JPH05500596A - リニア送信機のための高速位相シフト調整方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 リニア送信機のための高速位相シフト調整方法および装置 発明の分野 この発明は、一般的には、リニア送信機に関し、かつより詳細には、ネガティブ フィードバックを利用したリニア送信機の位相シフト調整に関する。

発明の背景 送信機は典型的には送信のために時間的に変化する振幅（大きさ）を有する振幅 変調信号を増幅するためのリニア電力増幅器を構成する。リニア電力増幅器にと っては良好なりニアリティおよび効率的な電力変換を提供することが望ましい。

クラスＢまたはＡＢの電力増幅器が典型的にはひずみに関し最善の効率を得るた めに最も適した増幅器である。しかしながら、多くの通信の用途は、増幅ひずみ のより一層の低減を必要とし、これはネガティブフィードバックにより得ること ができる。デカルトのループ（ｃａｒｔｅｓｉａｎ　１ｏｏｐ）はリニア電力増 幅器の回りにネガティブフィードバックを構成するための知られた方法である。

デカルトのループの回りの正味の位相シフトは安定な動作を保証するために所望 のチャネル周波数において１８８０度付近に維持されなければならない。部品の 変化、ループの時間遅延、および他の要因がループの位相シフトをかなり変化さ せる。従って、位相シフトの変動の存在する状態でデカルトのループを安定に保 つために、ループの位相シフトを測定しかつ調整する方法が提案されている。し かしながら、これらの初期の方法は入力信号として低い周波数の正弦波を必要と し、その結果いくらか複雑な位相調整の計算を必要とする。

デカルトループの送信機における位相シフト補償が使用されているが、少なくと も４０ミリセカンドを必要とする。

送信信号のより生産的な使用のための時間を許容するために、ネガティブフィー ドバックを使用するリニア送信機のためのより高速の位相シフト補償方法が必要 である。

発明の概要 少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニア 送信機において、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備えた少 なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック位相および第１の入力フ ィードバック振幅を備えた第１の入力フィードバック信号を有する少なくとも第 １の入力フィードバック信号との間の初期位相を実質的に修正するための装置お よび方法が提供され、少な（とも１つのオープンループ信号経路が設けられ、前 記装置および方法は、前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、 知られた同相および直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを 有する少なくとも第１の試験信号を変調経路に提供して少なくとも第１のフィー ドバック信号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトル を得かつ実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルと前記少な くとも第１のキャリアフィードバックベクトルとの第１のベクトル和を得る段階 であって、前記第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバックベクト ルであるもの、 その出力フィードバック信号ベクトルを得るために使用される試験信号の同相、 直角位相成分と得られた各出力フィードパック信号ベクトルとの少な（とも第１ の比較結果を実質的に得る段階、そして 前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と前記少なく とも第１の入力フィードバック信号との間の初期位相関係を調整する段階、を少 な（とも使用し、前記修正を行うために必要な時間は４０ミリセカンドよりも少 なくなる。

図面の簡単な説明 第１図は、本発明の方法の１つの実施例を示すフローチャートである。

第２Ａ図は、本発明の方法の１つの実施例をより特定的に示すフローチャートで ある。

第２Ｂ図は、第２Ａ図に述べられた本発明の方法の前記実施例の１つにおいて使 用されるベクトルのグラフ表現である。

第３図は、本発明の１−っのハードウェア構成のブロック図である。

第４図は、本発明において使用されるアナログチャネル決定装ｆｉｌ　（ｄｅｔ ｅｒｍｉｎｅｒ）の１つのハードウェア構成を示す。

第５図は、本発明において使用されるＩチャネルプロセッサの１つのハードウェ ア構成を示す。

第６図は、本発明において使用されるＱチャネルプロセッサの１つのハードウェ ア構成を示す。

第７図は、本発明において使用される第１の公式化装置（ｆｏｒｍｕｌａｔｏｒ ）の１つのハードウェア構成を示す。

第８図は、本発明において使用される第２の公式化装置の１つのハードウェア構 成を示す。

第９図は、本発明において使用される発振器制御部の１つのハードウェア構成を 示す。

第１０図は、本発明において使用される位相調整発振器制御部の１つのハードウ ェア構成を示す。

好ましい実施例の詳細な説明 第１図において、参照数字１００は、入力位相および入力振幅を備えた第１の入 力信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバッ ク信号位相および第１の入力フィードバック信号振幅を備えた第１の入力フィー ドバック信号ベクトルを有する少なくとも第１の入力フィードバック信号との間 の初期位相関係を修正するための、前記少なくとも第１の入力信号に対する同相 および直角位相変調経路を有するリニア送信機における、本発明の方法の１．つ の実施例を示すフローチャートであり、少なくとも１つのオーブンフィードバッ ク信号経路が設けられており、それによって４０ミリセカンドより少ない実行時 間を得ることができるものである。

次の式が成立する。

この式においてβは同相成分■１．および直角位相成分■１．を有する入力信号 ベクトルｖｉと同相成分■１．および直角位相成分■４．を有する出方フィード バック信号ベクトルｖｆとの間の位相シフトである。実質的に、少なくとも第１ −の試験信号（ＦＴＳ）　、典型的には少なくとも第１の試験信号パルス（ＦＴ ＳＰ）、が少なくとも１つのオープンループ信号経路に与えられ、知られた同相 および直角位相成分を備えた少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する各々少 なくとも第１の試験信号パルス（ＡＬ　ＦＩＲ８Ｔ　ＴＳＶ−Ｉ、Ｑ）が変調経 路ニ印加すレ、ツレにより少なくとも１つのキャリアフィードバックベクトル（ ＡＬ　Ａ　ＦＩＲ３Ｔ　ＣＦＶ）および同相オヨヒ直角位相成分を有する少な（ とも第１のフィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１のフィードバッ ク信号（ＡＬ　Ａ　ＦＩＲ３Ｔ　ＦＳＶ−Ｉ、Ｑ）が得られる（１０２）。鎖中 なくとも１つのキャリアフィードバックベクトルは典型的には望まれないもので あるが、実際の回路構成において存在する。

各々のＡＬ　Ａ　ＦＳＶ−１，Ｑは使用される前記ＡＬＦＩＲ３Ｔ　ＴＳＶ−１ ，Ｑと比較され（１０４）、各々の少なくとも第１の比較結果は先行するパラグ ラフにおける式（１）に従って前記少なくとも第１の（ＡＬＦ）入力信号および 前記少なくとも第１のフィードバック信号（ＡＬＦ　ＦＳ）の初期位相関係（Ｉ ＮＩＴ　Ｐ　ＲＥＬ）を調整できるようにする。

以下により詳細に説明するように、前記少なくとも１つの試験信号パルスを同相 変調経路および直角位相変調経路の内の１つにのみ印加する手順は位相シフト修 正の決定の簡略化を可能にする。従って、同相変調経路のみへの試験信号パルス の入力に対しては、位相シフト修正量の決定は次のように簡略化される。

第２Ａ図において、参照数字２２５は、前記少なくとも第１の試験信号パルス（ ＡＬ　Ａ　ＦＴＳＰ）を非ゼロ同相変調経路（■−・Ｎ０ＮＺＥＲＯ：中央コラ ム表示）のみに印加し、かつあるいは、非ゼロ直角位相経路（Ｑ＝＝ＮＯＮＺＥ ＲＯ・右コラム表示）のみに印加するものを利用する本発明の方法の１つの実施 例をより特定的に示す。

ここで、＝：はほぼ等しいことを示す。以下の説明では、代わりの実施例はコン マにより分離されており、非ゼロ同相変調経路入力はコンマの前にあり、かつ非 ゼロ直角位相変調経路入力はコンマの後にある。あるベクトルの同相および直角 位相成分はそれぞれＩおよびＱと表示される。

特に、第２Ａ図に示された本発明の方法の１つの実施例においては、少なくとも 第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリニアなデカルト のループフィードバック送信機において、本発明の方法は第Ｊの入力振幅および 第１の入力位相を備えた第１の入力信号ベクトルを有する前記少なくとも第１の 入力信号と、第１の入力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位 相を備えた第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する少なくとも第１の入 力フィードバック信号との間の初期位相関係を実質的に修正するための方法につ いて述べられ、該方法は、 実質的に第１のＦＴＳＰ　（第１の試験信号パルス）である、少なくとも第１の 試験信号、第３の試験信号パルス（ＴＴＳＰ）入力を提供する段階であって、実 質的にゼロ（ＺＥＲＯ）であるＱ、Ｉ成分、および 実施的に非ゼロ（ＮＯＮＺＥＲＯ）であるＩ、Ｑ成分、 を有し、フィードバック信号経路を有する少なくとも（ＡＬ）第１　（Ｆ　Ｉ　 Ｒ８Ｔ）　、第３　（ＴＨＩＲＤ）のキャリアフィードバックベクトル（ＣＦＶ ）およびＡＬ　Ａ　ＦＩＲ３ＴＳＴＨＩＲＤフィードバック信号ベクトル（ＦＳ Ｖ）（２０２）を得るもの、 少なくとも第１、第３のＣＦＶおよび少なくとも第１２、第３のＦＳＶを加算し て少なくとも（ＡＬ）第１、第３のベクトル和を得る段階であって、該ベクトル 和は少なくとも第１、第３の出力フィードバック信号ベクトル（ＲＦＳＶ）（２ ０２）であるもの、 第１、第４の位相調整（ＰＨＡＳＥ　ＡＤＪ）を加えて実質的に非ゼロの同相成 分、非ゼロの直角位相成分（■−・Ｎ０ＮＺＥＲＯ，Ｑ＝：Ｎ０ＮＺＥＲＯ）お よび実質的にゼロの直角位相成分、ゼロの同相成分（Ｑ＝：ＺＥＲＯｌｌ−：　 ＺＥＲＯ）を有する調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＲＦＳＶを得る段階であ って、該ＲＦＳＶは少なくとも（ＡＬ）調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＣＦ Ｖおよび調整された第１、第３のＲＦＳＶに関し位相１θ、Ｉ。

Ｉθ３１を有する調整された（ＡＤＪ）第１、第３のＦＳＶの調整された（ＡＤ Ｊ）第１、第３のベクトル和であり、ここでＩθ　１，１θ３１は第１、第４の 位相調整の位相誤差の大きさでありかつ典型的には調整された第１、第３のＣＦ Ｖの存在に起因するもの（２０２）、少なく　とも（ＡＬ）　反転さｔ’した（ ＩＮＶ）ＦＴＳＰ、ＴＴＳＰを提供して第１、第２のパルス反転（Ｐ−Ｉ）ＦＳ Ｖを得る段階（２０４）、 前記第１、第２（７）Ｐ−Ｉ　ＦＳＶｌ、：第２、第４のＣＦｖを加算して第２ 、第４のＲＦＳＶを得る段階（２０４）、前記第２、第４のＲＦＳＶを反転して 反転された（ＩＮＶ）第２、第４のＲＦＳＶを得かつ第２、第５の位相調整（Ｐ ＨＡＳＥ　ＡＤＪ）を加えて１＝ＮＯＮＺＥＲｏ、Ｑ＝ＮＯＮＺＥＲＯかつＱ＝ ＺＥＲＯ，Ｉ＝ＺＥＲＯを有する調整された（ＡＤＪ）反転された（ＩＮＶ）第 ２、第４のＲＦＳＶを得る段階であって、該調整された反転された第２、第４の Ｒ８ＦＶは実質的に前記少なくとも調整され反転された（ＡＬ　ＡＤＪ　ＩＮＶ ）第２、第４のＣＦＶと調整され反転された（ＡＤＪ　ＩＮＶ）第１、第２のＰ −Ｉ　ＦＳＶの調整された（ＡＤＪ）第２、第４のベクトル和であり、該調整さ れ反転された第１、第２のＰ−ＩＦＳＶは前記調整され反転された第２、第４の ＲＦＳＶに関し位相］θ２１，１θ４１を有し、この場合、１θ２ｊ。

１θ４１は第２、第５の位相調整の位相エラーの大きさでありかつ典型的には少 なくとも調整され反転された第２、第４のＣＦＶの存在に起因するもの、そして 第３、第６の位相調整（ＡＤＪ）をフィードバック信号経路に加える段階であっ て、この場合該位相調整は実質的に第１、第４および、第２、第５の位相調整の 代数的平均に等しいもの（２０８）、 を具備し、それにより実質的に １（１θ　）−１θ　ｌ）／２１．　１　（ｌθ３１一１θ４１）／２１ の第３、第６の修正された位相の大きさを有する第３、第６のフィードバック信 号ベクトルを得、それにより前記少なくとも第１の（Ａ　Ｌ　Ｆ）入力信号と前 記少なくとも第１の入力フィードバック信号（ＡＬ　Ａ　ＦＩＲ３Ｔ　ＦＳ）と の間の初期的関係を調整する。第３、第６の変更された位相振幅は上に述べた位 相調整の終了時に残っている位相エラーの大きさであり、かつ典型的には位相エ ラー振幅１θ　１，１θ　１または１θ２１．ｉθ４Ｉのいずれかの大きさより 実質的に小さい。

第２Ｂ図は、第２Ａ図の中央コラムに記載された本発明の方法の実施例の１つに おいて発生するベクトルのグラフ表現である。各キャリアフィードバックベクト ルは実質的に少なくとも一対の関連するベクトルによって特徴付けられ、その対 の第１のベクトルは各位相調整によって影響を受けるキャリアのフィードスルー 項を表し、かつその対の第２のベクトルは各位相調整によって影響されないキャ リアのフィードスルー項を表す。従って、各々のキャリアフィードバックベクト ル（ＣＦＶ）は実質的にその少なくとも対の関連するベクトルのＣＦＶベクトル 和である。

少なくとも第１の試験信号（ＡＬ　Ａ　ＦＴＳ）が少なくとも１つのオープンル ープ信号経路に与えられた時、ＡＬ　ＦＴＳは少なくとも第１の試験信号ベクト ル（ＦＴＳ■）を有しかつ該ＡＬ　ＦＴＳは非ゼロ■成分およびゼロＱ成分とと もに入力され（２０２、中央コラム）、少なくとも第１の対の関連するベクトル （２３８，２４０）により特徴付けられる少なくとも第１のＣＦＶ　（２３８， ２４０）および第１のＦＳＶ（２３６）が得られる。第１のＦＳＶ（２３６）お よび第１のＣＦＶ　（２３８，２４０）は加算されて第１のＲＦＳＶ　（２４２ ）が得られる。第１の位相調整は第１のＲＦＳＶ　（２４２）に加えられて実質 的に非ゼロの同相成分（Ｖ、ｉ）および実質的にゼロの直角位相成分（Ｖ、、） を有しかつ少なくとも調整された第１のＣＦＶ　（２１２，２１４）および調整 された第１のＲＦＳＶ（２３２）に関し位相θ１を有する調整された第１のＦＳ Ｖ（２１０）との調整された第１−のベクトル和である調整された第１のＲＦＳ Ｖ　（２３２）が得られる。第２Ｂ図は、第１のＦＳＶ　（２３６）　の調整さ れたＦＳＶ（２１０）の位置への回転、および第１のＲＦＳＶ　（２４２）の調 整された第１のＲＦＳＶ　（２３２）の位置への回転を示す、１つの点をその上 に有する、２つの矢印によって第１の位相調整を示す。

少なくとも反転されたＦＴＳＰが少なくとも１つのオープンループ信号経路に与 えられ（１，８０−θ１）の角度に第１−のＰ−Ｉ　ＦＳＶ（２１，６）および 実質的に少なくとも第２の対の関連するベクトル（２１８，２２０）によって特 徴付けられる少なくとも（Ａ　Ｌ）第２のＣＦＶ（２１８，２２０）を得る。第 １のＰ−Ｉ　ＦＳＶ（２１６）は実質的に少なくとも第２のＣＦＶ　（２１８， ２２０）と加算されて第２のＲＦＳＶ　（２３４）を得る。第２のＲＦＳＶ（２ ３４）は実質的に反転されて反転された（ＩＮＶ）第２のＲＦＳＶ　（２４４） を得、そして第２の位相調整が反転された第２のＲＦＳＶ　（２４４）に加えら れて調整され反転された第２のＲＦＳＶ　（２３２）が得られ、該調整され反転 された第２のＲＦＳＶ　（２３２）は実質的に非ゼロの同相成分（Ｖ、、）およ び実質的にゼロの直角位相成分（Ｖ、、）を有しかつ少なくとも調整され反転さ れた第２のＣＦＶ　（２２８，２３０）と前記調整され反転された第２のＲＦＳ Ｖに関し位相θ２を有する調整され反転された第ｉのＰ　−Ｉ　ＦＳＶ　（２２ ６）（位置は実質的に２３２の位置）の調整された第２のベクトル和である。第 ２の位相調整の後、組合わされたベクトルの直角位相成分の大きさは実質的にゼ ロである。

第３、第６の位相調整が少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィ ードバック信号との初期的位相関係に加えられ、ここで第３、第６の位相調整は 実質的に第１、第４および第２、第５の位相調整の代数的平均に等しく、それに より実質的に、 １（１θ１１−１θ２１）／２１．　ｌ　（ｌθ３１−１θ４１）／２＋ と等価な第３、第６の変更された位相の大きさを有する第３、第６のフィードバ ック信号ベクトルを得る（２０８）。

従って、典型的には少なくとも１つのオープンループ信号経路が上に述べた初期 的位相関係の調整に引き続いて閉じられ、かつ前記少なくとも第１の試験信号ベ クトルの大きさはこの時点で実質的に低減され、最小のスプラッタまたはオフチ ャネルエネルギを有する少なくとも１つのオープンのデカルトフィードバックル ープが閉じられるようにし、かつ時間的に効率のよい位相修正が提供される。

第３図において、参照数字３００は、本発明の１つのハードウェア構成のブロッ ク図であり、入力信号のための同相および直角位相経路を有するリニア送信機に おける、入力位相および入力振幅を備えた少なくとも第１の入力信号ベクトルを 有する少なくとも第１の入力信号と、入力フィードバック位相および入力フィー ドバック振幅を備えた第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する少なくと も第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正するた めの装置を示しており、少なくとも１つのオープンフィードバック信号経路が設 けられている。

この装置は入力に接続され変調経路に知られた同相および直角位相成分を備えた 少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する少なくとも第１の試験信号を処理す るためにアナログチャネル決定装置（ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｒ）（３０２）を利用 する。アジャスタ（調整装置）（３０７）が動作可能にアナログチャネル決定装 置（３０２）および第１のコンバイナ（３１６）に接続され、それにより前記少 なくとも１つの試験信号ベクトルの同相および直角位相成分が少なくとも第１の フィードバック信号ベクトル（ＦＩＲ３ＴＦＳＶ）を提供する。前記少なくとも 第１のＦＳＶは前記少なくとも第１の試験信号ベクトルと比較されかつそれに関 してアジャスタ（３０７）によって変更される。典型的な調整は前記少なくとも １つのＦＳＶの同相および直角位相成分の１つをゼロに変更し、それにより実質 的に１つだけの同相、直角位相成分および第１の位相エラーを有するＦＳＶを得 る。

第３図は、さらに、アナログチャネル決定装置（３０２）を備えた本発明のハー ドウェア構成を示し、該アナログチャネル決定装置（３０２）は前記少なくとも 第１の試験信号の同相成分を同相（１）チャネルプロセッサ（３０４）に提供し かつ前記少なくとも第１の試験信号の直角位相成分を直角位相（Ｑ）チャネルプ ロセッサ（３０８）に提供する。■チャネルプロセッサ（３０４）およびＱチャ ネルプロセッサ（３０８）は発振器（ＯＳ　Ｃ）制御部（３０６）に接続されて いる。第９図において、参照数字９００は、発振器制御部（３０６）の１つのハ ードウェア構成を示し、該発振器制御部（３０６）においては、事実上知られた 、ローカル発振器（９０２）がＩチャネルブロセ・ソサ（３０４）の同相（Ｉ） 　ミキサ（５０６、第５図）に接続されかつ位相シフタ（ＰＳ）（９０４）によ ってＱチャネルプロセッサ（３０８）の直角位相（Ｑ）　ミキサ（６０６、第６ 図）に接続されている。ｐｓ（９０４）は典型的には信号を９０度シフトする。

第４図において、参照数字４００は、本発明において使用されるアナログチャネ ル決定装置の１つのハードウェア構成を示し、少なくとも第１　（４０４）およ び第２（４０６）のデジタル−アナログ変換器に少なくとも２つのデジタル信号 経路を提供するために使用される信号プロセッサ（４０２）を備え、前記少なく とも第１および第２のデジタル−アナログ変換器はさらに少なくとも第１（４０ ８）および第２（４１０）のフィルタに接続されている。前記少なくとも第１（ ４０８）および第２（４１０）のフィルタは典型的にはローパスフィルタであり 同相（４０８）および直角位相（４１０）入力変調経路を提供する。

第５図において、参照数字５００は、本発明において使用される同相（１）チャ ネルプロセッサ（３０４）の１つのハードウェア構成を示し、該プロセッサは同 相（１）アジャスタ（５０４）に接続された同相（１）コンバイナ（５０２）を 有し、かつ該同相（１）アジャスタ（５０４）は同相（１）　ミキサ（５０６） に接続されている。典型的には、該同相（Ｉ）コンバイナ（５０２）は実質的に 前記少なくとも第１の入力試験信号の同相成分を、必要に応じて、同相フィード バック信号ベクトルと加算する第１の加算器である。同相（Ｉ）アジャスタ（５ ０４）は典型的には少なくとも１つの入力信号経路のキャリアフィードスルーベ クトルの加算のための第２の加算器、もし必要であれば、およびローパスループ フィルタを具備する。同相（１）ミキサ（５０６）は典型的には同相（Ｉ）アジ ャスタ（５０４）からの調整された信号を発振器制御部のローカル発振器（９０ ２）からの発振器制御信号と混合する。さらに、同相（１）チャネルプロセッサ （３０４）の同相（Ｉ）　ミキサ（５０６）は前記第１のコンバイナ（３１６） に接続されて調整された同相入力を提供する。

第６図において、参照数字６００は、本発明において使用される直角位相（Ｑ） チャネルプロセッサ（３０８）の１つのハードウェア構成を示し、該プロセッサ は直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）に接続された直角位相（Ｑ）コンバイナ （６０２）、および直角位相（Ｑ）　ミキサ（６０６）に接続された直角位相（ Ｑ）アジャスタ（６０４）を有する。典型的には、該直角位相（Ｑ）コンバイナ （６０２）は実質的に、必要に応じて、前記少なくとも１つの入力試験信号の直 角位相成分を直角位相フィードバック信号ベクトルと加算するための第３の加算 器である。直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４）は典型的には少なくとも１つの 上部経路のキャリアフィードバックベクトルの加算のための第４の加算器、必要 であれば、増幅のための増幅器、およびローパスループフィルタを具備する。直 角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）は典型的には直角位相（Ｑ）アジャスタ（６０４ ）からの調整された信号を発振器制御部のローカル発振器（９０２）からの発振 器制御信号とミキシングできるようにする。さらに、直角位相（Ｑ）チャネルプ ロセッサ（３０８）の直角位相（Ｑ）ミキサ（６０６）は第１のコンバイナ（３ １６）に接続され調整された直角位相入力を提供する。

第１のコンバイナ（３１６）は典型的には電力増幅器を含み、そのリニアリティ はすべてのフィードバック信号経路が本発明の位相調整に引続き閉じられた時に ネガティブフィードバックによって改善される。

第１のフォーミュレイタ（ｆ　ｏ　ｒｍｕ　ｌ　ａ　ｔ　ｏ　ｒ）　（３１０） が第１のコンバイナ（３１６）に接続されかつ位相調整発振器制御部（ＰＡ　Ｏ ２０Ｃ０ＮＴＲ０Ｌ）（３１２）による接続によって動作可能に制御される。該 第１のフオーミュレイタは、第７図において、参照数字７００により、示される １つの実施例においてさらに説明するように、典型的には同相フィードバック信 号を位相調整された発振器制御信号とミキシングするための同相（Ｉ）フィード バックミキサ（７０２）および同相（１）フィードバックアジャスタ（７０４） を具備する。同相（Ｉ）フィードバックアジャスタ（７０４）は典型的には少な くとも同相キャリアフィードバックベクトルの加算および、必要に応じて、同相 フィードバックループをオープンにすることができるようにするための調整のた めの少なくとも第５の加算器を具備する。

第２のフォーミレイタ（３１４）が第１のコンバイナ（３１６）に接続されてお りかつ位相調整発振器制御部（ＰＡ　Ｏ２０Ｃ０ＮＴＲ０Ｌ）（３１，２）に取 付けられた位相シフタ（９０４）との接続によって動作可能に制御される。第８ 図における、参照数字８００によって、示される実施例において説明するように 、第２のフオーミレイタは典型的には直角位相（Ｑ）フィードバック信号を位相 調整された発振器制御信号とミキシングするための直角位相（Ｑ）フィードバッ クミキサ（８０２）、および直角位相（Ｑ）フィードバックアジャスタ（８０４ ）を具備する。直角位相フィードバックアジャスタ（８０４）は典型的には少な くとも１つの直角位相キャリアフィードバッグベクトルの加算および、必要に応 じて、該直角位相フィードバックループをオープンにするための調整を行なうた めの少なくとも第６の加算器を具備する。

第１０図において、参照数字１０００は、本発明において使用される位相調整発 振器制御部の１つの７１−ドウエア構成を示す。該位相調整発振器制御部は上に 述べた位相調整を可能にする。第１のフオーミュレイタ（３１０）が第１の比較 器（１００２）に接続され、該第１の比較器（１００２）は制御部（１００４） に接続されている。第２のフォーミレイタ（３１４）が第２の比較器（１０１２ ）に接続されており、該第２の比較器（１０１２）は、典型的には記憶レジスタ である、記憶装置（１０１４）に接続されている。制御部（１００４）は典型的 には第１のフオーミレイタ（３１０）から第１の比較器（１００２）によって受 信された信号および記憶装置（１０１４）に記憶された第２の比較器（１０１２ ）によって受信される信号を処理し、かつ第１（１００６）および第２（１０１ ６）のメモリ装置を使用して調整された正弦（ｓｉｎｅ）値および調整された余 弦（ｃｏｓｉｎｅ）値を提供し、前記メモリ装置はそれぞれ第３　（１００８） および第４（１０１８）のデジタル−アナログ変換器に接続され、かつこれらの 第３（１００８）および第４（１０１８）のデジタル−アナログ変換器はそれぞ れ第１のミキサ（１０１０）および第２のミキサ（１０２０）に接続されている 。明らかにここに述べた２つのメモリ装置の代わりに１つのメモリ装置を使用す ることもできる。発振器制御部（Ｏ８ＣＣ０ＮＴＲ０Ｌ）（１０２２）は、第９ 図において前に説明したように、第１（１０１０）および第２（１０２０）のミ キサに動作可能に接続されている。第１（１０１０）および第２（１０２０）の ミキサからの出力は第２のコンバイナ（１０２４）において加算される。典型的 には第７の加算器である、第２のコンバイナ（１０２４，）は直接箱１のフォー ミュレイタ（３１，０）の同相（１）ミキサ（５０６）に接続されかつ位相シフ タ（ｐｓ）（９０４）を介して第２のフォーミレイタ（３１４）の直角位相（Ｑ ）　ミキサ（６０６）に接続されている。

再び、典型的には、前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入 力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係の調 整に引続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられ、それによ りネガティブフィードバックを提供しかつ所望の情報信号が入力された時オフチ ャネルのエネルギのスプラッタを最小にする。従って、本発明の装置は少なくと も第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバック信号との初期的位相関 係の調整を可能にし、オープンループの開成を可能にし、それにより安定なフィ ードバックが得られるようにしかつオフチャネルエネルギのスブラックが最小化 される。本発明の装置は上のような調整を可能にするのみならず、該装置は調整 に４０ミリセカンドより少ない時間を必要とするのみであり、従ってより有用な 信号時間を提供する。

要約書 リニア送信機が入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有しかつ少なく とも１つのオープンフィードバック信号経路が設けられている場合における、位 相および振幅を有する入力信号ベクトルを備えた入力信号と位相および振幅を有 する入力フィードバック信号ベクトルを有する入力フィードバック信号との間の 初期的位相関係を実質的に修正するための方法（１００）および装置（３００） が述べられている。本発明は少なくとも１つのフィードバック信号経路に対しよ り時間的に効率のよい位相修正を提供する。

国際調査報告

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. １．少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリ ニア送信機における、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備え た前記少なくとも第１の入力信号と第１の入力フィードバック位相および第１の 入力フィードバック振幅を有する第１の入力フィードバック信号ベクトルを備え た少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に 修正する方法であって、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ、 前記方法は、 （Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相お よび直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくと も第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信 号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ 実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくと も第１のキャリアフィードバックベクトルの第１のベクトル和を得る段階であっ て、該第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルで あるもの、（Ｂ）得られた各々の出力フィードバック信号ベクトルと前記試験信 号の同相、直角位相成分との少なくとも第１の比較結果を得てその出力フィード バック信号ベクトルを得る段階、そして （Ｃ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号および 前記少なくとも第１の入力フィードバック信号の間の初期的位相関係を調整し、 前記方法を実施するために必要な時間が４０ミリセカンドより小さくなるように する段階、 を具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバッ ク信号との初期的位相関係を実質的に修正する方法。
2. ２．（Ａ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と 前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整す ることに続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、 （Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有すること、および （Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を有すること、 の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第１項に記載の方法。
3. ３．少なくとも第１の入力信号のための同相および直角位相変調経路を有するリ ニアなデカルトループフィードバック送信機における、入力振幅および入力位相 を有する入力信号ベクトルを有する前記少なくとも第１の入力信号と、第１の入 力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位相を有する第１の入力 フィードバック信号ベクトルを備えた少なくとも第１の入力フィードバック信号 との間の初期的位相関係を実質的に修正する方法であって、少なくとも１つのオ ープンループ信号経路が設けられ、前記方法は、 （Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相お よび直角位相成分を存する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくと も第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信 号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得る段階 、（Ｂ）使用される前記少なくとも第１の試験信号の同相、直角位相成分との相 関によって得られた少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少 なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを各々実質的に調整し、それに より少なくとも第１の調整された出力フィードバックベクトルを得る段階、 （Ｃ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相お よび直角位相成分を有する少なくとも第２の試験信号ベクトルを備えた少なくと も第２の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第２のフィードバック信 号ベクトルおよび少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルを得る段階 、（Ｄ）使用される前記少なくとも第２の試験信号の同相、直角位相成分との相 関によって得られた各々の第２のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なく とも第２のキャリアフィードバックベクトルを実質的に調整し、それにより少な くとも第２の調整された出力フィードバック信号ベクトルを得る段階、 （Ｅ）前記少なくとも第１および第２の調弦された出力フィードバック信号ベク トルとの相関により前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力 フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整し、それにより前記方法を実 施するために必要とされる時間が４０ミリセカンドにより短くなるようにする段 階、を少なくとも具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入 力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する方法。
4. ４．（Ａ）前記少なくとも第１および第２の調整された出力フィードバック信号 ベクトルとの相関により前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の 入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整することに引続き前記少 なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、 （Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより、 （ａ）前記同相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力は第１の試験信 号振幅および第１の試験信号位相を有する第１の試験信号パルスであり、実質的 に前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルおよび前記少なくとも 第１のフィードバック信号ベクトルを得、かつ実質的にこれらのベクトルの第１ のベクトル和を得、前記第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバッ ク信号ベクトルであり、（ｂ）第１の位相調整を第１のフィードバック信号経路 に加えて調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルを得、前記調整され た第１の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい直角位相ベク トル成分および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少 なくとも調整された第１のキャリアフィードバックベクトルと調整された第１の フィードバック信号ベクトルの調整された第１のベクトル和であり、前記調整さ れた第１のフィードバック信号ベクトルは前記調整された第１の出力フィードバ ック信号ベクトルに関し位相θ１を有し、 （ｃ）前記少なくとも第２の試験信号、前記第１の試験信号パルスのそれと実質 的に同じ振幅の反転された第１の試験信号パルスを入力して、実質的に反転直角 位相および反転位相成分を有する第１のパルス−反転フィードバック信号ベクト ルを得、 （ｄ）前記第１のパルス−反転フィードバック信号ベクトルおよび前記少なくと も第２のキャリアフィードバックベクトルの第２のベクトル和を得、前記前記第 ２のキャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少なくとも第１のキャリア フィードバックベクトルと等価であり、前記第２のベクトル和は実質的に第２の 出力フィードバック信号ベクトルであり、 （ｅ）前記第２の出力フィードバック信号ベクトルを実質的に反転して実質的に 反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルを得、該反転された第２の出 力フィードバック信号ベクトルは実質的に反転された第２のキャリアフィードバ ックベクトル成分および反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクト ル成分を有する反転された第２のベクトル和であり、 （ｆ）第２の位相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加えて調整され反 転された第２の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整され反転された第 ２の出力フィードバック信号ベクトルは、実質的にゼロに等しい直角位相ベクト ル成分および実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少な くとも調整され反転された第２のキャリアフィードバックベクトルと調整され反 転された第１のパルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第２のベク トル和であり、前記調整され反転された第１のパルス反転フィードバック信号ベ クトルは前記調整され反転された第２の出力フィードバック信号べクトルに関し 位相θ２を有し、 （ｇ）実質的に前記第１および第２の位相調整の代数的平均に等価な、第３の位 相調整を前記第１のフィードバック信号経路に加え、それにより実質的に｜（｜ θ１｜−｜θ２｜）／２｜ と等価な第３の変更された位相の大きさを有する第３のフィードバック信号ベク トルを得るもの、そして（Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を 有し、それにより、 （ａ）前記直角位相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力は第３の試 験信号振幅および第３の試験信号位相を有する第３の試験信号パルスであるもの とし、実質的に少なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルおよび少なく とも第３のフィードバック信号ベクトルを得、かつ実質的にこれらのベクトルの 第３のベクトル和を得、該第３のベクトル和は少なくとも第３の出力フィードバ ック信号ベクトルであり、 （ｂ）第４の位相調整を第２のフィードバック信号経路に加えて調整された第３ の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整された第３の出力フィードバッ ク信号ベクトルは、実質的にゼロに等しい同相ベクトル成分、および実質的に非 ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に調整された第３のキャリ アフィードバックベクトルと調整された第３のフィードバック信号ベクトルの調 整された第３のベクトル和であり、前記調整された第３のフィードバック信号ベ クトルは前記調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ３ を有し、（ｃ）前記少なくとも第２の試験信号、前記第３の試験信号パルスのそ れと実質的に同じ振幅の反転された第３の試験信号パルスを入力して、実質的に 反転された直角位相および反転された位相の成分を有する第２のパルス反転フィ ードバック信号ベクトルを得、（ｄ）前記第２のパルス反転フィードバック信号 ベクトルと少なくとも第４のキャリアフィードバックベクトルの第４のベクトル 和を実質的に得、前記第４のキャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少 なくとも第３のキャリアフィードバックベクトルと等価であり、前記第４のベク トル和は実質的に第４の出力フィードバック信号ベクトルであり、 （ｅ）実質的に前記第４の出力フィードバック信号ベクトルを反転して実質的に 反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得、前記反転された第４の 出力フィードバック信号ベクトルは反転された第４のキャリアフィードバックベ クトル成分および反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分 を有する反転された第４のベクトル和であり、 （ｆ）第５の位相調整を前記第２のフィードバック信号経路に加えて調整され反 転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得、該調整され反転された第 ４の出力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロである同相ベクトル成分お よび実質的に非ゼロである直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくと も調整され反転された第４のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転さ れた第２のパルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第４のベクトル 和であり、前記調整され反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクト ルが前記調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相 θ４を有し、そして （ｇ）実質的に前記第４および第５の位相調整の代数的平均に等価な、第６の位 相調整を加え、それにより実質的に、 ｜（｜θ３｜−｜θ４｜）／２｜ と等価な第６の変更された位相の大きさを有する第６のフィードバック信号ベク トルを得るもの、の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第３項に記載の 方法。
5. ５．少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリ ニア送信機における、入力位相および入力振幅を有する入力信号ベクトルを備え た前記少なくとも第１の入力信号と、第１の入力フィードバック位相および第１ の入力フィードバック振幅を有する第１の入力フィードバック信号ベクトルを備 えた少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を実質的 に修正する装置であって、少なくとも１つのオープンループ信号経路が設けられ 、前記方法は、 （Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相お よび直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを備えた少なくと も第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信 号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ 実質的に前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルおよび前記少なくと も第１のキャリアフィードバックベクトルの第１のベクトル和を得るための第１ の手段であって、該第１のベクトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信 号ベクトルであるもの、 （Ｂ）前記第１の手段に応答し、実質的に得られた前記少なくとも第１の出力フ ィードバック信号ベクトルと前記試験信号の同相、直角位相成分との少なくとも 第１の比較結果を得てそのフィードバック信号ベクトルを得るための第２の手段 、そして （Ｃ）前記第２の手段に応答し、前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なく とも第１の入力信号および前記少なくとも第１の入力フィードバック信号の間の 初期的位相関係を調整し、前記修正を実施するために必要な時間が４０ミリセカ ンドより小さくなるようにするための第３の手段、 を具備する前記少なくとも第１の入力信号と少なくとも第１の入力フィードバッ ク信号との間の初期的位相関係を実質的に修正する装置。
6. ６．（Ａ）前記少なくとも第１の比較に応じて前記少なくとも第１の入力信号と 前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の初期的位相関係を調整す ることに続き前記少なくとも１つのオープンループ信号経路が閉じられること、 （Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有すること、および （Ｃ）前記変調経路への直角位相成分のみが非ゼロ値を有すること、 の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第５項に記載の装置。
7. ７．少なくとも第１の入力信号に対する同相および直角位相変調経路を有するリ ニアなデカルトループのフィードバック送信機における、入力振幅および入力位 相を有する入力信号ベクトルを備えた前記少なくとも第１の入力信号と第１の入 力フィードバック振幅および第１の入力フィードバック位相を有する少なくとも 第１の入力フィードバック信号ベクトルを有する第１の入力フィードバック信号 との間の初期的位相関係を実質的に修正するための装置であって、少なくとも１ つのオープンループの信号経路が設けられ、前記装置は、 （Ａ）前記少なくとも１つのオープンループ信号経路によって、知られた同相お よび直角位相成分を有する少なくとも第１の試験信号ベクトルを有する少なくと も第１の試験信号を前記変調経路に提供して少なくとも第１のフィードバック信 号ベクトルおよび少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルを得、かつ 前記少なくとも第１のフィードバック信号ベクトルと前記少なくとも第１のキャ リアフィードバックベクトルとの実質的な第１のベクトル和を得、前記第１のベ クトル和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（Ｂ ）前記第１の手段に応答して、実質的に少なくとも第１のフィードバック信号ベ クトルの各々および使用される前記少なくとも第１の試験信号の同相、直角位相 成分との相関により得られた前記少なくとも第１のキャリアフィードバックベク トルの各々を実質的に調整し、それにより少なくとも第１の調整された出力フィ ードバックベクトルを得るための第２の手段、 （Ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第１のオープンループ信号経 路に、知られた同相および直角位相成分を備えた少なくとも第２の試験信号ベク トルを有する少なくとも第２の試験信号を実質的に前記変調経路に提供して少な くとも第２のフィードバック信号ベクトルおよび少なくとも第２のキャリアフィ ードバックベクトルを得るための第３の手段、 （Ｄ）前記第３の手段に応答して、少なくとも第２のフィードバック信号ベクト ルおよび使用される前記少なくとも第２の試験信号の同相、直角位相成分との相 関によって得られた前記少なくとも第２のキャリアフィードバックベクトルの各 々を実質的に調整し、それにより少なくとも第２の調整された出力フィードバッ ク信号ベクトルを得るための第４の手段、 （Ｅ）前記第２の手段および前記第４の手段に応答して、実質的に前記少なくと も第１の入力信号および前記少なくとも第１の入力フィードバック信号との間の 初期的位相関係を前記少なくとも第１および第２の調整された出力フィードバッ ク信号ベクトルとの相関により実質的に調整するための第５の手段、 を具備し、それにより前記修正を行なうために要求される時間が４０ミリセカン ドより小さい少なくとも第１の入力信号と第１の入力フィードバック信号との間 の初期的位相関係を実質的に修正するための装置。
8. ８．（Ａ）前記少なくとも第１の入力信号と前記少なくとも第１の入力フィード バック信号との間の初期的関係の調整に引続き前記少なくとも１つのオープンル ープ信号経路が閉じられること、 （Ｂ）前記変調経路への同相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより同相変調経 路への前記少なくとも第１の試験信号入力が第１の試験信号振幅および第１の試 験信号位相を有する第１の試験信号パルスであり、さらに、（ａ）前記第１の手 段に応答して、少なくとも第１のキャリアフィードバックベクトルおよび少なく とも第１のフィードバック信号ベクトルを実質的に得、かつ実質的にこれらのベ クトルの第１のベクトル和を得るための第６の手段であって、該第１のベクトル 和は少なくとも第１の出力フィードバック信号ベクトルであるもの、（ｂ）前記 第６の手段に応答して、実質的に第１の位相調整を第１のフィードバック信号経 路に加えて調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第７ の手段であって、該調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルは実質的 にゼロに等しい底角位相ベクトル成分、および実質的に非ゼロである同相ベクト ル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整された第１のキャリアフィードバッ クベクトルと調整された第１のフィードバック信号ベクトルとの調整された第１ のベクトル和であり、前記調整された第１のフィードバック信号ベクトルは前記 調整された第１の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ１を有するもの 、 （ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第２の試験信号、前記第１の 試験信号パルスと実質的に同じ大きさの反転された第１の試験信号パルス、を実 質的に入力し、実質的に反転直角位相および反転位相成分を有する第１のパルス 反転フィードバック信号ベクトルを得るための第８の手段、 （ｄ）前記第８の手段および前記第１の手段に応答し、実質的に前記第１のパル ス反転フィードバック信号ベクトルと少なくとも第２のキャリアフィードバック ベクトルとの第２のベクトル和を得るための第９の手段であって、前記第２のキ ャリアフィードバックベクトルは実質的に前記少なくとも第１のキャリアフィー ドバックベクトルと等価であり、前記第２のベクトル和は実質的に第２の出力フ ィードバック信号ベクトルであるもの、（ｅ）前記第９の手段に応答し、実質的 に前記第２の出力フィードバック信号ベクトルを反転して実質的に反転された第 ２の出力フィードバック信号ベクトル、実質的に反転された第２のキャリアフィ ードバックベクトル成分および反転された第１のパルス反転フィードバック信号 ベクトル成分を有する反転された第２のベクトル和、を得るための第１０の手段 、 （ｆ）前記第１０の手段に応答して、実質的に第２の位相調整を前記第１のフィ ードバック信号経路に加えて調整され反転された第２の出力フィードバック信号 ベクトルを得るための第１１の手段であって、前記調整され反転された第２の出 力フィードバック信号ベクトルは実質的にゼロに等しい直角位相ベクトル成分お よび実質的に非ゼロである同相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調 整され反転された第２のキャリアフィードバックベクトルと調整され反転された パルス反転フィードバック信号ベクトルの調整された第２のベクトル和であり、 前記調整され反転されたパルス反転フィードバック信号ベクトルは前記調整され 反転された第２の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相θ２を有するもの 、そして（ｇ）前記第７の手段および前記第１１の手段に応答して、実質的に前 記第１および第２の位相調整の代数的平均に等価な、第３の位相調整を前記第１ のフィードバック信号経路に加え、それにより、 ｜（｜θ１｜−｜θ２｜）／２｜ と実質的に等価な第３の変更された位相の大きさを有する第３のフィードバック 信号ベクトルを得るための第１２の手段、 を含むもの、 （Ｃ）前記変調経路への前記直角位相成分のみが非ゼロ値を有し、それにより直 角位相変調経路への前記少なくとも第１の試験信号入力が第３の試験信号振幅お よび第３の試験信号位相を有する第３の試験信号パルスであり、さらに、 （ａ）前記第１の手段に応答して、実質的に少なくとも第３のキャリアフィード バックベクトルおよび少なくとも第３のフィードバック信号ベクトルを得、かつ 実質的にこれらのベクトルの第３のベクトル和を得るための第１３の手段であっ て、前記第３のベクトル和は第３の出力フィードバック信号ベクトルであるもの 、（ｂ）前記第１３の手段に応答して、実質的に第４の位相調整を第２のフィー ドバック信号経路に加えて調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルを 得るための第１４の手段であって、前記調整された第３の出力フィードバック信 号ベクトルは実質的にゼロに等しい同相ベクトル成分および実質的に非ゼロであ る直角位相ベクトル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整された第３のキャ リアフィードバックベクトルと調整された第１のフィードバック信号ベクトルと の調整された第３のベクトル和であり、前記調整された第３のフィードバック信 号ベクトルは前記調整された第３の出力フィードバック信号ベクトルに関し位相 θ３を有するもの、 （ｃ）前記第１の手段に応答して、前記少なくとも第２の試験信号、前記第３の 試験信号パルスと実質的に同じ振幅の反転された第３の試験信号パルス、を実質 的に入力して、実質的に反転直角および反転位相成分を有する第２のパルス反転 フィードバック信号ベクトルを得るための第１５の手段、 （ｄ）前記第１５の手段および前記第１の手段に応答して、前記第２のパルス反 転フィードバック信号ベクトルと少なくとも第４のキャリアフィードバックベク トルとの第４のベクトル和を得るための第１６の手段であって、前記第４のキャ リアフィードバックベクトルは実質的に少なくとも第３のキャリアフィードバッ クベクトルと等価であり、第４のベクトル和は実質的に第４の出力フィードバッ ク信号ベクトルであるもの、 （ｅ）前記第１６の手段に応答して、実質的に前記第４の出力フィードバック進 行ベクトルを反転して実質的に反転された第４の出力フィードバック信号ベクト ルを得るための第１７の手段であって、前記反転された第４の出力フィードバッ ク信号ベクトルは実質的に反転された第４のキャリアフィードバックベクトル成 分および反転された第２のパルス反転フィードバック信号ベクトル成分を有する 反転された第４のベクトル和であるもの、（ｆ）前記第１７の手段に応答して、 実質的に第５の位相調整を前記第２のフィードバック信号経路に加えて調整され 反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルを得るための第１８の手段で あって、前記調整され反転された第４の出力フィードバック信号ベクトルは実質 的にゼロに等しい同相ベクトル成分および実質的に非ゼロである直角位相ベクト ル成分を有し、かつ実質的に少なくとも調整され反転された第４のキャリアフィ ードバックベクトルと調弦され反転された第２のパルス反転フィードバック信号 ベクトルとの調整された第４のベクトル和であり、前記調整され反転された第２ のパルス反転フィードバック信号ベクトルは前記調整され反転された第４の出力 フィードバック信号ベクトルに関し位相θ４を有するもの、そして （ｇ）前記第１４の手段および前記第１８の手段に応答して、実質的に前記第４ および第５の位相調整の代数的平均に等価な、第６の位相調整を実質的に第２の フィードバック信号経路に加え、それにより実質的に、｜（｜θ３｜−｜θ４｜ ）／２｜ と等価な第６の変更された位相の大きさを有する第６のフィードバック信号ベク トルを得るための第１９の手段、を具備するもの、 の内の少なくとも１つに該当する、請求の範囲第７項に記載の装置。