JPH0549718A

JPH0549718A - Golf club

Info

Publication number: JPH0549718A
Application number: JP3240650A
Authority: JP
Inventors: Tsuneo Akatsuka; 恒夫赤塚; Yoshihiro Motoki; 啓博本木; Takashi Harada; 敬原田
Original assignee: Somar Corp
Current assignee: Somar Corp
Priority date: 1991-08-27
Filing date: 1991-08-27
Publication date: 1993-03-02
Anticipated expiration: 2012-05-28
Also published as: JP2615287B2

Abstract

(57)【要約】【目的】軽量でかつ高剛性のゴルフクラブの開発。【構成】炭素繊維強化プラスチックからなるゴルフク
ラブシャフトの先端にヘッドを装着したゴルフクラブに
おいて、該シャフトが、炭素繊維をシャフトの軸方向に
対して±３０°〜±８０°の範囲内の角度に配向させた
炭素繊維強化プラスチック層を内層（Ａ）とし、炭素繊
維をシャフトの軸方向に対して±１５°以内の角度で配
向させた炭素繊維強化プラスチック層を外層（Ｂ）と
し、かつシャフトのチップ部及びグリップ部に補強層
（Ｃ）を有する炭素繊維強化プラスチックゴルフシャフ
トであって、該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、その内
層（ａ）に高弾性高強度炭素繊維及びその外層（ｂ）に
高強度炭素繊維を各使用し、該内層（ａ）の重量割合が
全外層（Ｂ）の重量の１５〜５０重量％であり、かつ内
層（Ａ）及び外層（Ｂ）の炭素繊維含有率が各７３重量
％以上であり、さらに、シャフト全体の重量が４５イン
チ長さ換算で６３ｇ以下でかつシャフトの剛性が振動数
値で表わして２２０〜２４０ＣＰＭであるゴルフクラ
ブ。(57) [Abstract] [Purpose] Development of a lightweight and highly rigid golf club. In a golf club in which a head is attached to the tip of a golf club shaft made of carbon fiber reinforced plastic, the shaft causes the carbon fiber to form an angle within a range of ± 30 ° to ± 80 ° with respect to the axial direction of the shaft. The oriented carbon fiber reinforced plastic layer is the inner layer (A), the carbon fiber reinforced plastic layer in which the carbon fibers are oriented within an angle of ± 15 ° with respect to the axial direction of the shaft is the outer layer (B), and A carbon fiber reinforced plastic golf shaft having a reinforcing layer (C) in a tip portion and a grip portion, wherein the outer layer (B) is formed into a two-layer structure, and the inner layer (a) thereof has high elasticity and high strength carbon fiber and the same. High-strength carbon fibers are used for the outer layer (b), the weight ratio of the inner layer (a) is 15 to 50% by weight of the total weight of the outer layer (B), and the inner layer (A) and the outer layer (B) are Charcoal A golf club having an elemental fiber content of 73% by weight or more, a total shaft weight of 63 g or less in terms of 45-inch length, and a shaft rigidity of 220 to 240 CPM expressed by a vibration value.

Description

Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は軽量でかつ剛性の高いゴ
ルフクラブに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a lightweight and highly rigid golf club.

【０００２】[0002]

【従来技術及びその問題点】近年、炭素繊維強化プラス
チックからなるシャフト（ＣＦＲＰシャフト）が軽量で
かつ打球の飛距離も大きいことから広く普及している。
ＣＦＲＰシャフトにおいて、曲げ剛性及びねじれ剛性に
すぐれたものとして、炭素繊維をシャフトの軸方向に対
し±２５°〜±６５°に配向させた強化プラスチック層
を内層とし、±１５°以内に配向させた強化プラスチッ
ク層を外層とするものは知られている（特公昭６０−３
９３８８号）。2. Description of the Related Art In recent years, a shaft made of carbon fiber reinforced plastic (CFRP shaft) is widely used because it is lightweight and has a long flight distance for hitting balls.
In the CFRP shaft, as an excellent one in bending rigidity and torsional rigidity, a reinforced plastic layer in which carbon fibers are oriented within ± 25 ° to ± 65 ° with respect to the axial direction of the shaft is used as an inner layer and oriented within ± 15 °. Those using a reinforced plastic layer as an outer layer are known (Japanese Patent Publication No. 60-3).
9388).

【０００３】しかし、このようなＣＦＲＰシャフトの場
合でも、その曲げ剛性は未だ不十分で、ヘッドスピード
の速いゴルファー、いわゆるハードヒッターにとっては
不満足のものであった。即ち、剛性が不十分であるシャ
フトをハードヒッターが使用すると、トップ及びダウン
スインクにおけるシャフトのぶれ及びインパクト時にお
けるシャフトのしなりにより、ヘッドの追隨が遅れるた
めイメージしたボールコントロールができないという問
題がある。シャフトの剛性を高めるには、シャフトの肉
厚を大きくすればよいが、この場合には、シャフトの重
量が重くなり、ゴルフクラブを振りづらくなり、スウィ
ングにおけるヘッドスピードが遅くなる。以上のよう
に、ＣＦＲＰシャフトにおいて、ハードヒッターに適し
た軽量でかつ高剛性のものは、未だ提案されていない。However, even in the case of such a CFRP shaft, its bending rigidity is still insufficient, which is unsatisfactory for a golfer having a high head speed, a so-called hard hitter. That is, if a hard hitter uses a shaft having insufficient rigidity, the head cannot be tracked as expected because the head tracking is delayed due to shaft deflection in the top and descent ink and shaft bending at impact. .. In order to increase the rigidity of the shaft, the thickness of the shaft may be increased, but in this case, the weight of the shaft becomes heavy, it becomes difficult to swing the golf club, and the head speed in the swing becomes slow. As described above, as the CFRP shaft, a lightweight and highly rigid CFRP shaft suitable for a hard hitter has not been proposed yet.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ハードヒッ
ターの使用に好適な軽量でかつ高剛性のＣＦＲＰシャフ
トを用いたゴルフクラブを提供することをその課題とす
る。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a golf club using a lightweight and highly rigid CFRP shaft suitable for use with a hard hitter.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った即ち、本発明によれば、炭素繊維強化プラスチ
ックからなるゴルフクラブシャフトの先端にヘッドを装
着したゴルフクラブにおいて、該シャフトの４５インチ
長さ換算の重量が６３ｇ以下であり、かつ該シャフトの
剛性が振動数値で表わして２２０〜２４０ＣＰＭであ
り、さらに、該シャフトのネジレ角度が３〜１５度の範
囲にあることを特徴とするゴルフクラブが提供される。As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have completed the present invention. That is, according to the present invention, carbon fiber reinforced plastics are used. In a golf club having a head attached to the tip of a golf club shaft, the weight of the shaft in terms of 45-inch length is 63 g or less, and the rigidity of the shaft is 220 to 240 CPM expressed by a vibration value. There is provided a golf club characterized in that the shaft has a twist angle in the range of 3 to 15 degrees.

【０００６】本発明のゴルフクラブに用いるシャフト
は、ハードヒッターの使用に適するように、軽量でかつ
高剛性であることを特徴とする。即ち、本発明のシャフ
トは、４５インチ長さの換算のシャフト重量が６３ｇ以
下であり、かつ剛性を示す振動数値が２２０〜２４０Ｃ
ＰＭを示すものでである。本明細書において、４５イン
チ長さ換算のシャフト重量は、そのシャフトのチップ側
先端からグリップ側先端への距離をＸ（インチ）とし、
その距離に対応する長さのシャフトの重量をＹ（ｇ）と
してＸとＹとの関係をグラフ化した時に、その距離Ｘが
４５インチの時のシャフト重量Ｙを意味するものであ
る。従って、シャフト長さが４５インチでない場合に
は、そのグラフに示されたＸとＹの関係により、Ｘが４
５インチにおけるＹの値を算出し、その値をシャフト重
量とする。また、剛性を示す振動数値及びネジレ角度
は、後記する測定法に従って得られた値を示す。The shaft used in the golf club of the present invention is characterized by being lightweight and highly rigid so as to be suitable for use in a hard hitter. That is, the shaft of the present invention has a shaft weight equivalent to 45 inches of 63 g or less and a vibration numerical value indicating rigidity of 220 to 240 C.
It shows PM. In the present specification, the 45-inch length-converted shaft weight is represented by X (inch), which is the distance from the tip side of the shaft to the tip side of the grip.
When the weight of a shaft having a length corresponding to the distance is set to Y (g) and the relationship between X and Y is graphed, it means the shaft weight Y when the distance X is 45 inches. Therefore, when the shaft length is not 45 inches, X is 4 due to the relationship between X and Y shown in the graph.
The value of Y at 5 inches is calculated and the value is taken as the shaft weight. In addition, the vibration numerical value and the torsion angle indicating the rigidity indicate the values obtained according to the measuring method described later.

【０００７】本発明による軽量でかつ剛性にすぐれたシ
ャフトにおける具体的構成例について以下に示す。本発
明で用いるＣＦＲＰシャフトにおいて、その内層（Ａ）
を構成する炭素繊維強化プラスチック層に含まれる繊維
配向は、シャフトの軸方向に対し±３０°〜±８０°、
好ましくは、±４０°〜±７０°の角度である。内層
（Ａ）に用いる炭素繊維は、高強度炭素繊維及び／又は
高弾性炭素繊維が用いられる。一般的には、弾性率が２
３０００ｋｇ／ｍｍ²〜６５０００ｋｇ／ｍｍ²の炭素繊
維が用いられる。内層（Ａ）における炭素繊維含有率は
７３重量％以上、好ましくは７５〜７７重量％である。
また、その炭素繊維の容積含有率は、６５容積％以上、
好ましくは６７〜７０容積％である。Specific examples of the structure of the lightweight and highly rigid shaft according to the present invention will be described below. In the CFRP shaft used in the present invention, its inner layer (A)
The fiber orientation contained in the carbon fiber reinforced plastic layer constituting the is ± 30 ° to ± 80 ° with respect to the axial direction of the shaft,
The angle is preferably ± 40 ° to ± 70 °. High-strength carbon fibers and / or high-elasticity carbon fibers are used as the carbon fibers used in the inner layer (A). Generally, the elastic modulus is 2
3000kg / mm ^² ~65000kg / mm ² of the carbon fiber is used. The carbon fiber content in the inner layer (A) is 73% by weight or more, preferably 75 to 77% by weight.
The volume content of the carbon fiber is 65 volume% or more,
It is preferably 67 to 70% by volume.

【０００８】本発明で用いるシャフトの外層（Ｂ）を構
成する炭素繊維強化プラスチックに含まれる繊維配向
は、シャフトの軸方向に対し、±１５°以内の角度であ
る。本発明においては、この外層（Ｂ）は、２種類の異
った炭素繊維を用いて構成される。即ち、その１つのも
のは、高弾性高強度炭素繊維（弾性率：３５０００ｋｇ
／ｍｍ²以上、引張強度：４００ｋｇ／ｍｍ²以上）であ
り、他のものは、高強度炭素繊維（弾性率：２３０００
〜３００００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度：４００ｋｇ／ｍ
ｍ²以上）である。前記高弾性高強度炭素繊維として
は、例えば、東レ（株）社品：Ｍ３５Ｊ，Ｍ４０Ｊ，Ｍ
４６Ｊ，Ｍ５０Ｊ，Ｍ５５Ｊや、東邦レーヨン（株）社
品：ＨＭＳ−４０、ＨＭＳ−４６、ＨＭＳ−５５、ＨＭ
Ｓ−６３等の市販品を用いることができる。一方、高強
度炭素繊維としては、例えば、東レ（株）社品：Ｔ７０
０Ｓ，Ｔ４００，Ｔ８００，Ｍ３０，Ｍ３０Ｓ等や、東
邦レーヨン（株）社品：ＳＴ−３，ＩＭ−４００，ＩＭ
−５００等の市販品を用いることができる。本発明のシ
ャフトにおける外層（Ｂ）は、これらの２種類の炭素繊
維を用いるとともに、その外層構造を２層構造とし、そ
の内層（ａ）を高弾性高強度炭素繊維で構成し、外層
（ｂ）を高強度炭素繊維で構成する。全外層（Ｂ）にお
ける炭素繊維含有率は７３重量％以上、好ましくは７５
〜７７重量％である。また、その炭素繊維の含有率は６
５容積％以上、好ましくは６７〜７０容積％である。外
層（Ｂ）における内層（ａ）に含まれる炭素繊維重量
は、外層（Ｂ）全体に含まれる炭素繊維重量の１５〜５
０重量％、好ましくは２０〜４０重量％に規定するのが
よい。内層（ａ）に含まれる炭素繊維が前記範囲より大
きくなると、シャフトの強度が低下し、一方、前記範囲
より小さくなると、シャフトの重量が増加する。The fiber orientation contained in the carbon fiber reinforced plastic forming the outer layer (B) of the shaft used in the present invention is within ± 15 ° with respect to the axial direction of the shaft. In the present invention, the outer layer (B) is composed of two different types of carbon fibers. That is, one of them is a highly elastic and high strength carbon fiber (elastic modulus: 35000 kg
/ Mm ² or more, tensile strength: 400 kg / mm ² or more), and others are high-strength carbon fibers (elastic modulus: 23000).
~ 30000 kg / mm ² , tensile strength: 400 kg / m
m ² or more). Examples of the high-elasticity and high-strength carbon fiber include, for example, Toray Industries, Inc. products: M35J, M40J, M
46J, M50J, M55J and Toho Rayon Co., Ltd. products: HMS-40, HMS-46, HMS-55, HM
Commercially available products such as S-63 can be used. On the other hand, examples of the high-strength carbon fiber include T70 manufactured by Toray Industries, Inc.
0S, T400, T800, M30, M30S, etc., products from Toho Rayon Co., Ltd .: ST-3, IM-400, IM
Commercially available products such as -500 can be used. The outer layer (B) in the shaft of the present invention uses these two types of carbon fibers, and the outer layer structure thereof has a two-layer structure, the inner layer (a) of which is composed of high elastic and high strength carbon fibers, and the outer layer (b) ) Is composed of high-strength carbon fiber. The carbon fiber content in the entire outer layer (B) is 73% by weight or more, preferably 75
~ 77 wt%. The carbon fiber content is 6
It is 5% by volume or more, preferably 67 to 70% by volume. The weight of carbon fibers contained in the inner layer (a) of the outer layer (B) is 15 to 5 of the weight of carbon fibers contained in the entire outer layer (B).
It is preferable to specify 0% by weight, preferably 20 to 40% by weight. When the carbon fiber contained in the inner layer (a) is larger than the above range, the strength of the shaft is lowered, while when it is smaller than the above range, the weight of the shaft is increased.

【０００９】本発明で用いるシャフトにおいて、内層
（Ａ）と、外層（Ｂ）との重量比は、内層（Ａ）の重量
比が３０〜６０重量％、好ましくは４０〜５０重量％の
範囲になる割合である。内層（Ａ）の重量比がこの範囲
より大きくなると、シャフトの重量が増加し、一方、こ
の範囲より小さくなると剛性及び座屈強度が低下するよ
うになる。本発明で用いるシャフトは、前記した内層
（Ａ）と外層（Ｂ）からなるが、本発明のシャフトは、
軽量になるように構成されていることから、そのシャフ
トのチップ側（先端側）とグリップ側（バット側）に
は、補強層（Ｃ）を設けるのが好ましい。チップ側の補
強層（Ｃ（ｔ））においては、炭素繊維としては、各種
のものが使用され、その種類は特に限定されないが、好
ましくは高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強
層（Ｃ（ｔ））は、シャフト先端から５０〜５００ｍ
ｍ、好ましくは１００〜３００ｍｍの距離までのシャフ
ト部分に対して配設するのがよい。この補強層（Ｃ
（ｔ））における炭素繊維の配向角度は、シャフトの軸
方向に対して、０〜１５度、好ましくは０〜５度であ
る。また、その炭素繊維含有率は６３〜７６重量％、好
ましくは６６〜７２重量％である。また、その炭素繊維
の容積含有率は５２〜７０容積％、好ましくは５７〜６
３容積％である。このチップ側の補強層（Ｃ（ｔ））
は、シャフトの曲げ強度及び衝撃強度を向上させる。グ
リップ側の補強層（Ｃ（ｇ））においては、炭素繊維と
しては各種のものが用いられ、その種類は特に限定され
ないが、好ましくは高強度炭素繊維が用いられる。ま
た、その補強層（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側
先端から１００〜８００ｍｍ、好ましくは２５０〜７０
０ｍｍの距離までのシャフト部分に対して配設するのが
よい。この補強層（Ｃ（ｇ））における炭素繊維の配向
角度は、シャフトの軸方向に対して、８０〜１００度、
好ましくは８５〜９５である。また、その炭素繊維含有
率は６３〜７６重量％、好ましくは６６〜７２重量％で
ある。また、その炭素繊維の容積含有率は５２〜７０容
積％、好ましくは５７〜６３容積％である。このグリッ
プ側の補強層（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側の
座屈強度を向上させる。前記したチップ側及びグリップ
側の補強層（Ｃ）の形成は、本発明による内層（Ａ）及
び外層（Ｂ）の形成に先立って行われ、内層（Ａ）の下
層に配設される。また、本発明の補強層（ｃ）は、内層
（Ａ）の下層に配設し得る他、内層（Ａ）と外層（Ｂ）
との間に配設することもできる。In the shaft used in the present invention, the weight ratio of the inner layer (A) and the outer layer (B) is such that the weight ratio of the inner layer (A) is 30 to 60% by weight, preferably 40 to 50% by weight. Is the ratio. When the weight ratio of the inner layer (A) is larger than this range, the weight of the shaft is increased, while when it is smaller than this range, the rigidity and the buckling strength are lowered. The shaft used in the present invention comprises the above-mentioned inner layer (A) and outer layer (B), and the shaft of the present invention is
Since it is configured to be lightweight, it is preferable to provide a reinforcing layer (C) on the tip side (tip side) and the grip side (butt side) of the shaft. In the reinforcing layer (C (t)) on the chip side, various types of carbon fibers are used, and the type thereof is not particularly limited, but high strength carbon fibers are preferably used. The reinforcing layer (C (t)) is 50 to 500 m from the tip of the shaft.
m, preferably for shaft portions up to a distance of 100-300 mm. This reinforcement layer (C
The orientation angle of the carbon fiber in (t) is 0 to 15 degrees, preferably 0 to 5 degrees with respect to the axial direction of the shaft. The carbon fiber content is 63 to 76% by weight, preferably 66 to 72% by weight. The volume content of the carbon fiber is 52 to 70% by volume, preferably 57 to 6%.
3% by volume. Reinforcement layer (C (t)) on the chip side
Improves the bending strength and impact strength of the shaft. In the reinforcing layer (C (g)) on the grip side, various types of carbon fibers are used, and the type thereof is not particularly limited, but high strength carbon fibers are preferably used. The reinforcing layer (C (g)) is 100 to 800 mm, preferably 250 to 70 mm from the grip side tip of the shaft.
It is preferably arranged for the shaft part up to a distance of 0 mm. The orientation angle of the carbon fibers in the reinforcing layer (C (g)) is 80 to 100 degrees with respect to the axial direction of the shaft,
It is preferably 85 to 95. The carbon fiber content is 63 to 76% by weight, preferably 66 to 72% by weight. The volume content of the carbon fiber is 52 to 70% by volume, preferably 57 to 63% by volume. The grip side reinforcement layer (C (g)) improves the buckling strength of the shaft on the grip side. The formation of the reinforcing layer (C) on the tip side and the grip side is performed prior to the formation of the inner layer (A) and the outer layer (B) according to the present invention, and is disposed below the inner layer (A). Further, the reinforcing layer (c) of the present invention can be disposed below the inner layer (A), and also the inner layer (A) and the outer layer (B).
It is also possible to arrange between.

【００１０】本発明で用いるシャフトにおいて、内層
（Ａ）及び外層（Ｂ）の合計重量は、全シャフト重量の
７５重量％以上、好ましくは７５〜９０重量％であり、
全補強層（Ｃ）の重量は、全シャフト重量の２５重量％
以下、好ましくは１０〜２５重量％である。シャフト全
体に対する全炭素繊維の容積含有率は６５容積％以上、
好ましくは６５〜７０容積％である。In the shaft used in the present invention, the total weight of the inner layer (A) and the outer layer (B) is 75% by weight or more, preferably 75 to 90% by weight, based on the total weight of the shaft,
The total reinforcing layer (C) weight is 25% by weight of the total shaft weight.
Below, it is preferably 10 to 25% by weight. The volume content of all carbon fibers to the entire shaft is 65 volume% or more,
It is preferably 65 to 70% by volume.

【００１１】内層（Ａ）、外層（Ｂ）及び補強層（Ｃ）
を構成する樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられるが、一般に
は、エポキシ樹脂が好ましく用いられる。また、それら
の各層を形成する方法としては、従来公知の方法、例え
ば、フィラメントワインディング法や、シートワインデ
ィング法が単独又は組合せて用いられる。本発明で用い
るシャフトにおいては、内層（Ａ）及び外層（Ｂ）はシ
ャフト全長にわたって形成され、補強層（Ｃ）は、シャ
フト先端部及びグリップ部のみに形成される。シャフト
の横断面の内外形は、実質的に真円である。Inner layer (A), outer layer (B) and reinforcing layer (C)
Thermosetting resins such as epoxy resins and unsaturated polyester resins are used as the resin constituting the resin, but in general, epoxy resins are preferably used. As a method of forming each of these layers, a conventionally known method, for example, a filament winding method or a sheet winding method is used alone or in combination. In the shaft used in the present invention, the inner layer (A) and the outer layer (B) are formed over the entire length of the shaft, and the reinforcing layer (C) is formed only on the tip portion of the shaft and the grip portion. The inner shape of the cross section of the shaft is substantially a perfect circle.

【００１２】本発明で用いるシャフトにおいて、そのネ
ジレ角度は任意に設定することができ、そのネジレ角度
は、通常、３〜１５度である。シャフトのネジレ角度
は、内層Ａに使用する炭素繊維の弾性率や、内層Ａの巻
き角度、内層Ａの炭素繊維体積含有率等により調節する
ことができる。In the shaft used in the present invention, the twist angle can be set arbitrarily, and the twist angle is usually 3 to 15 degrees. The twist angle of the shaft can be adjusted by the elastic modulus of the carbon fibers used in the inner layer A, the winding angle of the inner layer A, the carbon fiber volume content of the inner layer A, and the like.

【００１３】本発明で用いるシャフトは、軽量でかつ剛
性にすぐれたもので、その長さは４１〜４６インチであ
り、その重量は、４５インチ換算重量で、６３ｇ以下、
好ましくは５３〜６３ｇである。また、チップ側先端部
の内径は２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍであり、そ
のチップ側先端部の肉厚は１．２〜３．２ｍｍ、好まし
くは１．７〜２．７ｍｍである。一方、グリップ側先端
部の内径は１１．５〜１４．５ｍｍ、好ましくは１２．
５〜１３．５ｍｍであり、そのグリップ側先端部の肉厚
は０．５〜２．０ｍｍ、好ましくは０．７〜１．５ｍｍ
である。シャフトの剛性は、振動数値で表わして２２０
〜２４０ＣＰＭの値を有するものである。このような軽
量性と剛性を同時に有するシャフトは、従来は認だ開発
されていない。The shaft used in the present invention is lightweight and excellent in rigidity, its length is 41 to 46 inches, and its weight is 45 inches, and its weight is 63 g or less,
It is preferably 53 to 63 g. The tip side tip has an inner diameter of 2 to 6 mm, preferably 3 to 5 mm, and the tip side tip has a wall thickness of 1.2 to 3.2 mm, preferably 1.7 to 2.7 mm. On the other hand, the inner diameter of the grip-side tip is 11.5-14.5 mm, preferably 12.
5 to 13.5 mm, and the thickness of the grip side tip is 0.5 to 2.0 mm, preferably 0.7 to 1.5 mm
Is. The rigidity of the shaft is 220 in terms of vibration value.
˜240 CPM. A shaft having such lightness and rigidity at the same time has not been developed so far.

【００１４】本発明のゴルフクラブは、前記したシャフ
トに対し、ヘッドを装着して得ることができる。この場
合、ヘッドとしては、従来公知の各種のものを使用でき
るが、本発明の場合、シャフトが軽量かつ剛性の高いも
のであることから、ヘッドの重心が、ヘッドの中心水平
面より下方に位置し、かつヘッドの中心垂直面より後方
に位置するものの使用が好ましい。この場合、ヘッドフ
ェースをやや膨らみのあるように形成したセンタリング
特性を有するヘッドの使用が好ましく、特に、その曲線
半径Ｒが１番ウッドの場合、８〜９インチ、２番ウッド
で１０〜１１インチ、３番ウッドで１０〜１１インチに
なる程度に膨らみを持たせたヘッドの使用が有利であ
る。このようなセンタリング特性を保持するように設計
されたヘッドを前記シャフトに装着したクラブは、その
シャフトの特性と、クラブヘッドの特性により、センタ
リング特性の向上したものとなる。ヘッドの重量は、例
えば、長さ４３インチの１番ウッドクラブで、１９５〜
２４０ｇであり、シャフトが軽量でかつ剛性の高いもの
であることから、従来のクラブより重いヘッドを装着す
ることができる。The golf club of the present invention can be obtained by mounting the head on the above-mentioned shaft. In this case, various conventionally known heads can be used as the head, but in the case of the present invention, since the shaft is lightweight and has high rigidity, the center of gravity of the head is located below the central horizontal plane of the head. Moreover, it is preferable to use a head positioned behind the center vertical plane of the head. In this case, it is preferable to use a head having a centering characteristic in which the head face is formed so as to have a slight bulge. Particularly, when the curve radius R is 1 wood, it is 8 to 9 inches, and 2 wood is 10 to 11 inches. It is advantageous to use a head having a bulge of 10 to 11 inches with a No. 3 wood. A club in which a head designed to hold such centering characteristics is mounted on the shaft has improved centering characteristics due to the characteristics of the shaft and the characteristics of the club head. The weight of the head is, for example, a No. 1 wood club with a length of 43 inches,
Since the shaft is 240 g, and the shaft is lightweight and has high rigidity, a head that is heavier than a conventional club can be mounted.

【００１５】[0015]

【発明の効果】本発明のゴルフクラブは、そのシャフト
が軽量でかつ剛性の高いものであることから、ヘッドス
ピードの速いハードヒッター用として好適のものであ
る。しかも、本発明のゴルフクラブの場合、軽量でかつ
剛性の高いシャフトを用いたことから、クラブを振る場
合のヘッドスピードを速めることが容易で、打球飛距離
も増加する。さらに、本発明のゴルフクラブにおいて、
センタリング特性を保持するように計設されたヘッドを
装着したものはそのシャフトが軽量でかつ剛性が高く、
センタリング特性の改善されたクラブとして用いること
ができる。INDUSTRIAL APPLICABILITY The golf club of the present invention is suitable for a hard hitter having a high head speed because its shaft is lightweight and has high rigidity. Moreover, in the case of the golf club of the present invention, since the lightweight and highly rigid shaft is used, it is easy to increase the head speed when swinging the club, and the flight distance of the hit ball is also increased. Furthermore, in the golf club of the present invention,
The one equipped with a head designed to maintain the centering characteristics has a lightweight shaft and high rigidity,
It can be used as a club with improved centering characteristics.

【００１６】[0016]

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、シャフトの内層、外層及び補強層を形成さ
せるために、以下に示すプリプレグシートを用いた。EXAMPLES Next, the present invention will be described in more detail by way of examples. The following prepreg sheets were used to form the inner layer, outer layer and reinforcing layer of the shaft.

【００１７】（１）内層形成用シートＡ多数の高弾性炭素繊維（東レ製、Ｍ４０Ｊ、弾性率４０
０００ｋｇ／ｍｍ²、張引強度４００ｋｇ／ｍｍ²、伸度
１．０％）を一方向に引き揃えたものに、半固型状のフ
ェノールノボラック型エポキシ樹脂と液状及び固体状の
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に硬化剤を
配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて含浸後、半
硬化させた、炭素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積
含有率６８．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシー
ト。（２）外層形成用シートＢ（１）多数の高弾性高強度炭素繊維（東レ製、Ｍ４６Ｊ、弾性
率（４６０００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度４３０ｋｇ／ｍ
ｍ²、伸度０．９％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を
用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６
％、炭素繊維容積含有率６７．５％、厚さ０．１２ｍｍ
のプリプレグシート。（３）外層形成用シートＢ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ製、Ｍ３０Ｓ、弾性
率３００００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度５３０ｋｇ／ｍ
ｍ²、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を
用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６
％、炭素繊維容積含有率６８．９％、厚さ０．１７ｍｍ
のプリプレグシート。（４）前記と同様にして、外層形成用シートＢ（３）
〜Ｂ（１４）を得た。前記外層シートＢ（１）〜Ｂ（１
４）の性状を後記表１に示す。（５）チップ側補強シートＣ（ｔ−１）多数の高強度高耐衝撃性炭素繊維（東レ製、Ｔ７００
Ｓ、弾性率２３５０００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度５００
ｋｇ／ｍｍ²、伸度２．１％）を一方向に引き揃えたも
のに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物
を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含
有率６７．０％、炭素繊維容積含有率５７．８％、厚さ
０．１４ｍｍのプリプレグシート。（６）チップ側補強シートＣ（ｔ−２）前記チップ側補強シートＣ（ｔ−１）と同じものを用い
た。（７）グリップ側補強シートＣ（ｇ）多数の高強度炭素繊維（東レ製、Ｔ７００Ｓ、弾性率２
３５００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度５００ｋｇ／ｍｍ²、伸
度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シートＡで
用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて含
浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率６７％、炭素
繊維容積含有率５７．８％、厚さ０．１ｍｍのプリプレ
グシート。(1) Inner layer forming sheet A A large number of highly elastic carbon fibers (manufactured by Toray, M40J, elastic modulus 40)
000kg / mm ^2, Zhang pulling resistance 400 kg / mm ^2, in which the elongation of 1.0%) were aligned in one direction, semisolid like phenol novolak type epoxy resin and a liquid and solid bisphenol A type epoxy The epoxy resin composition prepared by mixing a curing agent in a mixture with a resin was impregnated with a solvent and then semi-cured. Carbon fiber weight content ratio 76%, carbon fiber volume content ratio 68.4%, thickness 0.06 mm. Prepreg sheet. (2) Sheet B for forming outer layer (1) A large number of high-elasticity and high-strength carbon fibers (manufactured by Toray, M46J, elastic modulus (46000 kg / mm ² , tensile strength 430 kg / m)
m ² and elongation 0.9%) were unidirectionally aligned and impregnated with the same epoxy resin composition as that used in Sheet A using a solvent, and then semi-cured. Carbon fiber weight content 76
%, Carbon fiber volume content 67.5%, thickness 0.12 mm
Prepreg sheet. (3) Outer layer forming sheet B (2) A large number of medium elastic high strength carbon fibers (manufactured by Toray, M30S, elastic modulus 30000 kg / mm ² , tensile strength 530 kg / m
m ² and elongation 1.8%) were unidirectionally aligned and impregnated with the same epoxy resin composition as that used in Sheet A using a solvent, and then semi-cured. Carbon fiber weight content 76
%, Carbon fiber volume content 68.9%, thickness 0.17 mm
Prepreg sheet. (4) Similarly to the above, the outer layer forming sheet B (3)
~ B (14) was obtained. The outer layer sheets B (1) to B (1
The properties of 4) are shown in Table 1 below. (5) Chip-side reinforcing sheet C (t-1) A large number of high-strength and high-impact carbon fibers (T700, Toray)
S, elastic modulus 235,000 kg / mm ² , tensile strength 500
(kg / mm ² , elongation 2.1%), the same epoxy resin composition as that used in sheet A was impregnated with a solvent and then semi-cured. A prepreg sheet having a content rate of 67.0%, a carbon fiber volume content rate of 57.8%, and a thickness of 0.14 mm. (6) Chip-side reinforcing sheet C (t-2) The same one as the chip-side reinforcing sheet C (t-1) was used. (7) Grip side reinforcing sheet C (g) Many high-strength carbon fibers (T700S, Toray, elastic modulus 2)
3500 kg / mm ² , tensile strength 500 kg / mm ² , elongation 2.1%) were uniformly aligned in one direction, and the same epoxy resin composition as that used in Sheet A was impregnated with a solvent. A cured prepreg sheet having a carbon fiber weight content of 67%, a carbon fiber volume content of 57.8% and a thickness of 0.1 mm.

【００１８】[0018]

【表１】 [Table 1]

【００１９】また、以下において示すシャフトの性能評
価項目の測定法は、以下の通りである。（１）ネジレ角度（ウッドシャフトの場合）シャフトのチップ側先端よ
り、１インチと４０インチの２点をつかみ、シャフトの
チップ側つかみ位置に１３．８３ｋｇ・ｃｍ（１ｆｔ．
１ｂ）のトルクを与えたときのその点のねじれる角度を
測定。（２）シャフトの剛性（振動数）測定シャフト長さ１１４３ｍｍでグリップ側８３ｍｍを固定
し、２８５ｇの重量を有するモデルヘッドをチップ側先
端細径部に取り付けて、自由振動の振動数として測定す
る。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ社製振動測
定機（ＰｒｅｃｉｓｉｏｎＦＭ）を用いて行った。
（単位：サイクル／分＝略記号ＣＰＭ）（３）３点曲げ試験シャフトのチップ側先端から２００ｍｍの位置をカット
し、スパン１２０ｍｍで支持し、その試験片の中間点の
位置を破壊させたときの最大破壊荷重を測定。（４）片持ち曲げ破壊テストシャフトのチップ側先端より、１．５インチをヘッドホ
ーゼルに差し込み、差し込み口より、４インチの位置に
荷重をかけて破壊するまでの荷重を測定する。（５）衝撃破壊試験アイゾット衝撃試験機にて、シャフトのチップ側先端か
ら６０ｍｍの位置をカットし、試験片の中間点３０ｍｍ
で、最大破壊エネルギー２４０ｋｇ・ｃｍのハンマーに
て衝撃破壊させ、その時の衝撃吸収エネルギーを測定。The measuring methods of the shaft performance evaluation items shown below are as follows. (1) Twist angle (in the case of wood shaft) Grab two points of 1 inch and 40 inches from the tip side of the tip side of the shaft, and put 13.83 kg · cm (1 ft.
1) Measure the twist angle at that point when the torque is applied. (2) Measurement of rigidity (frequency) of shaft A shaft length of 1143 mm is fixed to a grip side of 83 mm, a model head having a weight of 285 g is attached to the tip side small diameter portion, and the frequency of free vibration is measured. A vibration measuring device (Precision FM) manufactured by Brunswick was used as a measuring device.
(Unit: cycle / min = abbreviated symbol CPM) (3) Three-point bending test When a position of 200 mm from the tip end of the shaft is cut and supported by a span of 120 mm, the position of the intermediate point of the test piece is destroyed. The maximum breaking load of is measured. (4) Cantilever bending fracture test Insert 1.5 inches from the tip end of the shaft into the head hosel, and apply a load to the position of 4 inches from the insertion hole to measure the load until fracture. (5) Impact Fracture Test With an Izod impact tester, cut the shaft 60 mm from the tip end of the shaft, and cut the test piece at a midpoint of 30 mm.
Then, the maximum breaking energy of 240 kg · cm was used to impact and break, and the impact absorption energy at that time was measured.

【００２０】実施例１一端の直径４．３ｍｍ、他端の直径１３．３ｍｍ、長さ
１２０ｃｍのスチール製マンドレルの表面にシリコーン
離型剤を塗布した。このマンドレルに対し、先ず、チッ
プ側補強シートＣ（ｔ−１）を、マンドレルに対する繊
維配向角度（以下、単に巻角度という）が０°になるよ
うに、かつシャフトのチップ側先端から３００ｍｍまで
の部分がこの補強シートで補強されるように、４回巻成
固定化して補強層（Ｃ（ｔ−１））を形成した。この補
強層の厚さは０．５６ｍｍであり、その重量は３．０ｇ
であった。次に、前記チップ側補強層を形成したマンド
レルに対して、グリップ側補強シートＣ（ｇ）を、巻角
度が９０°になるように、かつシャフトのグリップ側先
端から５００ｍｍまで部分がこの補強シートで補強され
るように、１回巻成固定化して補強層Ｃ（ｇ）を形成し
た。この補強層の厚さは０．１ｍｍであり、その重量は
４．８ｇであった。次に、前記２種類の補強層を形成し
たマンドレルに対し、内層形成用シートＡを、その各補
強層を含む全長にわたって、巻角度±４５°で３回巻成
固定化して内層Ａを形成した。この内層の厚さは０．３
６ｍｍであり、その重量は２０．３ｇであった。次に、
前記内層を形成したマンドレルに対して、チップ側補強
シートＣ（ｔ−２）を、巻角度０°で、シャフトのチッ
プ側先端から２００ｍｍまでの部分が補強されるように
７回巻成固定化して補強層Ｃ（ｔ−２）を形成した。こ
の補強層の厚さは０．９８ｍｍであり、その重量は４．
２ｇであった。次に、前記補強層Ｃ（ｔ−２）形成した
マンドレルに対して、その補強層Ｃ（ｔ−２）及び内層
Ａを含む全長にわたって、外層形成用シートＢ（１）
を、巻角度０°で１回巻成固定化して外層Ｂ（ａ）を形
成した。この外層Ｂ（ａ）の厚さは０．１２ｍｍであ
り、その重量は８．０ｇであった。次に、前記外層Ｂ
（ａ）を形成したマンドレルに、外層形成用シートＢ
（２）を、巻角度０°で２回巻成固定化して外層Ｂ
（ｂ）を形成した。この外層Ｂ（ｂ）の厚さは０．３４
ｍｍであり、その重量は２１．９ｇであった。次いで全
体を合成樹脂テープで巻いて変形を防止したのち、熱風
炉に挿入し、完全に加熱硬化させる。この硬化物からマ
ンドレルを引き抜き、細径端を１ｃｍ、太径端を１ｃｍ
切り落し、長さ約１１４ｃｍ（４５インチ）とし、さら
にシャフトの周面を削って断面が円形のウッド用シャフ
トを製造した。このシャフトはチップ先端の外径８．５
ｍｍ、内径４．３５ｍｍ、グリップ側先端の外径１５．
１ｍｍ、内径１３．３ｍｍを有し、全重量５９．５ｇ、
内層Ａと外層Ｂとの重量比４３：５７、外層Ｂにおける
内層Ｂ（ａ）と外層Ｂ（ｂ）の重量比は３０：７０であ
った。また、外層Ｂの層構成を表２に示すように種々変
化させた以外は同様にしてゴルフシャフトを得た。前記
のようにして得た各ゴルフシャフトの外層Ｂの層構成と
シャフト重量を表２にまとめて示す。Example 1 A silicone release agent was applied to the surface of a steel mandrel having a diameter of 4.3 mm at one end, a diameter of 13.3 mm at the other end, and a length of 120 cm. With respect to this mandrel, first, the tip side reinforcing sheet C (t-1) was placed so that the fiber orientation angle (hereinafter, simply referred to as a winding angle) with respect to the mandrel was 0 ° and the tip side tip of the shaft was 300 mm or less. The reinforcing layer (C (t-1)) was formed by winding and fixing four times so that the portion was reinforced by the reinforcing sheet. The thickness of this reinforcing layer is 0.56 mm and its weight is 3.0 g.
Met. Next, with respect to the mandrel having the tip-side reinforcing layer formed thereon, the grip-side reinforcing sheet C (g) is wound so that the winding angle is 90 °, and the portion up to 500 mm from the grip-side tip of the shaft is the reinforcing sheet. In order to be reinforced by the method, it was wound and fixed once to form a reinforcing layer C (g). The reinforcing layer had a thickness of 0.1 mm and a weight of 4.8 g. Next, the inner layer forming sheet A was wound and fixed three times at a winding angle of ± 45 ° on the mandrel on which the two types of reinforcing layers had been formed, over the entire length including the respective reinforcing layers to form the inner layer A. .. The thickness of this inner layer is 0.3
It was 6 mm and its weight was 20.3 g. next,
The tip side reinforcing sheet C (t-2) was fixed to the mandrel on which the inner layer was formed by winding 7 times so that the portion from the tip side tip of the shaft to 200 mm was reinforced at a winding angle of 0 °. To form a reinforcing layer C (t-2). This reinforcing layer has a thickness of 0.98 mm and a weight of 4.
It was 2 g. Next, with respect to the mandrel formed with the reinforcing layer C (t-2), the outer layer forming sheet B (1) is formed over the entire length including the reinforcing layer C (t-2) and the inner layer A.
Was fixed once by winding at a winding angle of 0 ° to form an outer layer B (a). The outer layer B (a) had a thickness of 0.12 mm and a weight of 8.0 g. Next, the outer layer B
The outer layer forming sheet B is attached to the mandrel on which (a) is formed.
(2) is wound and fixed twice at a winding angle of 0 ° to form the outer layer B.
(B) was formed. The outer layer B (b) has a thickness of 0.34
mm and its weight was 21.9 g. Then, the whole is wrapped with a synthetic resin tape to prevent deformation, and then inserted into a hot air oven to be completely heat-cured. Pull out the mandrel from this cured product, 1 cm for the thin end and 1 cm for the thick end.
The wood shaft was cut off to a length of about 114 cm (45 inches) and the peripheral surface of the shaft was further ground to produce a wood shaft having a circular cross section. This shaft has an outer diameter of 8.5 at the tip of the tip.
mm, inner diameter 4.35 mm, outer diameter of grip side tip 15.
1mm, inner diameter 13.3mm, total weight 59.5g,
The weight ratio of the inner layer A to the outer layer B was 43:57, and the weight ratio of the inner layer B (a) to the outer layer B (b) in the outer layer B was 30:70. Further, a golf shaft was obtained in the same manner except that the layer structure of the outer layer B was variously changed as shown in Table 2. Table 2 shows the layer constitution and shaft weight of the outer layer B of each golf shaft obtained as described above.

【００２１】[0021]

【表２】 [Table 2]

【００２２】比較例１実施例１において、外層Ｂを表３に示す構成にして比較
用のシャフトを得た。なお、表３に示したシャフトにお
いて、Ｎｏ８のシャフトは、表２に示したＮｏ３のシャ
フトにおいて、外層Ｂの内層Ｂ（１）と内層Ｂ（２）を
入れ換えたもので、外層Ｂ（ｂ）に高弾性繊維プリプレ
グシートＢ（１）を用いたものである。Comparative Example 1 In Example 1, the outer layer B was constructed as shown in Table 3 to obtain a comparative shaft. In the shaft shown in Table 3, the No. 8 shaft is the No. 3 shaft shown in Table 2 in which the inner layer B (1) and the inner layer B (2) of the outer layer B are replaced with each other. The high elastic fiber prepreg sheet B (1) is used for the above.

【００２３】[0023]

【表３】 [Table 3]

【００２４】次に、前記実施例１及び比較例１で得たシ
ャフトの性能評価結果を表４にまとめて示す。なお、シ
ャフト性能において、その３点曲げ最大荷重は、１００
ｋｇ以上あれば合格で、片持ち曲げ最大荷重は３５ｋｇ
以上であれば合格で、衝撃破壊衝撃値は１００ｋｇ・ｃ
ｍ以上であれば合格である。Next, the performance evaluation results of the shafts obtained in Example 1 and Comparative Example 1 are summarized in Table 4. In terms of shaft performance, the maximum load for 3-point bending is 100
If it is more than kg, it is acceptable and the maximum cantilever bending load is 35 kg.
If it is above, it passes and the impact fracture impact value is 100 kg / c.
If m or more, it passes.

【００２５】[0025]

【表４】 [Table 4]

【００２６】表４に示したシャフトにおいて、本発明の
Ｎｏ２〜Ｎｏ５のシャフトは、軽量性、剛性及び強度に
おいてすぐれたものである。これに対して、比較品であ
るＮｏ６〜Ｎｏ９のシャフトは、強度の点で問題があ
り、Ｎｏ１及びＮｏ１０のシャフトは重量が大きすぎて
問題がある。Of the shafts shown in Table 4, the shafts No. 2 to No. 5 of the present invention are excellent in lightness, rigidity and strength. On the other hand, the comparative products No. 6 to No. 9 have a problem in strength, and the products No. 1 and No. 10 have a problem that they are too heavy.

【００２７】実施例２実施例１において、外層ＢをシャフトＮｏ３と同一と
し、内層の構成を表５のように種々変化させた以外は同
様にしてゴルフシャフトを得るとともに、そのシャフト
の性能評価を行った。その結果を表５に示す。Example 2 A golf shaft was obtained in the same manner as in Example 1 except that the outer layer B was the same as the shaft No. 3 and the configuration of the inner layer was variously changed as shown in Table 5, and the performance of the shaft was evaluated. went. The results are shown in Table 5.

【００２８】[0028]

【表５】 [Table 5]

【００２９】表５に示した内層形成用シートの内容は以
下の通りである。（１）内層形成用シートＡ（１）多数の高弾性炭素繊維（東レ社製、Ｍ４０Ｊ、弾性率４
０，０００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度４００ｋｇ／ｍｍ²、
伸度１．０％）を一方向に引き揃えたものな、半固形状
フェノールノベラック型エポキシ樹脂と液状及び固体状
のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に硬化剤
を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤にて溶解した溶液
を用いて含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維重
量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．４％、厚さ
０．０６ｍｍのプリプレグシート。（２）内層形成用シートＡ（２）多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ社製、Ｍ３０Ｓ、弾
性率３００００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度５３ｋｇ／ｍ
ｍ²、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を
同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維
重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８％、厚さ
０．１３ｍｍのプリプレグシート。（３）内層形成用シートＡ（３）多数の高強度炭素繊維（東レ社製、Ｔ７００Ｓ、弾性率
２３５００ｋｇ／ｍｍ²、引張強度５００ｋｇ／ｍｍ²伸
度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シートＡ
（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を同様に
して含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．０、厚さ０．１
３ｍｍのプリプレグシート。（４）内層形成用シートＡ（４）多数の高弾性炭素繊維（東邦レーヨン社製、ＨＭＳ−６
３、弾性率６１３００ｋｇ／ｍｍ²、引張り強度４１０
ｋｇ／ｍｍ²、伸度０．７％）を一方向に引揃えたもの
に、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組
成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた。炭
素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６６．４
％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。The contents of the inner layer forming sheet shown in Table 5 are as follows. (1) Inner layer forming sheet A (1) A large number of highly elastic carbon fibers (manufactured by Toray, M40J, elastic modulus 4)
0,000kg / mm ^2, the tensile strength of 400kg / mm ^2,
(Elongation 1.0%) in one direction, an epoxy resin composition obtained by blending a curing agent in a mixture of a semi-solid phenol novelac type epoxy resin and a liquid or solid bisphenol A type epoxy resin. A prepreg sheet having a carbon fiber weight content rate of 76%, a carbon fiber volume content rate of 68.4%, and a thickness of 0.06 mm, which is impregnated with a solution prepared by dissolving in a solvent and then dried by heating. (2) Inner layer forming sheet A (2) A large number of medium-elasticity and high-strength carbon fibers (M30S manufactured by Toray Industries, elastic modulus 30000 kg / mm ² , tensile strength 53 kg / m)
m ² and elongation 1.8%) were aligned in one direction and impregnated with the same epoxy resin composition as that used in the sheet A (1) in the same manner, followed by heat drying and semi-curing. A prepreg sheet having a carbon fiber weight content of 76%, a carbon fiber volume content of 68% and a thickness of 0.13 mm. (3) aligning drawn for forming the inner layer sheet A (3) a large number of high-strength carbon fibers (manufactured by Toray Industries, Inc., T700S, elastic modulus 23500kg / mm ^2, a tensile strength of 500 kg / mm ² and elongation 2.1%) and in one direction Sheet A
The same epoxy resin composition as used in (1) was similarly impregnated, then heat-dried and semi-cured to give a carbon fiber weight content of 76%, a carbon fiber volume content of 68.0, and a thickness of 0.1.
3mm prepreg sheet. (4) Inner layer forming sheet A (4) A large number of highly elastic carbon fibers (HMS-6 manufactured by Toho Rayon Co., Ltd.)
3, elastic modulus 61300 kg / mm ² , tensile strength 410
(kg / mm ² , elongation 0.7%) are uniformly impregnated in one direction with the same epoxy resin composition as used in the sheet A (1), and then heat-dried to be semi-cured. It was Carbon fiber weight content 76%, carbon fiber volume content 66.4
%, A prepreg sheet with a thickness of 0.06 mm.

【００３０】実施例３市販のステンレス製メタルヘッド（重量２２０ｇ、ロフ
ト角１０．５度、ライ角５５度）を、前記表１に示した
Ｎｏ３のシャフト（長さ４５インチ、重量５９．３ｇ、
振動数値２３２ＣＰＭ、ネジレ角度５．５度）のチップ
側に装着し、クラブ長さが４３インチになるようにグリ
ップ側を切断し、さらにグリップ（プレシジョンジャパ
ン製、「ロイヤルグリップ」、重量５２ｇ）を装着し
て、長さ４３．０インチのゴルフクラブを作製した。こ
のゴルフクラブの性能評価を行うために、このクラブを
用いてロボットにより下記の条件で試打させ、その打球
性状を解析装置（ブリジストン社製、「サンエンスア
イ」）を用いて解析した。Example 3 A commercially available stainless steel metal head (weight: 220 g, loft angle: 10.5 degrees, lie angle: 55 degrees) was used as the No. 3 shaft shown in Table 1 (length: 45 inches, weight: 59.3 g,
It is attached to the tip side with a vibration value of 232 CPM and a twist angle of 5.5 degrees), the grip side is cut so that the club length becomes 43 inches, and a grip (Precision Japan, "Royal grip", weight 52 g) is attached. After mounting, a golf club having a length of 43.0 inches was manufactured. In order to evaluate the performance of this golf club, a trial shot was carried out by a robot using this club under the following conditions, and the hitting property was analyzed by using an analyzer (“Sun Ens Eye” manufactured by Bridgestone Corporation).

【００３１】（試打条件）（１）ボールブリジストン社製、「アルタスプロ５００」（２）ヘッドスピードクラブヘッドスピードは、４５ｍ／ｓに固定した。（３）ボールがヘットフェース当る打点位置（ｉ）試打方法Ａヘッドフェースの中心点から０．５インチだけフェース
の先端側（ＴＯＥ側）を打点とし、かつ、球の打出し角
度をセンターラインから右方向に４±１度とする。（ii）試打方法Ｂヘッドフェースの中心点を打点とし、かつ打出し角度を
センターライン方向に０±１度とする。（iii)試打方法Ｃヘッドフェースの中心点から０．５インチ手前側（ＨＥ
ＥＬ側）を打点とし、かつ球の打出角度をセントライン
から左側に４±１度とする。前記のようにして試打を行ない、その打球の解析結果を
表６に示す。また、比較のために、従来の炭素繊維強化
樹脂シャフト（ソマール社製、長さ４５インチ、重量９
０ｇ、振動数値２３２ＣＰＭ、ネジレ角度５．５度）を
用い、そのチップ側にヘッドを装着し、クラブ長さが４
３インチになるようにグリップ側を切断し、さらにグリ
ップを装着して長さ４３．０インチのゴルフクラブを作
製し、このゴルフクラブについても、前記と同様にして
その性能を評価した。その結果を表６に示す。なお、表
６において、打球の全飛距離はキャリー距離とラン（こ
ろがり）の距離を含めた距離である。また、打球着地点
は、センターラインを中心として表示した。(Testing Conditions) (1) Ball "Altus Pro 500" manufactured by Bridgestone Corp. (2) Head Speed The club head speed was fixed at 45 m / s. (3) Hitting point position where the ball hits the head face (i) Test hitting method A The tip end side (TOE side) of the face is set as the hitting point by 0.5 inch from the center point of the head face, and the launch angle of the ball is from the center line. 4 ± 1 degrees to the right. (Ii) Trial Striking Method B The center point of the head face is used as the striking point, and the launch angle is 0 ± 1 degree in the center line direction. (Iii) Trial method C 0.5 inch from the center point of the head face (HE
The (EL side) is the hitting point, and the launch angle of the ball is 4 ± 1 degrees to the left of the cent line. Table 6 shows the results of analysis of the hit balls, which were made as described above. For comparison, a conventional carbon fiber reinforced resin shaft (manufactured by Somar, length 45 inches, weight 9
0g, vibration value 232CPM, twist angle 5.5 degrees), the head was mounted on the chip side, and the club length was 4
The grip side was cut so as to have a size of 3 inches, and a grip was attached to produce a golf club having a length of 43.0 inches. The performance of this golf club was evaluated in the same manner as described above. The results are shown in Table 6. In Table 6, the total flight distance of a hit ball is a distance including a carry distance and a run distance (rolling distance). In addition, the hitting ball landing point is displayed centering on the center line.

【００３２】[0032]

【表６】 [Table 6]

【００３３】前記表６に示した結果からわかるように、
本発明のクラブの場合、比較のクラブより軽量であるに
もかかわらず、打球の飛距離が長い。このことは、実際
にゴルファーが球を打つときには、本発明クラブは比較
用のクラブより軽量であり、比較用クラブよりヘッド速
度を速くして球を打つのが容易あることから、打球の飛
距離は比較用クラブよりもさらに長くなることを意味す
る。また、本発明のクラブは、その方向性においても、
比較用クラブよりも改善されている。As can be seen from the results shown in Table 6,
In the case of the club of the present invention, although it is lighter than the comparative club, the flight distance of a hit ball is long. This means that when a golfer actually hits a ball, the club of the present invention is lighter than the comparative club, and it is easier to hit the ball with a higher head speed than the comparative club. Means even longer than the comparison club. Further, the club of the present invention, in its direction,
Better than the comparison club.

Claims

[Claims]

1. A golf club in which a head is attached to the tip of a golf club shaft made of carbon fiber reinforced plastic, the weight of the shaft in terms of 45-inch length is 63 g or less, and the rigidity of the shaft is a vibration numerical value. The golf club is characterized in that it is 220 to 240 CPM, and further that the twist angle of the shaft is in the range of 3 to 15 degrees.

2. The shaft length is 40 to 45 inches,
The golf club of claim 1, wherein the head weight is 195 to 240 g.

3. The inner layer (A) is a carbon fiber reinforced plastic layer in which the carbon fiber is oriented at an angle within a range of ± 30 ° to ± 80 ° with respect to the axial direction of the shaft.
Carbon fiber having a carbon fiber reinforced plastic layer in which carbon fibers are oriented within an angle of ± 15 ° with respect to the axial direction of the shaft as an outer layer (B), and having a reinforcing layer (C) in a tip portion and a grip portion of the shaft. A reinforced plastic golf shaft, wherein the outer layer (B) is formed into a two-layer structure,
High elasticity and high strength carbon fiber is used for the inner layer (a) and high strength carbon fiber is used for the outer layer (b), and the weight ratio of the inner layer (a) is 15 to 50% by weight of the total weight of the outer layer (B). And the carbon fiber contents of the inner layer (A) and the outer layer (B) are 73% by weight or more, and the total weight of the shaft is 63 g or less in terms of 45-inch length and the rigidity of the shaft is a vibration value. The golf club according to claim 1 or 2, wherein the golf club has a particle size of 220 to 240 CPM.