JPH0544839A - 組合せオイルリング - Google Patents
組合せオイルリングInfo
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- JPH0544839A JPH0544839A JP3225178A JP22517891A JPH0544839A JP H0544839 A JPH0544839 A JP H0544839A JP 3225178 A JP3225178 A JP 3225178A JP 22517891 A JP22517891 A JP 22517891A JP H0544839 A JPH0544839 A JP H0544839A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/06—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction using separate springs or elastic elements expanding the rings; Springs therefor ; Expansion by wedging
- F16J9/064—Rings with a flat annular side rail
- F16J9/066—Spring expander from sheet metal
-
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- F16J9/069—Spring expander from sheet metal with a "C"-shaped cross section along the entire circumference
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S277/00—Seal for a joint or juncture
- Y10S277/935—Seal made of a particular material
- Y10S277/939—Containing metal
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ボアの変形に対するサイドレールの追随性を
向上させた３ピース型の組合せオイルリングを提供す
る。 【構成】 上下２本のサイドレール１３、１５の間にス
ペーサエキスパンダ１７を配置した組合せオイルリング
３１において、サイドレール１３、１５の内周に所定間
隔で複数の切欠き１３ａを形成する。また、サイドレー
ル１３、１５の外周面にのみ、イオン窒化処理層２１を
形成することにより、サイドレールの脆化を防止しつ
つ、耐久性を向上させることができる。
向上させた３ピース型の組合せオイルリングを提供す
る。 【構成】 上下２本のサイドレール１３、１５の間にス
ペーサエキスパンダ１７を配置した組合せオイルリング
３１において、サイドレール１３、１５の内周に所定間
隔で複数の切欠き１３ａを形成する。また、サイドレー
ル１３、１５の外周面にのみ、イオン窒化処理層２１を
形成することにより、サイドレールの脆化を防止しつ
つ、耐久性を向上させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関やコンプレッ
サなどのピストンに装着され、オイルコントロールを行
なう組合せオイルリングに関する。
サなどのピストンに装着され、オイルコントロールを行
なう組合せオイルリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関は、ますます高性能化さ
れ、高速、高荷重のものが開発されている。これに伴っ
て、シリンダやピストンリング等の摺動部材の耐熱性、
耐摩耗性、耐焼き付き性等を向上させるべく様々な改善
がなされている。最近では、これに加えて燃料消費量
や、潤滑油消費量の一層の低減が求められている。この
ため、特にガソリンエンジン等においては、３ピース型
の組合せオイルリングが多用されるようになってきた。
れ、高速、高荷重のものが開発されている。これに伴っ
て、シリンダやピストンリング等の摺動部材の耐熱性、
耐摩耗性、耐焼き付き性等を向上させるべく様々な改善
がなされている。最近では、これに加えて燃料消費量
や、潤滑油消費量の一層の低減が求められている。この
ため、特にガソリンエンジン等においては、３ピース型
の組合せオイルリングが多用されるようになってきた。
【０００３】３ピース型の組合せオイルリングは、上下
２本のサイドレールの間にスペーサエキスパンダを配置
した構造をなし、上下レールが別々であるので、ボアの
微小な変形にも追従しやすく、上下レールがピストンの
オイルリング溝の上面にも下面にも接触するので、シー
ル効果に優れており、上下レールの合い口を180 °ずら
せて組み付けることができるので、合い口のところが開
くということがなく、その結果、潤滑油消費量の低減が
図られるという利点を有している。
２本のサイドレールの間にスペーサエキスパンダを配置
した構造をなし、上下レールが別々であるので、ボアの
微小な変形にも追従しやすく、上下レールがピストンの
オイルリング溝の上面にも下面にも接触するので、シー
ル効果に優れており、上下レールの合い口を180 °ずら
せて組み付けることができるので、合い口のところが開
くということがなく、その結果、潤滑油消費量の低減が
図られるという利点を有している。
【０００４】図９には、このような組合せオイルリング
の一例が示されている。この組合せオイルリング１１
は、環状のサイドレール１３、１５を上下に配し、この
サイドレール１３、１５の間に断面がコ字状をなすスペ
ーサエキスパンダ１７を圧縮した状態で装着したもので
ある。スペーサエキスパンダ１７には、潤滑油をオイル
リング溝内に導く役割をなす切欠き１９が形成されてい
る。
の一例が示されている。この組合せオイルリング１１
は、環状のサイドレール１３、１５を上下に配し、この
サイドレール１３、１５の間に断面がコ字状をなすスペ
ーサエキスパンダ１７を圧縮した状態で装着したもので
ある。スペーサエキスパンダ１７には、潤滑油をオイル
リング溝内に導く役割をなす切欠き１９が形成されてい
る。
【０００５】サイドレール１３、１５は、耐摩耗性を向
上させるために、その表面の全体あるいは部分的に硬質
被膜２１を形成することが多く行われている。例えば、
特開昭５８−１３６７７１号には、サイドレールの全表
面に窒化層を設けることが開示されており、実開昭５３
−１４７３０９号には、サイドレールの内周面及び外周
面に焼き入れ又は窒化処理による硬化層を形成すること
が開示されている。
上させるために、その表面の全体あるいは部分的に硬質
被膜２１を形成することが多く行われている。例えば、
特開昭５８−１３６７７１号には、サイドレールの全表
面に窒化層を設けることが開示されており、実開昭５３
−１４７３０９号には、サイドレールの内周面及び外周
面に焼き入れ又は窒化処理による硬化層を形成すること
が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述したように、組合
せオイルリングは、上下レールが別々であるので、ボア
の微小な変形に追従しやいという利点があるが、複数の
シリンダが一体に形成されたシリンダブロックを有する
エンジンにおいては、燃焼室と燃焼室との間で特に高温
となるため温度分布に偏りが生じて、熱膨張差によりボ
アの真円度がくずれることとなるので、十分な追随性が
得られないことがあった。
せオイルリングは、上下レールが別々であるので、ボア
の微小な変形に追従しやいという利点があるが、複数の
シリンダが一体に形成されたシリンダブロックを有する
エンジンにおいては、燃焼室と燃焼室との間で特に高温
となるため温度分布に偏りが生じて、熱膨張差によりボ
アの真円度がくずれることとなるので、十分な追随性が
得られないことがあった。
【０００７】また、特開昭５８−１３６７７１号に示さ
れるように、サイドレールの表面の全体を窒化処理した
場合には、サイドレールが脆化してクラックなどが生じ
やすくなり、また、サイドレールとピストンのオイルリ
ング溝との接触により、オイルリング溝が摩耗しやすく
なるという問題点があった。
れるように、サイドレールの表面の全体を窒化処理した
場合には、サイドレールが脆化してクラックなどが生じ
やすくなり、また、サイドレールとピストンのオイルリ
ング溝との接触により、オイルリング溝が摩耗しやすく
なるという問題点があった。
【０００８】更に、実開昭５３−１４７３０９号に示さ
れるように、サイドレールの内周面及び外周面に窒化処
理を施した場合は、表面全体を窒化処理する場合に比べ
て、脆化の問題は軽減されるが、内周面が硬質となるこ
とにより、オイルリング溝の摩耗という問題は解決され
なかった。すなわち、オイルリング溝の上下の内壁に
は、サイドレールの内周面及び合い口の内周角部が当た
りやすく、これらによってオイルリング溝が削られるか
らである。
れるように、サイドレールの内周面及び外周面に窒化処
理を施した場合は、表面全体を窒化処理する場合に比べ
て、脆化の問題は軽減されるが、内周面が硬質となるこ
とにより、オイルリング溝の摩耗という問題は解決され
なかった。すなわち、オイルリング溝の上下の内壁に
は、サイドレールの内周面及び合い口の内周角部が当た
りやすく、これらによってオイルリング溝が削られるか
らである。
【０００９】したがって、本発明の一つの目的は、ボア
の変形に対するサイドレールの追随性を更に向上させた
組合せオイルリングを提供することにある。本発明のも
う一つの目的は、サイドレールを脆化させることなく、
耐摩耗性を向上させ、オイルリング溝の摩耗も防止でき
る組合せオイルリングを提供することにある。
の変形に対するサイドレールの追随性を更に向上させた
組合せオイルリングを提供することにある。本発明のも
う一つの目的は、サイドレールを脆化させることなく、
耐摩耗性を向上させ、オイルリング溝の摩耗も防止でき
る組合せオイルリングを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の一つは、上下２本のサイドレールの間にス
ペーサエキスパンダを配置した３ピース型の組合せオイ
ルリングにおいて、前記サイドレールの内周に所定間隔
で複数の切欠きを設けたことを特徴とする。
め、本発明の一つは、上下２本のサイドレールの間にス
ペーサエキスパンダを配置した３ピース型の組合せオイ
ルリングにおいて、前記サイドレールの内周に所定間隔
で複数の切欠きを設けたことを特徴とする。
【００１１】また、本発明のもう一つは、上下２本のサ
イドレールの間にスペーサエキスパンダを配置した３ピ
ース型の組合せオイルリングにおいて、前記サイドレー
ルの内周に所定間隔で複数の切欠きを設け、前記サイド
レールの外周にのみイオン窒化処理を施したことを特徴
とする。
イドレールの間にスペーサエキスパンダを配置した３ピ
ース型の組合せオイルリングにおいて、前記サイドレー
ルの内周に所定間隔で複数の切欠きを設け、前記サイド
レールの外周にのみイオン窒化処理を施したことを特徴
とする。
【００１２】以下、本発明について更に詳細に説明す
る。
る。
【００１３】本発明においては、サイドレールの内周に
所定間隔で切欠きを設ける。この切欠きは、サイドレー
ルのフレキシブル性を高めて、ボアの微小な変形に対す
る追随性を高めるのに寄与する。切欠きの形状は、扇
形、三角、円弧など、どのような形状であってもよい。
切欠きのピッチ、大きさ等は、特に限定されないが、切
欠きピッチが２〜４mm、切欠き幅が１〜２mm、切欠き深
さが0.3 〜0.5mm であることが好ましい。切欠きピッ
チ、切欠き幅、切欠き深さが上記より小さいと、フレキ
シブル性を高める効果が十分に得られず、上記よりも大
きいと、サイドレールの剛性が低下する虞れがある。
所定間隔で切欠きを設ける。この切欠きは、サイドレー
ルのフレキシブル性を高めて、ボアの微小な変形に対す
る追随性を高めるのに寄与する。切欠きの形状は、扇
形、三角、円弧など、どのような形状であってもよい。
切欠きのピッチ、大きさ等は、特に限定されないが、切
欠きピッチが２〜４mm、切欠き幅が１〜２mm、切欠き深
さが0.3 〜0.5mm であることが好ましい。切欠きピッ
チ、切欠き幅、切欠き深さが上記より小さいと、フレキ
シブル性を高める効果が十分に得られず、上記よりも大
きいと、サイドレールの剛性が低下する虞れがある。
【００１４】本発明のより好ましい態様においては、サ
イドレールは、その外周面にのみイオン窒化処理が施さ
れる。イオン窒化法は、低真空中で窒素ガス単体又は窒
素ガスと微量の炭化水素系ガスの混合ガスを使って、グ
ロー放電させて窒化又は軟窒化する方法である。より具
体的に説明すると、例えば炉内を10-2〜10-3Torr程度ま
で真空にした後、窒素と水素の混合ガスを導入し、炉内
圧力を処理条件に合わせて１〜10Torrにコントロールす
る。この中で炉体を陽極とし、処理品を陰極として、両
者間にグロー放電を発生させることにより、イオン化し
た窒素を加速して、高速度で処理品に衝突させ、処理品
の表面を窒化する方法である。本発明においては、イオ
ン窒化法を採用することにより、例えば後述する実施例
に記載された方法により、サイドレールの外周面にのみ
効率的に窒化処理を施すことができる。
イドレールは、その外周面にのみイオン窒化処理が施さ
れる。イオン窒化法は、低真空中で窒素ガス単体又は窒
素ガスと微量の炭化水素系ガスの混合ガスを使って、グ
ロー放電させて窒化又は軟窒化する方法である。より具
体的に説明すると、例えば炉内を10-2〜10-3Torr程度ま
で真空にした後、窒素と水素の混合ガスを導入し、炉内
圧力を処理条件に合わせて１〜10Torrにコントロールす
る。この中で炉体を陽極とし、処理品を陰極として、両
者間にグロー放電を発生させることにより、イオン化し
た窒素を加速して、高速度で処理品に衝突させ、処理品
の表面を窒化する方法である。本発明においては、イオ
ン窒化法を採用することにより、例えば後述する実施例
に記載された方法により、サイドレールの外周面にのみ
効率的に窒化処理を施すことができる。
【００１５】このイオン窒化法は、短時間の処理で厚
い窒化層が得られる、処理温度が低い、表面に化合
物層が生成しない、イオン窒化層の摩擦係数は、他の
窒化処理層に比べて小さい、Ｈ+ 、Ｎ+ イオンのスパ
ッタリング作用により前処理の必要がない、無公害で
ある、という優れた利点を有している。また、サイドレ
ールの材質として焼戻マルテンサイト系ステンレス鋼を
用いた場合には、窒化層としてFe4Nの単層が形成され、
疲れ強さの限界が高く、耐久性に優れた硬質被膜とする
ことができる。
い窒化層が得られる、処理温度が低い、表面に化合
物層が生成しない、イオン窒化層の摩擦係数は、他の
窒化処理層に比べて小さい、Ｈ+ 、Ｎ+ イオンのスパ
ッタリング作用により前処理の必要がない、無公害で
ある、という優れた利点を有している。また、サイドレ
ールの材質として焼戻マルテンサイト系ステンレス鋼を
用いた場合には、窒化層としてFe4Nの単層が形成され、
疲れ強さの限界が高く、耐久性に優れた硬質被膜とする
ことができる。
【００１６】なお、本発明において、サイドレール外周
の窒化層の深さは、特に限定されないが、サイドレール
外周面からHv700 以上の部分が30〜110 μｍとなるよう
にすることが好ましい。また、サイドレール外周面の硬
さは、Hv900 〜1300とすることが好ましい。
の窒化層の深さは、特に限定されないが、サイドレール
外周面からHv700 以上の部分が30〜110 μｍとなるよう
にすることが好ましい。また、サイドレール外周面の硬
さは、Hv900 〜1300とすることが好ましい。
【００１７】また、本発明では、上下２本のサイドレー
ルの間に配置されるスペーサエキスパンダの少なくとも
サイドレール内周との接触部分にも窒化処理を施すこと
が好ましい。スペーサエキスパンダに施される窒化処理
は、イオン窒化処理に限定されることはなく、ガス窒化
法、塩浴軟窒化法、ガス軟窒化法など、公知の各種方法
を採用することができる。この場合、スペーサエキスパ
ンダの上記サイドレールとの接触面だけに窒化処理を施
してもよく、あるいはスペーサエキスパンダの全表面に
窒化処理を施してもよい。
ルの間に配置されるスペーサエキスパンダの少なくとも
サイドレール内周との接触部分にも窒化処理を施すこと
が好ましい。スペーサエキスパンダに施される窒化処理
は、イオン窒化処理に限定されることはなく、ガス窒化
法、塩浴軟窒化法、ガス軟窒化法など、公知の各種方法
を採用することができる。この場合、スペーサエキスパ
ンダの上記サイドレールとの接触面だけに窒化処理を施
してもよく、あるいはスペーサエキスパンダの全表面に
窒化処理を施してもよい。
【００１８】サイドレールは、シリンダボアと接触する
ため、耐熱性、耐摩耗性に優れた材質が好ましく、例え
ばＣｒ１３〜２２％を含む焼戻マルテンサイト系ステン
レス鋼が好ましく採用される。この焼戻マルテンサイト
系ステンレス鋼を用いた場合には、前述したように、イ
オン窒化層としてFe4Nの単層が形成されるという利点が
得られる。また、スペーサエキスパンダは、サイドレー
ルに張力を付与するため、耐熱性、耐摩耗性とともに、
バネ性及び靭性に優れた材質が好ましく、例えばオース
テナイト系ステンレス鋼が好ましく採用される。
ため、耐熱性、耐摩耗性に優れた材質が好ましく、例え
ばＣｒ１３〜２２％を含む焼戻マルテンサイト系ステン
レス鋼が好ましく採用される。この焼戻マルテンサイト
系ステンレス鋼を用いた場合には、前述したように、イ
オン窒化層としてFe4Nの単層が形成されるという利点が
得られる。また、スペーサエキスパンダは、サイドレー
ルに張力を付与するため、耐熱性、耐摩耗性とともに、
バネ性及び靭性に優れた材質が好ましく、例えばオース
テナイト系ステンレス鋼が好ましく採用される。
【００１９】
【作用】本発明の組合せオイルリングは、サイドレール
の内周に所定間隔で複数の切欠きを設けたので、サイド
レールのフレキシブル性が高まり、ボアの微小な変形に
対する追随性が向上し、潤滑油消費量の一層の低減が図
られる。
の内周に所定間隔で複数の切欠きを設けたので、サイド
レールのフレキシブル性が高まり、ボアの微小な変形に
対する追随性が向上し、潤滑油消費量の一層の低減が図
られる。
【００２０】また、サイドレールの外周面にのみイオン
窒化処理を施した場合には、サイドレール全体を窒化処
理した場合に比べて、サイドレールの脆化を低減できる
とともに、最も激しい摺動抵抗を受けるボアとの接触面
において耐摩耗性を高め、耐久性を向上させることがで
きる。
窒化処理を施した場合には、サイドレール全体を窒化処
理した場合に比べて、サイドレールの脆化を低減できる
とともに、最も激しい摺動抵抗を受けるボアとの接触面
において耐摩耗性を高め、耐久性を向上させることがで
きる。
【００２１】更に、サイドレールの外周面にのみイオン
窒化処理を施した場合には、オイルリング溝の内壁と接
触するサイドレールの上下面や内周部分、合い口の端面
などは、窒化処理されていないので、オイルリング溝の
摩耗も防止できる。
窒化処理を施した場合には、オイルリング溝の内壁と接
触するサイドレールの上下面や内周部分、合い口の端面
などは、窒化処理されていないので、オイルリング溝の
摩耗も防止できる。
【００２２】更に、サイドレールの外周面にのみイオン
窒化処理を施した場合には、サイドレールの内周に切欠
きを形成することが容易にできるが、サイドレールの全
体を窒化処理してしまうと、内周に切欠きを形成するこ
とが困難となる。
窒化処理を施した場合には、サイドレールの内周に切欠
きを形成することが容易にできるが、サイドレールの全
体を窒化処理してしまうと、内周に切欠きを形成するこ
とが困難となる。
【００２３】
【実施例】図２には、本発明の組合せオイルリングの一
実施例が示されている。
実施例が示されている。
【００２４】この組合せオイルリング３１は、上下２本
の厚さ0.5mm 程度の薄いスチールリボンによって形成さ
れた環状のサイドレール１３、１５を上下に配し、この
サイドレール１３、１５の間に断面がコ字状をなすスペ
ーサエキスパンダ１７を圧縮した状態で装着したもので
ある。
の厚さ0.5mm 程度の薄いスチールリボンによって形成さ
れた環状のサイドレール１３、１５を上下に配し、この
サイドレール１３、１５の間に断面がコ字状をなすスペ
ーサエキスパンダ１７を圧縮した状態で装着したもので
ある。
【００２５】サイドレール１３、１５は、この実施例の
場合、Ｃｒ１３〜２２％を含む焼戻マルテンサイト系ス
テンレス鋼からなり、その外周面、すなわち、シリンダ
ボアに接触する部分にのみイオン窒化法により窒化処理
が施され、窒化処理層２１が形成されている。このた
め、サイドレールの表面全体に窒化処理を施した場合に
比べて、脆化を防止して耐久性を向上させることができ
る。
場合、Ｃｒ１３〜２２％を含む焼戻マルテンサイト系ス
テンレス鋼からなり、その外周面、すなわち、シリンダ
ボアに接触する部分にのみイオン窒化法により窒化処理
が施され、窒化処理層２１が形成されている。このた
め、サイドレールの表面全体に窒化処理を施した場合に
比べて、脆化を防止して耐久性を向上させることができ
る。
【００２６】なお、窒化処理の施されていない面、すな
わちサイドレール１３、１５の外周面以外の面には、必
要に応じて、なじみ性をもたせるように、四三酸化鉄層
の形成、パーカライジング、すずめっき等による表面処
理を施してもよい。
わちサイドレール１３、１５の外周面以外の面には、必
要に応じて、なじみ性をもたせるように、四三酸化鉄層
の形成、パーカライジング、すずめっき等による表面処
理を施してもよい。
【００２７】そして、本発明においては、サイドレール
１３、１５の内周に、所定間隔で複数の切欠き１３ａが
形成されている。図１に示すように、この切欠き１３ａ
は、所定の深さＡ、幅Ｂ、ピッチＣで形成されている。
この場合、切欠き１３ａの深さＡは0.3 〜0.5 mm、幅Ｂ
は１〜２mm、ピッチＣは２〜４mmであることが好まし
い。
１３、１５の内周に、所定間隔で複数の切欠き１３ａが
形成されている。図１に示すように、この切欠き１３ａ
は、所定の深さＡ、幅Ｂ、ピッチＣで形成されている。
この場合、切欠き１３ａの深さＡは0.3 〜0.5 mm、幅Ｂ
は１〜２mm、ピッチＣは２〜４mmであることが好まし
い。
【００２８】スペーサエキスパンダ１７は、この実施例
の場合、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、所定
間隔で切欠き１９が形成されており、サイドレール１
３、１５でかき集められた潤滑油をオイルリング溝内に
導くようになっている。スペーサエキスパンダ１７の内
周側には耳部２３が形成されており、この耳部２３が上
下に配置されたサイドレール１３、１５と係合するよう
になっている。なお、スペーサエキスパンダ１７の形状
は、図示した断面コ字状のものに限定されることはな
く、波形スペーサエキスパンダなど他の形状のものを採
用してもよい。
の場合、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、所定
間隔で切欠き１９が形成されており、サイドレール１
３、１５でかき集められた潤滑油をオイルリング溝内に
導くようになっている。スペーサエキスパンダ１７の内
周側には耳部２３が形成されており、この耳部２３が上
下に配置されたサイドレール１３、１５と係合するよう
になっている。なお、スペーサエキスパンダ１７の形状
は、図示した断面コ字状のものに限定されることはな
く、波形スペーサエキスパンダなど他の形状のものを採
用してもよい。
【００２９】この実施例では、スペーサエキスパンダ１
７のサイドレール１３、１５との接触部分、特に上記耳
部２３には窒化処理が施され、窒化処理層３３がそれぞ
れ形成されており、より硬度の高い材質からなるサイド
レール１３、１５との接触によるスペーサエキスパンダ
１７の摩耗を防止している。なお、スペーサエキスパン
ダ１７に窒化処理を施す場合には、ガス窒化法、塩浴軟
窒化法、ガス軟窒化法など各種方法を採用することがで
きる。また、スペーサエキスパンダ１７は、その表面全
体に窒化処理を施してもよい。
７のサイドレール１３、１５との接触部分、特に上記耳
部２３には窒化処理が施され、窒化処理層３３がそれぞ
れ形成されており、より硬度の高い材質からなるサイド
レール１３、１５との接触によるスペーサエキスパンダ
１７の摩耗を防止している。なお、スペーサエキスパン
ダ１７に窒化処理を施す場合には、ガス窒化法、塩浴軟
窒化法、ガス軟窒化法など各種方法を採用することがで
きる。また、スペーサエキスパンダ１７は、その表面全
体に窒化処理を施してもよい。
【００３０】図３には、図２に示す組合せオイルリング
をピストンのオイルリング溝内に装着した状態が示され
ている。
をピストンのオイルリング溝内に装着した状態が示され
ている。
【００３１】ピストンのオイルリング溝３５内に装着さ
れた組合せオイルリング３１は、スペーサエキスパンダ
１７の拡張力によって、その外周面がシリンダボア３７
に圧接され、余分なオイルをかき落とす。このとき、サ
イドレール１３、１５の外周面にはイオン窒化法による
窒化処理層が形成されているため摩耗を防止することが
できる。
れた組合せオイルリング３１は、スペーサエキスパンダ
１７の拡張力によって、その外周面がシリンダボア３７
に圧接され、余分なオイルをかき落とす。このとき、サ
イドレール１３、１５の外周面にはイオン窒化法による
窒化処理層が形成されているため摩耗を防止することが
できる。
【００３２】一方、スペーサエキスパンダ１７の拡張力
は、サイドレール１３、１５を上下に押す方向にも作用
し、サイドレール１３の内周側の上面をオイルリング溝
３５の内壁上面に、サイドレール１５の内周側の下面を
オイルリング溝３５の内壁下面にそれぞれ圧接させる。
このとき、サイドレール１３、１５の外周面以外の部分
には窒化処理層が形成されていないので、リング溝３５
の内壁の摩耗を防止することができる。
は、サイドレール１３、１５を上下に押す方向にも作用
し、サイドレール１３の内周側の上面をオイルリング溝
３５の内壁上面に、サイドレール１５の内周側の下面を
オイルリング溝３５の内壁下面にそれぞれ圧接させる。
このとき、サイドレール１３、１５の外周面以外の部分
には窒化処理層が形成されていないので、リング溝３５
の内壁の摩耗を防止することができる。
【００３３】また、サイドレール１３、１５内周の合い
口部分にも窒化処理層が形成されていないので、合い口
部分がオイルリング溝３５の内壁に接触することによる
オイルリング溝３５の摩耗も防止される。
口部分にも窒化処理層が形成されていないので、合い口
部分がオイルリング溝３５の内壁に接触することによる
オイルリング溝３５の摩耗も防止される。
【００３４】一方、スペーサエキスパンダ１７の耳部２
３のサイドレール１３、１５との接触部分には窒化処理
層３３が形成されているので、サイドレール１３、１５
との接触によるスペーサエキスパンダ１７の摩耗を防止
することができ、スペーサエキスパンダの摩耗による張
力の低下を防止できる。
３のサイドレール１３、１５との接触部分には窒化処理
層３３が形成されているので、サイドレール１３、１５
との接触によるスペーサエキスパンダ１７の摩耗を防止
することができ、スペーサエキスパンダの摩耗による張
力の低下を防止できる。
【００３５】実験例１ 図４に示すように、焼戻マルテンサイト系ステンレス鋼
からなるサイドレール４３を、支持板４１上に立設され
た円筒４７外周に巻き付けて上下に積層し、その上面に
押え板４５を載置して、サイドレール４３を上下に密着
させた。この状態でサイドレール４３の外方から外周面
４３ａに対してイオン窒化法により窒化処理を行ない窒
化処理層を形成した。
からなるサイドレール４３を、支持板４１上に立設され
た円筒４７外周に巻き付けて上下に積層し、その上面に
押え板４５を載置して、サイドレール４３を上下に密着
させた。この状態でサイドレール４３の外方から外周面
４３ａに対してイオン窒化法により窒化処理を行ない窒
化処理層を形成した。
【００３６】図５には、この方法によって窒化処理を行
なったサイドレール４３が示されている。サイドレール
４３は、上下に密着した状態で外周面４３ａに窒化処理
がなされるので、サイドレール４３の上下面及び内周面
４３ｂには窒化処理はなされず、サイドレール４３の外
周面４３ａにのみ窒化処理層２１が形成される。
なったサイドレール４３が示されている。サイドレール
４３は、上下に密着した状態で外周面４３ａに窒化処理
がなされるので、サイドレール４３の上下面及び内周面
４３ｂには窒化処理はなされず、サイドレール４３の外
周面４３ａにのみ窒化処理層２１が形成される。
【００３７】図６には、図４におけるサイドレール４３
の積層位置Ａ〜Ｅと、各位置において形成された窒化処
理層の深さとの関係が示されている。すなわち、図４に
おけるＡ〜Ｅの箇所からそれぞれサンプルを取出し、そ
れぞれのサイドレール４３に形成された窒化処理層２１
の深さを測定したものである。
の積層位置Ａ〜Ｅと、各位置において形成された窒化処
理層の深さとの関係が示されている。すなわち、図４に
おけるＡ〜Ｅの箇所からそれぞれサンプルを取出し、そ
れぞれのサイドレール４３に形成された窒化処理層２１
の深さを測定したものである。
【００３８】この結果、サイドレール４３の外周面４３
ａに形成された窒化処理層２１の深さは、サンプル位置
にかかわらず全て60μm 程度であり、サイドレール４３
に対してほぼ均一の深さで窒化処理層２１が形成されて
いることがわかる。
ａに形成された窒化処理層２１の深さは、サンプル位置
にかかわらず全て60μm 程度であり、サイドレール４３
に対してほぼ均一の深さで窒化処理層２１が形成されて
いることがわかる。
【００３９】図７には、サイドレール４３の外周面４３
ａに形成された窒化処理層２１の外周からの深さと断面
の硬度との関係が示されている。
ａに形成された窒化処理層２１の外周からの深さと断面
の硬度との関係が示されている。
【００４０】この結果、サイドレール４３の母材の硬度
が Hv372であるのに対して、イオン窒化法による窒化処
理層２１を形成した場合には、窒化処理層２１の外周面
から60μm 程度の深さの箇所では Hv1000 以上の硬度を
示し、イオン窒化処理を施さない場合に比べて硬度が極
めて高いことがわかる。
が Hv372であるのに対して、イオン窒化法による窒化処
理層２１を形成した場合には、窒化処理層２１の外周面
から60μm 程度の深さの箇所では Hv1000 以上の硬度を
示し、イオン窒化処理を施さない場合に比べて硬度が極
めて高いことがわかる。
【００４１】実験例２ 図８に示す測定方法により、サイドレールのシリンダボ
アに対する追随性を評価した。すなわち、図８（ａ）に
おいて、５１はシリンダであり、９０度の角度で切り欠
いた開口５２を有している。５３は測定対象となる組合
せオイルリングであり、その合い口５４を下方に向け
て、シリンダ５１内に嵌着される。５５はダイヤルゲー
ジであり、開口５２からの突出量を測定する。また、図
８（ｂ）において、５６はコンプレッションリングであ
り、シリンダ５１内に嵌着される。オイルリング５３の
開口５２からの突出量は、コンプレッションリング５６
の開口５２からの突出量を０点として、それに対して何
ミリ多く突出したかによって評価した。
アに対する追随性を評価した。すなわち、図８（ａ）に
おいて、５１はシリンダであり、９０度の角度で切り欠
いた開口５２を有している。５３は測定対象となる組合
せオイルリングであり、その合い口５４を下方に向け
て、シリンダ５１内に嵌着される。５５はダイヤルゲー
ジであり、開口５２からの突出量を測定する。また、図
８（ｂ）において、５６はコンプレッションリングであ
り、シリンダ５１内に嵌着される。オイルリング５３の
開口５２からの突出量は、コンプレッションリング５６
の開口５２からの突出量を０点として、それに対して何
ミリ多く突出したかによって評価した。
【００４２】組合せオイルリングとして、表１に示す各
種のサイドレールを有するものを作成し、これらのサイ
ドレールを有する組合せオイルリングについて、上記の
方法によりシリンダボアに対する追随性を評価した。ま
た、サイドレールの断面２次モーメントＩを測定し、切
欠きを有しない比較例１の値ＩNo1 と比較するため、Ｉ
No1 ／Ｉの値を求めた。これらの結果を表１に示す。な
お、表１において、サイドレールの幅は、図１における
Ｔの長さを意味している。
種のサイドレールを有するものを作成し、これらのサイ
ドレールを有する組合せオイルリングについて、上記の
方法によりシリンダボアに対する追随性を評価した。ま
た、サイドレールの断面２次モーメントＩを測定し、切
欠きを有しない比較例１の値ＩNo1 と比較するため、Ｉ
No1 ／Ｉの値を求めた。これらの結果を表１に示す。な
お、表１において、サイドレールの幅は、図１における
Ｔの長さを意味している。
【００４３】
【表１】
【００４４】表１の結果から、サイドレールの内周に切
欠きを設けた実施例１〜４は、サイドレールの内周に切
欠きを設けなかった比較例１、２に比べて、図８におけ
る開口５２からの突出量が多く、シリンダボアに対する
追随性に優れていることがわかる。なお、比較例２は、
サイドレールの幅を実施例１〜４より狭くしたものであ
るが、サイドレールの内周に切欠きを設けた実施例１〜
４の方が、シリンダボアに対する追随性は優れている。
欠きを設けた実施例１〜４は、サイドレールの内周に切
欠きを設けなかった比較例１、２に比べて、図８におけ
る開口５２からの突出量が多く、シリンダボアに対する
追随性に優れていることがわかる。なお、比較例２は、
サイドレールの幅を実施例１〜４より狭くしたものであ
るが、サイドレールの内周に切欠きを設けた実施例１〜
４の方が、シリンダボアに対する追随性は優れている。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の組合せオ
イルリングによれば、サイドレールの内周に所定間隔で
複数の切欠きを設けたことにより、サイドレールのフレ
キシブル性が高まり、ボアの微小な変形に対する追随性
が向上し、潤滑油消費量の一層の低減を図ることができ
る。また、サイドレールの外周面にのみイオン窒化処理
を施した場合には、サイドレールの脆化を防止しつつ、
耐久性を向上させることができ、更に、オイルリング溝
の摩耗も低減することができる。したがって、本発明に
よれば、潤滑油消費量を長期に亙って低く維持できるオ
イルリングを提供することができる。
イルリングによれば、サイドレールの内周に所定間隔で
複数の切欠きを設けたことにより、サイドレールのフレ
キシブル性が高まり、ボアの微小な変形に対する追随性
が向上し、潤滑油消費量の一層の低減を図ることができ
る。また、サイドレールの外周面にのみイオン窒化処理
を施した場合には、サイドレールの脆化を防止しつつ、
耐久性を向上させることができ、更に、オイルリング溝
の摩耗も低減することができる。したがって、本発明に
よれば、潤滑油消費量を長期に亙って低く維持できるオ
イルリングを提供することができる。
【図１】本発明の組合せオイルリングの一実施例におけ
るオイルリングを示す部分拡大平面図である。
るオイルリングを示す部分拡大平面図である。
【図２】本発明の組合せオイルリングの一実施例を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図３】上記図２に示す組合せオイルリングをピストン
のオイルリング溝内に装着した状態を示す断面図であ
る。
のオイルリング溝内に装着した状態を示す断面図であ
る。
【図４】サイドレールの外周面のみにイオン窒化処理層
を形成する方法を示す説明図である。
を形成する方法を示す説明図である。
【図５】図４に示す方法により窒化処理を施したサイド
レールを示す部分拡大断面図である。
レールを示す部分拡大断面図である。
【図６】図４に示す方法により形成された窒化処理層の
深さとサイドレールの積層位置との関係を示す図であ
る。
深さとサイドレールの積層位置との関係を示す図であ
る。
【図７】図４に示す方法により形成された窒化処理層の
外周からの深さと断面の硬度との関係を示す図である。
外周からの深さと断面の硬度との関係を示す図である。
【図８】サイドレールのシリンダボアに対する追随性を
評価する試験方法を示す説明図である。
評価する試験方法を示す説明図である。
【図９】従来の組合せオイルリングの一例を示す斜視図
である。
である。
１３、１５ サイドレール １７ スペーサエキスパンダ ２１ 窒化処理層 ２３ 耳部 ３１ 組合せオイルリング ３３ 窒化処理層 ４３ サイドレール ４３ａ サイドレール外周面 ４３ｂ サイドレール内周面
Claims (3)
- 【請求項１】 上下２本のサイドレールの間にスペーサ
エキスパンダを配置した３ピース型の組合せオイルリン
グにおいて、前記サイドレールの内周に所定間隔で複数
の切欠きを設けたことを特徴とする組合せオイルリン
グ。 - 【請求項２】 上下２本のサイドレールの間にスペーサ
エキスパンダを配置した３ピース型の組合せオイルリン
グにおいて、前記サイドレールの内周に所定間隔で複数
の切欠きを設け、前記サイドレールの外周にのみイオン
窒化処理を施したことを特徴とする組合せオイルリン
グ。 - 【請求項３】 前記サイドレールの切欠きは、切欠きピ
ッチが２〜４mm、切欠き幅が１〜２mm、切欠き深さが0.
3 〜0.5mm である請求項１又は２記載の組合せオイルリ
ング。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3225178A JPH0544839A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 組合せオイルリング |
| US07/919,862 US5308089A (en) | 1991-08-09 | 1992-07-27 | Combined oil ring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3225178A JPH0544839A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 組合せオイルリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0544839A true JPH0544839A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16825184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3225178A Pending JPH0544839A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 組合せオイルリング |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5308089A (ja) |
| JP (1) | JPH0544839A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000320670A (ja) * | 1999-05-11 | 2000-11-24 | Kayaba Ind Co Ltd | ピストンの表面処理方法 |
| WO2015178009A1 (ja) * | 2014-05-19 | 2015-11-26 | 株式会社リケン | オイルリング |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3228116B2 (ja) * | 1996-01-29 | 2001-11-12 | 帝国ピストンリング株式会社 | 組合せオイルリング |
| US5664536A (en) * | 1996-08-14 | 1997-09-09 | Brunswick Corporation | Self-locating piston ring for a two-stroke engine |
| US5901963A (en) * | 1996-10-30 | 1999-05-11 | Dana Corporation | Gas nitrided taper faced keystone piston ring incorporating a sealing land and orientation groove |
| DE10041803C2 (de) * | 2000-08-25 | 2002-12-19 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Ölabstreifkolbenring |
| SE525291C2 (sv) * | 2002-07-03 | 2005-01-25 | Sandvik Ab | Ytmodifierat rostfritt stål |
| TWI258547B (en) * | 2002-08-27 | 2006-07-21 | Riken Co Ltd | Side rails for combined oil control ring and their nitriding method |
| SE526501C2 (sv) * | 2003-01-13 | 2005-09-27 | Sandvik Intellectual Property | Metod för att ytmodifiera ett utskiljningshärdat rostfritt stål |
| US7429047B1 (en) * | 2003-11-12 | 2008-09-30 | Mahle Engine Components Usa, Inc. | Piston ring assembly |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50129399A (ja) * | 1974-03-04 | 1975-10-13 | ||
| JPS5827139A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-17 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | ハロゲン化銀感光材料 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB123352A (en) * | 1917-12-24 | 1919-02-27 | John Sebastian Hecht | Improvements in or relating to Piston Packing Rings and the Manufacture thereof. |
| US2297112A (en) * | 1939-08-05 | 1942-09-29 | Hastings Mfg Co | Piston ring |
| US2579698A (en) * | 1947-11-24 | 1951-12-25 | Hastings Mfg Co | Piston ring |
| US2713527A (en) * | 1951-11-01 | 1955-07-19 | Wilkening Mfg Co | Piston ring |
| US2817563A (en) * | 1955-07-21 | 1957-12-24 | Ramsey Corp | Piston ring |
| US3131944A (en) * | 1961-04-26 | 1964-05-05 | Sanon Joseph | Piston ring structure |
| US3323807A (en) * | 1964-04-27 | 1967-06-06 | Dana Corp | Piston ring |
| US3606355A (en) * | 1969-08-05 | 1971-09-20 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Spacer expander |
| FR2147465A5 (ja) * | 1971-07-28 | 1973-03-09 | Floquet Monopole | |
| JPS5846924B2 (ja) * | 1977-05-25 | 1983-10-19 | 日本車輌製造株式会社 | 編成電気車の制御装置 |
| IT1121553B (it) * | 1979-06-01 | 1986-04-02 | Cattaneo Leopoldo | Fasce elastiche e/o raschiaolio per motori termici e/o per tenute di qualsiasi tipo,con rigidita'periferica e deformazione in funzionamento a caldo controllata mediante intagli,fori,alleggerimenti e fessure praticati sulle superfici piane di appoggio della fascia elastica nella sede e metodi per la loro produzione |
| JPS585456A (ja) * | 1981-02-24 | 1983-01-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 組合せオイルリング |
| JPS57171049A (en) * | 1981-04-16 | 1982-10-21 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Combination of oil ring and cylinder liner |
| JPS58136771A (ja) * | 1982-02-09 | 1983-08-13 | Toyota Motor Corp | 組合せオイルリングのサイドレ−ルおよびその製造方法 |
| US4612260A (en) * | 1984-08-09 | 1986-09-16 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Piston ring member |
| JPH02134467A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-23 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | ピストンリング |
| US5154433A (en) * | 1991-06-14 | 1992-10-13 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Piston ring |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP3225178A patent/JPH0544839A/ja active Pending
-
1992
- 1992-07-27 US US07/919,862 patent/US5308089A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50129399A (ja) * | 1974-03-04 | 1975-10-13 | ||
| JPS5827139A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-17 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | ハロゲン化銀感光材料 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000320670A (ja) * | 1999-05-11 | 2000-11-24 | Kayaba Ind Co Ltd | ピストンの表面処理方法 |
| WO2015178009A1 (ja) * | 2014-05-19 | 2015-11-26 | 株式会社リケン | オイルリング |
| JP2015218834A (ja) * | 2014-05-19 | 2015-12-07 | 株式会社リケン | オイルリング |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5308089A (en) | 1994-05-03 |
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