JPH05275065A - 高圧ナトリウムランプ - Google Patents
高圧ナトリウムランプInfo
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- JPH05275065A JPH05275065A JP7139392A JP7139392A JPH05275065A JP H05275065 A JPH05275065 A JP H05275065A JP 7139392 A JP7139392 A JP 7139392A JP 7139392 A JP7139392 A JP 7139392A JP H05275065 A JPH05275065 A JP H05275065A
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- cao
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- glass solder
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ガラスソルダーとナトリウムとの反応を防止
し、接着強度を強く保つことができる高圧ナトリウムラ
ンプを提供する。 【構成】発光管バルブ１の開口端を、ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3 の結晶構造をもつガラスソルダー３を用いて閉塞板
２により気密に接合した高圧ナトリウムランプにおい
て、上記結晶体の混合割合をＸ線結晶回折角におけるピ
ークの比率で、１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク
／ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の第１ピーク≧０．２５および１
２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 の第２ピーク≧０．２５としたことを特徴とす
る。 【作用】結晶体の混合比率が最適な組合せとなり、長期
に亘り高い発光効率を維持することができ、接合強度を
高く保つことができる。
し、接着強度を強く保つことができる高圧ナトリウムラ
ンプを提供する。 【構成】発光管バルブ１の開口端を、ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3 の結晶構造をもつガラスソルダー３を用いて閉塞板
２により気密に接合した高圧ナトリウムランプにおい
て、上記結晶体の混合割合をＸ線結晶回折角におけるピ
ークの比率で、１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク
／ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の第１ピーク≧０．２５および１
２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 の第２ピーク≧０．２５としたことを特徴とす
る。 【作用】結晶体の混合比率が最適な組合せとなり、長期
に亘り高い発光効率を維持することができ、接合強度を
高く保つことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、透光性セラミックスよ
りなる発光管の開口端部をガラスソルダーを用いて閉塞
板により閉塞した高圧ナトリウムランプに関する。
りなる発光管の開口端部をガラスソルダーを用いて閉塞
板により閉塞した高圧ナトリウムランプに関する。
【０００２】
【従来の技術】高圧ナトリウムランプの発光管は、多結
晶アルミナＡｌ2 Ｏ3 または単結晶アルミナなどのよう
な透光性セラミックチュ−ブからなるバルブの両端開口
部を、多結晶アルミナまたは単結晶アルミナなどのセラ
ミックス、あるいはニオビウムＮｂなどからなる閉塞板
（エンドプレート）により気密に閉塞し、この閉塞板に
電極を封装して構成されている。上記閉塞板はバルブの
開口端部に対して、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のガラスソル
ダーにより気密に接合されている。
晶アルミナＡｌ2 Ｏ3 または単結晶アルミナなどのよう
な透光性セラミックチュ−ブからなるバルブの両端開口
部を、多結晶アルミナまたは単結晶アルミナなどのセラ
ミックス、あるいはニオビウムＮｂなどからなる閉塞板
（エンドプレート）により気密に閉塞し、この閉塞板に
電極を封装して構成されている。上記閉塞板はバルブの
開口端部に対して、Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のガラスソル
ダーにより気密に接合されている。
【０００３】ガラスソルダーは、接着強度を増すため、
およびアルミナやニオビウムなどとの熱膨脹率を近似さ
せるため、上記Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯに加えてＢａなどを
混合するなどの手段も採られている。
およびアルミナやニオビウムなどとの熱膨脹率を近似さ
せるため、上記Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯに加えてＢａなどを
混合するなどの手段も採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高演色
性の高圧ナトリウムランプにおいては、一般の高圧ナト
リウムランプに比べて管壁負荷を高くしてあるととも
に、ナトリウムＮａの蒸気圧を高くしてあり、このよう
なランプは寿命中に上記ガラスソルダーの成分がナトリ
ウムと反応し、ナトリウムが消失してナトリウムの蒸気
圧が下がり、発光効率および演色性が低下し、色特性が
劣化したり接着強度が低下するなどの不具合がある。
性の高圧ナトリウムランプにおいては、一般の高圧ナト
リウムランプに比べて管壁負荷を高くしてあるととも
に、ナトリウムＮａの蒸気圧を高くしてあり、このよう
なランプは寿命中に上記ガラスソルダーの成分がナトリ
ウムと反応し、ナトリウムが消失してナトリウムの蒸気
圧が下がり、発光効率および演色性が低下し、色特性が
劣化したり接着強度が低下するなどの不具合がある。
【０００５】上記のようなガラスソルダーの使用を極力
少なくするため、小形発光管の場合には、バルブの端部
に端部壁を一体に形成したモノシリック形状の発光管バ
ルブを使用する研究も進められているが、このような閉
塞バルブの場合は、端部が閉止されているのでバルブの
内面を化学研磨して透明にすることが困難になる不具合
もある。
少なくするため、小形発光管の場合には、バルブの端部
に端部壁を一体に形成したモノシリック形状の発光管バ
ルブを使用する研究も進められているが、このような閉
塞バルブの場合は、端部が閉止されているのでバルブの
内面を化学研磨して透明にすることが困難になる不具合
もある。
【０００６】本発明はこのような事情にもとづきなされ
たもので、その目的とするところは、ガラスソルダーを
改善してナトリウムとの反応を防止し、接着強度を強く
保つことができるようにした高圧ナトリウムランプを提
供しようとするものである。
たもので、その目的とするところは、ガラスソルダーを
改善してナトリウムとの反応を防止し、接着強度を強く
保つことができるようにした高圧ナトリウムランプを提
供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、発光管バルブの開口端を、ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ
3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3 の結晶構造をもつＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のガラスソ
ルダーを用いて閉塞板により気密に接合した高圧ナトリ
ウムランプにおいて、上記ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 、３Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3 の結晶
体の混合割合は、Ｘ線結晶回折角におけるピークの比率
で、 １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 の第１ピーク≧０．２５ １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／３ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の第２ピーク≧０．２５ としたことを特徴とする。
するため、発光管バルブの開口端を、ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ
3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2
Ｏ3 の結晶構造をもつＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のガラスソ
ルダーを用いて閉塞板により気密に接合した高圧ナトリ
ウムランプにおいて、上記ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 、３Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3 の結晶
体の混合割合は、Ｘ線結晶回折角におけるピークの比率
で、 １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 の第１ピーク≧０．２５ １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／３ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の第２ピーク≧０．２５ としたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明によると、結晶体の混合比率が最適な組
合せに規制されるから、ガラスソルダーとナトリウムと
の反応が防止され、ナトリウムの消失が軽減され、長期
に亘り高い発光効率を維持することができるとともに、
接合強度を高く保つことができる。
合せに規制されるから、ガラスソルダーとナトリウムと
の反応が防止され、ナトリウムの消失が軽減され、長期
に亘り高い発光効率を維持することができるとともに、
接合強度を高く保つことができる。
【０００９】
【実施例】以下本発明について、図面に示す一実施例に
もとづき説明する。
もとづき説明する。
【００１０】図面は高圧ナトリウムランプの発光管を示
し、１はバルブである。この発光管バルブ１は、多結晶
アルミナまたは単結晶アルミナなどのような透光性セラ
ミックチュ−ブからなり、両端開口部を多結晶アルミナ
または単結晶アルミナなどのセラミックスからなる閉塞
板（エンドプレート）２，２にて気密に閉塞されてい
る。上記閉塞板２、２は、後述するが、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ
ａＯ系のガラスソルダー３、３により発光管バルブ１に
気密に接合されている。なお、閉塞板はニオビウムプレ
ートにより構成してもよい。
し、１はバルブである。この発光管バルブ１は、多結晶
アルミナまたは単結晶アルミナなどのような透光性セラ
ミックチュ−ブからなり、両端開口部を多結晶アルミナ
または単結晶アルミナなどのセラミックスからなる閉塞
板（エンドプレート）２，２にて気密に閉塞されてい
る。上記閉塞板２、２は、後述するが、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ
ａＯ系のガラスソルダー３、３により発光管バルブ１に
気密に接合されている。なお、閉塞板はニオビウムプレ
ートにより構成してもよい。
【００１１】上記閉塞板２、２には封着線４、４が貫通
されている。これら封着線４、４は、Ｎｂ−Ｚｒ合金線
により形成されており、閉塞板閉塞板２、２に対し上記
ガラスソルダー３、３と同質のガラスソルダー５、５に
よって気密に接合されている。
されている。これら封着線４、４は、Ｎｂ−Ｚｒ合金線
により形成されており、閉塞板閉塞板２、２に対し上記
ガラスソルダー３、３と同質のガラスソルダー５、５に
よって気密に接合されている。
【００１２】封着線４、４の内側端部には電極６、６が
溶接されている。電極６は、タングステンからなる電極
軸７の先端部にタングステンからなる電極コイル８を巻
回して構成してあり、この電極コイル８には、例えばＤ
ｙ2 Ｏ3 −Ｙ2 Ｏ3 −Ｌａ2Ｏ3 などのような電子放射
物質（エミッタ）が塗布されている。
溶接されている。電極６は、タングステンからなる電極
軸７の先端部にタングステンからなる電極コイル８を巻
回して構成してあり、この電極コイル８には、例えばＤ
ｙ2 Ｏ3 −Ｙ2 Ｏ3 −Ｌａ2Ｏ3 などのような電子放射
物質（エミッタ）が塗布されている。
【００１３】上記ガラスソルダー３、３は、ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 （以下ＣＡと称す）、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 （以下３ＣＡと称す）および１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ
3 （以下１２Ｃ７Ａと称す）の結晶構造をもっており、
これら結晶の占める割合はＸ線結晶回折角におけるピー
クの比率で、 １２Ｃ７Ａの第２ピーク／ＣＡの第１ピーク ≧０．２５ １２Ｃ７Ａの第２ピーク／３ＣＡの第２ピーク≧０．２５ とされている。
ｌ2 Ｏ3 （以下ＣＡと称す）、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 （以下３ＣＡと称す）および１２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ
3 （以下１２Ｃ７Ａと称す）の結晶構造をもっており、
これら結晶の占める割合はＸ線結晶回折角におけるピー
クの比率で、 １２Ｃ７Ａの第２ピーク／ＣＡの第１ピーク ≧０．２５ １２Ｃ７Ａの第２ピーク／３ＣＡの第２ピーク≧０．２５ とされている。
【００１４】なお、１２Ｃ７Ａの第２ピークは格子面間
隔ｄが４．８９オングストロームであり、ＣＡの第１ピ
ークは格子面間隔ｄが２．９７オングストロームであ
り、かつ３ＣＡの第２ピークは格子間隔ｄが１．９１オ
ングストロームである。上記組成の混合割合は本発明者
等の実験によるもので、以下これについて説明する。
隔ｄが４．８９オングストロームであり、ＣＡの第１ピ
ークは格子面間隔ｄが２．９７オングストロームであ
り、かつ３ＣＡの第２ピークは格子間隔ｄが１．９１オ
ングストロームである。上記組成の混合割合は本発明者
等の実験によるもので、以下これについて説明する。
【００１５】１５０Ｗ定格の高圧ナトリウムランプにお
いて、内径８．０mmの発光管バルブ内に電極間距離を３
３mmとして電極を封装し、バルブの端部をガラスソルダ
ーを用いて閉塞体で封止した。発光管内には、７６ mol
％の水銀アマルガムを２５mg封入してある。ガラスソル
ダーはＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｂａ系を用いた。上記ガラ
スソルダーは、Ａｌ2 Ｏ3 とＣａＯを所定の割合で調合
したのち、１０００℃以上の温度で焙焼することにより
得られる。
いて、内径８．０mmの発光管バルブ内に電極間距離を３
３mmとして電極を封装し、バルブの端部をガラスソルダ
ーを用いて閉塞体で封止した。発光管内には、７６ mol
％の水銀アマルガムを２５mg封入してある。ガラスソル
ダーはＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｂａ系を用いた。上記ガラ
スソルダーは、Ａｌ2 Ｏ3 とＣａＯを所定の割合で調合
したのち、１０００℃以上の温度で焙焼することにより
得られる。
【００１６】ところで、この焙焼工程を終了したガラス
ソルダーをＸ線回折装置で測定してみると、Ａｌ2 Ｏ3
とＣａＯを成分とした結晶が形成されていることが判
る。この結晶は上記ＣＡ（ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）、３Ｃ
Ａ（３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）および１２Ｃ７Ａ（１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 ）である。
ソルダーをＸ線回折装置で測定してみると、Ａｌ2 Ｏ3
とＣａＯを成分とした結晶が形成されていることが判
る。この結晶は上記ＣＡ（ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）、３Ｃ
Ａ（３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ）および１２Ｃ７Ａ（１２Ｃ
ａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 ）である。
【００１７】そこで、これら結晶の混合割合を調べてみ
る。この種の結晶体の組成割合はＸ線回折測定法により
測定するのが一番適切であり、このため、まずこれら結
晶体の結晶面間隔ｄを調べた。これら結晶体の結晶面間
隔ｄは種々の文献に記載されているので周知であり、こ
れを下記表１に示す。
る。この種の結晶体の組成割合はＸ線回折測定法により
測定するのが一番適切であり、このため、まずこれら結
晶体の結晶面間隔ｄを調べた。これら結晶体の結晶面間
隔ｄは種々の文献に記載されているので周知であり、こ
れを下記表１に示す。
【００１８】
【表１】 上記表１に示した結晶面間隔ｄを、波長λが１．５４０
５１オングストロームのＸ線を照射した場合の散乱角
（２θ）に換算すると表２になる。 なお、換算式は、 ｄ＝λ／２ sinθ θ＝ sinθ-1（λ／２ｄ） により求められる。
５１オングストロームのＸ線を照射した場合の散乱角
（２θ）に換算すると表２になる。 なお、換算式は、 ｄ＝λ／２ sinθ θ＝ sinθ-1（λ／２ｄ） により求められる。
【００１９】
【表２】 そして、Ｘ線散乱角（２θ）に対する回折反応強度を測
定してみると、例えば図２のような回折特性が得られ
る。
定してみると、例えば図２のような回折特性が得られ
る。
【００２０】図２の特性における各ピーク値に対応する
Ｘ線散乱角（２θ）は、上記表２に示す散乱角（２θ）
に該当し、すなわち、２θ＝１８前後に存在するピーク
値は上記表２から１２Ｃ７Ａの第２ピークに相当するも
のと読み取ることができる。同様に、図２の２θ＝３０
前後に存在するピーク値は上記表２からＣＡの第１ピー
クに相当し、かつ、２θ＝４７前後に存在するピーク値
は上記表２から３ＣＡの第２ピークに相当するものと読
み取ることができる。
Ｘ線散乱角（２θ）は、上記表２に示す散乱角（２θ）
に該当し、すなわち、２θ＝１８前後に存在するピーク
値は上記表２から１２Ｃ７Ａの第２ピークに相当するも
のと読み取ることができる。同様に、図２の２θ＝３０
前後に存在するピーク値は上記表２からＣＡの第１ピー
クに相当し、かつ、２θ＝４７前後に存在するピーク値
は上記表２から３ＣＡの第２ピークに相当するものと読
み取ることができる。
【００２１】ここで、図２の特性における２θ＝３３前
後に存在するピーク値は表２から１２Ｃ７Ａの第１ピー
クおよび３ＣＡの第１ピークに相当し、これらは重なり
あって現れる。このため、２θ＝３３前後に発生するピ
ーク値では、これら１２Ｃ７Ａと３ＣＡとを区別して読
み取ることができない。よって、１２Ｃ７Ａは第２ピー
ク（格子面間隔が４．８９オングストローム）を用いる
とともに、３ＣＡも第２ピーク（格子面間隔が１．９１
オングストローム）を用いるものである。上記のような
各結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２Ｃ７Ａはそれぞれ、融
点、吸水性、ナトリウムの吸着性などの性能面で互いに
差をもっている。
後に存在するピーク値は表２から１２Ｃ７Ａの第１ピー
クおよび３ＣＡの第１ピークに相当し、これらは重なり
あって現れる。このため、２θ＝３３前後に発生するピ
ーク値では、これら１２Ｃ７Ａと３ＣＡとを区別して読
み取ることができない。よって、１２Ｃ７Ａは第２ピー
ク（格子面間隔が４．８９オングストローム）を用いる
とともに、３ＣＡも第２ピーク（格子面間隔が１．９１
オングストローム）を用いるものである。上記のような
各結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２Ｃ７Ａはそれぞれ、融
点、吸水性、ナトリウムの吸着性などの性能面で互いに
差をもっている。
【００２２】したがって、これら異なる結晶が混在する
ガラスソルダーは、これら結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２
Ｃ７Ａの混合割合により融点、吸水性、ナトリウムの吸
着性などの諸性質が異なり、このようなガラスソルダー
にて気密接合された発光管はガラスソルダーの影響度合
が異なることが予想される。
ガラスソルダーは、これら結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２
Ｃ７Ａの混合割合により融点、吸水性、ナトリウムの吸
着性などの諸性質が異なり、このようなガラスソルダー
にて気密接合された発光管はガラスソルダーの影響度合
が異なることが予想される。
【００２３】そして、これら結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１
２Ｃ７Ａは、焙焼温度を変化させると組成割合に差が生
じるものであり、これらの結晶組成割合は上記図２に示
すようなＸ線の回折角における強度を調べることにより
知ることができる。つまり、焙焼温度を変化させると、
結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２Ｃ７Ａの結晶組成割合が変
化し、このためＸ線回折角のピーク比率が変化する。
２Ｃ７Ａは、焙焼温度を変化させると組成割合に差が生
じるものであり、これらの結晶組成割合は上記図２に示
すようなＸ線の回折角における強度を調べることにより
知ることができる。つまり、焙焼温度を変化させると、
結晶ＣＡ、３ＣＡおよび１２Ｃ７Ａの結晶組成割合が変
化し、このためＸ線回折角のピーク比率が変化する。
【００２４】そこで、本発明者等はＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ
系のガラスソルダーの焙焼温度を変えてＸ線回折角のピ
ーク比率を異ならせたガラスソルダーを試作し、その結
晶状態などや上記ランプに用いた場合の特性を調べた。
その結果、Ａｌ2 Ｏ3 界面での結晶の成長状態は、Ｃ
Ａ、３ＣＡおよび１２Ｃ７ＡのＸ線回折角のピーク比率
によって異なることが確認された。
系のガラスソルダーの焙焼温度を変えてＸ線回折角のピ
ーク比率を異ならせたガラスソルダーを試作し、その結
晶状態などや上記ランプに用いた場合の特性を調べた。
その結果、Ａｌ2 Ｏ3 界面での結晶の成長状態は、Ｃ
Ａ、３ＣＡおよび１２Ｃ７ＡのＸ線回折角のピーク比率
によって異なることが確認された。
【００２５】また、ランプの寿命特性について、ランプ
を定格の２００％ワットの過負荷状態で３０分オン−３
０分オフの点滅テストを行い、１０００回でのリーク発
生率を調べた。各テストはそれぞれ同一ランプを３本ず
つテストして評価した。
を定格の２００％ワットの過負荷状態で３０分オン−３
０分オフの点滅テストを行い、１０００回でのリーク発
生率を調べた。各テストはそれぞれ同一ランプを３本ず
つテストして評価した。
【００２６】この結果、Ｘ線回折ピーク比率によってリ
ーク発生率が０／３の場合と３／３の場合に顕著に分か
れた。なお、このＸ線回折ピーク比率を測定するに際
し、前述した通り、１２Ｃ７Ａの第１ピークと３ＣＡの
第１ピークは格子面間隔が近似しているので比較が困難
であり、したがって１２Ｃ７Ａおよび３ＣＡはそれぞれ
第２ピークを用いたものである。この実験結果を図３に
示す。
ーク発生率が０／３の場合と３／３の場合に顕著に分か
れた。なお、このＸ線回折ピーク比率を測定するに際
し、前述した通り、１２Ｃ７Ａの第１ピークと３ＣＡの
第１ピークは格子面間隔が近似しているので比較が困難
であり、したがって１２Ｃ７Ａおよび３ＣＡはそれぞれ
第２ピークを用いたものである。この実験結果を図３に
示す。
【００２７】図３より、ＣＡおよび３ＣＡに対して１２
Ｃ７Ａの占める比率がリーク発生率に大きく影響するこ
とが判った。すなわち、１２Ｃ７Ａ／ＣＡおよび１２Ｃ
７Ａ／３ＣＡの値が０．２５以上のガラスソルダーを使
えばリークの発生を大幅に低減できることが判明した。
Ｃ７Ａの占める比率がリーク発生率に大きく影響するこ
とが判った。すなわち、１２Ｃ７Ａ／ＣＡおよび１２Ｃ
７Ａ／３ＣＡの値が０．２５以上のガラスソルダーを使
えばリークの発生を大幅に低減できることが判明した。
【００２８】１２Ｃ７Ａの比率が大きい場合と、比率が
小さい場合とにおけるＡｌ2 Ｏ3 界面での結晶の成長を
比較してみると、１２Ｃ７Ａの比率が大きいものは結晶
が均一にバランスよく成長しているのに対し、１２Ｃ７
Ａの比率が小さいものは結晶の成長していない部分が混
在しているのが見られた。そして、１２Ｃ７ＡはＣＡお
よび３ＣＡに比べて融点が低い特性がある。このため１
２Ｃ７Ａの比率が小さいものは濡れ性が悪く、Ａｌ2 Ｏ
3 との共晶を形成し難い部分が生じたものと考えられ、
しかもこの部分が発光金属であるナトリウムと反応して
リークし易くなり、ナトリウムの消失につながるものと
推察される。このようなことから、１２Ｃ７Ａの占める
比率を相対的に低くし、具体的には １２Ｃ７Ａの第２ピーク／ＣＡの第１ピーク ≧０．２５ １２Ｃ７Ａの第２ピーク／３ＣＡの第２ピーク≧０．２５
小さい場合とにおけるＡｌ2 Ｏ3 界面での結晶の成長を
比較してみると、１２Ｃ７Ａの比率が大きいものは結晶
が均一にバランスよく成長しているのに対し、１２Ｃ７
Ａの比率が小さいものは結晶の成長していない部分が混
在しているのが見られた。そして、１２Ｃ７ＡはＣＡお
よび３ＣＡに比べて融点が低い特性がある。このため１
２Ｃ７Ａの比率が小さいものは濡れ性が悪く、Ａｌ2 Ｏ
3 との共晶を形成し難い部分が生じたものと考えられ、
しかもこの部分が発光金属であるナトリウムと反応して
リークし易くなり、ナトリウムの消失につながるものと
推察される。このようなことから、１２Ｃ７Ａの占める
比率を相対的に低くし、具体的には １２Ｃ７Ａの第２ピーク／ＣＡの第１ピーク ≧０．２５ １２Ｃ７Ａの第２ピーク／３ＣＡの第２ピーク≧０．２５
【００２９】に設定すれば、結晶が均一にバランスよく
成長して濡れ性が良くなり、接合強度が向上するととも
に、ナトリウムとの反応を抑制してナトリウムの消失を
防止することになると考えられる。なお、１２Ｃ７Ａの
比率は、高温で処理すれば小さくなる傾向にあることも
判った。
成長して濡れ性が良くなり、接合強度が向上するととも
に、ナトリウムとの反応を抑制してナトリウムの消失を
防止することになると考えられる。なお、１２Ｃ７Ａの
比率は、高温で処理すれば小さくなる傾向にあることも
判った。
【００３０】そして、３５ワットや５０ワットなどのよ
うな小ワットクラスのランプや、Ｎａの封入量を極小量
にしたランプの場合は、発光管内への不純物の取込みを
抑制するために、封止前にバルブを高温加熱して不純ガ
スを叩き出す熱処理を行う場合があり、このような厳し
い条件で使用されるランプでは、１２Ｃ７Ａの比率が大
きいもの程結晶が均一に成長していることおよび濡れ性
が良いことから、１２ｑｗＡ／ＣＡおよび１２Ｃ７Ａ／
３ＣＡの値が０．５０以上のガラスソルダーを用いるこ
とが望ましいといえる。
うな小ワットクラスのランプや、Ｎａの封入量を極小量
にしたランプの場合は、発光管内への不純物の取込みを
抑制するために、封止前にバルブを高温加熱して不純ガ
スを叩き出す熱処理を行う場合があり、このような厳し
い条件で使用されるランプでは、１２Ｃ７Ａの比率が大
きいもの程結晶が均一に成長していることおよび濡れ性
が良いことから、１２ｑｗＡ／ＣＡおよび１２Ｃ７Ａ／
３ＣＡの値が０．５０以上のガラスソルダーを用いるこ
とが望ましいといえる。
【００３１】なお、上記実施例ではガラスソルダーとし
てＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｂａ系を用いたが、Ａｌ2 Ｏ3
−ＣａＯ−Ｙ2 Ｏ3 −ＳｒＯ系のものであってもよく、
要すればＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯを主体としたガラスソルダ
ーであればよい。
てＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ−Ｂａ系を用いたが、Ａｌ2 Ｏ3
−ＣａＯ−Ｙ2 Ｏ3 −ＳｒＯ系のものであってもよく、
要すればＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯを主体としたガラスソルダ
ーであればよい。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、Ｘ
線の結晶回折角によるピーク比率によってＡｌ2 Ｏ3 −
ＣａＯ系ガラスソルダーによる結晶体の混合割合を最適
割合に規制したので、結晶が均一に成長し、濡れ性が良
くなり、接合強度が向上するとともに、ナトリウムとの
反応を抑制してナトリウムの消失を防止することがで
き、長期に亘り高い発光効率を維持することができる。
線の結晶回折角によるピーク比率によってＡｌ2 Ｏ3 −
ＣａＯ系ガラスソルダーによる結晶体の混合割合を最適
割合に規制したので、結晶が均一に成長し、濡れ性が良
くなり、接合強度が向上するとともに、ナトリウムとの
反応を抑制してナトリウムの消失を防止することがで
き、長期に亘り高い発光効率を維持することができる。
【図１】本発明の一実施例を示す高圧ナトリムランプの
発光管の断面図。
発光管の断面図。
【図２】Ｘ線の散乱角と回折強度の関係を説明する特性
図。
図。
【図３】回折強度ピーク比とリーク発生率との関係を示
す特性図。
す特性図。
１…発光管、２…閉塞体、３…ガラスソルダー、４…封
着線、５…ガラスソルダー、６…電極、７…電極軸、８
…電極コイル。
着線、５…ガラスソルダー、６…電極、７…電極軸、８
…電極コイル。
Claims (1)
- 【請求項１】 透光性セラミックスよりなる発光管の開
口端部に、電極を取着してなる閉塞板を、ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および１２ＣａＯ・７Ａ
ｌ2 Ｏ3 の結晶構造をもつＡｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のガラ
スソルダーにより気密に接合した高圧ナトリウムランプ
において、 上記ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 、３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 および
１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3 の結晶体の混合割合を、 Ｘ線結晶回折角におけるピークの比率で、 １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 の第１ピーク≧０．２５ １２ＣａＯ・７Ａｌ2 Ｏ3 の第２ピーク／３ＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の第２ピーク≧０．２５ としたことを特徴とする高圧ナトリウムランプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7139392A JPH05275065A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 高圧ナトリウムランプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7139392A JPH05275065A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 高圧ナトリウムランプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05275065A true JPH05275065A (ja) | 1993-10-22 |
Family
ID=13459232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7139392A Pending JPH05275065A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 高圧ナトリウムランプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05275065A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0836991A (ja) * | 1994-07-25 | 1996-02-06 | Japan Storage Battery Co Ltd | 不飽和蒸気圧形高圧ナトリウムランプ |
| WO2009145200A1 (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-03 | 旭硝子株式会社 | 蛍光ランプ |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP7139392A patent/JPH05275065A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0836991A (ja) * | 1994-07-25 | 1996-02-06 | Japan Storage Battery Co Ltd | 不飽和蒸気圧形高圧ナトリウムランプ |
| WO2009145200A1 (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-03 | 旭硝子株式会社 | 蛍光ランプ |
| US8304974B2 (en) | 2008-05-30 | 2012-11-06 | Asahi Glass Company, Limited | Fluorescent lamp |
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