JPH05261790A - メルトブロウンダイヘッド - Google Patents
メルトブロウンダイヘッドInfo
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- die
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- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
- D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
- D04H1/54—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving
- D04H1/56—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving in association with fibre formation, e.g. immediately following extrusion of staple fibres
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/05—Filamentary, e.g. strands
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- B29C48/86—Thermal treatment of the extrusion moulding material or of preformed parts or layers, e.g. by heating or cooling at the nozzle zone
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】メルトブロウン法において用いられる加熱空気
を用いて、高温溶融材料をダイ先端５６のアリフイス７
０を通して押し出す間において、高温溶融材料の温度を
維持するようなダイヘッドを提供する。 【構成】メルトブロウンダイヘッドは本ダイヘッドの長
さ方向に延びる加熱ガスリザーバ２６を有する。メルト
ブロウン法において用いられる加熱ガスは、ガスリザー
バに導入され、ポリマーの温度を維持し、かつ、メルト
ブロウン法実施中におけるダイ組立体５４の温度を均一
に維持するための熱源として用いられる。
を用いて、高温溶融材料をダイ先端５６のアリフイス７
０を通して押し出す間において、高温溶融材料の温度を
維持するようなダイヘッドを提供する。 【構成】メルトブロウンダイヘッドは本ダイヘッドの長
さ方向に延びる加熱ガスリザーバ２６を有する。メルト
ブロウン法において用いられる加熱ガスは、ガスリザー
バに導入され、ポリマーの温度を維持し、かつ、メルト
ブロウン法実施中におけるダイ組立体５４の温度を均一
に維持するための熱源として用いられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性ポリマーから
メルトブロウンダイヘッド繊維を生成し、さらに、その
メルトブロウン繊維から不織ウェブを生成するためのダ
イヘッドに関し、より詳細には、ダイヘッドが、ダイヘ
ッドの長さ及び幅方向に延び、かつ、加熱ガス（この加
熱ガスはメルトブロウン法に用いられ、熱可塑性ポリマ
ーの温度を維持するために用いられ、さらに、ダイヘッ
ドの長さ方向に沿って一定の温度を維持するために用い
られる）を包含するガスリザーバを含むようなメルトブ
ロウンダイヘッドに関する。
メルトブロウンダイヘッド繊維を生成し、さらに、その
メルトブロウン繊維から不織ウェブを生成するためのダ
イヘッドに関し、より詳細には、ダイヘッドが、ダイヘ
ッドの長さ及び幅方向に延び、かつ、加熱ガス（この加
熱ガスはメルトブロウン法に用いられ、熱可塑性ポリマ
ーの温度を維持するために用いられ、さらに、ダイヘッ
ドの長さ方向に沿って一定の温度を維持するために用い
られる）を包含するガスリザーバを含むようなメルトブ
ロウンダイヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】メルトブロウン法を用いて熱可塑性繊維
の不織ウェブを形成することは良く知られた技術であ
り、多くの文献に記載されている。例えば、海軍調査研
究所報告（Ｎａｖａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ Ｒｅｐｏｒｔ）第４３６４号の「極細有機
繊維の製造」（Ｖ．Ａ．Ｗｅｎｄｔ，Ｅ．Ｌ．Ｂｏｏ
ｎ，Ｃ．Ｄ．Ｆｌｕｈａｒｔｙ）、同第５２６５号の
「極細熱可塑性繊維の製造装置の改良」（Ｋ．Ｄ．Ｌａ
ｗｒｅｎｃｅ，Ｒ．Ｔ．Ｌｕｋａｓ，Ｊ．Ａ．Ｙｏｕｎ
ｇ）、Ｂｕｎｔｉｎ他の米国特許第３，８４９，２４１
号、Ｐｒｅｎｔｉｃｅの米国特許第３，６７６，２４２
号及びＰａｇｅの米国特許第３，９８１，６５０号など
である。
の不織ウェブを形成することは良く知られた技術であ
り、多くの文献に記載されている。例えば、海軍調査研
究所報告（Ｎａｖａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ Ｒｅｐｏｒｔ）第４３６４号の「極細有機
繊維の製造」（Ｖ．Ａ．Ｗｅｎｄｔ，Ｅ．Ｌ．Ｂｏｏ
ｎ，Ｃ．Ｄ．Ｆｌｕｈａｒｔｙ）、同第５２６５号の
「極細熱可塑性繊維の製造装置の改良」（Ｋ．Ｄ．Ｌａ
ｗｒｅｎｃｅ，Ｒ．Ｔ．Ｌｕｋａｓ，Ｊ．Ａ．Ｙｏｕｎ
ｇ）、Ｂｕｎｔｉｎ他の米国特許第３，８４９，２４１
号、Ｐｒｅｎｔｉｃｅの米国特許第３，６７６，２４２
号及びＰａｇｅの米国特許第３，９８１，６５０号など
である。
【０００３】一般に、メルトブロウン法は、押し出し機
を用いて、高温溶融状態の熱可塑性材料を、ダイヘッド
のダイ先端にある小オリフィスの列に通し、これらの押
し出しオリフィスに近接して高速で流れている加熱ガス
（通常は空気）に送り出す。これまでのダイヘッドとし
てはＨａｒｄｉｎｇ他の米国特許第３，８２５，３８０
号に記載されたものがある。
を用いて、高温溶融状態の熱可塑性材料を、ダイヘッド
のダイ先端にある小オリフィスの列に通し、これらの押
し出しオリフィスに近接して高速で流れている加熱ガス
（通常は空気）に送り出す。これまでのダイヘッドとし
てはＨａｒｄｉｎｇ他の米国特許第３，８２５，３８０
号に記載されたものがある。
【０００４】高温溶融状態の熱可塑性材料がオリフィス
を出ると、高速で流れている加熱ガスと遭遇し、熱可塑
性材料の流れは加熱ガスによって細められ、ついには、
個々の繊維に分解する。分解した繊維は可動集積表面
（通常は多孔性ベルト）上に堆積され、熱可塑性材料の
ウェブがつくられる。
を出ると、高速で流れている加熱ガスと遭遇し、熱可塑
性材料の流れは加熱ガスによって細められ、ついには、
個々の繊維に分解する。分解した繊維は可動集積表面
（通常は多孔性ベルト）上に堆積され、熱可塑性材料の
ウェブがつくられる。
【０００５】従来の方法においては、ダイヘッドには、
ダイ先端に隣接してヒーターが設けられており、このヒ
ーターによって、ポリマーが給送チャネルを介してダイ
先端のオリフィスに送り込まれるときのポリマーの温度
を維持していた。例えば、ＭｃＡｍｉｓｈ他の米国特許
第４，６２２，２５９号が開示するダイヘッドにおいて
は、高温溶融状態の材料が、押し出し機から、ダイ先端
を形成しているダイプレートの間に位置するヒーター室
の中に送り込まれる。高温溶融状態の材料はダイ先端そ
れ自体の中に埋め込まれている補助加熱源によってダイ
先端内部において加熱される。このような加熱方法で
は、ダイヘッドの全長に沿って加熱源を必要とするとと
もに、ダイヘッドの一端から他端までの間においてポリ
マーの温度を一定に保つための精巧なセンサを必要とす
る。さらに、補助加熱源を用いる場合には、ダイヘッド
の全長に沿って均一な温度分布と温度維持を可能にする
ため、ダイ組立体は大きな熱容量を有していなければな
らない。ダイヘッドの長さ方向において温度分布が変わ
るようなことがあれば、ダイヘッドの一地点において生
成されたメルトブロウン繊維はダイヘッドの他の地点に
おいて生成されたメルトブロウン繊維とは異なった特性
を有するようになり、その結果、できた不織メルトブロ
ウンウェブはその幅方向において一端から他端にかけて
組成が均一でなくなることが起こり得る。ダイヘッドの
長さ方向の加熱源のいずれかが故障すると、その加熱源
に隣接して不良繊維が生成され、時間がかかる加熱源の
交換を行わなければならなくなる。
ダイ先端に隣接してヒーターが設けられており、このヒ
ーターによって、ポリマーが給送チャネルを介してダイ
先端のオリフィスに送り込まれるときのポリマーの温度
を維持していた。例えば、ＭｃＡｍｉｓｈ他の米国特許
第４，６２２，２５９号が開示するダイヘッドにおいて
は、高温溶融状態の材料が、押し出し機から、ダイ先端
を形成しているダイプレートの間に位置するヒーター室
の中に送り込まれる。高温溶融状態の材料はダイ先端そ
れ自体の中に埋め込まれている補助加熱源によってダイ
先端内部において加熱される。このような加熱方法で
は、ダイヘッドの全長に沿って加熱源を必要とするとと
もに、ダイヘッドの一端から他端までの間においてポリ
マーの温度を一定に保つための精巧なセンサを必要とす
る。さらに、補助加熱源を用いる場合には、ダイヘッド
の全長に沿って均一な温度分布と温度維持を可能にする
ため、ダイ組立体は大きな熱容量を有していなければな
らない。ダイヘッドの長さ方向において温度分布が変わ
るようなことがあれば、ダイヘッドの一地点において生
成されたメルトブロウン繊維はダイヘッドの他の地点に
おいて生成されたメルトブロウン繊維とは異なった特性
を有するようになり、その結果、できた不織メルトブロ
ウンウェブはその幅方向において一端から他端にかけて
組成が均一でなくなることが起こり得る。ダイヘッドの
長さ方向の加熱源のいずれかが故障すると、その加熱源
に隣接して不良繊維が生成され、時間がかかる加熱源の
交換を行わなければならなくなる。
【０００６】Ｐａｇｅの米国特許第３，９７０，４１７
号に記載されているダイヘッドでは、ダイ先端に高温溶
融材料を供給するチャネルは、ダイ先端の噛み合い部の
半分を機械加工して、コート用ハンガー形状をしたポリ
マー給送チャネルとなっている。このようなコート用ハ
ンガー型給送チャネルに高温溶融材料を均一に分布させ
るため、該給送チャネルに隣接させてダイ先端に電気ヒ
ーターが設けられており、該給送チャネルの長さ方向に
沿って温度が一定になるようにしている。詳細に言う
と、ヒーターとダイ先端の外側壁との間に絶縁層が設け
られている。ダイ先端の外側壁はメルトブロウン空気が
供給される小さなプレナムチェンバーに隣接している。
このような絶縁を行うのは、空気温度の変化がダイ先端
の温度に影響を与え、ひいては、コート用ハンガー型給
送チャネル内部の高温溶融材料に影響を与えることを防
止するためである。
号に記載されているダイヘッドでは、ダイ先端に高温溶
融材料を供給するチャネルは、ダイ先端の噛み合い部の
半分を機械加工して、コート用ハンガー形状をしたポリ
マー給送チャネルとなっている。このようなコート用ハ
ンガー型給送チャネルに高温溶融材料を均一に分布させ
るため、該給送チャネルに隣接させてダイ先端に電気ヒ
ーターが設けられており、該給送チャネルの長さ方向に
沿って温度が一定になるようにしている。詳細に言う
と、ヒーターとダイ先端の外側壁との間に絶縁層が設け
られている。ダイ先端の外側壁はメルトブロウン空気が
供給される小さなプレナムチェンバーに隣接している。
このような絶縁を行うのは、空気温度の変化がダイ先端
の温度に影響を与え、ひいては、コート用ハンガー型給
送チャネル内部の高温溶融材料に影響を与えることを防
止するためである。
【０００７】同様に、Ｌｏｈｋａｍｐ他の米国特許第
３，８２５，３７９号は、ダイオリフィスを通して押し
出す前における高温溶融状態の材料の温度を維持するた
めの、ダイ先端に隣接して配置されているヒーターを記
載している。
３，８２５，３７９号は、ダイオリフィスを通して押し
出す前における高温溶融状態の材料の温度を維持するた
めの、ダイ先端に隣接して配置されているヒーターを記
載している。
【０００８】Ｂｕｅｈｎｉｎｇの米国特許第４，８８
９，４７６号が開示しているダイ先端はダイ先端の厚み
が徐々に増加しており、これによって、ダイ先端の大き
な熱容量を確保し、高温溶融状態の材料を所望の温度に
維持している。大きなダイ先端の温度はダイ先端の中の
電気カートリッジヒーターにより維持される。より詳細
に言うと、このダイヘッドは、細くなって行く空気流れ
がダイ本体とは熱的に絶縁されるように、つくられてい
る。このため、細くなって行く空気流れは、高温溶融材
料の押し出しの間において、高温溶融材料の適切な温度
の生成及び維持には影響を与えない。
９，４７６号が開示しているダイ先端はダイ先端の厚み
が徐々に増加しており、これによって、ダイ先端の大き
な熱容量を確保し、高温溶融状態の材料を所望の温度に
維持している。大きなダイ先端の温度はダイ先端の中の
電気カートリッジヒーターにより維持される。より詳細
に言うと、このダイヘッドは、細くなって行く空気流れ
がダイ本体とは熱的に絶縁されるように、つくられてい
る。このため、細くなって行く空気流れは、高温溶融材
料の押し出しの間において、高温溶融材料の適切な温度
の生成及び維持には影響を与えない。
【０００９】要約すると、これまでのメルトブロウンダ
イヘッドは、熱的安定性を確保するために、電気ヒータ
ーと熱容量とに依存していた。さらに、従来のダイヘッ
ドにおいては、ダイ先端はメルトブロウン空気から絶縁
されているため、メルトブロウン空気はダイヘッドのダ
イ先端中の高温溶融材料の温度には全く影響を与えな
い。
イヘッドは、熱的安定性を確保するために、電気ヒータ
ーと熱容量とに依存していた。さらに、従来のダイヘッ
ドにおいては、ダイ先端はメルトブロウン空気から絶縁
されているため、メルトブロウン空気はダイヘッドのダ
イ先端中の高温溶融材料の温度には全く影響を与えな
い。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、メル
トブロウン法において用いられる加熱空気を用いて、高
温溶融材料をダイ先端のオリフィスを通して押し出す間
において、高温溶融材料の温度を維持するようなダイヘ
ッドを提供することである。
トブロウン法において用いられる加熱空気を用いて、高
温溶融材料をダイ先端のオリフィスを通して押し出す間
において、高温溶融材料の温度を維持するようなダイヘ
ッドを提供することである。
【００１１】本発明の他の目的は、これまでのダイヘッ
ドよりも大きくないダイヘッドを提供することである。
ドよりも大きくないダイヘッドを提供することである。
【００１２】本発明の他の目的は、構造が簡略化された
ダイヘッドを提供することである。
ダイヘッドを提供することである。
【００１３】本発明の他の目的は、大きさが小さくなっ
ているため、メルトブロウン法の開始時において短時間
のうちに作動温度に至らさせることができるダイヘッド
を提供することである。
ているため、メルトブロウン法の開始時において短時間
のうちに作動温度に至らさせることができるダイヘッド
を提供することである。
【００１４】本発明のさらに他の目的は、ダイ組立体を
均一に加熱して、ダイヘッドの長さ方向に沿って均一な
組成のメルトブロウン繊維を生成することである。
均一に加熱して、ダイヘッドの長さ方向に沿って均一な
組成のメルトブロウン繊維を生成することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】前述の目的を達成するた
め、本発明に係るメルトブロウンダイヘッドは、加熱ガ
スリザーバを形成する側部と底部を有するボックスビー
ムの形状をなしている細長い支持部材を備えている。ポ
リマー給送チューブはガスリザーバを通って頂部から底
部へ延びており、ボックスビームの底部に沿って長手方
向に延びているポリマー給送溝で終わっている。このポ
リマー給送チューブは、ボックスビームの底部に取り付
けられている取り外し可能なメルトブロウンダイ組立体
に高温溶融材料を送るためのものである。ダイ組立体の
ダイ先端は給送チューブから高温溶融材料を受け入れる
ためにポリマー給送溝と連通しており、ダイ先端の片方
の側の空気プレートは、ガスリザーバから加熱ガスを受
け入れるガス給送チャネルを形成している。
め、本発明に係るメルトブロウンダイヘッドは、加熱ガ
スリザーバを形成する側部と底部を有するボックスビー
ムの形状をなしている細長い支持部材を備えている。ポ
リマー給送チューブはガスリザーバを通って頂部から底
部へ延びており、ボックスビームの底部に沿って長手方
向に延びているポリマー給送溝で終わっている。このポ
リマー給送チューブは、ボックスビームの底部に取り付
けられている取り外し可能なメルトブロウンダイ組立体
に高温溶融材料を送るためのものである。ダイ組立体の
ダイ先端は給送チューブから高温溶融材料を受け入れる
ためにポリマー給送溝と連通しており、ダイ先端の片方
の側の空気プレートは、ガスリザーバから加熱ガスを受
け入れるガス給送チャネルを形成している。
【００１６】加熱ガスリザーバはダイヘッドの全長にわ
たって延びており、取り外し可能なダイ組立体と緊密に
接触しているので、ダイ組立体の全部品は、ガスリザー
バ内の加熱ガスによって、適切な作動温度まで加熱さ
れ、その温度に維持される。加熱ガスのガスリザーバへ
の一定供給およびガス給送チャネルを介してのガスリザ
ーバからの加熱ガスの一定排出を行うことにより、ダイ
組立体を含むダイヘッド船隊の温度を均一かつ一定に維
持することができ、ひいては、高温溶融材料がダイ先端
から押し出される全地点における温度を均一に維持する
ことができる。
たって延びており、取り外し可能なダイ組立体と緊密に
接触しているので、ダイ組立体の全部品は、ガスリザー
バ内の加熱ガスによって、適切な作動温度まで加熱さ
れ、その温度に維持される。加熱ガスのガスリザーバへ
の一定供給およびガス給送チャネルを介してのガスリザ
ーバからの加熱ガスの一定排出を行うことにより、ダイ
組立体を含むダイヘッド船隊の温度を均一かつ一定に維
持することができ、ひいては、高温溶融材料がダイ先端
から押し出される全地点における温度を均一に維持する
ことができる。
【００１７】本発明の他の目的及び利点は図面を参照し
て行う以下の説明から明らかになるはずである。
て行う以下の説明から明らかになるはずである。
【００１８】
【実施例】以下、好適な実施例に基づいて本発明を説明
するが、本発明はその実施例に限定されるものではな
い。逆に、全ての変更例、修正および均等物を含むもの
と解すべきである。
するが、本発明はその実施例に限定されるものではな
い。逆に、全ての変更例、修正および均等物を含むもの
と解すべきである。
【００１９】図１乃至３には、本発明に係るメルトブロ
ウンダイヘッド１０が示されている。メルトブロウンダ
イヘッド１０はボックスビームの形状をなした細長い支
持部材１２を有している。このボックスビームは頂部１
４、底部１６、前部１８、後部２０、右側部２２及び左
側部２４を有している。細長いボックスビーム１２はそ
の頂部１４、底部１６、前部１８、後部２０、右側部２
２及び左側部２４で加熱ガスリザーバ２６を形成してい
る（図４）。ボックスビーム１２の両端にはガス入口２
８、３０が設けられている。これらのガス入口２８、３
０は加熱圧力ガス源（図示せず）をボックスビーム１２
内部のガスリザーバ２６と接続している。ガス入口２
８、３０に隣接して一対の孔開きＵ字型バッフル８０、
８２が設けられており、このバッフル８０、８２によ
り、ガスの流れを分断し、渦巻き流や乱流の発生を減少
させている。
ウンダイヘッド１０が示されている。メルトブロウンダ
イヘッド１０はボックスビームの形状をなした細長い支
持部材１２を有している。このボックスビームは頂部１
４、底部１６、前部１８、後部２０、右側部２２及び左
側部２４を有している。細長いボックスビーム１２はそ
の頂部１４、底部１６、前部１８、後部２０、右側部２
２及び左側部２４で加熱ガスリザーバ２６を形成してい
る（図４）。ボックスビーム１２の両端にはガス入口２
８、３０が設けられている。これらのガス入口２８、３
０は加熱圧力ガス源（図示せず）をボックスビーム１２
内部のガスリザーバ２６と接続している。ガス入口２
８、３０に隣接して一対の孔開きＵ字型バッフル８０、
８２が設けられており、このバッフル８０、８２によ
り、ガスの流れを分断し、渦巻き流や乱流の発生を減少
させている。
【００２０】ボックスビーム１２は内壁３４、３６によ
り形成された拡張チェンバー３８、４０を有しており、
この拡張チェンバー３８、４０は前部１８、後部２０及
び底部１６の各々に隣接してボックスビーム１２の内部
に位置している。拡張チェンバー３８、４０はボックス
ビーム１２の全長にわたって延びている。内壁３４、３
６にはそれぞれ一続きの拡張チェンバー孔４２、４４が
設けられており、これらの拡張チェンバー孔４２、４４
によりガスリザーバ２６と拡張チェンバー３８、４０と
が連通されている。一続きのガス出口孔３２、３３が底
部１６を貫通して設けられており、このガス出口孔３
２、３３はボックスビーム１２の全長に渡って延びてい
る。ガス出口孔３２、３３は拡張チェンバー３８、４０
とダイ組立体５４のガス給送チェンバー７６、７８とを
各々接続している。なお、拡張チェンバー孔４２、４４
は拡張チェンバー３８、４０の平坦面８８、９０と各々
並んでいる。同様に、ガス出口孔３２、３３はガス給送
チェンバー７６、７８の平面面９２、９４の各々と並ん
でいる。
り形成された拡張チェンバー３８、４０を有しており、
この拡張チェンバー３８、４０は前部１８、後部２０及
び底部１６の各々に隣接してボックスビーム１２の内部
に位置している。拡張チェンバー３８、４０はボックス
ビーム１２の全長にわたって延びている。内壁３４、３
６にはそれぞれ一続きの拡張チェンバー孔４２、４４が
設けられており、これらの拡張チェンバー孔４２、４４
によりガスリザーバ２６と拡張チェンバー３８、４０と
が連通されている。一続きのガス出口孔３２、３３が底
部１６を貫通して設けられており、このガス出口孔３
２、３３はボックスビーム１２の全長に渡って延びてい
る。ガス出口孔３２、３３は拡張チェンバー３８、４０
とダイ組立体５４のガス給送チェンバー７６、７８とを
各々接続している。なお、拡張チェンバー孔４２、４４
は拡張チェンバー３８、４０の平坦面８８、９０と各々
並んでいる。同様に、ガス出口孔３２、３３はガス給送
チェンバー７６、７８の平面面９２、９４の各々と並ん
でいる。
【００２１】ポリマー給送チューブ４６はボックスビー
ム１２の頂部１４、ガスリザーバ２６及びボックスビー
ム１２の底部１６を貫通して延びている。ポリマー給送
チューブ４６はその入口４８においてポリマー押し出し
機（図示せず）の出口と接続されている。ポリマー給送
チューブ４６の出口５０は、ボックスビーム１２の全長
にわたって延びているテーパ付きポリマー給送溝５２で
終端している。このテーパ付きポリマー給送溝５２はボ
ックスビーム１２の底部１６の領域の中に位置してお
り、その断面積はポリマー給送チューブ４６から端部に
向かって減少している。
ム１２の頂部１４、ガスリザーバ２６及びボックスビー
ム１２の底部１６を貫通して延びている。ポリマー給送
チューブ４６はその入口４８においてポリマー押し出し
機（図示せず）の出口と接続されている。ポリマー給送
チューブ４６の出口５０は、ボックスビーム１２の全長
にわたって延びているテーパ付きポリマー給送溝５２で
終端している。このテーパ付きポリマー給送溝５２はボ
ックスビーム１２の底部１６の領域の中に位置してお
り、その断面積はポリマー給送チューブ４６から端部に
向かって減少している。
【００２２】ダイ組立体５４はボックスビーム１２の底
部１６に取り外し可能に取り付けられている。ダイ組立
体５４はダイ先端５６およびガスプレート５８、６０を
有している。ダイ先端５６はボルト６６、６８によって
ボックスビーム１２の底部１６に取り付けられている。
ダイ先端がボックスビーム１２に取り付けられると、ダ
イ先端５６のテーパ付きポリマー給送溝５２はスクリー
ン６４、分断プレート６２及びオリフィス７０と連通す
る。スクリーン６４は高温溶融材料を濾過し、塊を取り
除き、そのような塊がオリフィス７０に達し、オリフィ
ス７０を塞がないようにする。
部１６に取り外し可能に取り付けられている。ダイ組立
体５４はダイ先端５６およびガスプレート５８、６０を
有している。ダイ先端５６はボルト６６、６８によって
ボックスビーム１２の底部１６に取り付けられている。
ダイ先端がボックスビーム１２に取り付けられると、ダ
イ先端５６のテーパ付きポリマー給送溝５２はスクリー
ン６４、分断プレート６２及びオリフィス７０と連通す
る。スクリーン６４は高温溶融材料を濾過し、塊を取り
除き、そのような塊がオリフィス７０に達し、オリフィ
ス７０を塞がないようにする。
【００２３】ガスプレート５８、６０もボルト７２、７
３、７４、７５によってボックスビーム１２の底部１６
に同様に取り付けられている。ガスプレート５８、６０
はダイ先端５６とともにガス給送チェンバー７６、７８
を形成している。ガス給送チェンバー７６、７８からは
テーパ付きガス給送チャネル８４、８６が延びている。
ガス給送チャネル８４、８６はダイ先端５６のオリフィ
ス７０に隣接して収束している。
３、７４、７５によってボックスビーム１２の底部１６
に同様に取り付けられている。ガスプレート５８、６０
はダイ先端５６とともにガス給送チェンバー７６、７８
を形成している。ガス給送チェンバー７６、７８からは
テーパ付きガス給送チャネル８４、８６が延びている。
ガス給送チャネル８４、８６はダイ先端５６のオリフィ
ス７０に隣接して収束している。
【００２４】このため、ガスリザーバ２６内の加熱ガス
はガスリザーバ２６から拡張チェンバー孔４２、４４、
拡張チェンバー３８、４０、ガス出口孔３２、３３、ガ
ス給送チェンバー７６、７８を通って、オリフィス７０
に隣接するガス給送チャネル８４、８６に流れ、ポリマ
ーがオリフィス７０を出るときに、ポリマーを細流化す
る。
はガスリザーバ２６から拡張チェンバー孔４２、４４、
拡張チェンバー３８、４０、ガス出口孔３２、３３、ガ
ス給送チェンバー７６、７８を通って、オリフィス７０
に隣接するガス給送チャネル８４、８６に流れ、ポリマ
ーがオリフィス７０を出るときに、ポリマーを細流化す
る。
【００２５】作動時には、華氏約５５０度の加熱空気が
ボックスビーム１２の両端部のガス入口２８、３０に導
き入れられる。この加熱空気がガスリザーバ２６に入る
と、加熱空気は孔開きバッフル８０、８２にあたる。バ
ッフル８０、８２は空気の流れを分断し、ガス入口２
８、３０がガスリザーバ２６と交差する断面９６、９８
（図２）における初期水平速度（ガスリザーバ２６の長
さ方向における流れの速度成分）が生成されるようにす
る。初期水平速度は、ガス入口２８、３０の大きさと、
ガスリザーバ２６に導入される空気の体積とによって、
１００〜１５０フィート／秒の範囲内にあるように制限
される。このように、初期水平速度を１００〜１５０フ
ィート／秒に制限することによって、初期水平速度ヘッ
ドは０．１５ポンド／平方インチを超えることはない。
初期水平速度ヘッドを約０．１５ポンド／平方インチの
低い値にしておくことによって、加熱空気がガス給送チ
ェンバー７６、７８に到達するまでには、加熱空気はダ
イヘッドの長さ方向の速度成分を有しない。このよう
に、加熱空気を制御することにより、加熱空気がガス給
送チェンバー７６、７８からガス給送チャネル８４、８
６へ流れるときの乱流の発生を最小にすることができ
る。
ボックスビーム１２の両端部のガス入口２８、３０に導
き入れられる。この加熱空気がガスリザーバ２６に入る
と、加熱空気は孔開きバッフル８０、８２にあたる。バ
ッフル８０、８２は空気の流れを分断し、ガス入口２
８、３０がガスリザーバ２６と交差する断面９６、９８
（図２）における初期水平速度（ガスリザーバ２６の長
さ方向における流れの速度成分）が生成されるようにす
る。初期水平速度は、ガス入口２８、３０の大きさと、
ガスリザーバ２６に導入される空気の体積とによって、
１００〜１５０フィート／秒の範囲内にあるように制限
される。このように、初期水平速度を１００〜１５０フ
ィート／秒に制限することによって、初期水平速度ヘッ
ドは０．１５ポンド／平方インチを超えることはない。
初期水平速度ヘッドを約０．１５ポンド／平方インチの
低い値にしておくことによって、加熱空気がガス給送チ
ェンバー７６、７８に到達するまでには、加熱空気はダ
イヘッドの長さ方向の速度成分を有しない。このよう
に、加熱空気を制御することにより、加熱空気がガス給
送チェンバー７６、７８からガス給送チャネル８４、８
６へ流れるときの乱流の発生を最小にすることができ
る。
【００２６】ガスリザーバ２６内部での空気の水平速度
の制御に加えて、垂直方向（流れ方向）における空気流
れも乱流が最小になるように適切に制御しなければなら
ない。加熱ガスはガス入口２８、３０からオリフィス７
０へ流れるにつれて、加熱空気は、ガスリザーバ２６、
拡張チェンバー３８、４０およびガス給送チェンバー７
６、７８に連続的に流れ込むにつれて、圧縮され、次い
で、膨張する。開口とチェンバーの大きさは、流れ方向
速度（垂直方向の速度）が各段階毎に増加するような大
きさにされている。詳細に言うと、ガスリザーバ２６へ
入るときの流れ方向速度は１０〜２０フィート／秒、拡
張チェンバー３８、４０へ入るときの流れ方向速度は１
９〜４０フィート／秒、ガス給送チェンバー７６、７８
へ入るときの流れ方向速度は８０〜１９０フィート／秒
である。各段階で圧力降下が生じる。従来のダイヘッド
は空気源（ガス入口）からダイ先端に至までの間に５〜
７ポンド／平方インチの圧力降下を生じていた。本発明
に係るダイヘッドでは、ガスリザーバ２６からダイ先端
に至までの圧力降下は０．５〜１．５ポンド／平方イン
チである。圧力降下量が小さくなれば、加熱空気用コン
プレッサに必要な動力も小さくてすむ。
の制御に加えて、垂直方向（流れ方向）における空気流
れも乱流が最小になるように適切に制御しなければなら
ない。加熱ガスはガス入口２８、３０からオリフィス７
０へ流れるにつれて、加熱空気は、ガスリザーバ２６、
拡張チェンバー３８、４０およびガス給送チェンバー７
６、７８に連続的に流れ込むにつれて、圧縮され、次い
で、膨張する。開口とチェンバーの大きさは、流れ方向
速度（垂直方向の速度）が各段階毎に増加するような大
きさにされている。詳細に言うと、ガスリザーバ２６へ
入るときの流れ方向速度は１０〜２０フィート／秒、拡
張チェンバー３８、４０へ入るときの流れ方向速度は１
９〜４０フィート／秒、ガス給送チェンバー７６、７８
へ入るときの流れ方向速度は８０〜１９０フィート／秒
である。各段階で圧力降下が生じる。従来のダイヘッド
は空気源（ガス入口）からダイ先端に至までの間に５〜
７ポンド／平方インチの圧力降下を生じていた。本発明
に係るダイヘッドでは、ガスリザーバ２６からダイ先端
に至までの圧力降下は０．５〜１．５ポンド／平方イン
チである。圧力降下量が小さくなれば、加熱空気用コン
プレッサに必要な動力も小さくてすむ。
【００２７】拡張チェンバー４２、４４及びガス出口孔
３２、３３の間隔および位置は本ダイヘッドの熱伝達特
性に大きな影響を与える。前述したように、拡張チェン
バー孔４２、４４およびガス出口孔３２、３３は平坦面
８８、９０、９２、９４と並んで配置されている。加熱
空気が孔３２、３３、４２、４４を通って加速される
と、加熱ガスジェットが生成される。この加熱ガスジェ
ットは各平坦面を洗浄し、並んだ平坦面上を半径方向に
広がり、対流熱伝導を最大にする。各孔の間隔は、各平
坦面上の空気ジェットの円形パターンが交差し、加熱空
気が平坦面を完全に覆うように、設定されている。その
ような孔の大きさ及びジェットの速度は、ダイの長さ１
インチ当たり１．０〜２．５個の孔を有するパターンと
なる。孔３２、３３、４２、４４のジェット効果によっ
てダイ組立体へ伝達される熱は、ボックスビーム１２の
側壁及び頂部へ伝達される熱の５倍である。
３２、３３の間隔および位置は本ダイヘッドの熱伝達特
性に大きな影響を与える。前述したように、拡張チェン
バー孔４２、４４およびガス出口孔３２、３３は平坦面
８８、９０、９２、９４と並んで配置されている。加熱
空気が孔３２、３３、４２、４４を通って加速される
と、加熱ガスジェットが生成される。この加熱ガスジェ
ットは各平坦面を洗浄し、並んだ平坦面上を半径方向に
広がり、対流熱伝導を最大にする。各孔の間隔は、各平
坦面上の空気ジェットの円形パターンが交差し、加熱空
気が平坦面を完全に覆うように、設定されている。その
ような孔の大きさ及びジェットの速度は、ダイの長さ１
インチ当たり１．０〜２．５個の孔を有するパターンと
なる。孔３２、３３、４２、４４のジェット効果によっ
てダイ組立体へ伝達される熱は、ボックスビーム１２の
側壁及び頂部へ伝達される熱の５倍である。
【００２８】さらに、本発明においては、ダイ組立体を
有するダイヘッド全体の外側表面は周囲との熱交換を最
小にするために絶縁されている。絶縁材は、布地と金属
表皮の中に封入されたガラス繊維からなる複合体が用い
られる。この複合体は、必要に応じて取り外せるよう
に、ダイヘッドの回りに分割できるシェルとして形成さ
れている。この複合体は、ダイヘッドの底部において、
テーパを有しており、このテーパは、約１インチの厚さ
から、ダイ先端に近づくにつれて、小さい厚さになって
いる。絶縁体の厚さが最も薄いダイ先端の付近では温度
は華氏約１００度を超えることが多いが、絶縁体の外側
は華氏約１００度の温度を超えることがないように形成
されている。
有するダイヘッド全体の外側表面は周囲との熱交換を最
小にするために絶縁されている。絶縁材は、布地と金属
表皮の中に封入されたガラス繊維からなる複合体が用い
られる。この複合体は、必要に応じて取り外せるよう
に、ダイヘッドの回りに分割できるシェルとして形成さ
れている。この複合体は、ダイヘッドの底部において、
テーパを有しており、このテーパは、約１インチの厚さ
から、ダイ先端に近づくにつれて、小さい厚さになって
いる。絶縁体の厚さが最も薄いダイ先端の付近では温度
は華氏約１００度を超えることが多いが、絶縁体の外側
は華氏約１００度の温度を超えることがないように形成
されている。
【００２９】ガスリザーバ２６はダイ組立体５４の温度
を急速に加熱し、維持るために十分な熱容量を有する大
きさ及び形状に形成されている。ダイヘッドの空気流れ
及び熱伝導は、必要であれば、コンピュータシミュレー
ションにより決定することができる。多数のコンピュー
タシミュレーションプログラムがＦｌｕｅｎｔ Ｉｎ
ｃ．が販売している「Ｆｌｕｅｎｔ」を備えている。こ
のため、本技術分野における通常の知識を有する者にと
っては、ダイ組立体の大きさと、特定の速度で特定のポ
リマーをメルトブロウンするために必要な加熱ガスのパ
ラメータとが与えられれば、ガスリザーバ２６の大きさ
は設計上の選択事項の問題にすぎない。
を急速に加熱し、維持るために十分な熱容量を有する大
きさ及び形状に形成されている。ダイヘッドの空気流れ
及び熱伝導は、必要であれば、コンピュータシミュレー
ションにより決定することができる。多数のコンピュー
タシミュレーションプログラムがＦｌｕｅｎｔ Ｉｎ
ｃ．が販売している「Ｆｌｕｅｎｔ」を備えている。こ
のため、本技術分野における通常の知識を有する者にと
っては、ダイ組立体の大きさと、特定の速度で特定のポ
リマーをメルトブロウンするために必要な加熱ガスのパ
ラメータとが与えられれば、ガスリザーバ２６の大きさ
は設計上の選択事項の問題にすぎない。
【００３０】ダイ組立体５４はガスリザーバ２６内部の
多量の加熱空気により加熱されるので、ダイ先端組立体
５４は作動温度まで急速に加熱され、ダイ先端の温度は
メルトブロウンダイヘッド１０の幅方向にわたって均一
に保たれる。詳細に言うと、６０インチの長さのダイヘ
ッドにおいて約７．５インチの間隔で各ボルト７５（図
２）に温度センサを配置した。ダイヘッドが定常状態温
度に到達すると、ダイヘッドに沿って（すなわち、図２
の左側から右側へ）、温度の読み取り値を記録した。そ
の記録値は以下のようであった。
多量の加熱空気により加熱されるので、ダイ先端組立体
５４は作動温度まで急速に加熱され、ダイ先端の温度は
メルトブロウンダイヘッド１０の幅方向にわたって均一
に保たれる。詳細に言うと、６０インチの長さのダイヘ
ッドにおいて約７．５インチの間隔で各ボルト７５（図
２）に温度センサを配置した。ダイヘッドが定常状態温
度に到達すると、ダイヘッドに沿って（すなわち、図２
の左側から右側へ）、温度の読み取り値を記録した。そ
の記録値は以下のようであった。
【００３１】華氏５２２度 華氏５２６度 華氏５１０度 華氏４９７度 華氏４９６度 華氏５１２度 華氏５１９度 華氏５１５度 これら８個の値の間の最大の差である華氏３０度は、従
来のダイヘッドの長さ方向における約華氏１００度の差
に比較すれば、小さい。このため、補助的電気ヒターを
用いていた従来の加熱ダイヘッドと比較すると、本発明
のダイヘッドの長さ方向における温度の均一性は約３対
１の割合で改良されている。さらに、ダイヘッドを連続
して作動させると、長期間の定常状態温度が上述した初
期測定値よりも均一になる。
来のダイヘッドの長さ方向における約華氏１００度の差
に比較すれば、小さい。このため、補助的電気ヒターを
用いていた従来の加熱ダイヘッドと比較すると、本発明
のダイヘッドの長さ方向における温度の均一性は約３対
１の割合で改良されている。さらに、ダイヘッドを連続
して作動させると、長期間の定常状態温度が上述した初
期測定値よりも均一になる。
【００３２】ダイヘッドの長さ方向における温度が均一
になることにより、均一なメルトブロウンウェブが生成
される。本発明の６０インチのダイヘッドの性能を試験
するため、メルトブロウン不織ウェブを用意した。ポリ
マーはＨｉｍｏｎｔ ＵＳＡが販売しているポリプロピ
レン、Ｈｉｍｏｎｔ ＨＨ４４５を用いた。このポリマ
ーを１時間当たり、ダイの長さ１インチ当たり３〜４ポ
ンドの速度でダイヘッドに給送した。高温溶融材料は華
氏５２５度の温度で給送した。細流化空気の温度は華氏
５５０度であった。形成距離は１２インチ、真空度は４
インチ水であった。
になることにより、均一なメルトブロウンウェブが生成
される。本発明の６０インチのダイヘッドの性能を試験
するため、メルトブロウン不織ウェブを用意した。ポリ
マーはＨｉｍｏｎｔ ＵＳＡが販売しているポリプロピ
レン、Ｈｉｍｏｎｔ ＨＨ４４５を用いた。このポリマ
ーを１時間当たり、ダイの長さ１インチ当たり３〜４ポ
ンドの速度でダイヘッドに給送した。高温溶融材料は華
氏５２５度の温度で給送した。細流化空気の温度は華氏
５５０度であった。形成距離は１２インチ、真空度は４
インチ水であった。
【００３３】上述したパラメータにしたがって不織ウェ
ブを用意した後、５インチ幅（横方向）かつ１０インチ
長さ（縦方向）の７個の均等に隔置したサンプルを不織
ウェブから裁断した。次いで、この７個のサンプルに対
する偏差係数を算出した。まず、各サンプルの平均基本
重量を求め、その平均基本重量から各サンプルの基本重
量を減算し、その差を平均基本重量で除算する。この計
算値を１００％で乗算して、偏差係数を求める。本発明
に係る６０インチのメルトブロウンダイヘッドを用いて
つくった不織ウェブに対する偏差係数は３．９％であっ
た。上述のパラメータに従って形成し、かつ、従来のメ
ルトブロウンダイヘッドを用いてつくった従来の不織ウ
ェブの偏差係数は８〜１２％であった。すなわち、本発
明のメルトブロウンダイヘッドは、メルトブロウンウェ
ブの均一性に関して、３倍の増加を達成している。
ブを用意した後、５インチ幅（横方向）かつ１０インチ
長さ（縦方向）の７個の均等に隔置したサンプルを不織
ウェブから裁断した。次いで、この７個のサンプルに対
する偏差係数を算出した。まず、各サンプルの平均基本
重量を求め、その平均基本重量から各サンプルの基本重
量を減算し、その差を平均基本重量で除算する。この計
算値を１００％で乗算して、偏差係数を求める。本発明
に係る６０インチのメルトブロウンダイヘッドを用いて
つくった不織ウェブに対する偏差係数は３．９％であっ
た。上述のパラメータに従って形成し、かつ、従来のメ
ルトブロウンダイヘッドを用いてつくった従来の不織ウ
ェブの偏差係数は８〜１２％であった。すなわち、本発
明のメルトブロウンダイヘッドは、メルトブロウンウェ
ブの均一性に関して、３倍の増加を達成している。
【図１】本発明に係るメルトブロウンダイヘッドの平面
図である。
図である。
【図２】本発明に係るメルトブロウンダイヘッドの正面
図である。
図である。
【図３】本発明に係るメルトブロウンダイヘッドの端面
図である。
図である。
【図４】図２の４─４線におけるメルトブロウンダイヘ
ッドの断面図である。
ッドの断面図である。
１０ メルトブロウンダイヘッド １２ 支持部材 １４ 頂部 １６ 底部 １８ 前部 ２０ 後部 ２２ 右側部 ２４ 左側部 ２６ ガスリザーバ ２８，３０ ガス入口 ３２，３３ ガス出口孔 ３４，３６ 内壁 ３８，４０ 拡張チェンバー ４２，４４ 拡張チェンバー孔 ４６ ポリマー給送チューブ ４８ 入口 ５０ 出口 ５２ ポリマー給送溝 ５４ ダイ組立体 ５６ ダイ先端 ５８，６０ ガスプレート ６２ 分断プレート ６４ スクリーン ６６，６８ ボルト ７０ オリフィス ７２，７３，７４，７５ ボルト ７６，７８ ガス給送チェンバー ８０，８２ バッフル ８４，８６ ガス給送チャネル ８８，９０，９２，９４ 平坦面
Claims (9)
- 【請求項１】 メルトブロウンダイヘッドであって、 （ａ）（１）ガスリザーバを形成している左右前後壁を
有するボックスビームを備え、該ガスリザーバは該ガス
リザーバに加熱ガスを導入するための少なくとも一つの
ガス入口を有しており、前記ガスリザーバは該ガスリザ
ーバからガスを排出するためのガス出口を有しており、
（２）前記ガスリザーバを貫通して延び、前記ボックス
ビームの一側壁に沿って長手方向に延びる給送溝におい
て終端しているポリマー給送溝を備える細長い支持部材
と、 （ｂ）前記給送溝を有する前記ボックスビームの側壁に
取り付けられた取り外し可能なメルトブロウンダイ組立
体であって、（１）前記給送溝と連通し、給送チューブ
からポリマーを受け入れるダイ先端と、（２）前記ダイ
先端の両側に形成され、ガス給送チャネルを形成してい
るガスプレートとを備え、前記ガス給送チャネルは前記
ガスリザーバの前記ガス出口と連通しているメルトブロ
ウンダイ組立体と、 を備えるメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項２】 前記ボックスビームは少なくとも一つの
内部拡張チェンバーを有しており、前記拡張チェンバー
は第一の一組の孔によって前記ガスリザーバと連通し、
かつ、第二の一組の孔を形成する前記ガス出口によって
前記メルトブロウンダイ組立体と連通していることを特
徴とする請求項１に記載のメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項３】 前記ダイヘッド組立体は、前記第二の一
組の孔によって前記拡張チェンバーと連通している少な
くとも一つのガス給送チェンバーを有していることを特
徴とする請求項２に記載のメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項４】 前記拡張チェンバーは前記第一の一組の
孔と並んでいる平坦面を有し、前記ガス給送チェンバー
は前記第二の一組の孔と並んでいる平坦面を有してお
り、前記各孔を通過した前記加熱ガスは前記平坦面に当
たり、前記平坦面に対流熱伝導を与えるものであること
を特徴とする請求項３に記載のメルトブロウンダイヘッ
ド。 - 【請求項５】 前記ガス入口を通過したガスの速度、前
記第一の一組の孔を通過したガスの速度、前記第二の一
組の孔を通過したガスの速度は増加することを特徴とす
る請求項３に記載のメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項６】 前記ガス入口を通過したガスの速度は約
１０〜２０フィート／秒であり、前記第一の一組の孔を
通過したガスの速度は約１９〜４０フィート／秒であ
り、前記第二の一組の孔を通過したガスの速度は約８０
〜１９０フィート／秒であることを特徴とする請求項５
に記載のメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項７】 前記ボックスビーム及び前記ダイヘッド
組立体の各外側表面は絶縁されていることを特徴とする
請求項１に記載のメルトブロウンダイヘッド。 - 【請求項８】 前記ポリマー給送チューブは、前記ガス
リザーバ内部の加熱ガスと前記給送チューブ内部のポリ
マーとの間において熱伝導を行うために、絶縁されてい
ないことを特徴とする請求項１に記載のメルトブロウン
ダイヘッド。 - 【請求項９】 前記ガス入口は、前記加熱ガスの初期水
平速度が１００〜１５０フィート／秒であり、水平速度
ヘッドが０．１５ポンド／平方インチ以下となるよう
に、前記ガスリザーバとの関係において大きさが決めら
れていることを特徴とする請求項１に記載のメルトブロ
ウンダイヘッド。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/826,332 US5196207A (en) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | Meltblown die head |
| US07/826332 | 1992-01-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05261790A true JPH05261790A (ja) | 1993-10-12 |
| JP3154573B2 JP3154573B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=25246271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29552592A Expired - Fee Related JP3154573B2 (ja) | 1992-01-27 | 1992-11-05 | メルトブロウンダイヘッド |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5196207A (ja) |
| EP (1) | EP0553419B1 (ja) |
| JP (1) | JP3154573B2 (ja) |
| AU (1) | AU656629B2 (ja) |
| CA (1) | CA2073585A1 (ja) |
| DE (1) | DE69220472T2 (ja) |
| MX (1) | MX9206403A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021504600A (ja) * | 2017-11-22 | 2021-02-15 | エクストルージョン グループ, エルエルシーExtrusion Group, Llc | メルトブローンダイチップアセンブリ及び方法 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5145689A (en) * | 1990-10-17 | 1992-09-08 | Exxon Chemical Patents Inc. | Meltblowing die |
| US5405559A (en) * | 1993-12-08 | 1995-04-11 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Polymer processing using pulsating fluidic flow |
| US5728407A (en) * | 1995-05-26 | 1998-03-17 | Japan Vilene Company, Ltd. | Die for melt-blowing apparatus |
| US5711970A (en) * | 1995-08-02 | 1998-01-27 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Apparatus for the production of fibers and materials having enhanced characteristics |
| US5811178A (en) * | 1995-08-02 | 1998-09-22 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | High bulk nonwoven sorbent with fiber density gradient |
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