JPH05231309A - ピストン型圧縮機における潤滑構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ピストン型圧縮機の体積効率を向上する。 【構成】 回転軸４によって回転する回転駆動体６上に
は揺動斜板９が相対回転可能に支持されており、回転軸
４の回転によって揺動斜板９が揺動する。シリンダブロ
ック１内のピストン１０Ａ₁ ，１０Ａ₄ はピストンロッ
ド１０ａによって揺動斜板９に連結されており、揺動斜
板９の揺動によってシリンダボア１ａ内を前後動する。
シリンダブロック１の収容凹部１ｂにはロータリバルブ
１４が収容されており、カップリング１６を介して回転
軸４に連結している。ロータリバルブ１４には吸入通路
１７が設けられており、収容凹部１ｂの内周面には吸入
ポート１ｃ₁ ，１ｃ₄ が圧縮室Ｐ₁ ，Ｐ₄ に連通するよ
うに形成されている。回転軸４にはガス抜き通路１８
Ａ，１８Ｂが形成されており、クランク室２ａ内の冷媒
ガスがガス抜き通路１８Ａ，１８Ｂ、空隙Ｓ₁ ，Ｓ₂ 、
ガス抜き通路１９を介して抜かれる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容し、回転軸
の回転をピストンの往復直線運動に変換する駆動機構の
収容されたクランク室に冷媒ガスを導入するとともに、
冷媒ガスの流入作用によって潤滑油をクランク室に導入
し、クランク室内の冷媒ガスを抜くためのガス抜き通路
を備えたピストン型圧縮機における潤滑構造に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来のピストン型圧縮機では、ピストン
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁は吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。

【０００３】フラッパ弁の開閉動作は圧縮室と吸入室と
の間の圧力差に基づくものであり、吸入室の圧力が圧縮
室の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入
ポートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高く
なるのは、ピストンが上死点側から下死点側へ移動する
吸入行程時である。

【０００４】特開昭６１−２５５２８５号公報及び特開
昭６１−２６８８７７号公報に開示される揺動斜板型圧
縮機はピストン型圧縮機の一種である。シリンダボア内
に収容されたピストンを往復駆動する機構はフロントハ
ウジング内のクランク室に収容されている。この駆動機
構は、回転軸上に止着されたラグプレート、スリーブ、
スリーブ上に支持されたドライブプレート及びドライブ
プレート上に相対回転可能に支持された揺動斜板からな
る。ドライブプレートはガイドピン及び長孔の係合関係
をもってラグプレートに連結しており、回転軸の回転に
よって同方向へ回転する。ドライブプレートの回転によ
って揺動斜板が前後に揺動し、ピストンがシリンダボア
内を往復直線運動する。

【０００５】この従来の揺動斜板型圧縮機では吐出冷媒
ガスがクランク室に導入されるとともに、クランク室の
冷媒ガスが一定圧となるように抜かれるようになってい
る。クランク室内の一定圧とシリンダボア内の吸入圧と
の差圧にもとづいてピストンのストローク量が決まり、
冷房負荷を反映する吸入圧の変動によって圧縮容量が変
わる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】このようなピストン型
圧縮機に用いられるフラッパ弁の撓み変形は弾性抵抗と
して作用し、吸入室の圧力が圧縮室の圧力をある程度上
まわらなければ開かない。即ち、フラッパ弁の開放が遅
れる。圧縮機内の潤滑を行なうために冷媒ガス中には潤
滑油が混入されており、この潤滑油が冷媒ガスとともに
圧縮機内の必要な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油
は冷媒ガスの流通領域ならばどこへでも入り込み可能で
あり、吸入ポートを閉じているフラッパ弁とその密接面
との間にも潤滑油が付着する。この付着潤滑油は前記密
接面とフラッパ弁との間の密着力を高め、フラッパ弁の
撓み変形開始が一層遅れる。このような変形開始遅れは
圧縮室への冷媒ガス流入量の低下、即ち体積効率の低下
をもたらす。また、フラッパ弁が開いている場合にもフ
ラッパ弁の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス
流入量が低下する。

【０００７】さらに外部冷媒回路から吸入室に流入した
冷媒ガスが圧縮機自体の発生熱によって膨張し、吸入室
内の冷媒ガスの密度が低下する。通常、吸入室は吐出室
と隣接しており、吸入室の冷媒ガスは高温ガスの存在領
域である吐出室の熱によって膨張する。圧縮室へ流入す
る前の冷媒ガスの密度低下は圧縮室における実質的な圧
縮容量の低下、即ち体積効率の低下につながる。

【０００８】フラッパ弁を吸入弁として用いる従来の揺
動斜板型圧縮機では、体積効率の問題以外にもクランク
室内の駆動機構の潤滑に関する問題もある。即ち、クラ
ンク室内の圧力を一定圧に保つためにクランク室内の冷
媒ガスが吸入圧領域へ抜かれていくが、このガス抜きに
伴ってクランク室内の潤滑油が連れ出され、クランク室
内の潤滑油量が不足するおそれがある。

【０００９】特開昭６１−２５５２８５号公報及び特開
昭６１−２６８８７７号公報に開示される揺動斜板型圧
縮機ではクランク室からガスを抜くための通路は回転軸
内に形成されており、その入口がクランク室内に開口し
ている。このようなガス抜き通路構成によれば回転軸内
のガス抜き通路で流入する冷媒ガス中の油が遠心作用に
よって分離される。従って、クランク室内の駆動機構の
潤滑が良好に行われる。

【００１０】本発明はこのようなガス抜き通路を利用し
ながら体積効率を向上するピストン型圧縮機を提供する
ことを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバルブ上
に形成し、ピストンの往復動に同期して前記圧縮室と前
記吸入通路とを順次連通するように前記ロータリバルブ
を設け、回転軸内を通って回転軸とロータリバルブとの
接続部位までガス抜き通路を導き、回転軸の回転をピス
トンの往復直線運動に変換する駆動機構の収容されたク
ランク室内に前記ガス抜き通路の入口を設けた。

【００１２】

【作用】ロータリバルブ上の吸入通路はロータリバルブ
の回転に伴って複数の圧縮室に順次連通する。吸入通路
と圧縮室とが連通しているときにピストンが下死点側へ
向かい、圧縮室の圧力が吸入通路の圧力（吸入圧）以下
まで低下していく。この圧力低下により吸入通路の冷媒
ガスが圧縮室へ流入する。フラッパ弁の場合と異なり、
吸入通路は予め決められたタイミングで圧縮室に連通す
る。

【００１３】前記クランク室内の冷媒ガスは回転軸内の
ガス抜き通路へ入り、吸入圧領域へ抜けてゆく。冷媒ガ
スとともにガス抜き通路へ入った潤滑油は遠心作用によ
ってガス抜き通路の入口から前記クランク室に戻され
る。残りの潤滑油は冷媒ガスとともにロータリバルブと
回転軸との接続部位まで導かれる。この接続部位からロ
ータリバルブ収容室の内周面まで通路を設ければ、冷媒
ガス中の潤滑油が遠心作用によってロータリバルブ収容
室の周面まで効率よく供給される。この供給潤滑油によ
ってロータリバルブ周面と収容室周面との間のシール性
が高まり、圧縮室内の高圧冷媒ガスの漏洩が防止され
る。

【００１４】

【実施例】以下、本発明を可変容量型の揺動斜板式圧縮
機に具体化した一実施例を図１〜図３に基づいて説明す
る。

【００１５】シリンダブロック１の前後にはクランク室
２ａの形成されたフロントハウジング２及びリヤハウジ
ング３が接合固定されており、シリンダブロック１及び
フロントハウジング２に回転可能に支持された回転軸４
には回転支持体５が止着されている。回転支持体５には
回転駆動体６がアーム５ａ上の長孔５ｂとピン７との係
合により傾斜角可変に連結支持されている。回転駆動体
６は回転軸４上のガイドスリーブ８の左右両側に突出さ
れた軸ピン８ａにより揺動可能に支持されており、回転
駆動体６上には揺動斜板９が相対回転可能に支持されて
いる。そして、回転支持体５、回転駆動体６、揺動斜板
９等からなる駆動機構がクランク室２ａ内に収容されて
いる。

【００１６】シリンダブロック１には複数のシリンダボ
ア１ａ（本実施例では６つ）が回転軸４の軸方向に貫設
されており、回転軸４の周囲に等間隔角度位置に配列さ
れている。シリンダボア１ａ内にはピストン１０Ａ₁ ，
１０Ａ₂ ，１０Ａ₃ ，１０Ａ ₄ ，１０Ａ₅ ，１０Ａ₆ が
収容されている。各ピストン１０Ａ_j （ｊ＝１〜６）は
ピストンロッド１０ａを介して揺動斜板９に連結されて
いる。回転軸４の回転運動は回転支持体５及び回転駆動
体６を介して揺動斜板９の前後往復揺動に変換され、ピ
ストン１０Ａ_j がシリンダボア１ａ内を前後動する。

【００１７】シリンダブロック１とリヤハウジング３と
の間にはバルブプレート１１、弁形成プレート１２及び
リテーナ形成プレート１３が挟まれており、リヤハウジ
ング３内には吐出室３ａが形成されている。ピストン１
０Ａ_j によって各シリンダボア１ａ内に区画される圧縮
室Ｐ₁ ，Ｐ₂ ，Ｐ₃ ，Ｐ₄ ，Ｐ₅ ，Ｐ₆ はバルブプレー
ト１１によって吐出室３ａから区画され、バルブプレー
ト１１上には吐出ポート１１ａが圧縮室Ｐ_j に連通する
ように形成されている。弁形成プレート１２上にはフラ
ッパ弁型の吐出弁１２ａが形成されており、リテーナ形
成プレート１３上にはリテーナ１３ａが形成されてい
る。吐出弁１２ａは吐出室３ａ側で吐出ポート１１ａを
開閉し、リテーナ１３ａは吐出弁１２ａの撓み変形量を
規制する。

【００１８】シリンダブロック１及びリヤハウジング３
の対向端面中心部には収容凹部１ｂ，３ｂが形成されて
おり、回転軸４の端部が収容凹部１ｂ内に突出してい
る。両収容凹部１ｂ，３ｂは回転軸４の軸方向に軸心を
持つ円柱形状の収容室を形成し、収容凹部１ｂ，３ｂ内
にはロータリバルブ１４が回転可能に収容されている。
収容凹部３ｂの端面とロータリバルブ１４の端面との間
にはスラストベアリング１５が介在されており、収容凹
部１ｂ側のロータリバルブ１４の端面にはカップリング
１６が嵌入固定されている。収容凹部１ｂ内に突出する
回転軸４の突出端部４ａとカップリング１６とは相対回
転不能に嵌合しており、ロータリバルブ１４は回転軸４
と一体的に収容室１ｂ，３ｂ内で図２の矢印Ｒ方向に回
転する。スラストベアリング１５はロータリバルブ１４
に対するスラスト荷重を受け止める。

【００１９】ロータリバルブ１４には吸入通路１７が収
容凹部３ｂ側の端面からロータリバルブ１４の周面にか
けて貫設されている。リヤハウジング３の中心部には導
入口３ｃが収容凹部３ｂに接続するように形成されてお
り、吸入通路１７の入口１７ａが導入口３ｃに連通して
いる。

【００２０】収容凹部１ｂの周面には圧縮室Ｐ₁ 〜Ｐ₆
と同数の吸入ポート１ｃ₁ ，１ｃ₂，１ｃ₃ ，１ｃ₄ ，
１ｃ₅ ，１ｃ₆ が等間隔角度位置に配列形成されてい
る。吸入ポート１ｃ_j と圧縮室Ｐ_j （ｊ＝１〜６）とは
１対１で常に連通しており、吸入工程にある各吸入ポー
ト１ｃ_j は吸入通路１７の出口１７ｂの周回領域に接続
している。図１及び図２に示す状態ではピストン１０Ａ
₁ は上死点位置にあり、１８０°の回転対称位置にある
ピストン１０Ａ₄ は下死点位置にある。このようなピス
トン配置状態のとき、出口１７ｂは吸入ポート１ｃ₁ ，
１ｃ₄ に接続することなく両者間に配置される。即ち、
ピストン１０Ａ₁ が上死点位置から下死点位置に向かう
吸入行程に入ったときには吸入通路１７は圧縮室Ｐ₁ に
連通し、導入口３ｃから供給される冷媒ガスがロータリ
バルブ１４内の吸入通路１７を経由して圧縮室Ｐ₁ に吸
入される。一方、ピストン１０Ａ₄ が下死点位置から上
死点位置に向かう吐出行程に入ったときには吸入通路１
７は圧縮室Ｐ₄ との連通を遮断される。このような冷媒
ガス吸入は他の圧縮室Ｐ₁ 〜Ｐ₃ ，Ｐ₅ ，Ｐ₆ において
も同様に行われる。

【００２１】圧縮室Ｐ_j 内へ吸入された冷媒ガスはピス
トンが下死点位置から上死点位置に向かう吐出動作にに
よって圧縮されつつ吐出室３ａへ吐出されるが、クラン
ク室２ａ内の圧力と圧縮室Ｐ_j 内の吸入圧とのピストン
を介した差圧に応じてピストンのストロークが変わり、
圧縮容量を左右する揺動斜板９の傾斜角が変化する。ク
ランク室２ａ内の圧力は、吐出圧領域の冷媒ガスをクラ
ンク室２ａへ供給すると共に、図示しない制御弁機構に
よってクランク室２ａ内の冷媒ガスを吸入圧領域へ放出
制御することによって行われる。

【００２２】回転軸４内にはガス抜き通路１８Ａ，１８
Ｂが回転軸４の周面から突出端部４ａの端面にかけて貫
設されている。ガス抜き通路１８Ａは回転軸４の回転軸
線に対して直交し、ガス抜き通路１８Ｂは回転軸線上に
設けられている。ガス抜き通路１８Ａの入口１８ａはク
ランク室２ａ内に開口している。

【００２３】回転軸４の突出端部４ａの端面とカップリ
ング１６との間には空隙Ｓ₁ が確保されており、ガス抜
き通路１８Ｂの出口１８ｂが空隙Ｓ₁ に開口している。
突出端部４ａとカップリング１６とは角形嵌合してお
り、突出端部４ａの嵌合角部の一つには通路形成面４ａ
₁ が面取り形成されている。即ち、カップリング１６の
内面と通路形成面４ａ₁ との間には通路が形成される。
カップリング１６には通口１６ａが通路形成面４ａ₁ と
対応して切り欠き形成されており、通口１６ａと空隙Ｓ
₁ とが連通している。

【００２４】収容凹部１ｂの底面とロータリバルブ１４
の端面との間には空隙Ｓ₂ が確保されており、通口１６
ａが空隙Ｓ₂ に接続している。シリンダブロック１及び
リヤハウジング３にはガス抜き通路１９が形成されてい
る。ガス抜き通路１９の一端は空隙Ｓ₂ に接続してお
り、他端は図示しない制御弁に接続している。従って、
クランク室２ａはガス抜き通路１８、空隙Ｓ₁ 、通口１
６ａ、空隙Ｓ₂ 、及びガス抜き通路１９を経由して前記
制御弁に連通している。

【００２５】クランク室２ａは図示しないガス導入通路
を介して吐出室３ａに連通しており、吐出室３ａ内の高
圧冷媒ガスが前記ガス導入通路を介してクランク室２ａ
内へ流入する。クランク室２ａ内の冷媒ガスはガス抜き
通路１８、空隙Ｓ₁ 、通口１６ａ、空隙Ｓ₂ 、及びガス
抜き通路１９を経由して前記制御弁に至り、この制御弁
はクランク室２ａ内の圧力を一定圧とするようにクラン
ク室２ａ内のガス抜き量を制御する。

【００２６】フラッパ弁型の吸入弁の場合には潤滑油が
吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗及
び吸入室内の冷媒ガスの熱膨張が体積効率を低下させ
る。しかしながら、強制回転されるロータリバルブ１４
の採用では潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁の弾性抵
抗による吸入抵抗の問題はなく、圧縮室Ｐ_j 内が吸入圧
をわずかに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｐ_j に流入
する。また、外部冷媒回路から圧縮室Ｐ_j へ流入する冷
媒ガスは吐出室３ａから比較的隔たったロータリバルブ
１４内の吸入通路１７という経路を経由するため、冷媒
ガスの熱膨張も抑制される。従って、ロータリバルブ１
４採用の場合には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用
の場合に比して大幅に向上する。

【００２７】クランク室２ａ内の冷媒ガス中に混入する
潤滑油はガス抜き通路１８の入口１８ａから流入する冷
媒ガス流とともにガス抜き通路１８内に入り込む。ガス
抜き通路１８内に入り込んだ潤滑油の一部は回転するガ
ス抜き通路１８Ａ内の遠心作用によって冷媒ガスから分
離し、入口１８ａからクランク室２ａへ戻される。従っ
て、クランク室２ａ内における潤滑油の滞留効率がよ
く、回転支持体５、回転駆動体６、ガイドスリーブ８、
揺動斜板９等からなるピストン駆動機構の必要潤滑部位
が良好に潤滑される。

【００２８】冷媒ガスとともにガス抜き通路１８Ｂまで
入り込んだ潤滑油は空隙Ｓ₁ へ到達する。空隙Ｓ₁ おけ
る通過断面積はガス抜き通路１８Ｂにおける通過断面積
よりもかなり大きくなっており、ガス抜き通路１８Ｂか
ら空隙Ｓ₁ へ出た冷媒ガス流の流速が低下する。この流
速低下により冷媒ガス中の潤滑油が分離し、空隙Ｓ₁の
周面に付着する。空隙Ｓ₁ 内で分離された潤滑油は冷媒
ガス流とともに通口１６ａを経て空隙Ｓ₂ へ流出する。
又、通口１６ａ内の冷媒ガス中の潤滑油も遠心作用によ
って分離される。カップリング１６も回転軸４と一体的
に回転しているため、空隙Ｓ₁ 内及び通口１６ａ内で分
離した潤滑油は遠心作用によって収容凹部１ｂの周面に
付着する。収容凹部１ｂの周面に付着した潤滑油はロー
タリバルブ１４の周面と収容凹部１ｂの周面との間のク
リアランスへ入り込む。収容凹部１ｂの周面とロータリ
バルブ１４の周面との間のクリアランスへ入り込んだ潤
滑油は圧縮室Ｐ_j 内の圧縮冷媒ガスの漏洩を防止する役
割を果たす。即ち、圧縮状態にある圧縮室Ｐ_j 内の冷媒
ガスがその高圧によって低圧領域である収容凹部１ｂ，
３ｂへ漏れ易い。収容凹部１ｂへ漏れ出た冷媒ガスは再
び吸入通路１７へ還流する。このような冷媒ガス還流は
外部冷媒回路から圧縮機内への冷媒ガス流入量を減らす
ことになり、体積効率の低下に繋がる。

【００２９】ロータリバルブ１４の周面に沿った冷媒ガ
ス洩れは、遠心作用によって収容凹部１ｂの周面へ効率
良く分離付着された潤滑油によって防止され、冷媒ガス
洩れによる体積効率低下が防止される。

【００３０】即ち、ガス抜き通路１８Ａはクランク室２
ａ内の潤滑油の流出を抑制してピストン駆動機構の潤滑
性を高めるとともに、クランク室２ａから流出した潤滑
油は遠心分離作用によってロータリバルブ１４と収容凹
部１ｂ，３ｂとの間のガス洩れ防止に供される。

【００３１】本発明は勿論前記実施例にのみ限定される
ものではなく、例えば図４に示すように筒状のカップリ
ング２０を用い、空隙Ｓ₁ の容積拡大を図った実施例も
可能である。空隙Ｓ₁ の容積拡大を図ることによりガス
抜き通路１８Ｂから空隙Ｓ₁へ流出した冷媒ガスの流速
減が大きくなり、潤滑油分離が一層良くなる。

【００３２】また、図５及び図６に示すようにガス抜き
通路１８Ａ，１８Ｂを経由してクランク室２ａから抜か
れた冷媒ガスをロータリバルブ１４内のガス抜き通路２
１を介して吸入通路１７へ取り出すようにした実施例も
可能である。ガス抜き通路２１上には固定絞り２１ａが
形成されており、シリンダブロック１及びリヤハウジン
グ３にはガス供給通路２２が形成されている。ガス供給
通路２２の一端はクランク室２ａに通じ、他端は図示し
ない制御弁に通じている。この制御弁はクランク室２ａ
内の圧力を一定圧に保つようにクランク室２ａへの冷媒
ガス供給量を制御する。従って、クランク室２ａからの
ガス抜きは固定絞り２１ａによって絞ることを要する。

【００３３】図５の実施例の場合にはカップリング１６
に通口１６ｂが形成してあり、空隙Ｓ₁ 内で遠心分離し
た潤滑油が通口１６ｂを通って収容凹部１ｂ内へ入り込
む。図６の実施例ではカップリング１６の端面とロータ
リバルブ１４との間に空隙Ｓ₃ が確保されており、固定
オリフィス２１ａが空隙Ｓ₃ に直接接続している。ま
た、空隙Ｓ₃ の形成周面には潤滑通路１４ａが形成され
ており、空隙Ｓ₃ 内で分離した潤滑油が遠心作用によっ
て潤滑通路１４ａからロータリバルブ１４の周面に到達
する。

【００３４】さらに本発明では図７に示すようにガス抜
き通路２３の入口２３ａを回転支持体６上に設けてもよ
い。入口２３ａを回転軸４の回転中心から遠くへ離せば
潤滑油分離作用は一層良くなる。

【００３５】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、圧縮室に
対する冷媒ガス供給のためのロータリバルブと回転軸と
の接続部位までガス抜き通路を導くとともに、ピストン
駆動機構の収容室にガス抜き通路の入口を設けたので、
ピストン駆動機構の潤滑を良好に行い得るとともに、体
積効率も向上し得るという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を具体化した一実施例を示す圧縮機全
体の側断面図である。

【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。

【図４】 別例を示す側断面図である。

【図５】 別例を示す側断面図である。

【図６】 別例を示す側断面図である。

【図７】 別例を示す側断面図である。

【符号の説明】

１ａ…シリンダボア、２ａ…ピストン駆動機構を収容す
るクランク室、４…回転軸、１０Ａ₁ ，１０Ａ₂ ，１０
Ａ₃ ，１０Ａ₄ ，１０Ａ₅ ，１０Ａ₆ …ピストン、１４
…ロータリバルブ、１７…吸入通路、１８Ａ，１８Ｂ…
ガス抜き通路、１８ａ…入口、Ｐ₁ ，Ｐ₂ ，Ｐ₃ ，
Ｐ₄ ，Ｐ₅ ，Ｐ₆ …圧縮室。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水谷 秀樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 回転軸の周囲に配列された複数のシリン
   ダボア内にピストンを収容し、回転軸の回転をピストン
   の往復直線運動に変換する駆動機構の収容されたクラン
   ク室に冷媒ガスを導入すると共に、冷媒ガスの流入作用
   によって潤滑油をクランク室に導入し、クランク室内の
   冷媒ガスを抜くためのガス抜き通路を備えたピストン型
   圧縮機において、ピストンによってシリンダボア内に区
   画される圧縮室に冷媒ガスを導入するための吸入通路を
   ロータリバルブ上に形成し、ピストンの往復動に同期し
   て前記圧縮室と前記吸入通路とを順次連通するように前
   記ロータリバルブを設け、回転軸内を通って回転軸とロ
   ータリバルブとの接続部位まで前記ガス抜き通路を導く
   と共に、前記クランク室内に前記ガス抜き通路の入口を
   設けたピストン型圧縮機における潤滑構造。