JPH05163653A - Cushion structural material and its production - Google Patents
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Landscapes
- Mattresses And Other Support Structures For Chairs And Beds (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、非弾性ナフタレートポ
リエステル系捲縮短繊維をマトリックスとし、その中に
弾性複合繊維による熱固着点を散在させた新規クッショ
ン構造体並びにその製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a novel cushion structure in which non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers are used as a matrix, and thermal fixation points of elastic composite fibers are dispersed in the matrix, and a method for producing the same. ..
【０００２】[0002]
【従来の技術】家具、ベッドなどに用いられるクッショ
ン構造体の分野においては、発泡ウレタンフォーム、非
弾性ポリエステル系捲縮短繊維詰綿、ポリエステル系捲
縮短繊維を接着した樹脂綿や固綿などが使用されてい
る。2. Description of the Related Art In the field of cushion structures used for furniture, beds, etc., urethane foam, non-elastic polyester crimped short fiber wadding, polyester cotton crimped short fiber-bonded resin cotton or hard cotton are used. Has been done.
【０００３】しかしながら、発泡ウレタンフォームは、
その製造中に使用される薬品等の取り扱いが難しく、か
つフロンを排出するという問題がある。また、得られた
発泡ウレタンフォームの圧縮特性は圧縮初期が硬く、そ
の後急に沈み込むという独特の特性を示すために、クッ
ション性に乏しいばかりか、底突き感が大きいという欠
点がある。しかも、該フォームは通気性に乏しいので蒸
れやすく、クッション構造体として好まれないことが多
い。さらに、ウレタンフォームは軟らかく、かつ発泡し
ているために、圧縮に対する反撥力に乏しいという欠点
がある。反撥力を上げるためには、ウレタンフォームの
密度を高くすればよいわけであるが、この場合は重量が
増え、かつ通気性がさらに悪化するという致命的欠陥が
生じる。次に、非弾性ポリエステル系短繊維詰綿におい
ては、集合体構造が固定されていないため、使用中に形
が崩れ易く、構成短繊維が移動したり、該短繊維の捲縮
がへたったりして嵩性や反撥性が大きく低下するという
欠点がある。However, the urethane foam is
There are problems that it is difficult to handle chemicals and the like used during the production and that CFCs are discharged. Further, the obtained urethane foam has a unique compression characteristic that it is hard in the initial stage of compression and then suddenly sinks. Therefore, not only the cushioning property is poor, but also the bottoming feeling is large. Moreover, since the foam has poor air permeability, it tends to get damp and is often not preferred as a cushion structure. Further, since urethane foam is soft and foamed, it has a drawback that it has a poor resilience against compression. In order to increase the resilience, it is sufficient to increase the density of the urethane foam, but in this case, there is a fatal defect that the weight is increased and the air permeability is further deteriorated. Next, in the non-elastic polyester short fiber wadding, since the aggregate structure is not fixed, the shape easily collapses during use, the constituent short fibers move, or the short fibers are crimped. Then, there is a drawback that the bulkiness and the repulsion property are greatly reduced.
【０００４】一方、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集
合体を樹脂（例えばアクリル酸エステルポリマー）や、
マトリックス短繊維を構成するポリマーの融点よりも低
い融点を有するポリマーで構成されるバインダー繊維
（特開昭５８―３１１５０号公報）で固着した樹脂綿や
固綿などでは、固着力が弱く、ポリマー皮膜の伸度が小
さく、かつ伸張に対する回復性が低いために固着点の耐
久性が低く、使用中に固着点に変形を受けると破壊され
たり、変形に対して回復が悪く、その結果形態安定性や
反撥性が大巾に低下する。また、固着点は伸度が小さい
ポリマーで固く、モービリティがないため、クッション
性に乏しいものしか得られない。クッション性を高める
ための一手段として、特開昭６２―１０２７１２号公報
には、ポリエステル系捲縮短繊維の交叉部を発泡ウレタ
ンのバインダーで固着したクッション構造体が提案され
ている。しかし、ここでは溶液型の架橋性ウレタンを含
浸しているので、加工斑が発生し易く、そのため処理液
の取扱いが煩雑である、ウレタンとポリエステル繊維と
の接着性が低い、バインダーが架橋されるため伸度が低
くなり、かつ樹脂部が発泡しているため変形が部分的に
集中しやすいので、繊維交叉部の発泡ウレタンが大変形
したときに破壊されやすい、耐久性が低いなどといった
問題がある。On the other hand, a non-elastic polyester crimped short fiber aggregate is treated with a resin (for example, an acrylate polymer),
A resin fiber or a solid cotton fixed with a binder fiber (Japanese Patent Laid-Open No. 58-31150) composed of a polymer having a melting point lower than that of the polymer forming the matrix short fiber has a weak fixing force and has a polymer film. Has a low elongation and a low recovery property against stretching, so the durability of the fixing point is low, and if the fixing point is deformed during use, it will be destroyed or recovery from deformation will be poor, resulting in morphological stability. And the repulsion property is greatly reduced. Moreover, since the fixing point is a polymer having a small elongation and is hard and has no mobility, only a cushioning property is obtained. As one means for enhancing the cushioning property, Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-102712 proposes a cushion structure in which the intersections of polyester crimped short fibers are fixed with a urethane foam binder. However, here, since the solution type crosslinkable urethane is impregnated, processing unevenness is likely to occur, and therefore the handling of the treatment liquid is complicated, the adhesiveness between the urethane and polyester fibers is low, and the binder is crosslinked. Therefore, the elongation is low, and since the resin part is foamed, the deformation tends to concentrate partially, so there is a problem that the urethane foam at the fiber crossing part is easily broken when it is greatly deformed, and the durability is low. is there.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特に短繊維
同士の交叉点における固着状態が著しく安定化され、そ
れによりクッション性、および圧縮反撥性、圧縮耐久性
並びに圧縮回復性の改善された、新規なクッション構造
体を提供しようとするものである。さらに、本発明は、
加工斑が発生しない、より簡便な方法で、上記のクッシ
ョン構造体を提供しようとするものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION According to the present invention, the fixed state at the crossing point of short fibers is remarkably stabilized, whereby the cushioning property, the compression repulsion property, the compression durability and the compression recovery property are improved. , Is intended to provide a new cushion structure. Further, the present invention is
It is an object of the present invention to provide the above-mentioned cushion structure by a simpler method that does not cause processing unevenness.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明による新規なクッ
ション構造体は、非弾性ナフタレートポリエステル系捲
縮短繊維集合体をマトリックスとし、密度が０．００５
〜０．１０ｇ／cm3 、厚さが５mm以上であるクッション
構造体において、該短繊維集合体中には、短繊維を構成
するナフタレートポリエステルポリマーの融点より８０
℃以上低い融点を有する熱可塑性エラストマーと、非弾
性ポリエステルからなり、前者が少なくとも繊維表面に
露出した弾性複合繊維（コンジュゲート・ステープルフ
ァイバー）が分散・混入され、その際該クッション構造
体中には、（Ａ）該弾性複合繊維同士が交叉した状態で
互いに熱融着により形成されたアメーバー状全方位的可
撓性熱固着点、および（Ｂ）該弾性複合繊維と該非弾性
ナフタレートポリエステル系短繊維とが交叉した状態で
熱融着により形成された準全方位的可撓性熱固着点とが
散在し、かつ、隣り合う可撓性熱固着点の間（（Ａ）―
（Ａ）間、（Ａ）―（Ｂ）間、および（Ｂ）―（Ｂ）
間）に存在する弾性複合繊維群にあって、一部の複合繊
維には長手方向に沿って少なくとも１ケの紡錘状の節部
が存在することを特徴とするものである。A novel cushion structure according to the present invention has a non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber aggregate as a matrix and a density of 0.005.
In the cushion structure having a thickness of about 0.10 g / cm 3 and a thickness of 5 mm or more, in the short fiber aggregate, the melting point of the naphthalate polyester polymer constituting the short fibers is 80% or more.
A thermoplastic elastomer having a melting point lower than ℃ and a non-elastic polyester are dispersed and mixed with the elastic composite fiber (conjugate staple fiber) exposed on the fiber surface at least in the former. , (A) Amoeba-like omnidirectional flexible heat-fixing points formed by heat-sealing each other with the elastic conjugate fibers crossing each other, and (B) the elastic conjugate fibers and the non-elastic naphthalate polyester short The quasi-omnidirectional flexible heat-bonding points formed by heat fusion in the state where the fibers intersect with each other are scattered, and between the adjacent flexible heat-bonding points ((A)-
Between (A), between (A) and (B), and between (B) and (B)
In the group of elastic composite fibers present in (between), at least one spindle-shaped knot is present along the longitudinal direction in some of the composite fibers.
【０００７】また、本発明による上記の新規クッション
構造体の製造方法は、非弾性ナフタレートポリエステル
系捲縮短繊維と、該非弾性ナフタレートポリエステル系
捲縮短繊維を構成するナフタレートポリエステルポリマ
ーの融点より８０℃以上低い融点を有する熱可塑性エラ
ストマーと非弾性ポリエステルとからなり、前者が繊維
表面の少なくとも１／２を占める弾性複合繊維とを混綿
して、少なくとも３０cm3 ／ｇの嵩性を有するウェッブ
を形成することにより弾性複合繊維同士間、および該非
弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維と弾性複合
繊維との間に立体的繊維交叉点を形成せしめた後、該ナ
フタレートポリエステルポリマーの融点より低く、そし
て該エラストマーの融点より１０〜８０℃高い温度で熱
処理して、これら繊維交叉点のうちの少なくとも一部の
繊維交叉点を熱融着させることを特徴とするものであ
る。The method for producing the above-mentioned novel cushion structure according to the present invention is such that the melting point of the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers and the naphthalate polyester polymer constituting the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers is higher than 80. A web composed of a thermoplastic elastomer having a low melting point of ℃ or more and an inelastic polyester, the former of which is an elastic composite fiber occupying at least 1/2 of the fiber surface, to form a web having a bulkiness of at least 30 cm 3 / g. By forming a three-dimensional fiber crossing point between the elastic composite fibers and between the non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber and the elastic composite fiber, and lower than the melting point of the naphthalate polyester polymer, and Heat treatment at a temperature 10 to 80 ° C higher than the melting point of the elastomer Is characterized in that the thermally fusing at least a portion of the fiber crossover points of the 維交 or points.
【０００８】[0008]
【作用】本発明を具体的により詳細に説明する。図１に
おいて、１はクッション構造体のマトリックスとなる非
弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維、２は該短
繊維を構成するナフタレートポリエステルポリマーの融
点より８０℃以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ
ーと、非弾性ポリエステルとからなり、前者が少なくと
も繊維表面に露出した弾性複合繊維であり、マトリック
ス中に分散混入されている状態を示している。この図を
通して、特徴的なことは、クッション構造体中には、 （Ａ）で示されるような、弾性複合繊維２同士が交叉
した状態で熱可塑性エラストマー同士の熱融着により形
成されたアメーバー状全方位的可撓性熱固着点、および （Ｂ）で示されるような、弾性複合繊維２と、該非弾
性ナフタレートポリエステル系短繊維１とが交叉した状
態で、エラストマー成分の熱融着により形成された準全
方位的可撓性熱固着点とが散在すること（つまり、マト
リックスとなる短繊維同士の固着点は存在しない）、さ
らには 隣り合う可撓性熱固着点間（（Ａ）―（Ａ）間、
（Ａ）―（Ｂ）間、および（Ｂ）―（Ｂ）間）に存在す
る弾性複合繊維群にあって、それら一部の繊維には長手
方向に沿って少なくとも１ケの紡錘状の節部３が存在す
ることである。The present invention will be specifically described in more detail. In FIG. 1, 1 is a non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber that serves as a matrix of a cushion structure, 2 is a thermoplastic elastomer having a melting point of 80 ° C. or more lower than the melting point of the naphthalate polyester polymer that constitutes the short fiber, The former is an elastic composite fiber made of non-elastic polyester and exposed at least on the fiber surface, and shows a state of being dispersed and mixed in a matrix. Through this figure, the characteristic feature is that in the cushion structure, as shown in (A), an amoeber-like structure formed by heat-sealing thermoplastic elastomers with elastic composite fibers 2 crossing each other. Formed by heat fusion of the elastomer component in a state where the omnidirectional flexible heat-fixing point and the elastic composite fiber 2 and the non-elastic naphthalate polyester staple fiber 1 cross each other as shown in (B). And the quasi-omnidirectional flexible heat fixing points are scattered (that is, there are no fixing points between the matrix short fibers), and between adjacent flexible heat fixing points ((A)- Between (A),
In the elastic composite fiber group existing between (A) and (B) and between (B) and (B), at least one spindle-shaped node along the longitudinal direction is included in some of these fibers. The part 3 exists.
【０００９】ここで、“全方位的可撓性熱固着点”と
は、クッション構造体に荷重が加えられたとき、したが
って該固着点にも荷重が加えられたとき、この固着点が
荷重の方向に沿って自由自在に変形可能であり、かつ回
復可能であるような可撓性を有する熱固着点を意味す
る。そして、この熱固着点は２つに分類され、一つは上
記（Ａ）で示されるように、弾性複合繊維同士が交叉し
た状態で熱可塑性エラストマー同士の熱融着により発生
する非アメーバー状のもの、他の一つは（Ｂ）で示され
るように弾性複合繊維２中の熱可塑性エラストマー成分
と非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維１と
が、図２および図３に示すように４５°〜９０°の交叉
角θで交叉した状態で生じる熱固着点である。As used herein, the term "omnidirectional flexible thermal fixation point" means that when a load is applied to the cushion structure, and therefore, a load is also applied to the cushion structure, this fixation point is the load. It means a flexible heat fixing point that is freely deformable along a direction and is recoverable. The heat-fixing points are classified into two, one of which is a non-ameeber-shaped one generated by heat-sealing thermoplastic elastomers with elastic composite fibers crossing each other as shown in (A) above. As shown in (B), the other is that the thermoplastic elastomer component in the elastic composite fiber 2 and the inelastic naphthalate polyester crimped short fiber 1 are 45 ° as shown in FIGS. 2 and 3. It is a heat fixation point that occurs in a state of intersecting at an intersection angle θ of ˜90 °.
【００１０】ところで、マトリックス中に分散・混入さ
れた弾性複合繊維２は確率的にこのもの同士、又は非弾
性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維１と交叉した
状態をつくり、この状態で熱融着処理されるとき、該弾
性複合繊維２の長手方向に沿って、３で示される紡錘状
の節部が間歇的に発生することが判明した。この節部３
は弾性複合繊維２の一構成成分である熱可塑性エラスト
マーが、溶融粘度、表面張力の関係で繊維軸方向に移動
して生じるものであって、前記（Ａ）、（Ｂ）の可撓性
熱固着点が形成される際に、それらの繊維交叉点には流
動状態の熱可塑性エラストマーが移動・凝集して、アメ
ーバー状ないし準アメーバー状の固着点が形成されるの
である。つまり、（Ａ）のように、弾性複合繊維同士の
熱融着によって生じる熱固着点は、結局紡錘状の節部３
同士の熱融着となるので、アメーバー状形状を丁するに
至り、他方、（Ｂ）の熱固着点の形成に際しては、前記
紡錘状の節部３は単独で非弾性捲縮短繊維１を固着する
ので、（Ａ）のアメーバー形状との比較においては、準
アメーバー形状のものということができる。図２および
図３は、このアメーバー状および準アメーバー状熱固着
点の電子顕微鏡写真（いずれも３５０倍）から写した正
面図である。By the way, the elastic composite fibers 2 dispersed and mixed in the matrix are stochastically made to cross each other or the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers 1, and the heat fusion treatment is performed in this state. At that time, it was found that the spindle-shaped knotted portion indicated by 3 intermittently occurs along the longitudinal direction of the elastic composite fiber 2. This node 3
Is generated when a thermoplastic elastomer, which is a component of the elastic composite fiber 2, moves in the fiber axis direction due to the relationship of melt viscosity and surface tension, and the flexible heat of (A) and (B) above is used. When the fixing points are formed, the thermoplastic elastomer in the fluidized state moves and aggregates at the fiber crossing points to form amoeber-shaped or quasi-amoeber-shaped fixing points. That is, as in (A), the heat fixing point generated by heat fusion between the elastic composite fibers is eventually the spindle-shaped node portion 3.
Since they are heat-sealed to each other, an amoebar-like shape is reached. On the other hand, when forming the heat-fixing point in (B), the spindle-shaped knot portion 3 alone fixes the non-elastic crimped short fibers 1. Therefore, it can be said that it is a quasi-Ameber shape in comparison with the Amoeber shape of (A). FIG. 2 and FIG. 3 are front views taken from electron microscope photographs (both 350 times) of the amoeber-shaped and quasi-amoeber-shaped heat-fixing points.
【００１１】前記の紡錘状の節部３が熱可塑性エラスト
マーの局所的移動・凝集によって生じるという現象はク
ッション構造体中における可撓性熱固着点（Ａ）、
（Ｂ）の形成確率がそれだけ増加することを意味する。
勿論、融着に関与しなかった紡錘状の節部３はそのまま
残り、結果的には熱固着点（Ａ）―（Ａ）、（Ａ）―
（Ｂ）および（Ｂ）―（Ｂ）の間は、紡錘状の節部を一
部残した弾性複合繊維により連結されることがある。The phenomenon that the spindle-shaped knuckles 3 are caused by the local movement / aggregation of the thermoplastic elastomer is caused by the flexible heat fixing point (A) in the cushion structure.
This means that the formation probability of (B) increases accordingly.
Of course, the spindle-shaped nodal portion 3 that was not involved in the fusion remains, and as a result, the heat fixing points (A)-(A), (A)-
The parts (B) and (B)-(B) may be connected by an elastic composite fiber in which a spindle-shaped node is partially left.
【００１２】上記のような可撓性熱固着点を形成するに
際しては、クッション構造体自身の密度も関係してく
る。この密度が０．１０ｇ／cm3 よりも高くなると、繊
維密度が過度に高くなり熱可塑性エラストマー同士が過
密に相互融着しやすくなる。したがって、このような構
造のものは厚み方向の弾力性が著しく低下し、通気性も
極度に小さくなり、また蒸れやすくなり、最早クッショ
ン構造体として供し得なくなる。In forming the flexible heat fixing point as described above, the density of the cushion structure itself is also involved. When the density is higher than 0.10 g / cm 3 , the fiber density becomes excessively high, and the thermoplastic elastomers are likely to be densely fused to each other. Therefore, in such a structure, the elasticity in the thickness direction is remarkably reduced, the air permeability is extremely reduced, and the composition is apt to become damp, so that it cannot be used as a cushion structure any longer.
【００１３】一方、この密度が０．００５ｇ／cm3 未満
になると、このような構造体では反撥性が乏しくなり、
マトリックスとなる非弾性ナフタレートポリエステル系
捲縮短繊維の構成本数が少なくなる。その結果、該構造
体に荷重が加えられると一本一本の繊維に歪や応力がか
かり過ぎて、構造体そのものが変形し易く耐久性もなく
なるので、クッション構造体として供し得ない。On the other hand, when the density is less than 0.005 g / cm 3 , such structure has poor resilience,
The number of non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers forming the matrix is reduced. As a result, when a load is applied to the structure, each fiber is excessively strained or stressed, and the structure itself easily deforms and loses its durability, so that it cannot be used as a cushion structure.
【００１４】この点、特開昭５８―１９７３１２号公報
や特開昭５２―８５５７５号公報では、大部分の弾性複
合繊維同士を実質的に断面方向から観て平行状態で互い
に相互融着させることが推奨されている。しかし、本発
明においてはこのような事態は絶対に避けるべきであ
る。In this respect, in Japanese Patent Laid-Open No. 58-197312 and Japanese Patent Laid-Open No. 52-85575, most of the elastic composite fibers are fused to each other in a parallel state when viewed substantially from the cross-sectional direction. Is recommended. However, such a situation should be absolutely avoided in the present invention.
【００１５】ここで、本発明のクッション構造体を、従
来のクッション構造体と比較すると、両者の間には次の
ような顕著な差異がある。When the cushion structure of the present invention is compared with the conventional cushion structure, there are the following significant differences between them.
【００１６】従来品においては、例えばマトリックスを
構成する非弾性捲縮短繊維同士の交叉点のみが非繊維で
ある樹脂、あるいは溶液型の架橋性ウレタンで固着され
るのに対して、本発明のクッション構造体においては、
マトリックスを構成する捲縮短繊維同士の交叉点には固
着点が形成されることはなく、該固着点は弾性複合繊維
同士の交叉点および弾性複合繊維とマトリックスを構成
する捲縮短繊維との交叉点においてのみ弾性複合繊維中
の熱可塑性エラストマーの熱融着により形成される。さ
らに、低融点非弾性ポリマーを融着成分とする複合繊維
をバインダーとして用いたクッション構造体において
は、熱固着点は点接着的形状に近く、本発明のようなア
メーバー状の形をとることはない。しかもこの固着点は
非可撓性であり、これら固着点間に存在するバインダー
繊維自身にも紡錘状の節部を有することなく、また変形
からの回復性に乏しいものである。本発明のそれは、全
方位的な可撓性を呈するものであり、かつこれらの可撓
性固着点間は変形回復性に富んだ弾性複合繊維によって
連結されている。In the conventional product, for example, only the crossing points of the non-elastic crimped short fibers constituting the matrix are fixed with a non-fiber resin or a solution type cross-linkable urethane, whereas the cushion of the present invention is used. In the structure,
No fixed point is formed at the intersection of the crimped short fibers forming the matrix, and the fixed point is the intersection of the elastic composite fibers and the intersection of the elastic composite fiber and the crimped short fiber forming the matrix. Only in the case of the elastic composite fiber is formed by thermal fusion of the thermoplastic elastomer. Furthermore, in a cushion structure using a composite fiber having a low melting point non-elastic polymer as a fusion component as a binder, the heat fixing point is close to a point adhesive shape, and it does not take an amoeber-like shape as in the present invention. Absent. Moreover, the fixing points are inflexible, the binder fibers themselves existing between the fixing points do not have spindle-shaped nodes, and the recovery from deformation is poor. In the present invention, it exhibits omnidirectional flexibility, and these flexible fixing points are connected by elastic composite fibers having a high degree of deformation recovery.
【００１７】以上のことから、本発明のクッション構造
体中には、全方位的可撓性を呈する熱固着点（Ａ）およ
び（Ｂ）、さらにはこれらの熱固着点を連絡する弾性複
合繊維が存在し三次元的弾性構造をなしているので、圧
縮反撥性並びに圧縮回復性に優れたクッション構造体が
実現されることになる。From the above, in the cushion structure of the present invention, the heat fixing points (A) and (B) exhibiting omnidirectional flexibility, and further, the elastic composite fiber connecting these heat fixing points. Since it has a three-dimensional elastic structure, a cushion structure excellent in compression rebound and compression recovery can be realized.
【００１８】ここで、本発明の全方位的可撓性熱固着点
（Ａ）の特徴について触れておく。該点は複合繊維中の
熱可塑性エラストマーの移動・凝集によって生じるもの
であるので、繊維の交叉点を広範囲に覆い、かつその表
面は平滑である。また、繊維の交叉点外周では双曲線の
ような曲面を呈する。したがって、 （ｉ）応力集中がない。 （ii）強度、伸度は著しく向上するので繰り返し圧縮に
対しても破壊されることがない。 （iii ）圧縮に対して変形し難い（変形に対する反撥が
強い）。 （iv）一旦変形されたときは、どの方向にも（全方位的
に）変形し易い。 （ｖ）また、如何なる方向からの変形に対しても、円滑
に回復し易い。 （vi）隣り合う熱固着点は互いに弾性複合繊維で連絡さ
れているので、熱固着点が変位しても元の位置に戻り易
い。The features of the omnidirectional flexible heat fixing point (A) of the present invention will be touched upon. Since the points are generated by the movement / aggregation of the thermoplastic elastomer in the composite fiber, they cover the intersection points of the fibers in a wide range and the surface thereof is smooth. In addition, a curved surface like a hyperbola is present at the outer circumference of the intersection of the fibers. Therefore, (i) there is no stress concentration. (Ii) Since the strength and the elongation are remarkably improved, they are not broken even by repeated compression. (Iii) Hard to be deformed by compression (strong repulsion against deformation). (Iv) Once deformed, it is easy to deform in any direction (omnidirectionally). (V) Further, it is easy to recover smoothly from deformation from any direction. (Vi) Since the adjacent heat-fixing points are connected to each other by the elastic composite fiber, it is easy to return to the original position even if the heat-fixing points are displaced.
【００１９】一方、準全方位的可撓性熱固着点（Ｂ）
も、その程度は、（Ａ）の熱固着点に比べて劣るものの
同様の傾向を示すことは容易に理解されるところであ
る。On the other hand, the quasi-omnidirectional flexible heat fixing point (B)
However, it is easily understood that the degree thereof is inferior to that of the heat fixation point of (A) but shows the same tendency.
【００２０】次に、本発明のクッション構造体に付随す
る要件について述べる。先ず、アメーバー状全方位的可
撓性熱固着点は、Ｗ／Ｄが２．０〜４．０の範囲にある
ことが好ましい。ここにＷは熱固着点の巾であって、図
２および図３に示されるように、Ｗ1 とＷ2 の平均値で
ある。Ｄは熱固着に関与する弾性複合繊維の平均直径で
あり、各直径は図２および図３に示すように固着点の根
元に隣接する部分の直径（ｄ1 ，ｄ2 ，ｄ3 ，およびｄ
4 ）である。また、これら熱固着点の間に位置する弾性
複合繊維には、少なくとも１０-2cmの間隔で紡錘状の節
部３が存在する場合が多い。さらにこれら熱固着点の間
に位置する弾性複合繊維は図１に見られるように、ルー
プ状に弯曲した形４で、あるいは時としてコイル状弾性
捲縮を発現した形で存在することがある。Next, the requirements associated with the cushion structure of the present invention will be described. First, the amoebar-like omnidirectional flexible heat fixing point preferably has a W / D in the range of 2.0 to 4.0. Here, W is the width of the heat fixing point and is the average value of W 1 and W 2 as shown in FIGS. 2 and 3. D is the average diameter of the elastic composite fibers involved in heat fixation, and each diameter is the diameter (d 1 , d 2 , d 3 and d of the portion adjacent to the root of the fixation point as shown in FIGS. 2 and 3.
4 ) In many cases, the fusiform knots 3 are present at intervals of at least 10 -2 cm in the elastic composite fibers located between these heat fixing points. Further, the elastic composite fibers located between these heat-fixing points may exist in the form 4 which is curved in a loop shape, or sometimes in the form which develops a coil-like elastic crimp, as shown in FIG.
【００２１】本発明における全方位的ないし準全方位的
可撓性熱固着点（以下、両者を総称して単に“熱固着
点”と呼ぶことがある）は、クッション構造体に荷重
（圧縮力）が加わった際の応力、歪に呼応して自在に変
形して、これら応力、歪を分散させることによって、マ
トリックスを構成する捲縮短繊維に加わる応力・歪を軽
減する機能を有するものであるから、該熱固着点の物性
も見落とすわけにはいかない。これらの物性としては、
後で定義する破断強度、破断伸度および１０％伸長弾性
回復率が挙げられる。破断強度としては、０．３ｇ／de
〜５．０ｇ／deの範囲にあることが好ましい。この破断
強度が０．３ｇ／de未満ではクッション構造体に圧縮の
大変形（例えば初期の厚みの７５％等）が加わった場
合、熱固着点が破壊され易くなって、耐久性、形態安定
性が低下する懸念がある。In the present invention, the omnidirectional or quasi-omnidirectional flexible heat fixing point (hereinafter, both may be simply referred to as "heat fixing point") is a load (compressive force) on the cushion structure. ) Is applied, it freely deforms in response to the stress and strain, and by dispersing these stress and strain, it has the function of reducing the stress and strain applied to the crimped short fibers constituting the matrix. Therefore, the physical properties of the heat fixing point cannot be overlooked. As for these physical properties,
The breaking strength, the breaking elongation, and the 10% elongation elastic recovery rate defined later are included. Breaking strength is 0.3g / de
It is preferably in the range of to 5.0 g / de. When the breaking strength is less than 0.3 g / de, when the cushion structure is subjected to a large deformation of compression (for example, 75% of the initial thickness), the heat fixing point is easily broken, resulting in durability and shape stability. May decrease.
【００２２】一方、熱固着点の強度が５ｇ／deを越える
場合は、かなりの高温での融着加工となり、その結果マ
トリックスを構成する捲縮短繊維自体の物性が劣化す
る。On the other hand, when the strength of the heat-fixing point exceeds 5 g / de, the fusion process is performed at a considerably high temperature, and as a result, the physical properties of the crimped short fibers themselves constituting the matrix deteriorate.
【００２３】破断伸度については、１５〜２００％の範
囲にあることが好ましい。破断伸度が１５％未満では、
クッション構造体に圧縮による大変形が加わった場合、
これら熱固着点にはさらに大きな変位やズレが生じるば
かりか、交叉角θも変形限界を越えて変化して、結局固
着点は破壊され易くなってしまう。The breaking elongation is preferably in the range of 15 to 200%. If the elongation at break is less than 15%,
When a large deformation due to compression is applied to the cushion structure,
In addition to further displacement and displacement occurring at these heat fixing points, the crossing angle θ also changes beyond the deformation limit, and eventually the fixing points are easily broken.
【００２４】一方、この伸度が１００％を越えると同様
の変位が加わった際に熱固着点のズレが起こり易く、こ
のため耐久性も低下するおそれがある。On the other hand, if the elongation exceeds 100%, the thermal fixation point is likely to be displaced when the same displacement is applied, which may lower the durability.
【００２５】さらに、１０％伸長弾性回復率について
は、８０％以上、特に８０〜９５％の範囲にあることが
好ましい。この１０％伸長弾性率が８０％未満では熱固
着点に応力や変位が生じた際に、変形に対する回復性が
低下して、繰返し圧縮に対する耐久性や寸法安定性が悪
くなるおそれがある。Further, the 10% elongation elastic recovery rate is preferably 80% or more, particularly preferably 80 to 95%. When the 10% elongation elastic modulus is less than 80%, when stress or displacement occurs at the heat fixing point, the recovery property against deformation is lowered, and durability against repeated compression and dimensional stability may be deteriorated.
【００２６】本発明において、マトリックスを構成する
非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維は、ポリ
マー繰返し単位の９０モル％以上がエチレン―２，６―
ナフタレート単位であるポリエステルである。このよう
なポリエステルとしては、ポリエチレン―２，６―ナフ
タレートが代表的であるが、１０モル％以下の割合で適
当な第３成分を含む共重合体であってもよい。適当な第
３成分としては、２個のエステル形成官能基を有する化
合物例えば、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、セバシ
ン酸などの脂肪族ジカルボン酸；シクロプロパンジカル
ボン酸、シクロブタンジカルボン酸、ヘキサヒドロテレ
フタル酸などの脂環族ジカルボン酸；オルソフタン酸、
イソフタル酸、テレフタル酸、ナフタレン―２，７―ジ
カルボン酸、ジフェニルジカルボン酸などの芳香族ジカ
ルボン酸；ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェノ
キシジエタンジカルボン酸、３，５―ジカルボキシベン
ゼンスルホン酸ナトリウムなどのカルボン酸；グリコー
ル酸、Ｐ―オキシ安息香酸、Ｐ―オキシエトキシ安息香
酸などのオキシカルボン酸；プロピルグリコール、トリ
メチレングリコール、ジエチレングリコール、テトラメ
チレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペ
ンチレングリコール、Ｐ―キシレングリコール、１，４
―シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡ、
Ｐ，Ｐ―ジフェノキシスルホン、１，４―ビス（β―ヒ
ドロキシエトキシ）ベンゼン、２，２―ビス（Ｐ―β―
ヒドロキシエトキシフェノール）プロパン、ポリアルキ
レングリコール、Ｐ―フェニレンビス（ジメチルシロキ
サン）などのオキシ化合物あるいはその機能的誘導体、
さらに前記カルボン酸類、オキシカルボン酸類、オキシ
化合物類またはその機能的誘導体から誘導される高重合
度化合物；安息香酸、メトキシポリアルキレングリコー
ルなどの１個のエステル形成官能基を有する化合物があ
げられる。また３個以上のエステル形成官能基を有する
化合物、例えばグリセリン、ペンタエリスリトール、ト
リメチロールプロパンなども重合体が実質的に線状であ
る範囲内で使用することもできる。また、該ポリエステ
ル中には二酸化チタンなどの艶消剤やリン酸、亜リン酸
およびそれらのエステルなどの安定剤が含まれてもよ
い。In the present invention, in the non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber constituting the matrix, 90 mol% or more of the polymer repeating unit is ethylene-2,6-
It is a polyester that is a naphthalate unit. Polyethylene-2,6-naphthalate is a typical example of such a polyester, but it may be a copolymer containing an appropriate third component in a proportion of 10 mol% or less. Suitable third components include compounds having two ester forming functional groups, for example, aliphatic dicarboxylic acids such as oxalic acid, succinic acid, adipic acid, sebacic acid; cyclopropanedicarboxylic acid, cyclobutanedicarboxylic acid, hexahydroterephthalate. Alicyclic dicarboxylic acids such as acids; orthophthalic acid,
Aromatic dicarboxylic acids such as isophthalic acid, terephthalic acid, naphthalene-2,7-dicarboxylic acid and diphenyldicarboxylic acid; carboxylic acids such as diphenyletherdicarboxylic acid, diphenoxydiethanedicarboxylic acid and sodium 3,5-dicarboxybenzenesulfonate Oxycarboxylic acids such as glycolic acid, P-oxybenzoic acid and P-oxyethoxybenzoic acid; propyl glycol, trimethylene glycol, diethylene glycol, tetramethylene glycol, hexamethylene glycol, neopentylene glycol, P-xylene glycol, 1 , 4
-Cyclohexanedimethanol, bisphenol A,
P, P-diphenoxysulfone, 1,4-bis (β-hydroxyethoxy) benzene, 2,2-bis (P-β-
Hydroxyethoxyphenol) propane, polyalkylene glycol, P-phenylene bis (dimethylsiloxane) and other oxy compounds, or functional derivatives thereof,
Further, compounds having a high polymerization degree derived from the above-mentioned carboxylic acids, oxycarboxylic acids, oxy compounds or functional derivatives thereof; compounds having one ester-forming functional group such as benzoic acid and methoxypolyalkylene glycol can be mentioned. A compound having three or more ester-forming functional groups, such as glycerin, pentaerythritol, and trimethylolpropane, can also be used within the range where the polymer is substantially linear. Further, the polyester may contain a matting agent such as titanium dioxide and a stabilizer such as phosphoric acid, phosphorous acid and esters thereof.
【００２７】またそれら繊維の混綿体、または上記のポ
リマー成分のうちの２主以上からなる複合繊維等であ
る。単繊維の断面形状は、円形、偏平、異型または中空
のいずれであってもよい。また、その単繊維の太さは２
〜５００デニール、特に６〜３００デニールの範囲にあ
ることが好ましい。この単繊維の太さが小さいと、クッ
ション構造体の密度が高くなって構造体自身の弾力性が
低下する場合が多い。また、単繊維の太さが大きすぎる
と、取扱い性、特にウェッブの形成性が悪化する。また
構成本数も少なくなりすぎて、弾性複合繊維との間に形
成される交叉点の数が少なくなり、クッション構造体の
弾力性が発現しにくくなると同時に耐久性も低下するお
それがある。更には風合も粗硬になりすぎる。Further, it is a blended body of those fibers, or a composite fiber composed of two or more of the above-mentioned polymer components. The cross-sectional shape of the single fiber may be circular, flat, atypical or hollow. Moreover, the thickness of the single fiber is 2
It is preferably in the range of ~ 500 denier, especially 6-300 denier. When the thickness of the single fiber is small, the density of the cushion structure is increased and the elasticity of the structure itself is often lowered. If the monofilament is too thick, the handleability, particularly the web forming property, deteriorates. Further, the number of constituents is too small, the number of intersections formed with the elastic composite fiber is small, and the elasticity of the cushion structure is less likely to be exhibited, and at the same time, the durability may be reduced. Further, the texture becomes too hard.
【００２８】一方、本発明で重要な役割を果す熱固着点
を形成するために用いられる弾性複合繊維は、熱可塑性
エラストマーと非弾性ポリエステルとで形成される。そ
の際、前者が繊維表面の少なくとも１／２を占めるもの
が好ましい。重量割合でいえば、前者と後者が複合比率
で３０／７０〜７０／３０の範囲にあるのが適当であ
る。弾性複合繊維の形態としては、サイド・バイ・サイ
ド、シース・コア型のいずれであってもよいが、好まし
いのは後者である。このシース・コア型においては、勿
論非弾性ポリエステルがコアとなるが、このコアは同心
円状あるいは偏心状にあってもよい。特に偏心型のもの
にあっては、コイル状弾性捲縮が発現するので、より好
ましい。On the other hand, the elastic composite fiber used for forming the heat fixing point, which plays an important role in the present invention, is formed of a thermoplastic elastomer and a non-elastic polyester. In that case, it is preferable that the former occupy at least ½ of the fiber surface. In terms of weight ratio, it is suitable that the former and the latter are in a composite ratio of 30/70 to 70/30. The form of the elastic composite fiber may be either a side-by-side type or a sheath-core type, but the latter is preferable. In this sheath-core type, the inelastic polyester is of course the core, but the core may be concentric or eccentric. In particular, the eccentric type is more preferable because the coil-shaped elastic crimp is developed.
【００２９】熱可塑性エラストマーとしては、ポリウレ
タン系エラストマーやポリエステル系エラストマーが好
ましい。The thermoplastic elastomer is preferably a polyurethane elastomer or a polyester elastomer.
【００３０】ポリウレタン系エラストマーとしては、分
子量が５００〜６０００程度の低融点ポリオール、例え
ばジヒドロキシポリエーテル、ジヒドロキシポリエステ
ル、ジヒドロキシポリカーボネート、ジヒドロキシポリ
エステルアミド等と、分子量５００以下の有機ジイソシ
アネート、例えばｐ，ｐ′―ジフェニルメタンジイソシ
アネート、トリレンジイソシアネート、イソホロンジイ
ソシアネート、水素化ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、キシリレンジイソシアネート、２，６―ジイソシア
ネートメチルカプロエート、ヘキサメチレンジイソシア
ネート等と、分子量５００以下の鎖伸長剤、例えばグリ
コール、アミノアルコールあるいはトリオールとの反応
により得られるポリマーである。これらのポリマーのう
ち、特に好ましいものはポリオールとしてポリテトラメ
チレングリコール、またはポリ―ε―カプロラクトンあ
るいはポリブチレンアジペートを用いたポリウレタンで
ある。この場合、有機ジイソシアネートとしてはｐ，
ｐ′―ジフェニルメタンジイソシアネートが好適であ
る。また、鎖伸長剤としては、ｐ，ｐ′―ビスヒドロキ
シエトキシベンゼンおよび１，４―ブタンジオールが好
適である。As the polyurethane elastomer, a low melting point polyol having a molecular weight of about 500 to 6000, such as dihydroxypolyether, dihydroxypolyester, dihydroxypolycarbonate, dihydroxypolyesteramide, and an organic diisocyanate having a molecular weight of 500 or less, such as p, p '- Diphenylmethane diisocyanate, tolylene diisocyanate, isophorone diisocyanate, hydrogenated diphenylmethane diisocyanate, xylylene diisocyanate, 2,6-diisocyanate methylcaproate, hexamethylene diisocyanate and the like, and a chain extender having a molecular weight of 500 or less, such as glycol, amino alcohol or triol. It is a polymer obtained by the reaction with. Among these polymers, particularly preferred are polyurethanes using polytetramethylene glycol, or poly-ε-caprolactone or polybutylene adipate as a polyol. In this case, as the organic diisocyanate, p,
P'-diphenylmethane diisocyanate is preferred. As the chain extender, p, p'-bishydroxyethoxybenzene and 1,4-butanediol are suitable.
【００３１】一方、ポリエステル系エラストマーとして
は、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポ
リ（アルキレンオキシド）グリコールをソフトセグメン
トとして共重合してなるポリエーテルエステルブロック
共重合体、より具体的にはテレフタル酸、イソフタル
酸、フタル酸、ナフタレン―２，６―ジカルボン酸、ナ
フタレン―２，７―ジカルボン酸、ジフェニル―４，
４′―ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン
酸、３―スルホイソフタル酸ナトリウム等の芳香族ジカ
ルボン酸、１，４―シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、コハク酸、シュウ酸、アジピン酸、
セバシン酸、ドデカンジ酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカ
ルボン酸またはこれらのエステル形成性誘導体などから
選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４―ブ
タンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリ
コール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレング
リコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグ
リコール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオー
ル、あるいは１，１―シクロヘキサンジメタノール、
１，４―シクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカ
ンジメタノール等の脂環族ジオール、またはこれらのエ
ステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分の少
なくとも１種、および平均分子量が約４００〜５０００
程度の、ポリエチレングリコール、ポリ（１，２―およ
び１，３―プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テ
トラメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシド
とプロピレンオキシドとの共重合体、エチレンオキシド
とテトラヒドロフランとの共重合体等のポリ（アルキレ
ンオキシド）グリコールのうち少なくとも１種から構成
される三元共重合体である。On the other hand, as the polyester elastomer, a polyether ester block copolymer obtained by copolymerizing thermoplastic polyester as a hard segment and poly (alkylene oxide) glycol as a soft segment, more specifically, terephthalic acid, Isophthalic acid, phthalic acid, naphthalene-2,6-dicarboxylic acid, naphthalene-2,7-dicarboxylic acid, diphenyl-4
4'-dicarboxylic acid, diphenoxyethanedicarboxylic acid, aromatic dicarboxylic acid such as sodium 3-sulfoisophthalate, alicyclic dicarboxylic acid such as 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid, succinic acid, oxalic acid, adipic acid,
At least one dicarboxylic acid selected from aliphatic dicarboxylic acids such as sebacic acid, dodecanedioic acid and dimer acid or their ester-forming derivatives, and 1,4-butanediol, ethylene glycol, trimethylene glycol, tetramethylene Aliphatic diol such as glycol, pentamethylene glycol, hexamethylene glycol, neopentyl glycol, decamethylene glycol, or 1,1-cyclohexanedimethanol,
At least one diol component selected from alicyclic diols such as 1,4-cyclohexanedimethanol and tricyclodecanedimethanol, or ester-forming derivatives thereof, and an average molecular weight of about 400 to 5,000.
Polyethylene glycol, poly (1,2- and 1,3-propylene oxide) glycol, poly (tetramethylene oxide) glycol, a copolymer of ethylene oxide and propylene oxide, a copolymer of ethylene oxide and tetrahydrofuran, etc. It is a terpolymer that is composed of at least one of poly (alkylene oxide) glycols.
【００３２】しかしながら、非弾性ナフタレートポリエ
ステル系捲縮短繊維との接着性や温度特性、強度の面か
らすれば、ポリブチレン系テレフタレートをハードセグ
メントとし、ポリオキシブチレングリコールをソフトセ
グメントとするブロック共重合ポリエーテルポリエステ
ルが好ましい。この場合、ハードセグメントを構成する
ポリエステル部分は、主たる酸成分がテレフタル酸、主
たるジオール成分がブチレングリコール成分であるポリ
ブチレンテレフタレートである。勿論、この酸成分の一
部（通常３０モル％以下）は他のジカルボン酸成分やオ
キシカルボン酸成分で置換されていてもよく、同様にグ
リコール成分の一部（通常３０モル％以下）はブチレン
グリコール成分以外のジオキシ成分で置換されていても
よい。However, from the viewpoints of adhesiveness with non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers, temperature characteristics, and strength, block copolymerized poly with polybutylene terephthalate as a hard segment and polyoxybutylene glycol as a soft segment. Ether polyester is preferred. In this case, the polyester portion constituting the hard segment is polybutylene terephthalate whose main acid component is terephthalic acid and whose main diol component is butylene glycol component. Of course, a part (usually 30 mol% or less) of this acid component may be substituted with another dicarboxylic acid component or an oxycarboxylic acid component, and similarly, a part (usually 30 mol% or less) of the glycol component is butylene. It may be substituted with a dioxy component other than the glycol component.
【００３３】また、ソフトセグメントを構成するポリエ
ーテル部分は、ブチレングリコール以外のジオキシ成分
で置換されたポリエーテルであってもよい。なお、ポリ
マー中には、各種安定剤、紫外線吸収剤、増粘分岐剤、
艶消剤、着色剤、その他各種の改良剤等も必要に応じて
配合されていてもよい。The polyether portion constituting the soft segment may be a polyether substituted with a dioxy component other than butylene glycol. In the polymer, various stabilizers, ultraviolet absorbers, thickening and branching agents,
A matting agent, a colorant, and other various improving agents may be added as necessary.
【００３４】このポリエステル系エラストマーの重合度
は、固有粘度で０．８〜１．７、特に０．９〜１．５の
範囲にあることが好ましい。この固有粘度が低すぎる
と、マトリックスを構成する非弾性ナフタレートポリエ
ステル系捲縮短繊維とで形成される熱固着点が破壊され
易くなる。一方、この粘度が高すぎると、熱融着時に紡
錘状の節部が形成されにくくなる。The degree of polymerization of this polyester elastomer is preferably in the range of 0.8 to 1.7, particularly 0.9 to 1.5 in terms of intrinsic viscosity. If this intrinsic viscosity is too low, the heat-fixing points formed with the non-elastic naphthalate polyester-based crimped short fibers constituting the matrix will be easily broken. On the other hand, if the viscosity is too high, spindle-shaped knots are less likely to be formed during heat fusion.
【００３５】熱可塑性エラストマーの基本的特性として
は、後で定義する破断伸度が５００％以上が好ましく、
更に好ましくは８００％以上である。この伸度が低すぎ
ると、クッション構造体が圧縮されその変形が熱固着点
におよんだとき、この部分の結合が破壊され易くなる。As a basic characteristic of the thermoplastic elastomer, a breaking elongation defined later is preferably 500% or more,
More preferably, it is 800% or more. If this elongation is too low, when the cushion structure is compressed and its deformation reaches the heat fixing point, the bond at this portion is easily broken.
【００３６】一方、熱可塑性エラストマーの３００％の
伸長応力は０．８kg／mm2 以下が好ましく、更に好まし
くは０．６kg／mm2 以下である。この応力が大きすぎる
と、熱固着点が、クッション構造体に加わる力を分散し
にくくなり、クッション構造体が圧縮されたとき、その
力で該熱固着点が破壊されるおそれがあるか、あるいは
破壊されない場合でもマトリックスを構成する非弾性ナ
フタレートポリエステル系捲縮短繊維までを歪ませた
り、捲縮をへたらしてしまうことがある。On the other hand, the elongation stress of 300% of the thermoplastic elastomer is preferably 0.8 kg / mm 2 or less, more preferably 0.6 kg / mm 2 or less. If this stress is too large, it becomes difficult for the heat fixing point to disperse the force applied to the cushion structure, and when the cushion structure is compressed, the heat fixing point may destroy the heat fixing point, or Even if it is not broken, the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers constituting the matrix may be distorted or crimped.
【００３７】また、熱可塑性エラストマーの３００％伸
長回復率は６０％以上が好ましく、さらに好ましくは７
０％以上である。この伸長回復率が低いと、クッション
構造体が圧縮されて熱固着点は変形しても、もとの状態
に戻りにくくなるおそれがある。The 300% elongation recovery rate of the thermoplastic elastomer is preferably 60% or more, more preferably 7%.
It is 0% or more. If the extension recovery rate is low, the cushion structure may be compressed and the heat fixing point may be deformed, but it may be difficult to return to the original state.
【００３８】これらの熱可塑性エラストマーは、該非弾
性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維を構成するポ
リマーよりも低融点であり、かつ熱固着点の形成のため
の融着処理時に該捲縮短繊維の捲縮を熱的にへたらせな
いものであることが必要である。この意味から、その融
点は該短繊維を構成するポリマーの融点より８０℃以
上、特に９０℃以上低いことが好ましい。かかる熱可塑
性エラストマーの融点は例えば１３０〜２２０℃の範囲
の温度であることができる。These thermoplastic elastomers have a melting point lower than that of the polymer constituting the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers, and the crimped short fibers are crimped during the fusion treatment for forming heat fixing points. It is necessary that it does not cause thermal depression. From this point of view, the melting point is preferably 80 ° C. or higher, particularly 90 ° C. or higher than the melting point of the polymer constituting the short fiber. The melting point of such a thermoplastic elastomer can be a temperature in the range of, for example, 130 to 220 ° C.
【００３９】この融点差が８０℃より少ないと、以下に
述べる融着加工時の熱処理温度が高くなり過ぎて、非弾
性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維の捲縮のへた
りを惹起し、また該捲縮短繊維の力学的特性を低下させ
てしまう。なお、熱可塑性エラストマーについて、その
融点が明確に観察されないときは、融点を軟化点をもっ
て代替する。If this difference in melting point is less than 80 ° C., the heat treatment temperature during the fusion processing described below will be too high, causing crimping of the inelastic naphthalate polyester crimped short fibers, and It deteriorates the mechanical properties of the crimped short fibers. When the melting point of the thermoplastic elastomer is not clearly observed, the melting point is replaced with the softening point.
【００４０】一方、上記の熱可塑性エラストマーの相手
方成分として用いられる非弾性ポリエステルとしては、
通常のポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート、ポリヘキサメチレンテレフタレート、ポリ
テトラメチレンテレフタレート、ポリ―１，４―ジメチ
ルシクロヘキサンテレフタレート、ポリピバロラクトン
またはこれらの共重合エステルが好ましく、そのなかで
も、ポリブチレンテレフタレートがより好ましく採用さ
れる。On the other hand, as the non-elastic polyester used as the counterpart component of the above thermoplastic elastomer,
Ordinary polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyhexamethylene terephthalate, polytetramethylene terephthalate, poly-1,4-dimethylcyclohexane terephthalate, polypivalolactone or copolymerized esters thereof are preferred, and among these, polybutylene terephthalate is preferred. More preferably adopted.
【００４１】上述の複合繊維は、クッション構造体の重
量を基準として、１０〜７０％、好ましくは２０〜６０
％の範囲で分散・混入される。この分散・混入率が低す
ぎると、熱固着点の数が少なくなり、クッション構造体
が変形し易くなったり、弾力性、反撥性および耐久性が
低いものになりかねない。The above-mentioned composite fiber is 10 to 70%, preferably 20 to 60% based on the weight of the cushion structure.
It is dispersed and mixed in the range of%. If the dispersion / mixing rate is too low, the number of heat fixing points may be reduced, the cushion structure may be easily deformed, and the elasticity, repulsion and durability may be low.
【００４２】一方、この分散・混入率が高すぎると、反
撥性を与える非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短
繊維の構成本数があまりにも少なくなり、構造体として
の反撥性が不足してくる。On the other hand, if the dispersion / mixing ratio is too high, the number of non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers that impart repulsion becomes too small, and the repulsion as a structure becomes insufficient.
【００４３】また、クッション構造体は、厚み方向に圧
縮されて反撥する材料であるから、その性能を発揮する
には、少なくとも５mm以上、好ましくは１０mm以上、更
に好ましくは２０mm以上の厚みを有していることが好ま
しい。このように、厚みは通常５〜３０mm程度である
が、ある場合には約１〜２ｍに達する場合もある。Since the cushion structure is a material which is compressed in the thickness direction and repels, it has a thickness of at least 5 mm or more, preferably 10 mm or more, more preferably 20 mm or more in order to exert its performance. Preferably. As described above, the thickness is usually about 5 to 30 mm, but in some cases, it may reach about 1 to 2 m.
【００４４】本発明のクッション構造体の製造に際して
は、非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維と、
該非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維を構成
するナフタレートポリエステルポリマーの融点より８０
℃以上低い融点を有する熱可塑性エラストマーと非弾性
ポリエステルとからなり、前者が繊維表面の少なくとも
１／２を占める弾性複合繊維とを混綿して、少なくとも
３０cm3 ／ｇの嵩性を有するウェッブを形成することに
より、複合繊維同士間、および該非弾性ナフタレートポ
リエステル系捲縮短繊維と複合繊維間に立体的な繊維交
叉点を形成せしめた後、該エラストマーの融点より１０
〜８０℃高い温度で熱処理して、繊維交絡点の少なくと
も一部を熱融着させる。In manufacturing the cushion structure of the present invention, non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers,
The melting point of the naphthalate polyester polymer that constitutes the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers is 80
A web composed of a thermoplastic elastomer having a low melting point of ℃ or more and an inelastic polyester, the former of which is an elastic composite fiber occupying at least 1/2 of the fiber surface, to form a web having a bulkiness of at least 30 cm 3 / g. As a result, a three-dimensional fiber crossing point is formed between the composite fibers and between the non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber and the composite fiber, and then 10% from the melting point of the elastomer.
Heat treatment is performed at a temperature higher by -80 ° C to heat-bond at least a part of the fiber entanglement points.
【００４５】更に詳しくは、捲縮が付与され、５０cm3
／ｇ、好ましくは８０cm3 ／ｇの嵩高性を有する非弾性
ナフタレートポリエステル系短繊維塊（ないしウェッ
ブ）と、好ましくは捲縮を発現した弾性複合繊維塊とを
カードを通して両者が均一に混綿されたウェッブを得
る。このような混綿により、ウェッブには弾性複合繊維
同士、および該複合繊維と非弾性ナフタレートポリエス
テル系捲縮短繊維間には無数の繊維交叉点が形成され
る。次に、このようなウェッブを所定の密度になるよう
に金型に入れ、ナフタレートポリエステルポリマーの融
点よりも低くそして弾性複合繊維中の熱可塑性エラスト
マーの融点（または流動開始点）より１０〜８０℃高い
温度で融着処理することにより、上記繊維交叉点でエラ
ストマー成分が融着され、既に述べた（Ａ）のアメーバ
ー状全方位的可撓性熱固着点および（Ｂ）の準全方位的
可撓性熱固着点を形成するものである。More specifically, a crimp is applied, and 50 cm 3
/ G, preferably 80 cm 3 / g, a non-elastic naphthalate polyester short fiber lump (or web) having a bulkiness and preferably an elastic composite fiber lump expressing crimps are uniformly mixed through a card. Get a web. Due to such blended cotton, innumerable fiber cross points are formed in the web between the elastic composite fibers and between the composite fibers and the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers. Next, such a web is placed in a mold so as to have a predetermined density, and the web is lower than the melting point of the naphthalate polyester polymer and 10 to 80 from the melting point (or flow starting point) of the thermoplastic elastomer in the elastic composite fiber. By performing the fusion treatment at a temperature higher by ℃, the elastomer component is fused at the fiber crossing points, and the amoeber-like omnidirectional flexible heat-fixing point of (A) and the quasi-omnidirectional orientation of (B) described above. The flexible heat-fixing points are formed.
【００４６】ここで、立体的な繊維交叉点とは、文字通
り、ウェッブの厚み方向と平行な面に対して９０°未満
の角度で存在する交叉点のことである。勿論、このウェ
ッブにおいては、ウェッブの水平面と平行な面にも多数
の繊維交叉点が同時に生じる。しかし、これらはクッシ
ョン構造体に比べて密度がはるかに高い人工皮革のよう
な集合体（例えば不織布）にむしろ特徴的に見られる。
この点、本発明の方法にあっては、上記の平面的繊維交
叉点に加えて、ウェッブ密度を３０cm3 ／ｇ以上とする
ことにより、立体的繊維交叉点を形成させる点に特徴が
ある。そして、熱融着処理後に０．１ｇ／cm3 以下のク
ッション構造体が形成されたときにも、この立体的繊維
交叉点の大半は維持されている。Here, the three-dimensional fiber crossing points are literally crossing points existing at an angle of less than 90 ° with respect to a plane parallel to the thickness direction of the web. Of course, in this web, a large number of fiber crossing points are simultaneously formed on a plane parallel to the horizontal plane of the web. However, they are rather characteristic of aggregates (eg nonwovens) such as artificial leather, which have a much higher density than the cushion structure.
In this respect, the method of the present invention is characterized in that a three-dimensional fiber crossing point is formed by setting the web density to 30 cm 3 / g or more in addition to the above planar fiber crossing point. Most of the three-dimensional fiber crossing points are maintained even when a cushion structure of 0.1 g / cm 3 or less is formed after the heat fusion treatment.
【００４７】非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短
繊維、弾性複合繊維は公知の紡糸法によって得ることが
できる。その際、用いるポリマー、単繊維太さ、両者の
混合比率等については、既に説明したとおりである。
唯、双方の繊維共、紡出後１．５倍以上延伸されている
ことが好ましい。延伸された繊維により構成したクッシ
ョン構造体は、延伸されていない繊維を用いたクッショ
ン構造体に比べて反撥性に優れ、へたりもすくない。こ
の理由としては、延伸をうけ短繊維化され弛緩状態にな
る過程で非晶部の緩和が起り非晶部がランダム化し、よ
り弾性の優れた繊維構造になり、それが溶融固化後も維
持されやすいためと推察される。また、弾性複合繊維は
熱収縮が低い方がよい。熱収縮が高いと、熱融着時に熱
可塑性エラストマーが溶融するまでに著しく収縮してし
まい、繊維交叉点のうち熱固着点に転化される数が減少
する。弾性複合繊維の熱収縮を低下させるには、延伸後
に４０〜１２０℃の温度で２０秒以上熱処理すればよ
い。The non-elastic naphthalate polyester-based crimped short fibers and elastic composite fibers can be obtained by a known spinning method. At that time, the polymer to be used, the thickness of the single fiber, the mixing ratio of the both, and the like are as described above.
However, both fibers are preferably stretched 1.5 times or more after spinning. A cushion structure made of stretched fibers is superior in resilience to a cushion structure made of unstretched fibers and is less tired. The reason for this is that the amorphous part is relaxed in the process of being stretched into short fibers and in a relaxed state, and the amorphous parts become randomized, resulting in a fiber structure with more elasticity, which is maintained even after melting and solidification. It is presumed that it is easy. Further, the elastic composite fiber preferably has a low heat shrinkage. If the heat shrinkage is high, the thermoplastic elastomer is significantly shrunk by the time of heat fusion until it is melted, and the number of fibers which are converted into heat fixation points among the fiber crossing points is reduced. In order to reduce the heat shrinkage of the elastic composite fiber, heat treatment may be performed at a temperature of 40 to 120 ° C. for 20 seconds or more after stretching.
【００４８】短繊維に付与する捲縮は、押込捲縮で十分
である。その場合の捲縮数としては５〜１５ケ／inch
（ＪＩＳ Ｌ１０４５により測定）が好ましく、８〜１
２ケ／inch（同）がより好ましい。しかしながら、夫々
の繊維の紡出時に異方冷却等の手段により繊維構造に異
方性を与えて潜在捲縮能を付与してから、更に押込捲縮
を施すことも有用である。As the crimp applied to the short fibers, the indentation crimp is sufficient. In that case, the number of crimps is 5 to 15 / inch
(Measured according to JIS L1045) is preferable, and 8 to 1
2 pieces / inch (same) is more preferable. However, it is also useful to impart anisotropy to the fiber structure by imparting anisotropy to the fiber structure by means such as anisotropic cooling at the time of spinning each fiber, and then subjecting it to indentation crimping.
【００４９】[0049]
【効果】本発明のクッション構造体は、発泡ウレタンフ
ォームに比べて圧縮における初期の硬さがなく、反撥性
が大きく、かつ圧縮量にほぼ比例して大きくなるため底
突き感が極めて少ない。しかも、構造体自体が低密度で
あるため、通気性が高く蒸れる心配もない。[Effect] The cushion structure of the present invention has less initial hardness in compression than urethane foam and has a large resilience, and since the cushion structure increases substantially in proportion to the amount of compression, it has extremely little feeling of bottoming. Moreover, since the structure itself has a low density, it is highly breathable and there is no risk of stuffiness.
【００５０】また、繰り返し圧縮に対する耐久性に関し
ても、熱固着点が破壊されにくく、変形した場合でも除
重後原形に戻り易く、その圧縮耐久性も優れている。Regarding the durability against repeated compression, the heat fixing point is not easily destroyed, and even if it is deformed, it is easy to return to its original shape after unloading, and its compression durability is also excellent.
【００５１】一方、この構造体の製造に際しては、短繊
維のウェッブを乾熱処理するだけの簡単で短い工程で均
一なクッション構造体が得られ、しかも構造体におい
て、部分的に硬さを変えたり、厚み方向の硬さを変える
ことも繊維の混率や繊維の構成あるいは、密度を変える
ことによって簡単にできる。On the other hand, in the production of this structure, a uniform cushion structure can be obtained by a simple and short process of dry heat treating a web of short fibers, and the hardness of the structure may be partially changed. The hardness in the thickness direction can be easily changed by changing the mixing ratio of fibers, the structure of fibers, or the density.
【００５２】従って、本発明のクッション構造体は、ク
ッション性、反撥性、耐久性および回復性に優れ、しか
も通気性が高いので蒸れにくいという特徴がある。ま
た、製造に際しても、加工のムラが出来にくく、加工で
の多様化も図りやすく、しかも短い工程で製造できる。
したがって、この構造体の利用範囲は、各種のクッショ
ン材、例えば家具、ベッド、寝具、各種座席のクッショ
ン材用として好適である。Therefore, the cushion structure of the present invention is excellent in cushioning property, repulsion property, durability and recovery property, and has high breathability, so that it does not easily get damp. Further, in manufacturing, unevenness in processing is unlikely to occur, diversification in processing can be easily achieved, and manufacturing can be performed in a short process.
Therefore, the range of use of this structure is suitable for various cushion materials, such as cushion materials for furniture, beds, bedding, and various seats.
【００５３】本発明を、更に実施例により説明する。実
施例中下記の測定が行なわれた。The present invention will be further described with reference to examples. The following measurements were carried out in the examples.
【００５４】熱固着点の破断強度および破断伸度の測定 クッション構造体において、２本の繊維が４５°〜９０
°の交叉角で交叉し、かつ交叉点が固着された部分を異
なる２本の繊維を含むようにしてサンプリングを行う。
次に、熱固着点をほぼ中央にし互いに固着してつながっ
た該２本の異なる繊維を試料長２mmの間隔で引張り試験
機のつかみ部に取り付け２mm／分のスピードで引張り、
初荷重０．３ｇをかけた時の伸びを緩みとして読み、さ
らに試料を引張り、試料の固着点が破壊するまでの最大
荷重（ｇ）およびそのときの伸びを測定し、次式により
熱固着点の破断強度および破断伸度を算出した。破断強
度を算出する試験回数は、ランダムにサンプリングされ
た固着点（Ａ）を１０個、および固着点（Ｂ）を１０個
とで試料数ｎ＝２０とし、その平均値で表わす。
（（Ａ）：（Ｂ）の個数１：１） Measurement of Breaking Strength and Breaking Elongation at Thermal Fixing Point In a cushion structure, two fibers are 45 ° to 90 °.
Sampling is performed by intersecting at a crossing angle of °, and a portion where the crossing points are fixed includes two different fibers.
Next, the two different fibers fixed and connected to each other with the heat fixing point at the center are attached to the grip portion of the tensile tester at intervals of 2 mm in sample length, and pulled at a speed of 2 mm / min.
The elongation when the initial load of 0.3 g is read as looseness, and the sample is further pulled to measure the maximum load (g) until the fixing point of the sample breaks and the elongation at that time. The breaking strength and the breaking elongation of each were calculated. The number of tests for calculating the breaking strength is represented by an average value of the number of samples n = 20 with 10 randomly sampled fixation points (A) and 10 fixation points (B).
(Number of (A) :( B) is 1: 1)
【００５５】破断強度（ｇ／de）＝ ［切断時の荷重（ｇ）］／（試料中の２本の短繊維の平
均デニール） 破断伸度（％）＝［（Ｅ2 −Ｅ1 ）／（Ｌ＋Ｅ1 ）］×
１００ Ｅ1 ；緩み（mm） Ｅ2 ；最大応力時の伸び（mm） Ｌ ；つかみ間隔（mm）Breaking strength (g / de) = [load (g) at cutting] / (average denier of two short fibers in sample) Breaking elongation (%) = [(E 2 −E 1 ) / (L + E 1 )] ×
100 E 1 ; Looseness (mm) E 2 ; Elongation at maximum stress (mm) L; Grip spacing (mm)
【００５６】熱固着点の１０％伸長弾性回復率の測定 熱固着点の破断強力、破断伸度の測定の場合と同じよう
にサンプリング、サンプル取付けを行い、初荷重０．３
ｇをかけた所をＬ0 の試長とし引張りを２mm／分でスタ
ートする。試長に対し１０％伸度になるまで引張り後、
直ちに同じスピードで除重し、除重した状態で２分間放
置後再び同じスピードで引張る。最初の０．３ｇの初荷
重のかかった試長と、再度引張り０．３ｇの荷重のかか
った時の試長の差ｌ（mm）から次式により１０％伸長弾
性回復率を求めた。試験回数およびサンプリングは前記
の破断強度の測定の場合と同様とする。 Measurement of 10% elongation elastic recovery rate of heat fixing point Sampling and sample mounting were performed in the same manner as in the case of measuring the breaking strength and breaking elongation of the heat fixing point, and the initial load was 0.3.
Set the test length of L 0 to the point multiplied by g and start the tension at 2 mm / min. After pulling to 10% elongation to the test length,
Immediately remove the weight at the same speed, leave the weight for 2 minutes, and then pull again at the same speed. The 10% elongation elastic recovery rate was calculated from the difference l (mm) between the initial test length of 0.3 g and the test length when the tensile load of 0.3 g was applied again by the following formula. The number of tests and sampling are the same as in the case of measuring the breaking strength.
【００５７】１０％伸長弾性回復＝（１−ｌ／ｌ0 ）×
１００ ｌ0 ；１０％伸長長さ（mm）＝Ｌ0 ×０．１ ｌ ；残留伸び（mm） （最初の０．３ｇ初荷重をかけた時の試長−２回目の
０．３ｇ荷重のかかった時の試長）10% elongation elastic recovery = (1-l / l 0 ) ×
100 l 0 ; 10% elongation length (mm) = L 0 × 0.1 l; residual elongation (mm) (trial length when the initial load of 0.3 g is applied-0.3 g of the second load) Trial when it takes)
【００５８】クッション材の厚みと密度の測定 平板状に調整されたクッション構造体の目付（ｇ／
ｍ2 ）を測定し、０．５ｇ／cm2 の荷重下での厚み（c
m）を測定し密度（ｇ／cm3 ）を算出した。 Measurement of Cushion Material Thickness and Density The basis weight (g /
m 2 ), and the thickness under a load of 0.5 g / cm 2 (c
m) was measured and the density (g / cm 3 ) was calculated.
【００５９】ポリエステル弾性体の固有粘度の測定 ポリエステル弾性体をフェノールとテトラクロルエタン
との等重量混合溶剤を用いて、３５℃で極限粘度を測定
した。 Measurement of Intrinsic Viscosity of Polyester Elastic Body The intrinsic viscosity of the polyester elastic body was measured at 35 ° C. using an equal weight mixed solvent of phenol and tetrachloroethane.
【００６０】ウェッブの嵩性の測定 短繊維をウェッブ化し重ね合わせて目付を１０００ｇ／
ｍ2 として切り出したサンプルに１０ｇ／cm2 の荷重を
１分間かけ、解放１分後に０．５ｇ／cm2 の荷重下で厚
みを測定し嵩性（cm3 ／ｇ）を算出した。 Measurement of the bulkiness of the web The short fibers are webbed and superposed, and the basis weight is 1000 g /
A load of 10 g / cm 2 was applied to the sample cut out as m 2 for 1 minute, and 1 minute after the release, the thickness was measured under a load of 0.5 g / cm 2 to calculate the bulkiness (cm 3 / g).
【００６１】熱可塑性ポリマーの物性の測定 （１）測定用フィルムの作成 ポリマーを３００℃の窒素雰囲気中で溶融し、脱泡後１
００℃でクリアランスが０．５mmに設定された１組の金
属ローラ間を２０ｍ／min で通して圧延し、厚み約０．
５mmのフィルムを得た。そのフィルムから縦方向に５mm
の幅で長さが５０mmのサンプルを打抜いて熱可塑性ポリ
マーの物性測定用フィルムとした。 Measurement of Physical Properties of Thermoplastic Polymer (1) Preparation of Film for Measurement Melting the polymer in a nitrogen atmosphere at 300 ° C. and defoaming 1
Rolled at a speed of 20 m / min between a pair of metal rollers having a clearance of 0.5 mm at 00 ° C. and rolled to a thickness of about 0.
A 5 mm film was obtained. 5mm vertically from the film
A sample having a width of 50 mm and a length of 50 mm was punched out to obtain a film for measuring physical properties of a thermoplastic polymer.
【００６２】（２）破断伸度の測定 物性測定用フィルムを試長５０mmとし、引張スピードを
５０mm／min として破断伸度を測定した。(2) Measurement of elongation at break The elongation at break was measured at a test length of 50 mm and a tensile speed of 50 mm / min.
【００６３】（３）３００％伸長応力の測定 物性測定用フィルムの試長を５０mmとし、引張スピード
を５０mm／min として３００％引張り、その時の応力を
サンプルの初期の断面積（厚み×幅）で割り、算出した
値を３００％、伸長応力（kg／mm2）とした。(3) Measurement of 300% elongation stress The film length for physical property measurement was set to 50 mm, the tensile speed was set to 50 mm / min, and 300% tension was applied. The stress at that time was expressed by the initial cross-sectional area (thickness x width) of the sample. The calculated value was 300%, and the elongation stress (kg / mm 2 ) was calculated.
【００６４】（４）３００％伸長回復率の測定 物性測定用フィルムの試長を５０mmとし、引張スピード
を５０mm／min として３００％引張り、その後、スピー
ド５０mm／minで元の零点に戻し２分間放置後に再び引
張スピード５０mm／min で引張った。初期の応力の立上
りと放置後の立上り（２ｇ応力）から試料の緩み長さ
（mm）を求め、伸長量１５０mmに対する比率（％）を
（１―緩み長さ／１５０）×１００（％）により算出
し、３００％伸長回復率とした。(4) Measurement of 300% elongation recovery rate The sample length of the film for measuring physical properties was set to 50 mm, the pulling speed was set to 50 mm / min, and the film was pulled to 300% and then returned to the original zero point at a speed of 50 mm / min and left for 2 minutes. After that, it was pulled again at a pulling speed of 50 mm / min. Determine the loosening length (mm) of the sample from the rise of the initial stress and the rise after leaving (2g stress), and the ratio (%) to the extension amount 150mm is calculated by (1-loosening length / 150) × 100 (%) It was calculated to be 300% elongation recovery rate.
【００６５】（５）融点 Du Pont 社製、熱示差分析計９９０型を使用し、昇温速
度２０℃／分で測定し、融解ピーク温度を求めた。(5) Melting point Using a thermal differential analyzer 990 type manufactured by Du Pont Co., measurement was carried out at a temperature rising rate of 20 ° C./min to obtain a melting peak temperature.
【００６６】（６）軟化点 微量融点測定装置（柳本製作所製）を用い、約３ｇのポ
リマーを２枚のカバーガラスの間に挟み、ピンセットで
軽く抑えながら、昇温速度約１０℃／分で昇温し、ポリ
マーの熱変化を観察する。その際ポリマーが軟化して流
動し始めた温度を、軟化点とする。(6) Softening point Using a trace melting point measuring device (manufactured by Yanagimoto Seisakusho Co., Ltd.), about 3 g of polymer was sandwiched between two cover glasses, and the temperature was raised at about 10 ° C./min while gently holding down with tweezers. The temperature is raised and the thermal change of the polymer is observed. At that time, the temperature at which the polymer softens and begins to flow is defined as the softening point.
【００６７】クッション材の圧縮反撥性と圧縮耐久性の
測定 平板状に調整された密度０．０３５ｇ／cm3 、厚み５cm
のクッション構造体を断面積２０cm2 の平坦な下面を有
する円柱ロッドで１cm圧縮しその応力（初期応力）を測
定し、これを圧縮反撥性とした。測定後に８００ｇ／cm
2 の荷重で１０秒間圧縮したのち除重して５秒間放置の
操作を３６０回繰り返し、２４時間後再び圧縮応力を測
定した。この初期応力に対する繰り返し圧縮後の応力の
比率％をクッション材の圧縮耐久性とした。The cushioning material has good compression resilience and compression durability.
Measuring density adjusted to flat plate shape 0.035g / cm 3 , thickness 5cm
The cushion structure (1) was compressed by 1 cm with a cylindrical rod having a flat lower surface with a cross-sectional area of 20 cm 2 , and the stress (initial stress) was measured, and this was designated as compression rebound. 800g / cm after measurement
The operation of compressing under a load of 2 for 10 seconds, removing the weight, and leaving for 5 seconds was repeated 360 times, and after 24 hours, the compressive stress was measured again. The ratio% of the stress after repeated compression to the initial stress was defined as the compression durability of the cushion material.
【００６８】クッション構造体の圧縮回復性の測定 平板状に調整された密度０．０３５ｇ／cm3 、厚み５cm
のクッション構造体を断面積２０cm2 の平坦な下面を有
する円柱ロッドで５００ｇ／cm2 の荷重になるまで１０
０mm／分スピードで圧縮した後、直ちに１００mm／分の
スピードで除重し、この測定によって描き出された圧縮
長―応力の曲線（図４）から得られる面積より圧縮回復
性（Ｒｃ）を算出した。 Measurement of compression recovery of cushion structure Density adjusted to flat plate shape 0.035 g / cm 3 , thickness 5 cm
10 the cushion structure to a load of 500 g / cm 2 a cylindrical rod having a flat lower surface of the cross-sectional area 20 cm 2
After compression at a speed of 0 mm / min, the load was immediately removed at a speed of 100 mm / min, and the compression recovery (Rc) was calculated from the area obtained from the compression length-stress curve (FIG. 4) drawn by this measurement. ..
【００６９】圧縮回復性（RC）％＝ ［（ODABによって囲まれる面積）／（OCABによって囲ま
れる面積）］×１００Compression recovery (RC)% = [(area enclosed by ODAB) / (area enclosed by OCAB)] × 100
【００７０】[0070]
【実施例１】テレフタル酸とイソフタル酸とを８０／２
０（モル％）で混合した酸成分とブチレングリコールと
を重合し、得られたポリブチレン系テレフタレート３８
％（重量％）を更にポリブチレングリコール（分子量２
０００）６２％（重量％）と加熱反応させ、ブロック共
重合ポリエーテルポリエステルエラストマーを得た。こ
の熱可塑性エラストマーの固有粘度は１．０、融点１５
５℃、フィルムでの破断伸度は１５００％、３００％伸
長応力は０．３kg／mm2 、３００％伸長回復率は７５％
であった。Example 1 80/2 terephthalic acid and isophthalic acid
Polybutylene-based terephthalate 38 obtained by polymerizing an acid component mixed with 0 (mol%) and butylene glycol
% (Wt%) to polybutylene glycol (molecular weight 2
000) 62% (% by weight) was reacted by heating to obtain a block copolymerized polyether polyester elastomer. The thermoplastic elastomer has an intrinsic viscosity of 1.0 and a melting point of 15
Breaking elongation at 5 ° C, film is 1500%, 300% elongation stress is 0.3kg / mm 2 , 300% elongation recovery rate is 75%
Met.
【００７１】この熱可塑性エラストマーをシースに、ポ
リブチレンテレフタレートをコアに、コア／シースの重
量比で５０／５０になるように常法により紡糸した。な
お、この複合繊維は、偏心シース・コア型複合繊維であ
る。この繊維を２．０倍に延伸し６４mmに切断した後９
５℃の温水で熱処理し、低収縮化と捲縮発現をさせ乾燥
後、油剤を付与した。なお、ここで得られた弾性複合繊
維の単繊維の太さは６デニールであった。This thermoplastic elastomer was spun into a sheath, and polybutylene terephthalate was spun into a core by a conventional method so that the weight ratio of core / sheath was 50/50. The conjugate fiber is an eccentric sheath / core type conjugate fiber. After stretching this fiber 2.0 times and cutting it to 64 mm, 9
After heat treatment with warm water of 5 ° C. to reduce shrinkage and develop crimps, and drying, an oil agent was applied. The thickness of the single fiber of the elastic composite fiber obtained here was 6 denier.
【００７２】この弾性複合繊維４０％（重量）と、常法
により得られた単繊維の太さが１４デニール、繊維長が
６４mm、捲縮数が９ケ／inchの中空断面ポリエチレンナ
フタレート短繊維（ウェッブ嵩１１３cm3 ／ｇ、ポリエ
チレンナフタレートの融点２７１℃）６０％（重量）と
をカードにより混綿し、嵩性が６６cm3 ／ｇのウェッブ
を得た。このウェッブを重ね、厚み５cm、密度０．０３
５ｇ／cm3 になるように平板型の金型に入れ、２０５℃
で１０分間熱処理して、平板型のクッション材を得た
（熱可塑性エラストマーは、クッション構造体中で（２
０重量％）を占める。40% (by weight) of this elastic composite fiber, hollow fiber polyethylene naphthalate short fiber obtained by a conventional method and having a thickness of 14 denier, a fiber length of 64 mm, and a crimp number of 9 / inch. 60% (by weight) (web bulk 113 cm 3 / g, melting point of polyethylene naphthalate 271 ° C.) was mixed with a card to obtain a web having a bulkiness of 66 cm 3 / g. Layering this web, thickness 5 cm, density 0.03
Placed in a mold of flat plate type so that the 5g / cm 3, 205 ℃
Then, it was heat-treated at 10 minutes for 10 minutes to obtain a flat cushion material.
0% by weight).
【００７３】このクッション構造体を電子顕微鏡で詳し
く観察したところ、図５，６および７に示される構造を
呈しており、弾性複合繊維同士の交叉点が熱可塑性エラ
ストマーにより融着一体化されてアメーバー状の熱固着
点が散在状態で形成されていること（図１〜３）、さら
に非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短繊維と弾性
複合繊維との交叉点が同様に熱可塑性エラストマーによ
り融着一体化されて熱固着部（図１〜３）が散在状態で
形成されていることが観察された。（Ａ）の熱固着点の
Ｗ／Ｄ（ｎ＝１０）は３．１１であった。また、（Ａ）
および（Ｂ）を含めた熱固着点の破断強度は１．３ｇ／
deで破断伸度は６４％、１０％伸張弾性率は９１％であ
った。そして、クッション構造体の密度は０．０３５ｇ
／cm3 と低く、弾性複合繊維同士が立体的に緊密に相互
融着している部分が相当数見受けられた。さらに、図１
〜３に示すような節部３も多数見受けられた。When the cushion structure was observed in detail with an electron microscope, it had the structure shown in FIGS. 5, 6 and 7, and the intersection points of the elastic composite fibers were fused and integrated by the thermoplastic elastomer to form an amoeber. -Like heat fixing points are formed in a scattered state (Figs. 1 to 3), and the crossing points of the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers and the elastic composite fibers are also fused and integrated by the thermoplastic elastomer. It was observed that the heat-fixed portions (FIGS. 1 to 3) were formed in a scattered state. The W / D (n = 10) of the heat fixation point of (A) was 3.11. Also, (A)
And the rupture strength at the heat fixing point including (B) is 1.3 g /
The elongation at break was 64% and the elongation modulus at 10% was 91%. And the density of the cushion structure is 0.035 g
It was as low as / cm 3, and a considerable number of portions in which elastic composite fibers were tightly fused together in three dimensions were found. Furthermore, FIG.
Many knot portions 3 as shown in FIGS.
【００７４】従って、クッション構造体の通気性は非常
に優れていた。また、このクッション構造体は、ウレタ
ンフォームに見られるような圧縮に対する初期の硬さも
なく、クッション性に優れていた。さらに圧縮反撥性お
よび圧縮耐久性は夫々３．７kgおよび６１％といずれも
高く、また圧縮回復性は７６％までに改善されており、
極めて理想的なクッション構造体であった。Accordingly, the breathability of the cushion structure was very excellent. Further, this cushion structure did not have an initial hardness against compression as seen in urethane foam, and had excellent cushioning properties. Furthermore, the compression resilience and compression durability are as high as 3.7 kg and 61%, respectively, and the compression recovery is improved to 76%.
It was an extremely ideal cushion structure.
【００７５】[0075]
【参考例】テレフタル酸とイソフタル酸とを６０／４０
（モル％）で混合した酸成分と、エチレングリコールと
ジエチレングリコールとを８５／１５（モル％）で混合
したジオール成分とから共重合ポリエステルを得た。こ
のポリマーの固有粘度は０．８であった。融点は明確で
ないが、１００℃付近から軟化して流動し始めたので、
この１１０℃をもって軟化点とした。このフィルムの強
度は実施例１と同程度であったが破断伸度は５％と低く
硬いポリマーであった。[Reference example] 60/40 terephthalic acid and isophthalic acid
A copolymerized polyester was obtained from the acid component mixed in (mol%) and the diol component mixed in ethylene glycol and diethylene glycol at 85/15 (mol%). The intrinsic viscosity of this polymer was 0.8. The melting point is not clear, but since it softened and began to flow from around 100 ° C,
The softening point was set at 110 ° C. Although the strength of this film was about the same as in Example 1, the elongation at break was 5% and it was a hard polymer.
【００７６】このポリマーを複合繊維のシース成分とし
て用いることと熱処理温度を１５０℃とすること以外
は、実施例１と同じ方法でクッション構造体を得た。得
られたクッション構造体の結合形態を電子顕微鏡で観察
したところ、本発明でいうアメーバー状の熱固着点程の
ものは見受けられず、また紡錘状の節部も認めることは
できなかった。因みに、（Ａ）の熱固着点のＷ／Ｄは
１．５５であった。また（Ａ）および（Ｂ）を含めた熱
固着点の破断強度は０．３ｇ／de、破断伸度は６％であ
った。従って熱固着点の１０％伸張弾性率は測定不可能
であった。A cushion structure was obtained in the same manner as in Example 1 except that this polymer was used as the sheath component of the composite fiber and the heat treatment temperature was 150 ° C. When the bonding morphology of the obtained cushion structure was observed with an electron microscope, it was not found that it had an amoeber-like heat-fixing point in the present invention, and a spindle-shaped knot was not recognized. Incidentally, W / D of the heat fixation point of (A) was 1.55. Further, the breaking strength at the heat fixing point including (A) and (B) was 0.3 g / de, and the breaking elongation was 6%. Therefore, the 10% elongation elastic modulus at the heat fixing point could not be measured.
【００７７】このクッション構造体のクッション性は悪
く、初回の圧縮反撥性は７．２kgと高かったが、２回目
以降の圧縮では、圧縮反撥性が大巾に低下した。実際
に、圧縮耐久性および圧縮回復性を調べてみると、夫々
１７％および４９％であり、耐久性に極めて問題のある
クッション構造体であった。The cushioning property of this cushion structure was poor, and the compression resilience at the first time was as high as 7.2 kg, but the compression resilience was drastically reduced at the second and subsequent compressions. Actually, when the compression durability and the compression recovery property were examined, they were 17% and 49%, respectively, and it was a cushion structure having a very problematic durability.
【００７８】[0078]
【比較例１〜２】密度を０．１２ｇ／cm3 になるように
ウェッブを金型にいれて、熱処理する以外は実施例１と
同様にして得た構造体は、ルーズな紙の密度に相当する
程に密度が高すぎるために、弾性複合繊維同士が構造体
内部で立体的結合状態をとり得ず、実質的に平行状態で
相互が融着して緊密化し、また表面も緻密化を始めてい
るため非常に重量感があった。また、圧縮に対しても非
常に硬く、樹脂の固まりの様相を呈しクッション構造体
としては到底供し得なかった。[Comparative Examples 1 and 2] The structure obtained in the same manner as in Example 1 except that a web was placed in a mold so that the density was 0.12 g / cm 3 and heat treatment was performed, the density of loose paper was changed. Since the density is too high, the elastic composite fibers cannot form a three-dimensional bonding state inside the structure, and they are fused in a substantially parallel state so that they are dense and the surface is also made dense. It was very heavy because it started. In addition, it was extremely hard against compression and exhibited the appearance of a solidified resin, and could not be used at all as a cushion structure.
【００７９】また、ウェッブ密度を０．００４ｇ／cm3
になるようにウェッブを金型にいれて、熱処理したもの
は、反撥性が極めて低く、均一な構造とならず、得られ
た構造体は圧縮反撥力が０．２２kgと著しく低いもので
あった。The web density is 0.004 g / cm 3.
When the web was put in a mold so as to be heat-treated and heat-treated, the repulsion property was extremely low and a uniform structure was not obtained, and the obtained structure had a compression repulsion force of 0.22 kg which was extremely low. ..
【００８０】[0080]
【比較例３〜４】実施例１での熱処理温度を１６０℃と
した場合、得られたクッション構造体は、非弾性ナフタ
レートポリエステル系捲縮短繊維の交叉部に熱可塑性エ
ラストマーが集まらず、かろうじて熱融着しているだけ
で、アメーバー状の形態をとっていなかった。そして、
この熱固着点の強度は０．１１ｇ／deで、この熱固着点
ははずれやすく、クッション構造体の圧縮耐久性も３６
％と低かった。また、熱処理温度を２３５℃とした場合
は、熱可塑性エラストマーが黄変して弾性がなく、構造
体は圧縮に対する反撥がなく、圧縮耐久性および圧縮回
復性も、夫々４２％および５３％と低かった。[Comparative Examples 3 to 4] When the heat treatment temperature in Example 1 was set to 160 ° C., the obtained cushion structure was such that the thermoplastic elastomer did not collect at the intersections of the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers, and barely barely. It was only heat-sealed and did not have an amoeber-like morphology. And
The strength of this heat fixing point is 0.11 g / de, this heat fixing point is easily removed, and the compression durability of the cushion structure is 36%.
% Was low. When the heat treatment temperature is 235 ° C., the thermoplastic elastomer is yellowed and has no elasticity, the structure has no repulsion against compression, and the compression durability and compression recovery are low at 42% and 53%, respectively. It was
【００８１】[0081]
【実施例２】脱水された水酸基化価が１０２のポリメチ
レングリコールと１，４―ビス（ヒドロキシエトキシ）
ベンゼンとをジャケット付きルーダーで攪拌しながら混
合溶解したのち、８５℃でｐ，ｐ′―ジフェニルメタン
ジイソシアネートを加えて反応させ粉末状熱可塑性ポリ
ウレタンエラストマー（軟化点：１５１℃）を得、これ
を押出機によりペレット化した。この熱可塑性ポリウレ
タン系エラストマーをシースに、ポリブチレンテレフタ
レートをコアに用いて、弾性複合繊維（重量比５０／５
０）を得、実施例１とほぼ同様にしてクッション構造体
を得た。Example 2 Dehydrated polymethylene glycol having a hydroxylation value of 102 and 1,4-bis (hydroxyethoxy)
After mixing and dissolving benzene and agitating with a jacketed ruder, p, p'-diphenylmethane diisocyanate was added and reacted at 85 ° C to obtain a powdery thermoplastic polyurethane elastomer (softening point: 151 ° C), which was extruded from an extruder. Pelletized by. This thermoplastic polyurethane elastomer is used for the sheath and polybutylene terephthalate is used for the core, and the elastic composite fiber (weight ratio 50/5 is used).
0) was obtained, and a cushion structure was obtained in substantially the same manner as in Example 1.
【００８２】得られたクッション構造体は、形態的に
は、複合繊維同士、更には非弾性ナフタレートポリエス
テル系捲縮短繊維と複合繊維との交叉点がポリウレタン
エラストマーにより融着一体化されており、密度０．０
３５ｇ／cm3 であり、通気性も高いものであった。
（Ａ）の熱固着点のＷ／Ｄは２．７であった。また、
（Ａ）および（Ｂ）を含めた熱固着点の破断強度は０．
６ｇ／de、破断伸度は１７％、１０％伸張弾性回復率は
９６％と高かった。Morphologically, the obtained cushion structure is such that the composite fibers are fused together at the intersections of the non-elastic naphthalate polyester crimped short fibers and the composite fibers by a polyurethane elastomer, Density 0.0
It was 35 g / cm 3 and had high air permeability.
The W / D of the heat fixing point of (A) was 2.7. Also,
The rupture strength of the heat fixing point including (A) and (B) was 0.
The elongation at break was 6 g / de, the elongation at break was 17%, and the 10% elongation elastic recovery was as high as 96%.
【００８３】このクッション構造体は圧縮に対してソフ
トで容易に圧縮され、圧縮反撥性は、２．３kgで、やや
低目であった。一方、圧縮耐久性および圧縮回復性は、
夫々５３％および６８％と高くクッション構造体として
有用なものであった。This cushion structure was soft and easy to compress, and had a compression resilience of 2.3 kg, which was rather low. On the other hand, compression durability and compression recovery are
It was high as 53% and 68%, respectively, and was useful as a cushion structure.
【００８４】[0084]
【比較例５】実施例１で用いた単繊維の太さが１４デニ
ール、繊維長６４mmの中空断面ポリエチレンナフタレー
ト短繊維をカードによりウェッブ化した。一方、バイン
ダー溶液としてウレタンプレポリマー（三井日曹ウレタ
ンＭＮ３０５０とＴ―８０により合成したＮＣＯ％＝５
％）にシリコン整泡剤を０．２％加えた、４０重量％濃
度のトリクレン溶液に該ウェッブを浸漬した後、遠心脱
水機に投入し、乾燥後ウレタン付着率が３０％になるよ
うに脱液した。[Comparative Example 5] The hollow section polyethylene naphthalate short fibers having a thickness of 14 denier and a fiber length of 64 mm used in Example 1 were webbed with a card. On the other hand, as a binder solution, urethane prepolymer (NCO% = 5 synthesized by Mitsui Nisso Urethane MN3050 and T-80)
%) To which a silicon foam stabilizer was added by 0.2%, and the web was immersed in a 40 wt% concentration trichlene solution, and then placed in a centrifugal dehydrator, and dried to remove the urethane adhesion rate to 30%. Liquor
【００８５】その後、穴あき平板プレート金型内に含浸
処理したウェッブを詰め込んだ状態で１００℃の水蒸気
を吹き込んで上記ウレタンバインダーを硬化させ、さら
に１２０℃で乾燥後、繊維構造体を取出した。After that, water vapor of 100 ° C. was blown in a state where the impregnated web was packed in a perforated flat plate mold to cure the urethane binder and further dried at 120 ° C., and then the fiber structure was taken out.
【００８６】この構造体の密度は０．０３５ｇ／cm3 で
あった。しかし、該構造体を電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、非弾性捲縮短繊維同士の交叉点がウレタン樹脂で固
着されてはいたが、固着部間にあっては樹脂付着量のム
ラが大きく、しかもウレタン樹脂部は発泡状態にあり、
穴が見受けられた。この固着点の強度は０．１ｇ／deと
低く、伸度は１３％であった。また、固着点の１０％伸
張弾性率は７０％であった。The density of this structure was 0.035 g / cm 3 . However, when the structure was observed with an electron microscope, it was found that the intersection points of the non-elastic crimped short fibers were fixed by the urethane resin, but there was a large variation in the resin adhesion amount between the fixed parts, and the urethane resin part Is in a foaming state,
A hole was found. The strength of this fixing point was as low as 0.1 g / de, and the elongation was 13%. Further, the 10% elongation elastic modulus at the fixing point was 70%.
【００８７】このクッション構造体の圧縮耐久性は３５
％とやや低く、圧縮回復率も５８％とやや低く、耐久性
に問題のあるクッション構造体であった。The compression durability of this cushion structure is 35.
%, The compression recovery rate was 58%, which was slightly low, and the cushion structure had a problem in durability.
【図１】本発明のクッション構造体の断面図で、図５の
電子顕微鏡写真（７５倍）から写したもの。FIG. 1 is a cross-sectional view of a cushion structure of the present invention, taken from an electron micrograph (75 ×) of FIG.
【図２】本発明のクッション構造体中に、特異な固着点
として散在するアメーバー状全方位的可撓性熱固着点お
よび準全方位的可撓性熱固着点の正面図であって、図６
の電子顕微鏡写真（３５０倍）から写したもの。FIG. 2 is a front view of amoeber-like omnidirectional flexible heat fixing points and quasi-omnidirectional flexible heat fixing points scattered as unique fixing points in the cushion structure of the present invention. 6
The one taken from the electron micrograph (350 times).
【図３】本発明のクッション構造体中に、特異な固着点
として散在するアメーバー状全方位的可撓性熱固着点の
正面図であって、図７の電子顕微鏡写真（３５０倍）か
ら写したもの。FIG. 3 is a front view of amoebar-like omnidirectional flexible thermal fixation points scattered as unique fixation points in the cushion structure of the present invention, which is taken from the electron micrograph (350 times) of FIG. 7. What you did.
【図４】クッション構造体の圧縮回復性を算出するため
に用いるグラフ。FIG. 4 is a graph used to calculate compression recovery of a cushion structure.
【図５】本発明のクッション構造体の構造を示す電子顕
微鏡写真（７５倍）。FIG. 5 is an electron micrograph (× 75) showing the structure of the cushion structure of the present invention.
【図６】本発明のクッション構造体中に散在するアメー
バー状全方位的可撓性熱固着点および準全方位的可撓性
熱固着点の電子顕微鏡写真（３５０倍）。FIG. 6 is an electron micrograph (350 times) of amoebar-like omnidirectional flexible heat fixing points and quasi-omnidirectional flexible heat fixing points scattered in the cushion structure of the present invention.
【図７】本発明のクッション構造体中に散在するアメー
バー状全方位的可撓性熱固着点の電子顕微鏡写真（３５
０倍）。FIG. 7 is an electron micrograph of amoebar-like omnidirectional flexible heat-fixing points scattered in the cushion structure of the present invention (35).
0 times).
１ 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維 ２ 弾性複合繊維 ３ 紡錘状の節部 ４ ループ Ａ アメーバー状全方位的可撓性熱固着点 Ｂ 準全方位的可撓性熱固着点 θ 弾性複合繊維同士の交叉角 Ｗ1 ，Ｗ2 熱固着点の巾 ｄ1 ，ｄ2 ，ｄ3 ，ｄ4 弾性複合繊維の直径1 non-elastic polyester crimped short fiber 2 elastic composite fiber 3 spindle-shaped nodal section 4 loop A amoebic omnidirectional flexible heat-fixing point B quasi-omnidirectional flexible heat-bonding point θ crossing of elastic composite fibers Angle W 1 , W 2 Width of heat fixing point d 1 , d 2 , d 3 , d 4 Diameter of elastic composite fiber
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山口 達郎 大阪府茨木市耳原３丁目４番１号 帝人株 式会社大阪研究センター内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Tatsuro Yamaguchi 3-4-1 Mihara, Ibaraki City, Osaka Prefecture Teijin Limited Osaka Research Center
Claims (3)
短繊維集合体をマトリックスとし、密度が０．００５〜
０．１０ｇ／cm3 、厚さが５mm以上であるクッション構
造体において、該短繊維集合体中には、短繊維を構成す
るナフタレートポリエステルポリマーの融点より８０℃
以上低い融点を有する熱可塑性エラストマーと、非弾性
ポリエステルとからなり、前者が少なくとも繊維表面に
露出した弾性複合繊維が分散・混入され、その際、該ク
ッション構造体中には、（Ａ）該弾性複合繊維同士が交
叉した状態で互いに熱融着により形成されたアメーバー
状全方位的可撓性熱固着点、および（Ｂ）該弾性複合繊
維と該非弾性ナフタレートポリエステル系短繊維とが交
叉した状態で熱融着により形成された準全方位的可撓性
熱固着点とが散在し、かつ隣り合う可撓性熱固着点の間
（（Ａ）―（Ａ）間、（Ａ）―（Ｂ）間および（Ｂ）―
（Ｂ）間）に存在する複合繊維群にあって、一部の複合
繊維には長手方向に沿って少なくとも１ケの紡錘状の節
部が存在することを特徴とするクッション構造体。1. A non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber aggregate is used as a matrix and has a density of 0.005 to 0.005.
In a cushion structure having a thickness of 0.10 g / cm 3 and a thickness of 5 mm or more, in the short fiber aggregate, the melting point of the naphthalate polyester polymer forming the short fibers is 80 ° C.
An elastic composite fiber composed of a thermoplastic elastomer having a low melting point and a non-elastic polyester is dispersed / mixed in the former, at least exposed on the fiber surface. At that time, in the cushion structure, (A) the elastic Amoeba-like omnidirectional flexible heat-fixing points formed by thermal fusion of composite fibers in a crossed state, and (B) a state in which the elastic composite fibers and the nonelastic naphthalate polyester short fibers cross each other. And the quasi-omnidirectional flexible heat-fixing points formed by heat-sealing are scattered between adjacent flexible heat-fixing points ((A)-(A), (A)-(B ) And (B)-
In the composite fiber group existing between (B), some cushion fibers have at least one spindle-shaped node along the longitudinal direction.
融着状態が、２．０＜Ｗ／Ｄ＜４．０を満足する、請求
項１記載のクッション構造体。ここで、Ｗは、熱固着点
の巾Ｄは、熱固着点に関与する繊維の平均直径である。2. The cushion structure according to claim 1, wherein the fusion state of the amoebar-like omnidirectional flexible heat fixing points satisfies 2.0 <W / D <4.0. Here, W is the width D of the heat fixing point, and D is the average diameter of the fibers involved in the heat fixing point.
短繊維と、該非弾性ナフタレートポリエステル系捲縮短
繊維を構成するナフタレートポリエステルポリマーの融
点より８０℃以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ
ーと非弾性ポリエステルとからなり、前者が繊維表面の
少なくとも１／２を占める弾性複合繊維とを混綿して、
少なくとも３０cm3 ／ｇの嵩性を有するウェッブを形成
することにより複合繊維同士間、および該非弾性ナフタ
レートポリエステル系捲縮短繊維と複合繊維との間に立
体的な繊維交叉点を形成せしめた後、該ナフタレートポ
リエステルポリマーの融点よりも低くそして該エラスト
マーの融点より１０〜８０℃高い温度で熱処理して、こ
れら繊維交絡点のうちの少なくとも一部の繊維交絡点を
熱融着させることを特徴とするクッション構造体の製造
方法。3. A non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber, a thermoplastic elastomer and a non-elastic polyester having a melting point of 80 ° C. or more lower than the melting point of the naphthalate polyester polymer constituting the non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber. And the former is mixed with elastic composite fibers that occupy at least 1/2 of the fiber surface,
After forming a web having a bulkiness of at least 30 cm 3 / g to form a three-dimensional fiber crossing point between the composite fibers and between the non-elastic naphthalate polyester crimped short fiber and the composite fiber, A heat treatment at a temperature lower than the melting point of the naphthalate polyester polymer and higher than the melting point of the elastomer by 10 to 80 ° C. to heat bond at least some of the fiber entanglement points. Cushion structure manufacturing method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3351849A JPH05163653A (en) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | Cushion structural material and its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3351849A JPH05163653A (en) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | Cushion structural material and its production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05163653A true JPH05163653A (en) | 1993-06-29 |
Family
ID=18420026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3351849A Pending JPH05163653A (en) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | Cushion structural material and its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05163653A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163482A (en) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Teijin Fibers Ltd | Nonwoven fabric and sheet |
-
1991
- 1991-12-16 JP JP3351849A patent/JPH05163653A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163482A (en) * | 2006-12-27 | 2008-07-17 | Teijin Fibers Ltd | Nonwoven fabric and sheet |
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