JPH05162207A - Ｃｆｒｐ構造体と加硫ゴムとの接合方法 - Google Patents
Ｃｆｒｐ構造体と加硫ゴムとの接合方法Info
- Publication number
- JPH05162207A JPH05162207A JP3332392A JP33239291A JPH05162207A JP H05162207 A JPH05162207 A JP H05162207A JP 3332392 A JP3332392 A JP 3332392A JP 33239291 A JP33239291 A JP 33239291A JP H05162207 A JPH05162207 A JP H05162207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vulcanized rubber
- cfrp
- adhesive
- structural body
- cfrp structure
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
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- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 肉厚に制約を受けることなくＣＦＲＰ構造体
と加硫ゴムとの接合を行え、かつ、接着強度、機械的強
度および外観の確保を図る。 【構成】 円筒状のＣＦＲＰ構造体１は炭素繊維２の連
続糸を巻き付け、編み上げ、あるいは両者の組み合わせ
によって網目状に交絡させた補強材３を有し、その両端
部内に、予め外周に加硫ゴム４を加硫接着した金属製の
短筒部材を圧入して、これらＣＦＲＰ構造体１の内周面
と加硫ゴム４との間に接着剤７を介在させ、これをコイ
ル８により誘導加熱して接着剤７を活性化させ、ＣＦＲ
Ｐ構造体１と加硫ゴム４とを接着させる。
と加硫ゴムとの接合を行え、かつ、接着強度、機械的強
度および外観の確保を図る。 【構成】 円筒状のＣＦＲＰ構造体１は炭素繊維２の連
続糸を巻き付け、編み上げ、あるいは両者の組み合わせ
によって網目状に交絡させた補強材３を有し、その両端
部内に、予め外周に加硫ゴム４を加硫接着した金属製の
短筒部材を圧入して、これらＣＦＲＰ構造体１の内周面
と加硫ゴム４との間に接着剤７を介在させ、これをコイ
ル８により誘導加熱して接着剤７を活性化させ、ＣＦＲ
Ｐ構造体１と加硫ゴム４とを接着させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣＦＲＰ構造体と加硫ゴ
ムとの接合方法に関する。
ムとの接合方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとの接合方法
としては、例えば特開平３−２２１４３４号公報に示さ
れているように、ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとの間に導
電性材料を接着剤と共に挾んで、これらＣＦＲＰ構造体
と加硫ゴムとを圧着し、導電性材料を高周波誘導加熱に
より発熱させて接着剤を活性化することにより、これら
ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとを接合する方法が知られて
いる。
としては、例えば特開平３−２２１４３４号公報に示さ
れているように、ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとの間に導
電性材料を接着剤と共に挾んで、これらＣＦＲＰ構造体
と加硫ゴムとを圧着し、導電性材料を高周波誘導加熱に
より発熱させて接着剤を活性化することにより、これら
ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとを接合する方法が知られて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】接着剤に介在した導電
性材料を誘導加熱により発熱させるためには、誘導加熱
装置のコイルをＣＦＲＰ構造体の外周側に配置して、Ｃ
ＦＲＰ構造体の外側から誘導加熱する関係上、ＣＦＲＰ
構造体の厚み寸法が大きくなると電磁波が接着剤内の導
電性材料にまで到達せず、発熱効果の向上は期待できな
くなって、ＣＦＲＰ構造体の肉厚に自ずと限界が生じて
しまう。
性材料を誘導加熱により発熱させるためには、誘導加熱
装置のコイルをＣＦＲＰ構造体の外周側に配置して、Ｃ
ＦＲＰ構造体の外側から誘導加熱する関係上、ＣＦＲＰ
構造体の厚み寸法が大きくなると電磁波が接着剤内の導
電性材料にまで到達せず、発熱効果の向上は期待できな
くなって、ＣＦＲＰ構造体の肉厚に自ずと限界が生じて
しまう。
【０００４】そこで、本発明はＣＦＲＰ構造体の肉厚に
制約を受けることなく、該ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムと
を効果的に接合することができる方法を提供するもので
ある。
制約を受けることなく、該ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムと
を効果的に接合することができる方法を提供するもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】樹脂材層に炭素繊維の連
続糸を網目状に交絡させた補強材を有するＣＦＲＰ構造
体と加硫ゴムとを接着剤を介して圧着し、誘導加熱によ
り前記補強材を発熱させ、接着剤を活性化させて接着さ
せるようにしている。
続糸を網目状に交絡させた補強材を有するＣＦＲＰ構造
体と加硫ゴムとを接着剤を介して圧着し、誘導加熱によ
り前記補強材を発熱させ、接着剤を活性化させて接着さ
せるようにしている。
【０００６】
【作用】ＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとを接着剤を介し圧
着した状態で誘導加熱すると、ＣＦＲＰ構造体の補強材
の炭素繊維が交絡した接点部分で短絡によるスパークが
生じ、このスパークは網目状に形成されてＣＦＲＰ構造
体の全体に散在する各接点部分で発生するため、ＣＦＲ
Ｐ構造体の全体が均一、かつ、急速に加熱され、接着面
の全面に亘って瞬時に接着反応が生じ、ＣＦＲＰ構造体
と加硫ゴムとが強固に接着される。また、前記補強材が
炭素繊維の連続糸で網目状に交絡，形成されていて、Ｃ
ＦＲＰ構造体内に炭素繊維の端部が無数に散在したり、
集中することがないため、部分的に異常な発熱が生じて
樹脂材の熱分解を伴うことがない。
着した状態で誘導加熱すると、ＣＦＲＰ構造体の補強材
の炭素繊維が交絡した接点部分で短絡によるスパークが
生じ、このスパークは網目状に形成されてＣＦＲＰ構造
体の全体に散在する各接点部分で発生するため、ＣＦＲ
Ｐ構造体の全体が均一、かつ、急速に加熱され、接着面
の全面に亘って瞬時に接着反応が生じ、ＣＦＲＰ構造体
と加硫ゴムとが強固に接着される。また、前記補強材が
炭素繊維の連続糸で網目状に交絡，形成されていて、Ｃ
ＦＲＰ構造体内に炭素繊維の端部が無数に散在したり、
集中することがないため、部分的に異常な発熱が生じて
樹脂材の熱分解を伴うことがない。
【０００７】
【実施例】先ず、ＣＦＲＰのような非磁性体を誘導加熱
する場合、ヒステリシス損による発熱がないため全て電
流のジュール熱損に頼ることになる。その上、一般的に
用いられている樹脂材はエポキシ系，フェノール系であ
り、これらは導電性が殆どないため、うず電流損も期待
できない。従って、炭素繊維のうず電流損のみが全ての
発熱源であるから、この炭素繊維の配置が発熱作用に大
きく関わってくる。
する場合、ヒステリシス損による発熱がないため全て電
流のジュール熱損に頼ることになる。その上、一般的に
用いられている樹脂材はエポキシ系，フェノール系であ
り、これらは導電性が殆どないため、うず電流損も期待
できない。従って、炭素繊維のうず電流損のみが全ての
発熱源であるから、この炭素繊維の配置が発熱作用に大
きく関わってくる。
【０００８】図１〜３は円筒形に形成したＣＦＲＰ構造
体１の両端に、各端部にフランジ６を有する金属製の短
筒部材５を加硫ゴム４を介して接続する場合を示してい
る。加硫ゴム４は予め短筒部材５の外周にゴム−金属接
着剤により加硫接着してあり、この短筒部材５を、外周
の加硫ゴム４を弾性変形させてＣＦＲＰ構造体１の端部
内に圧入配置してある。このＣＦＲＰ構造体１の端部内
周面には、予め接着剤７を塗布してある。そして、ＣＦ
ＲＰ構造体１の端部の外周側に高周波誘導加熱装置のコ
イル８を配置し、このコイル８によりＣＦＲＰ構造体１
の端部を誘導加熱し、接着剤７を活性化させてＣＦＲＰ
構造体１と加硫ゴム４とを接着させる。
体１の両端に、各端部にフランジ６を有する金属製の短
筒部材５を加硫ゴム４を介して接続する場合を示してい
る。加硫ゴム４は予め短筒部材５の外周にゴム−金属接
着剤により加硫接着してあり、この短筒部材５を、外周
の加硫ゴム４を弾性変形させてＣＦＲＰ構造体１の端部
内に圧入配置してある。このＣＦＲＰ構造体１の端部内
周面には、予め接着剤７を塗布してある。そして、ＣＦ
ＲＰ構造体１の端部の外周側に高周波誘導加熱装置のコ
イル８を配置し、このコイル８によりＣＦＲＰ構造体１
の端部を誘導加熱し、接着剤７を活性化させてＣＦＲＰ
構造体１と加硫ゴム４とを接着させる。
【０００９】ここで、前記ＣＦＲＰ構造体１は、炭素繊
維２の連続糸を網目状に交絡させた補強材３を備えてい
る。このように炭素繊維２の連続糸を網目状に交絡させ
る方法としては、図４に示すように炭素繊維２の連続糸
に未硬化の樹脂を含浸させながら心棒９に巻き付け、あ
るいは編み上げて形成することができる。このように炭
素繊維２の連続糸を巻き付け、あるいは編み上げて網目
状に交絡させることにより、ＣＦＲＰ構造体１にはマク
ロ的にみて炭素繊維２の偏りがなく、炭素繊維２の交絡
点、即ち、接点がＣＦＲＰ構造体１の全体に無数に散在
することになり、しかも、このＣＦＲＰ構造体１に誘導
加熱時に尖端放電を生じる炭素繊維２の端末が存在せ
ず、安定した発熱を行わせることができる。
維２の連続糸を網目状に交絡させた補強材３を備えてい
る。このように炭素繊維２の連続糸を網目状に交絡させ
る方法としては、図４に示すように炭素繊維２の連続糸
に未硬化の樹脂を含浸させながら心棒９に巻き付け、あ
るいは編み上げて形成することができる。このように炭
素繊維２の連続糸を巻き付け、あるいは編み上げて網目
状に交絡させることにより、ＣＦＲＰ構造体１にはマク
ロ的にみて炭素繊維２の偏りがなく、炭素繊維２の交絡
点、即ち、接点がＣＦＲＰ構造体１の全体に無数に散在
することになり、しかも、このＣＦＲＰ構造体１に誘導
加熱時に尖端放電を生じる炭素繊維２の端末が存在せ
ず、安定した発熱を行わせることができる。
【００１０】これは、炭素繊維２からなる網目状の補強
材３を形成する場合に、例えば図５，６に示すようにプ
リプレグ法による積層手段、即ち、一旦炭素繊維２の束
を一方向に引き揃え、それに未硬化の樹脂を含浸させて
適当な寸法のシート１０を形成し、このシート１０を心
棒９に幾重にも積層して円筒状のＣＦＲＰ構造体１１を
構成することも考えられるが、この場合、ＣＦＲＰ構造
体１１にはシート１０の継目１２に炭素繊維２の端末が
集中し、該継目１２部分で異常発熱して安定した発熱を
行えなくなってしまう。
材３を形成する場合に、例えば図５，６に示すようにプ
リプレグ法による積層手段、即ち、一旦炭素繊維２の束
を一方向に引き揃え、それに未硬化の樹脂を含浸させて
適当な寸法のシート１０を形成し、このシート１０を心
棒９に幾重にも積層して円筒状のＣＦＲＰ構造体１１を
構成することも考えられるが、この場合、ＣＦＲＰ構造
体１１にはシート１０の継目１２に炭素繊維２の端末が
集中し、該継目１２部分で異常発熱して安定した発熱を
行えなくなってしまう。
【００１１】即ち、このＣＦＲＰ構造体１１を誘導加熱
した場合には、シート１０の継目１２部分では炭素繊維
２の端末が集中しているため、これら炭素繊維２の端末
間で尖端放電や短絡によるスパークが生じ、それ以外の
網目状の交絡部分での発熱温度以上に高温となってしま
い、樹脂が熱分解してＣＦＲＰ構造体１１の強度低下を
来したり、加硫ゴムの熱劣化による強度低下を来してし
まう。この異常発熱を回避するために継目１２部分の発
熱温度が低くなるように加熱条件を設定してしまうと、
今度は他の箇所の温度が上昇せず接着剤の接着反応が得
られなくなって、何れも満足な接着物とはなり得なくな
ってしまう。
した場合には、シート１０の継目１２部分では炭素繊維
２の端末が集中しているため、これら炭素繊維２の端末
間で尖端放電や短絡によるスパークが生じ、それ以外の
網目状の交絡部分での発熱温度以上に高温となってしま
い、樹脂が熱分解してＣＦＲＰ構造体１１の強度低下を
来したり、加硫ゴムの熱劣化による強度低下を来してし
まう。この異常発熱を回避するために継目１２部分の発
熱温度が低くなるように加熱条件を設定してしまうと、
今度は他の箇所の温度が上昇せず接着剤の接着反応が得
られなくなって、何れも満足な接着物とはなり得なくな
ってしまう。
【００１２】一方、前記実施例にあってはＣＦＲＰ構造
体１には、前述のように炭素繊維２の端末の散在や集中
がなく、炭素繊維２の交絡点が全体に無数に散在してい
るため、これを誘導加熱した場合に各交絡点で短絡によ
るスパークが生じ、このスパークがＣＦＲＰ構造体１の
全体に分散して発生するために、見掛け上は均一で急速
な加熱ができることになり、従って、加硫ゴム４との接
着面全面に亘って瞬時に接着剤７の接着反応が生じ、強
固な接着物が得られる。また、ＣＦＲＰ構造体１の全体
で均一な加熱が短時間で行われるため、樹脂の変質，加
硫ゴム４の変質が殆どなく、強度および外観を損なうこ
とはない。
体１には、前述のように炭素繊維２の端末の散在や集中
がなく、炭素繊維２の交絡点が全体に無数に散在してい
るため、これを誘導加熱した場合に各交絡点で短絡によ
るスパークが生じ、このスパークがＣＦＲＰ構造体１の
全体に分散して発生するために、見掛け上は均一で急速
な加熱ができることになり、従って、加硫ゴム４との接
着面全面に亘って瞬時に接着剤７の接着反応が生じ、強
固な接着物が得られる。また、ＣＦＲＰ構造体１の全体
で均一な加熱が短時間で行われるため、樹脂の変質，加
硫ゴム４の変質が殆どなく、強度および外観を損なうこ
とはない。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１は図１に示した炭素繊維２の連続糸で
網目状の補強材３を形成したＣＦＲＰ構造体１を用いた
試験体を誘導加熱により加硫ゴム４と接着した場合と、
図５，６に示すプリプレグ法を採用して円筒状に形成し
たＣＦＲＰ構造体１１を用いた図１と同様の試験体を同
一条件で誘導加熱して接着した場合とにおける外観品
質，表面温度，加硫ゴムとの接着性を確認した結果を対
比して示したものである。
網目状の補強材３を形成したＣＦＲＰ構造体１を用いた
試験体を誘導加熱により加硫ゴム４と接着した場合と、
図５，６に示すプリプレグ法を採用して円筒状に形成し
たＣＦＲＰ構造体１１を用いた図１と同様の試験体を同
一条件で誘導加熱して接着した場合とにおける外観品
質，表面温度，加硫ゴムとの接着性を確認した結果を対
比して示したものである。
【００１５】なお、接着性の確認は静的な捩り試験を行
い、その時検出された最大トルクと破断の様子をもって
指標したもので、最大トルクは図１に示した試験体の各
２個の平均値、表面温度については各試験体１個につき
２つの接着部（加熱部）があるため、各合計４ケ所の平
均値をとって示している。
い、その時検出された最大トルクと破断の様子をもって
指標したもので、最大トルクは図１に示した試験体の各
２個の平均値、表面温度については各試験体１個につき
２つの接着部（加熱部）があるため、各合計４ケ所の平
均値をとって示している。
【００１６】また、各試験体としては、ＣＦＲＰ構造体
１，１１の寸法は、外径８２．６ｍ／ｍ、肉厚３．０ｍ
／ｍ、長さ２００ｍ／ｍを基準に作製した。加硫ゴム４
は天然ゴムとＳＢＲのブレンド物であり、肉厚は圧入前
が４ｍ／ｍ、圧入後が３ｍ／ｍになるように設計した。
誘導加熱用のコイル８は内径１０５ｍ／ｍ、幅２５ｍ／
ｍの円形銅製コイルを作り、それを２巻試験体の２つの
接着部の周囲に囲繞配置した。誘導加熱装置の周波数は
６００ＫＨｚ、最大出力１０ＫＷで加熱の際は出力調整
器の目盛を最大にした。表面温度は加熱終了直後に熱電
対温度計を使用して測定した。また、捩り試験は油圧式
の試験機を用い、捩り速度は５ｄｅｇ／ｍｉｎで行っ
た。
１，１１の寸法は、外径８２．６ｍ／ｍ、肉厚３．０ｍ
／ｍ、長さ２００ｍ／ｍを基準に作製した。加硫ゴム４
は天然ゴムとＳＢＲのブレンド物であり、肉厚は圧入前
が４ｍ／ｍ、圧入後が３ｍ／ｍになるように設計した。
誘導加熱用のコイル８は内径１０５ｍ／ｍ、幅２５ｍ／
ｍの円形銅製コイルを作り、それを２巻試験体の２つの
接着部の周囲に囲繞配置した。誘導加熱装置の周波数は
６００ＫＨｚ、最大出力１０ＫＷで加熱の際は出力調整
器の目盛を最大にした。表面温度は加熱終了直後に熱電
対温度計を使用して測定した。また、捩り試験は油圧式
の試験機を用い、捩り速度は５ｄｅｇ／ｍｉｎで行っ
た。
【００１７】表１から判るように、加熱時間７秒でのＣ
ＦＲＰ構造体１１の表面温度は、継目が１９０℃、その
他の箇所が１２０℃であった。その結果、接着反応は継
目で確認されたにとどまり、捩りトルクは１００ｋｇｆ
・ｍ程度であった。そして、加熱時間を１０秒にする
と、継目は完全に熱分解してしまい、捩り試験も不能の
状態になった。
ＦＲＰ構造体１１の表面温度は、継目が１９０℃、その
他の箇所が１２０℃であった。その結果、接着反応は継
目で確認されたにとどまり、捩りトルクは１００ｋｇｆ
・ｍ程度であった。そして、加熱時間を１０秒にする
と、継目は完全に熱分解してしまい、捩り試験も不能の
状態になった。
【００１８】これに対しＣＦＲＰ構造体１の場合、表面
温度は加熱時間１０秒で１８５℃に達しており、捩りト
ルクは１７０ｋｇｆ・ｍまで向上した。その上、破断の
様子は全て加硫ゴム４の凝集破壊となっていることか
ら、ＣＦＲＰ構造体１が全体的に均一に加熱されている
ことが裏付けられた。また、ＣＦＲＰ構造体１の外観に
は何等変質は見られなかった。
温度は加熱時間１０秒で１８５℃に達しており、捩りト
ルクは１７０ｋｇｆ・ｍまで向上した。その上、破断の
様子は全て加硫ゴム４の凝集破壊となっていることか
ら、ＣＦＲＰ構造体１が全体的に均一に加熱されている
ことが裏付けられた。また、ＣＦＲＰ構造体１の外観に
は何等変質は見られなかった。
【００１９】なお、以上はＣＦＲＰ構造体１として円筒
状に形成したものを例示したが、この他、板状に形成し
たものでもよく、何れの場合にあっても補強材３とし
て、炭素繊維２の連続糸を巻き付け、編み上げ、あるい
はこれら両者の組み合わせにより網目状に交絡させるも
のである。
状に形成したものを例示したが、この他、板状に形成し
たものでもよく、何れの場合にあっても補強材３とし
て、炭素繊維２の連続糸を巻き付け、編み上げ、あるい
はこれら両者の組み合わせにより網目状に交絡させるも
のである。
【００２０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ＣＦＲＰ
構造体は炭素繊維の連続系を用いて、これを網目状に交
絡させて形成した補強材を備えていて、誘導加熱時に短
絡によるスパークが発生する炭素繊維の交絡点を全体に
無数に分散させることができ、しかも、尖端放電の原因
となる炭素繊維の端末の集合部等が全くないため、誘導
加熱により急速にかつ均一に加熱することができる。こ
の結果、短時間でＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとを接合す
ることができると共に、ＣＦＲＰ構造体，加硫ゴムの熱
劣化を最小限に抑えることができ、しかも、該ＣＦＲＰ
構造体の外観を損なうこともないという優れた実用効果
を有する。
構造体は炭素繊維の連続系を用いて、これを網目状に交
絡させて形成した補強材を備えていて、誘導加熱時に短
絡によるスパークが発生する炭素繊維の交絡点を全体に
無数に分散させることができ、しかも、尖端放電の原因
となる炭素繊維の端末の集合部等が全くないため、誘導
加熱により急速にかつ均一に加熱することができる。こ
の結果、短時間でＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとを接合す
ることができると共に、ＣＦＲＰ構造体，加硫ゴムの熱
劣化を最小限に抑えることができ、しかも、該ＣＦＲＰ
構造体の外観を損なうこともないという優れた実用効果
を有する。
【図１】本発明の一実施例を示す一部破断斜視図。
【図２】図１の断面部分の拡大図。
【図３】同実施例の方法に用いられるＣＦＲＰ構造体の
一部破断斜視図。
一部破断斜視図。
【図４】図３に示すＣＦＲＰ構造体の形成方法の一例を
示す説明図。
示す説明図。
【図５】本発明の方法に対比して用いられるＣＦＲＰ構
造体の一部破断斜視図。
造体の一部破断斜視図。
【図６】図５に示すＣＦＲＰ構造体の形成方法を示す説
明図。
明図。
１…ＣＦＲＰ構造体、２…炭素繊維、３…補強材、４…
加硫ゴム、７…接着剤。
加硫ゴム、７…接着剤。
Claims (1)
- 【請求項１】 樹脂材層に炭素繊維の連続糸を網目状に
交絡させた補強材を有するＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムと
を接着剤を介して圧着し、誘導加熱により前記補強材を
発熱させ、接着剤を活性化させて接着することを特徴と
するＣＦＲＰ構造体と加硫ゴムとの接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3332392A JPH05162207A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Ｃｆｒｐ構造体と加硫ゴムとの接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3332392A JPH05162207A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Ｃｆｒｐ構造体と加硫ゴムとの接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05162207A true JPH05162207A (ja) | 1993-06-29 |
Family
ID=18254462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3332392A Pending JPH05162207A (ja) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Ｃｆｒｐ構造体と加硫ゴムとの接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05162207A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5575869A (en) * | 1993-03-29 | 1996-11-19 | Kinugawa Rubber Ind. Co., Ltd. | Method of producing vibration insulator |
| EP1892078A1 (de) * | 2006-08-26 | 2008-02-27 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Verfahren und Vorrichtung zum Vorformen von Kohlenstofffaser-Halbzeugen für die Herstellung von Faserverbundbauteilen |
-
1991
- 1991-12-17 JP JP3332392A patent/JPH05162207A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5575869A (en) * | 1993-03-29 | 1996-11-19 | Kinugawa Rubber Ind. Co., Ltd. | Method of producing vibration insulator |
| EP1892078A1 (de) * | 2006-08-26 | 2008-02-27 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Verfahren und Vorrichtung zum Vorformen von Kohlenstofffaser-Halbzeugen für die Herstellung von Faserverbundbauteilen |
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