JPH04325643A - 熱交換器用フィン材とその製造方法 - Google Patents
熱交換器用フィン材とその製造方法Info
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- JPH04325643A JPH04325643A JP3122117A JP12211791A JPH04325643A JP H04325643 A JPH04325643 A JP H04325643A JP 3122117 A JP3122117 A JP 3122117A JP 12211791 A JP12211791 A JP 12211791A JP H04325643 A JPH04325643 A JP H04325643A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は真空ろう付け法により組
立てられる自動車用等の熱交換器の犠牲陽極効果を有す
るフィン材に係り、特にろう付け後の強度に優れ、自動
車用熱交換器の軽量化を可能にするフィン材とその製造
方法に関するものである。
立てられる自動車用等の熱交換器の犠牲陽極効果を有す
るフィン材に係り、特にろう付け後の強度に優れ、自動
車用熱交換器の軽量化を可能にするフィン材とその製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用熱交換器（ラジエーター、コン
デンサー、エバボレータ等）は、ブレージングシートよ
りなるプレート材とコルゲートフィン材より構成され、
真空ろう付け法により組立てられている。
デンサー、エバボレータ等）は、ブレージングシートよ
りなるプレート材とコルゲートフィン材より構成され、
真空ろう付け法により組立てられている。
【０００３】真空ろう付け法により組立られる熱交換器
のチューブやタンク等を構成するブレージングシートに
は、芯材にＡｌ−Ｍｎ系合金３００３を用い、ろう材に
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金４００４や４１０４が一般的に
使用されている。一方、フィン材としては一般的にＡｌ
−Ｍｎ系合金３００３が用いられている。
のチューブやタンク等を構成するブレージングシートに
は、芯材にＡｌ−Ｍｎ系合金３００３を用い、ろう材に
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金４００４や４１０４が一般的に
使用されている。一方、フィン材としては一般的にＡｌ
−Ｍｎ系合金３００３が用いられている。
【０００４】ところで、自動車用熱交換器において、チ
ューブやタンクの貫通腐食を防止するために、フィン材
を犠牲陽極として用いることが検討され、一部実用化さ
れているが、問題点も多い。すなわち、フィン材として
一般的に用いられている３００３合金は強度、ろう付け
性等は良好であるものの、ブレージングシートとの孔食
電位の差が殆どないため、犠牲陽極効果は得られない。
ューブやタンクの貫通腐食を防止するために、フィン材
を犠牲陽極として用いることが検討され、一部実用化さ
れているが、問題点も多い。すなわち、フィン材として
一般的に用いられている３００３合金は強度、ろう付け
性等は良好であるものの、ブレージングシートとの孔食
電位の差が殆どないため、犠牲陽極効果は得られない。
【０００５】そこで、真空ろう付け法により組立られる
熱交換器のフィン材を犠牲陽極として使用するため、フ
ィン材として、■真空ろう付け法においても蒸発しない
で犠牲陽極効果の得られるＡｌ−Ｓｎ系合金の使用、■
真空ろう付け法により蒸発する量を予め予想したＡｌ−
Ｚｎ系合金（Ｚｎ１．５％以上）の使用、が行われてい
る。
熱交換器のフィン材を犠牲陽極として使用するため、フ
ィン材として、■真空ろう付け法においても蒸発しない
で犠牲陽極効果の得られるＡｌ−Ｓｎ系合金の使用、■
真空ろう付け法により蒸発する量を予め予想したＡｌ−
Ｚｎ系合金（Ｚｎ１．５％以上）の使用、が行われてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし乍ら、このよう
なフィン材には、以下に示すような問題点がある。まず
、犠牲陽極フィン材として用いられているアルミニウム
合金としては、Ａｌ−１．２％Ｍｎ−０．１％Ｓｎ系の
合金が知られているが、本合金は熱間圧延時に割れを生
じ易く、またスクラップの管理、処理に問題があるため
、素材コストが上昇するという問題がある。
なフィン材には、以下に示すような問題点がある。まず
、犠牲陽極フィン材として用いられているアルミニウム
合金としては、Ａｌ−１．２％Ｍｎ−０．１％Ｓｎ系の
合金が知られているが、本合金は熱間圧延時に割れを生
じ易く、またスクラップの管理、処理に問題があるため
、素材コストが上昇するという問題がある。
【０００７】また、Ａｌ−１．２％Ｍｎ−１．５％Ｚｎ
系合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金（特開昭５４−８０２２０
号、同５５−６５８９６号、同５６−１４２８４５号、
同６０−２１１０５５号）も検討されてきているが、犠
牲陽極効果が安定して得られない欠点がある。また、Ｓ
ｎとＺｎを併用したＡｌ−Ｚｎ−Ｓｎ系合金（特開昭６
０−８９５４０号、同６０−２１５７２９号等）も提案
されているが、同様の問題がある。
系合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金（特開昭５４−８０２２０
号、同５５−６５８９６号、同５６−１４２８４５号、
同６０−２１１０５５号）も検討されてきているが、犠
牲陽極効果が安定して得られない欠点がある。また、Ｓ
ｎとＺｎを併用したＡｌ−Ｚｎ−Ｓｎ系合金（特開昭６
０−８９５４０号、同６０−２１５７２９号等）も提案
されているが、同様の問題がある。
【０００８】上記のように、フィン材は犠牲陽極効果を
有するもので、薄肉化の要請があり、このような薄肉化
に対応するには、ろう付け後の強度の改善が望まれてい
る。
有するもので、薄肉化の要請があり、このような薄肉化
に対応するには、ろう付け後の強度の改善が望まれてい
る。
【０００９】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたものであって、真空ろう付け法により
組立てられる熱交換器のフィン材として、ろう付け後の
強度に優れ、かつＳｎ等の元素を添加することなく犠牲
陽極効果を有するフィン材を提供し、またその製造方法
を提供することを目的とするものである。
るためになされたものであって、真空ろう付け法により
組立てられる熱交換器のフィン材として、ろう付け後の
強度に優れ、かつＳｎ等の元素を添加することなく犠牲
陽極効果を有するフィン材を提供し、またその製造方法
を提供することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記目的を
達成し得るフィン材の組成並びに製造工程について鋭意
研究を重ねた。
達成し得るフィン材の組成並びに製造工程について鋭意
研究を重ねた。
【００１１】前述の如く、真空ろう付け法により組立て
られる熱交換器のチューブやタンクを構成するブレージ
ングシートには、芯材にＡｌ−Ｍｎ系合金３００３を用
い、ろう材にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金４００４や４１０
４が一般的に使用されている。
られる熱交換器のチューブやタンクを構成するブレージ
ングシートには、芯材にＡｌ−Ｍｎ系合金３００３を用
い、ろう材にＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金４００４や４１０
４が一般的に使用されている。
【００１２】これらのブレージングシートに対し、フィ
ン材を犠牲陽極的に作用させるためには、フィン材の孔
食電位をブレージングシート表面の孔食電位よりも３０
ｍＶ以上卑にする必要があることが種々の実験により判
明した。
ン材を犠牲陽極的に作用させるためには、フィン材の孔
食電位をブレージングシート表面の孔食電位よりも３０
ｍＶ以上卑にする必要があることが種々の実験により判
明した。
【００１３】合金元素としてＳｎやＺｎを使用せずにブ
レージングシートに対して犠牲陽極効果を有するアルミ
ニウム合金としては、例えば純アルミニウムが知られて
いるが、フィン材としての強度が不十分なため、実用的
でない。
レージングシートに対して犠牲陽極効果を有するアルミ
ニウム合金としては、例えば純アルミニウムが知られて
いるが、フィン材としての強度が不十分なため、実用的
でない。
【００１４】また、フィン材として一般的に用いられて
いるＡｌ−Ｍｎ系合金３００３は、強度及びろう付け性
等は良好であるが、ブレージングシートとの孔食電位の
差が殆どないため、犠牲陽極効果は得られない。
いるＡｌ−Ｍｎ系合金３００３は、強度及びろう付け性
等は良好であるが、ブレージングシートとの孔食電位の
差が殆どないため、犠牲陽極効果は得られない。
【００１５】そこで、本発明者は、従来のフィン材に用
いられているＡｌ−Ｍｎ系合金の孔食電位を卑に移行さ
せる方法を検討した結果、Ｍｎ固溶量を抑制させること
が最も効果的であることが判明した。具体的には、Ｍｎ
添加量の規制、Ｆｅ添加によるＭｎのＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ
系化合物としての固定を行い、孔食電位を卑に移行させ
、Ｍｎ添加量を規制することにより強度が低下するが、
この強度低下に対してはＭｇとＳｉの添加が有効である
こと、また耐サグ性、耐座屈性の向上には、再結晶を抑
制させる効果が大きく、かつ電位を貴に移行させないＺ
ｒを添加すること、及び冷間加工後の最終焼鈍条件をコ
ントロールすることがろう付け後の強度向上に有効であ
ること、等が明らかになり、ここに本発明をなしたもの
である。
いられているＡｌ−Ｍｎ系合金の孔食電位を卑に移行さ
せる方法を検討した結果、Ｍｎ固溶量を抑制させること
が最も効果的であることが判明した。具体的には、Ｍｎ
添加量の規制、Ｆｅ添加によるＭｎのＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ
系化合物としての固定を行い、孔食電位を卑に移行させ
、Ｍｎ添加量を規制することにより強度が低下するが、
この強度低下に対してはＭｇとＳｉの添加が有効である
こと、また耐サグ性、耐座屈性の向上には、再結晶を抑
制させる効果が大きく、かつ電位を貴に移行させないＺ
ｒを添加すること、及び冷間加工後の最終焼鈍条件をコ
ントロールすることがろう付け後の強度向上に有効であ
ること、等が明らかになり、ここに本発明をなしたもの
である。
【００１６】すなわち、本発明は、Ｍｇ：０．３〜１．
０％、Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．０５〜０．
３％、Ｆｅ：０．０５〜０．３％及びＺｎ：０．１〜０
．８％を含み、Ｔｉ又はＺｒの１種以上：０．０１〜０
．２％を含み、残部が実質的にＡｌよりなることを特徴
とする真空ろう付け法により組立てられる熱交換器用で
ろう付け後の強度に優れ、かつ犠牲陽極効果を有するフ
ィン材を要旨とするものである。
０％、Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．０５〜０．
３％、Ｆｅ：０．０５〜０．３％及びＺｎ：０．１〜０
．８％を含み、Ｔｉ又はＺｒの１種以上：０．０１〜０
．２％を含み、残部が実質的にＡｌよりなることを特徴
とする真空ろう付け法により組立てられる熱交換器用で
ろう付け後の強度に優れ、かつ犠牲陽極効果を有するフ
ィン材を要旨とするものである。
【００１７】また、その製造方法は、前記化学成分を有
するＡｌ合金フィン材を製造するに当り、冷間加工後の
最終焼鈍を、１８０〜２６０℃×２０〜６００分の条件
で行うことを特徴とするものである。
するＡｌ合金フィン材を製造するに当り、冷間加工後の
最終焼鈍を、１８０〜２６０℃×２０〜６００分の条件
で行うことを特徴とするものである。
【００１８】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１９】
【作用】前述のように、本発明は、真空ろう付け法によ
り組立られる熱交換器のフィン材であつて、アルミニウ
ムにとって特異な合金元素であるＳｎを含まずに犠牲陽
極特性を有するフィン材であり、冷間圧延後に最終焼鈍
を施すことによりフィン材としてのろう付け後に優れた
強度を得たものである。
り組立られる熱交換器のフィン材であつて、アルミニウ
ムにとって特異な合金元素であるＳｎを含まずに犠牲陽
極特性を有するフィン材であり、冷間圧延後に最終焼鈍
を施すことによりフィン材としてのろう付け後に優れた
強度を得たものである。
【００２０】まず、本発明における化学成分の限定理由
について説明する。
について説明する。
【００２１】Ｍｇ：Ｍｇはろう付け後の強度を得るため
に必要であるが、Ｍｎ量を０．３％以下に規制したため
、０．３〜１．０％の添加が必要である。Ｍｇ量が０．
３％未満では充分な強度が得られず、また１．０％を超
えて含有するとろう付け性の低下を招くので好ましくな
い。
に必要であるが、Ｍｎ量を０．３％以下に規制したため
、０．３〜１．０％の添加が必要である。Ｍｇ量が０．
３％未満では充分な強度が得られず、また１．０％を超
えて含有するとろう付け性の低下を招くので好ましくな
い。
【００２２】Ｓｉ：Ｓｉはろう付け後の強度を向上させ
る合金元素として添加される。しかし、添加量が０．３
％未満では充分な強度が得られず、また０．８％を超え
て添加すると、強度は向上するものの、融点が低下し、
耐座屈性を低下させるので好ましくない。したがって、
ろう付け性を阻害することなく強度が向上できるＳｉの
添加量は０．３〜０．８％の範囲に限定される。
る合金元素として添加される。しかし、添加量が０．３
％未満では充分な強度が得られず、また０．８％を超え
て添加すると、強度は向上するものの、融点が低下し、
耐座屈性を低下させるので好ましくない。したがって、
ろう付け性を阻害することなく強度が向上できるＳｉの
添加量は０．３〜０．８％の範囲に限定される。
【００２３】Ｍｎ：Ｍｎはろう付け時の強度及びろう付
け後の強度、ろう付け性の確保に必要な元素であるが、
０．０５％未満では効果が少なく、反面、固溶量が増大
するとアルミニウム合金の孔食電位が貴に移行するため
、固溶量は極力抑制する必要があるため、添加量の上限
を０．３％とする。
け後の強度、ろう付け性の確保に必要な元素であるが、
０．０５％未満では効果が少なく、反面、固溶量が増大
するとアルミニウム合金の孔食電位が貴に移行するため
、固溶量は極力抑制する必要があるため、添加量の上限
を０．３％とする。
【００２４】Ｆｅ：ＦｅはＭｎとＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の
化合物を作って析出し、固溶Ｍｎ量を抑制させるのに有
効である。しかし、０．０５％未満では効果が少なく、
また０．３％を超えて含有するとＡｌ−Ｆｅ系化合物と
なって析出して耐食性を低下させ、また、アルミニウム
合金の組織を微細化し、耐サグ性、耐座屈性を低下させ
るので好ましくない。したがって、Ｆｅ量は０．０５〜
０．３％とする。
化合物を作って析出し、固溶Ｍｎ量を抑制させるのに有
効である。しかし、０．０５％未満では効果が少なく、
また０．３％を超えて含有するとＡｌ−Ｆｅ系化合物と
なって析出して耐食性を低下させ、また、アルミニウム
合金の組織を微細化し、耐サグ性、耐座屈性を低下させ
るので好ましくない。したがって、Ｆｅ量は０．０５〜
０．３％とする。
【００２５】なお、Ｍｎ固溶量を極力抑制し、Ａｌ−Ｆ
ｅ系化合物の析出を抑制するのが好ましく、そのために
は上記ＭｎとＦｅについて、Ｍｎ／Ｆｅ比を１〜３の範
囲に規制するように含有させるのが好ましい。
ｅ系化合物の析出を抑制するのが好ましく、そのために
は上記ＭｎとＦｅについて、Ｍｎ／Ｆｅ比を１〜３の範
囲に規制するように含有させるのが好ましい。
【００２６】Ｚｎ：Ｚｎは真空炉のメンテナンスを容易
にする作用がある。しかし、０．１％未満ではその効果
が不十分であり、また０．８％を超えると炉の汚染が促
進されるため、添加量は０．１〜０．８％の範囲とする
。
にする作用がある。しかし、０．１％未満ではその効果
が不十分であり、また０．８％を超えると炉の汚染が促
進されるため、添加量は０．１〜０．８％の範囲とする
。
【００２７】Ｔｉ及びＺｒ：Ｔｉ及びＺｒはフィン材の
組織をコントロールし、ろう付け時の耐座屈性を向上さ
せるのに有効である。しかし、０．０１％未満ではその
効果が不十分であり、また０．２％を超えると効果は飽
和し、逆に粗大金属間化合物が形成され、加工性の低下
を招くので好ましくない。したがって、Ｔｉ及びＺｒは
１種又は２種で０．０１〜０．２％の範囲とする。
組織をコントロールし、ろう付け時の耐座屈性を向上さ
せるのに有効である。しかし、０．０１％未満ではその
効果が不十分であり、また０．２％を超えると効果は飽
和し、逆に粗大金属間化合物が形成され、加工性の低下
を招くので好ましくない。したがって、Ｔｉ及びＺｒは
１種又は２種で０．０１〜０．２％の範囲とする。
【００２８】上記の化学成分を有し、残部が実質的にＡ
ｌからなるＡｌ合金フィン材は、常法により製造される
が、本発明の場合、冷間圧延後の最終焼鈍条件を規制す
るものである。
ｌからなるＡｌ合金フィン材は、常法により製造される
が、本発明の場合、冷間圧延後の最終焼鈍条件を規制す
るものである。
【００２９】すなわち、ろう付け後の強度はフィン材の
製造条件に大きく依存しており、常法により均熱処理後
に熱間圧延を行い、冷間圧延を行うが、冷間圧延後に最
終で調質焼鈍を行うのは強度を向上させるためである。
製造条件に大きく依存しており、常法により均熱処理後
に熱間圧延を行い、冷間圧延を行うが、冷間圧延後に最
終で調質焼鈍を行うのは強度を向上させるためである。
【００３０】焼鈍条件は、バッチ炉を使用したときは、
１８０℃未満では保持時間が６００分以上必要となるた
め生産性が悪く、製造コストを上昇させる。また２６０
℃を超えて焼鈍すると保持時間が短いために安定した熱
処理を行うことが難しい。以上のことから、最終焼鈍条
件は１８０〜２６０℃×２０〜６００分とする。
１８０℃未満では保持時間が６００分以上必要となるた
め生産性が悪く、製造コストを上昇させる。また２６０
℃を超えて焼鈍すると保持時間が短いために安定した熱
処理を行うことが難しい。以上のことから、最終焼鈍条
件は１８０〜２６０℃×２０〜６００分とする。
【００３１】次に本発明の実施例を示す。
【００３２】
【表１】
に示す化学成分を有するアルミニウム合金について、同
表に示す条件の最終焼鈍を含む工程により、０．１ｍｍ
板厚のアルミニウム合金フィン材（供試材）を製造し、
以下の実験に供した。なお、製造工程は、Ｈ２４材の場
合は均熱処理→熱間圧延→冷間圧延→最終焼鈍であり、
Ｈ１４材の場合は均熱処理→熱間圧延→冷間圧延（中間
焼鈍を含む）である。
表に示す条件の最終焼鈍を含む工程により、０．１ｍｍ
板厚のアルミニウム合金フィン材（供試材）を製造し、
以下の実験に供した。なお、製造工程は、Ｈ２４材の場
合は均熱処理→熱間圧延→冷間圧延→最終焼鈍であり、
Ｈ１４材の場合は均熱処理→熱間圧延→冷間圧延（中間
焼鈍を含む）である。
【００３３】
【実施例１】得られた供試材を
【表２】
に示す真空ろう付け相当加熱（真空度２×１０−４Ｔｏ
ｒｒの真空中で５９５℃×３ｍｉｎ加熱）した後、機械
的性質の測定を行った。その結果を表２に併記する。
ｒｒの真空中で５９５℃×３ｍｉｎ加熱）した後、機械
的性質の測定を行った。その結果を表２に併記する。
【００３４】表２より明らかなように、本発明材は何れ
も、従来よりフィン材として多用されている３００３合
金と比較すると、かなり高強度が得られている。また、
同じ化学成分を有するＨ１４タイプのフィン材（比較例
）と比らべても、高強度が得られている。
も、従来よりフィン材として多用されている３００３合
金と比較すると、かなり高強度が得られている。また、
同じ化学成分を有するＨ１４タイプのフィン材（比較例
）と比らべても、高強度が得られている。
【００３５】
【実施例２】供試材を２×１０−４Ｔｏｒｒの真空中で
５９５℃×３ｍｉｎ加熱した後、電気化学的特性の測定
を行った。その結果を表２に併記する。
５９５℃×３ｍｉｎ加熱した後、電気化学的特性の測定
を行った。その結果を表２に併記する。
【００３６】表２よりわかるように、本発明材は何れも
、従来よりフィン材として多用されている３００３合金
に比べ、より卑な孔食電位を示している。したがって、
チューブブレージングシートに対して電気化学的に卑で
あるため、少なくとも腐食を促進させることはない。
、従来よりフィン材として多用されている３００３合金
に比べ、より卑な孔食電位を示している。したがって、
チューブブレージングシートに対して電気化学的に卑で
あるため、少なくとも腐食を促進させることはない。
【００３７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
犠牲陽極効果を有するフィン材において優れたろう付け
後強度が得られる。したがって、熱交換器のコストダウ
ン、軽量化等、工業上顕著な効果が得られるものである
。
犠牲陽極効果を有するフィン材において優れたろう付け
後強度が得られる。したがって、熱交換器のコストダウ
ン、軽量化等、工業上顕著な効果が得られるものである
。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、Ｍｇ：０．
３〜１．０％、Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．０
５〜０．３％、Ｆｅ：０．０５〜０．３％及びＺｎ：０
．１〜０．８％を含み、Ｔｉ又はＺｒの１種以上：０．
０１〜０．２％を含み、残部が実質的にＡｌよりなるこ
とを特徴とする真空ろう付け法により組立てられる熱交
換器用でろう付け後の強度に優れ、かつ犠牲陽極効果を
有するフィン材。 - 【請求項２】 請求項１に記載の化学成分を有するＡ
ｌ合金フィン材を製造するに当り、冷間加工後の最終焼
鈍を、１８０〜２６０℃×２０〜６００分の条件で行う
ことを特徴とする真空ろう付け法により組立てられる熱
交換器用でろう付け後の強度に優れ、かつ犠牲陽極効果
を有するフィン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3122117A JPH04325643A (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3122117A JPH04325643A (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04325643A true JPH04325643A (ja) | 1992-11-16 |
Family
ID=14828052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3122117A Pending JPH04325643A (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04325643A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002004690A3 (en) * | 2000-07-06 | 2002-04-04 | Alcan Int Ltd | Method of making aluminum foil for fins |
| WO2014065355A1 (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-01 | 株式会社Uacj | フィン用アルミニウム合金製ブレージングシート、熱交換器及び熱交換器の製造方法 |
| WO2017067647A1 (de) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Trimet Aluminium Se | Aluminiumlegierung |
-
1991
- 1991-04-24 JP JP3122117A patent/JPH04325643A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
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| US7172664B2 (en) | 2000-07-06 | 2007-02-06 | Novelis Inc. | Method of making aluminum foil for fins |
| KR100790202B1 (ko) * | 2000-07-06 | 2007-12-31 | 노벨리스 인코퍼레이티드 | 핀용 알루미늄 합금 박 제조방법 |
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| AU2016343539B2 (en) * | 2015-10-19 | 2019-10-24 | Trimet Aluminium Se | Aluminum alloy |
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