JPH04275239A - イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製造法 - Google Patents
イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製造法Info
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- JPH04275239A JPH04275239A JP3321354A JP32135491A JPH04275239A JP H04275239 A JPH04275239 A JP H04275239A JP 3321354 A JP3321354 A JP 3321354A JP 32135491 A JP32135491 A JP 32135491A JP H04275239 A JPH04275239 A JP H04275239A
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Classifications
-
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- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
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- C07C41/01—Preparation of ethers
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-
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- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
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- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】本発明は、イソブテン及びアルキル第３級
ブチルエーテル（たとえばメチル第３級ブチルエーテル
（ＭＴＢＥ）、エチル第３級ブチルエーテル（ＥＴＢＥ
）等）の一体製造法に係る。
ブチルエーテル（たとえばメチル第３級ブチルエーテル
（ＭＴＢＥ）、エチル第３級ブチルエーテル（ＥＴＢＥ
）等）の一体製造法に係る。
【０００２】アルキル第３級ブチルエーテルは、ガソリ
ン用のハイオクタン添加剤として使用されており、好適
な触媒上、圧力１５−４０気圧、温度６０−１００℃に
おいて液相でイソブテンを相当するアルコール（ＭＴＢ
Ｅについてはメタノール、ＥＴＢＥについてはエタノー
ル、など）と反応させることによって製造される（イタ
リー国特許第１，０１２，６９０号参照）。
ン用のハイオクタン添加剤として使用されており、好適
な触媒上、圧力１５−４０気圧、温度６０−１００℃に
おいて液相でイソブテンを相当するアルコール（ＭＴＢ
Ｅについてはメタノール、ＥＴＢＥについてはエタノー
ル、など）と反応させることによって製造される（イタ
リー国特許第１，０１２，６９０号参照）。
【０００３】ガソリンテクロノジーにＭＴＢＥの特殊性
を導入しようとする現在の傾向及びイソブテンを含有す
る製油所留分をほぼ完全に利用しようとする傾向のため
、イソブタンの脱水素によるイソブテンの製造技術がま
すます複雑になっている。
を導入しようとする現在の傾向及びイソブテンを含有す
る製油所留分をほぼ完全に利用しようとする傾向のため
、イソブタンの脱水素によるイソブテンの製造技術がま
すます複雑になっている。
【０００４】原料物質は通常フィールドブタン（ｆｉｅ
ｌｄ ｂｕｔａｎｅｓ）である。従って、ＭＴＢＥプラ
ントの代表的なブロックダイアグラムを図１に示す。ノ
ルマル及びイソ−ブタンを含有する原料（１）を蒸留塔
２に供給する。その塔頂で実質的にイソブタン（３）が
放出され、塔底からｎ−Ｃ４及びそれ以上の炭化水素を
含有する流れ（４）が取り出される。塔底留分の一部（
５）を反応器６で異性化し、ライン７を介して塔２に再
循環する。装置８においてイソブタン（３）を脱水素化
し、軽質ガス流（９）及びイソブタン及びイソブテンを
含有する流れ（１０）を生成し、後者をＭＴＢＥ合成器
１１に供給し、メタノール（１２）と反応させてＭＴＢ
Ｅ（１３）を生成させる。ＭＴＢＥに加えて、この装置
１１ではイソブタンを含有する流れ（１４）も生成され
、これを脱水素反応器８の上流側の部位に再循環する。 この場合、脱水素の技術はＭＴＢＥの製造には何ら関係
ないことが理解されるべきである。
ｌｄ ｂｕｔａｎｅｓ）である。従って、ＭＴＢＥプラ
ントの代表的なブロックダイアグラムを図１に示す。ノ
ルマル及びイソ−ブタンを含有する原料（１）を蒸留塔
２に供給する。その塔頂で実質的にイソブタン（３）が
放出され、塔底からｎ−Ｃ４及びそれ以上の炭化水素を
含有する流れ（４）が取り出される。塔底留分の一部（
５）を反応器６で異性化し、ライン７を介して塔２に再
循環する。装置８においてイソブタン（３）を脱水素化
し、軽質ガス流（９）及びイソブタン及びイソブテンを
含有する流れ（１０）を生成し、後者をＭＴＢＥ合成器
１１に供給し、メタノール（１２）と反応させてＭＴＢ
Ｅ（１３）を生成させる。ＭＴＢＥに加えて、この装置
１１ではイソブタンを含有する流れ（１４）も生成され
、これを脱水素反応器８の上流側の部位に再循環する。 この場合、脱水素の技術はＭＴＢＥの製造には何ら関係
ないことが理解されるべきである。
【０００５】しかしながら、最も新しいＭＴＢＥプラン
トはイソブタンの脱水素によって生成されたイソブテン
を使用できるものであり、同様に多くのイソブタン脱水
素プラントはイソブテンをＭＴＢＥプラントに供給でき
る。これら２つのプラントを一体化させることにより投
下資本及び／又は操作コストを節約でき、従ってかなり
興味深い。イソブタン脱水素ユニット（そのスキームを
図２に示す）は、現在一般的に使用されているものと同
様の方法（すなわちガスの調製、圧縮及び精製）に基づ
くものである。さらに詳述すれば、イソブタン（２１）
を脱水素反応器２２（つづいて圧縮段階２３及び精製段
階２４が設置される）に供給する。精製段階では、反応
生成物のＣ４炭化水素成分（２６）から水素、窒素及び
軽質炭化水素（２５）が分離される。最も問題の点の１
つは、圧縮後、凝縮することなく、残留した軽質ガス流
からＣ４炭化水素を回収することである。
トはイソブタンの脱水素によって生成されたイソブテン
を使用できるものであり、同様に多くのイソブタン脱水
素プラントはイソブテンをＭＴＢＥプラントに供給でき
る。これら２つのプラントを一体化させることにより投
下資本及び／又は操作コストを節約でき、従ってかなり
興味深い。イソブタン脱水素ユニット（そのスキームを
図２に示す）は、現在一般的に使用されているものと同
様の方法（すなわちガスの調製、圧縮及び精製）に基づ
くものである。さらに詳述すれば、イソブタン（２１）
を脱水素反応器２２（つづいて圧縮段階２３及び精製段
階２４が設置される）に供給する。精製段階では、反応
生成物のＣ４炭化水素成分（２６）から水素、窒素及び
軽質炭化水素（２５）が分離される。最も問題の点の１
つは、圧縮後、凝縮することなく、残留した軽質ガス流
からＣ４炭化水素を回収することである。
【０００６】現在のプラントでは、かかる回収は低温法
によって行われる。さらに、好適な溶媒による吸収、つ
づいてＣ４炭化水素のストリッピング及び溶媒の再生に
よっても実施される。たとえば、イソブタン脱水素プラ
ントにおける溶媒はＣ６−１０炭化水素の混合物である
。図３は、低温法による回収を伴うＳＮＡＭＰＲＯＧＥ
ＴＴＩ−ＹＡＲＳＩＮＴＥＺイソブタン脱水素法（Ｏｃ
ｔａｎｅ Ｗｅｅｋ，１９９０年１０月８日，ｐ７−８
参照）の代表的なスキームを示す。これによれば、イソ
ブタン（３１）を脱水素反応器３４（ライン３６及び３
７によって脱水素触媒再生器３５に接続されている）に
供給する前に熱交換器３２及び３３で予熱する。反応器
３４の頂部からガス流（３８）が放出され、熱交換器３
３で冷却し、フィルター４０で濾過し、圧縮機４１で圧
縮し、冷却器４２で一部凝縮させた後、セパレーター３
９に供給する。セパレーター３９から２つの流れが得ら
れる。１つは主としてＣ４炭化水素を含有する流れ（４
３）であり、他は主として水素及びＣ３炭化水素を含有
する流れ（４４）である。流れ（４３）を脱プロパン装
置４５に供給し、その底部から実質的にイソ−Ｃ４炭化
水素でなる流れ（４６）を取り出す。一方、流れ（４４
）を低温回収システム４７に供給して、イソブテン及び
その中に含有されるイソブタン（４８）を回収し、流れ
（４３）に添加する。一方、システム４７からの実質的
に水素及びＣ１−３炭化水素を含有する流れ（４９）を
、脱プロパン装置４５の頂部からの流れ（５０）と合わ
せる。 空気（５１）を圧縮機５２で圧縮し、熱交換器５３で加
熱した後、再生塔３５に供給する。塔３５の塔頂からガ
ス流（５４）を取り出し、熱交換器５３で冷却し、燃料
ガス（５６）として使用する前にフィルター５５を介し
て濾過する。
によって行われる。さらに、好適な溶媒による吸収、つ
づいてＣ４炭化水素のストリッピング及び溶媒の再生に
よっても実施される。たとえば、イソブタン脱水素プラ
ントにおける溶媒はＣ６−１０炭化水素の混合物である
。図３は、低温法による回収を伴うＳＮＡＭＰＲＯＧＥ
ＴＴＩ−ＹＡＲＳＩＮＴＥＺイソブタン脱水素法（Ｏｃ
ｔａｎｅ Ｗｅｅｋ，１９９０年１０月８日，ｐ７−８
参照）の代表的なスキームを示す。これによれば、イソ
ブタン（３１）を脱水素反応器３４（ライン３６及び３
７によって脱水素触媒再生器３５に接続されている）に
供給する前に熱交換器３２及び３３で予熱する。反応器
３４の頂部からガス流（３８）が放出され、熱交換器３
３で冷却し、フィルター４０で濾過し、圧縮機４１で圧
縮し、冷却器４２で一部凝縮させた後、セパレーター３
９に供給する。セパレーター３９から２つの流れが得ら
れる。１つは主としてＣ４炭化水素を含有する流れ（４
３）であり、他は主として水素及びＣ３炭化水素を含有
する流れ（４４）である。流れ（４３）を脱プロパン装
置４５に供給し、その底部から実質的にイソ−Ｃ４炭化
水素でなる流れ（４６）を取り出す。一方、流れ（４４
）を低温回収システム４７に供給して、イソブテン及び
その中に含有されるイソブタン（４８）を回収し、流れ
（４３）に添加する。一方、システム４７からの実質的
に水素及びＣ１−３炭化水素を含有する流れ（４９）を
、脱プロパン装置４５の頂部からの流れ（５０）と合わ
せる。 空気（５１）を圧縮機５２で圧縮し、熱交換器５３で加
熱した後、再生塔３５に供給する。塔３５の塔頂からガ
ス流（５４）を取り出し、熱交換器５３で冷却し、燃料
ガス（５６）として使用する前にフィルター５５を介し
て濾過する。
【０００７】図４は、吸収及びストリッピングによる回
収を伴うイソブタン脱水素法の代表的なスキームを示す
。残りの部材については図３に示すものと同様であるた
め、精製に関する部分についてのみ説明する。反応器３
４を出る流れ（３８）を熱交換器３３で冷却し、圧縮機
４１で圧縮し、セパレーター３９に供給して軽質炭化水
素（４４）（吸収器６０に供給される）から重質炭化水
素（４３）を分離する前に冷却器４２で一部凝縮させる
。吸収器６０の塔頂から軽質ガス及び炭化水素（６１）
が流出し、残部はライン６２を介して供給される溶媒に
よって吸収され、塔底６３から取り出される。使用済溶
媒及びＣ４炭化水素を含有する塔底流（６３）を蒸留塔
６４に供給し、塔底６５から再生した溶媒を得ると共に
、塔頂から実質的にＣ４炭化水素を含有する流れ（６６
）を得て、これを流れ（４３）に添加した後、脱プロパ
ン塔６７に供給する。該塔６７の塔底６８から実質的に
イソ−Ｃ４炭化水素でなる流れを取り出し、塔頂６９か
ら実質的にＣ３炭化水素を含有する流れを取り出す。こ
れらの回収操作を非常にコストが高くかつ煩雑である。 特に、低温システムは、非常に低い温度で作動される冷
却サイクル及び高価な装置（たとえばターボエキスパン
ダー）のため設備コスト及び操作コストが高くなる。
収を伴うイソブタン脱水素法の代表的なスキームを示す
。残りの部材については図３に示すものと同様であるた
め、精製に関する部分についてのみ説明する。反応器３
４を出る流れ（３８）を熱交換器３３で冷却し、圧縮機
４１で圧縮し、セパレーター３９に供給して軽質炭化水
素（４４）（吸収器６０に供給される）から重質炭化水
素（４３）を分離する前に冷却器４２で一部凝縮させる
。吸収器６０の塔頂から軽質ガス及び炭化水素（６１）
が流出し、残部はライン６２を介して供給される溶媒に
よって吸収され、塔底６３から取り出される。使用済溶
媒及びＣ４炭化水素を含有する塔底流（６３）を蒸留塔
６４に供給し、塔底６５から再生した溶媒を得ると共に
、塔頂から実質的にＣ４炭化水素を含有する流れ（６６
）を得て、これを流れ（４３）に添加した後、脱プロパ
ン塔６７に供給する。該塔６７の塔底６８から実質的に
イソ−Ｃ４炭化水素でなる流れを取り出し、塔頂６９か
ら実質的にＣ３炭化水素を含有する流れを取り出す。こ
れらの回収操作を非常にコストが高くかつ煩雑である。 特に、低温システムは、非常に低い温度で作動される冷
却サイクル及び高価な装置（たとえばターボエキスパン
ダー）のため設備コスト及び操作コストが高くなる。
【０００８】吸収及びストリッピングによる回収は、製
造サイクルに無関係な溶媒物質を導入するため、これを
注意深く除去しなければならず、その結果、操作コスト
が増大し、Ｃ４フラクションが過剰に重質炭化水素を富
有するようになるとの欠点を有する。溶媒からのＣ４炭
化水素の脱着に当たり多量を消費することも考慮する必
要がある。
造サイクルに無関係な溶媒物質を導入するため、これを
注意深く除去しなければならず、その結果、操作コスト
が増大し、Ｃ４フラクションが過剰に重質炭化水素を富
有するようになるとの欠点を有する。溶媒からのＣ４炭
化水素の脱着に当たり多量を消費することも考慮する必
要がある。
【０００９】発明者らは、驚くべきことには、アルキル
第３級ブチルエーテル及び／又は使用した相当のアルコ
ールでの吸収により、たとえ操作条件下においてこれら
化合物の高蒸気圧がその利用を妨げると思われることが
あっても、収率を上述の方法のものよりも低い値に低減
させることなく、第１凝縮によって生じた蒸気からＣ４
炭化水素を回収できるとの知見を得た。図４に示す方法
で利用される重質炭化水素での吸収を比べて、これら溶
媒の使用の主な利点は、該化合物が試薬（メタノール、
エタノール等）として又は精製物（ＭＴＢＥ、ＥＴＢＥ
等）として存在すること、及び回収されたＣ４炭化水素
及び溶媒を含有する流れが、さらに処理を施すことなく
、既にアルキル第３級ブチルエーテル製造プロント内に
含まれる装置に直接供給されることである。一般に使用
されている低温スキームを考えると、非常に低い温度で
作動されるシステムは、温度４０−６０℃で作動される
吸収塔よりも煩雑であることは明らかである。
第３級ブチルエーテル及び／又は使用した相当のアルコ
ールでの吸収により、たとえ操作条件下においてこれら
化合物の高蒸気圧がその利用を妨げると思われることが
あっても、収率を上述の方法のものよりも低い値に低減
させることなく、第１凝縮によって生じた蒸気からＣ４
炭化水素を回収できるとの知見を得た。図４に示す方法
で利用される重質炭化水素での吸収を比べて、これら溶
媒の使用の主な利点は、該化合物が試薬（メタノール、
エタノール等）として又は精製物（ＭＴＢＥ、ＥＴＢＥ
等）として存在すること、及び回収されたＣ４炭化水素
及び溶媒を含有する流れが、さらに処理を施すことなく
、既にアルキル第３級ブチルエーテル製造プロント内に
含まれる装置に直接供給されることである。一般に使用
されている低温スキームを考えると、非常に低い温度で
作動されるシステムは、温度４０−６０℃で作動される
吸収塔よりも煩雑であることは明らかである。
【００１０】本発明によるイソブテン及びアルキル第３
級ブチルエーテルの一体製造法は、（ａ）イソブタン含
有流を脱水素化し、ついで生成したガスを圧縮及び部分
的に凝縮させて、分離後、水素、窒素及びＣ１−４炭化
水素を含有するガス流及び主としてＣ４炭化水素を含有
する液状流を得る工程；（ｂ）前記ガス流を溶媒を使用
する吸収塔に供給して、塔頂から実質的に水素、窒素及
びＣ１−３炭化水素を含有するガス混合物を得ると共に
、塔底から実質的にＣ４炭化水素及び使用済溶媒を含有
する液状混合物を得る工程；（ｃ）主としてＣ４炭化水
素を含有する前記液状流を蒸留塔に供給して、塔頂から
実質的にＣ３炭化水素を含有するガス混合物を得ると共
に、塔底からイソブタン及びイソブテンを含有する液状
混合物を得る工程；（ｄ）前記工程（ｃ）のイソブタン
及びイソブテンを含有する液状混合物を反応器に、又は
２以上の反応器を使用する場合には第１の反応器に、相
当するアルコールと共に供給してアルキル第３級ブチル
エーテルを得る工程；（ｅ）生成物を反応器から蒸留塔
に供給して、塔頂から主として未反応ガスを含有する流
れを得ると共に、塔底から実質的にアルキル第３級ブチ
ルエーテルを含有する液状物を得る工程；（ｆ）前記工
程（ｅ）の主として未反応ガスを含有する流れを、唯一
の反応器を使用した場合には洗浄塔に直接に、又は２以
上の反応器を使用した場合には第２の反応器に、つづい
て生成物を第２反応器から蒸留塔に供給して、塔底から
アルキル第３級ブチルエーテルを含有する液状混合物を
得て、これを前記工程（ｅ）の蒸留塔に又は数個の反応
器を使用した場合には第３反応器に供給し、一方塔頂か
ら主として未反応ガスを含有する混合物を得て、これを
洗浄塔に供給する工程；（ｇ）洗浄塔において分離を行
い、塔頂から実質的に未反応Ｃ４炭化水素を得ると共に
、塔底から実質的に水及び使用したアルコールを含有す
る液状混合物を得て、これらを蒸留塔で分離する工程を
包含してなり、前記工程（ｂ）の吸収塔で使用する溶媒
が、実質的に前記工程（ｅ）のアルキル第３級ブチルエ
ーテルを含有する液状物の一部及び／又は該方法で使用
した相当のアルキルの一部であることを特徴とする。
級ブチルエーテルの一体製造法は、（ａ）イソブタン含
有流を脱水素化し、ついで生成したガスを圧縮及び部分
的に凝縮させて、分離後、水素、窒素及びＣ１−４炭化
水素を含有するガス流及び主としてＣ４炭化水素を含有
する液状流を得る工程；（ｂ）前記ガス流を溶媒を使用
する吸収塔に供給して、塔頂から実質的に水素、窒素及
びＣ１−３炭化水素を含有するガス混合物を得ると共に
、塔底から実質的にＣ４炭化水素及び使用済溶媒を含有
する液状混合物を得る工程；（ｃ）主としてＣ４炭化水
素を含有する前記液状流を蒸留塔に供給して、塔頂から
実質的にＣ３炭化水素を含有するガス混合物を得ると共
に、塔底からイソブタン及びイソブテンを含有する液状
混合物を得る工程；（ｄ）前記工程（ｃ）のイソブタン
及びイソブテンを含有する液状混合物を反応器に、又は
２以上の反応器を使用する場合には第１の反応器に、相
当するアルコールと共に供給してアルキル第３級ブチル
エーテルを得る工程；（ｅ）生成物を反応器から蒸留塔
に供給して、塔頂から主として未反応ガスを含有する流
れを得ると共に、塔底から実質的にアルキル第３級ブチ
ルエーテルを含有する液状物を得る工程；（ｆ）前記工
程（ｅ）の主として未反応ガスを含有する流れを、唯一
の反応器を使用した場合には洗浄塔に直接に、又は２以
上の反応器を使用した場合には第２の反応器に、つづい
て生成物を第２反応器から蒸留塔に供給して、塔底から
アルキル第３級ブチルエーテルを含有する液状混合物を
得て、これを前記工程（ｅ）の蒸留塔に又は数個の反応
器を使用した場合には第３反応器に供給し、一方塔頂か
ら主として未反応ガスを含有する混合物を得て、これを
洗浄塔に供給する工程；（ｇ）洗浄塔において分離を行
い、塔頂から実質的に未反応Ｃ４炭化水素を得ると共に
、塔底から実質的に水及び使用したアルコールを含有す
る液状混合物を得て、これらを蒸留塔で分離する工程を
包含してなり、前記工程（ｂ）の吸収塔で使用する溶媒
が、実質的に前記工程（ｅ）のアルキル第３級ブチルエ
ーテルを含有する液状物の一部及び／又は該方法で使用
した相当のアルキルの一部であることを特徴とする。
【００１１】工程（ｂ）の吸収塔の塔底から放出される
実質的にＣ４炭化水素及び使用済溶媒であるアルキル第
３級ブチルエーテルを含有する液状混合物は、次の装置
の１以上に部分的に又は全体的に供給される。 −工程（ｃ）の蒸留塔 −工程（ｅ）の蒸留塔 −工程（ｄ）の反応器 前記液状混合物は必ずしも工程（ｃ）の蒸留塔に供給さ
れる必要がないため、アルキル第３級ブチルエーテルを
再生する必要はないことに注目しなければならない。該
方法で使用される相当のアルコールを工程（ｂ）の吸収
塔で溶媒としても使用する場合には、かかる塔から放出
される液状混合物を工程（ｄ）の反応器に供給する。工
程（ｇ）の洗浄塔の下流側にある蒸留塔で分離されたア
ルコールは、工程（ｄ）の反応器に、及び／又は２以上
の反応器が使用された場合には工程（ｆ）の反応器に、
及び／又は工程（ｂ）の吸収塔に再循環される。工程（
ｇ）の洗浄塔で分離された未反応Ｃ４炭化水素は、一緒
に脱水素化されるべき工程（ａ）のイソブタン含有流と
有利に混合される。上述の方法は、反応器と蒸留塔が一
体化され、同一の装置を構成するカラム反応器を使用し
ても実施される。この場合、カラム反応器から直接に放
出される実質的にアルキル第３級ブチルエーテルを含有
する液状物の一部は工程（ｂ）の吸収塔に再循環される
。工程（ｂ）の吸収塔で使用される溶媒の量は、好まし
くは下記の範囲内である。 −唯一の溶媒としてのアルキル第３級ブチルエーテルに
関して、吸収塔に収容されるＣ４炭化水素のモル当たり
０．５ないし２モル、好ましくは１ないし１．５モル−
唯一の溶媒としての相当のアルコールに関して、吸収塔
に収容されるＣ４炭化水素のモル当たり１ないし３モル
、好ましくは１．５ないし２モル 混合溶媒の場合には、アルキル第３級ブチルエーテル及
び相当のアルコールの量は上述の比率よりも明らかに低
減される。溶媒としてアルキル第３級ブチルエーテルを
単独で使用する際には、吸収塔に供給されるべきアルキ
ル第３級ブチルエーテル含有液状物の比率は、工程（ｅ
）の蒸留塔から放出される液状物全体の１５ないし５０
容量％、好ましくは３０ないし４５容量％である。
実質的にＣ４炭化水素及び使用済溶媒であるアルキル第
３級ブチルエーテルを含有する液状混合物は、次の装置
の１以上に部分的に又は全体的に供給される。 −工程（ｃ）の蒸留塔 −工程（ｅ）の蒸留塔 −工程（ｄ）の反応器 前記液状混合物は必ずしも工程（ｃ）の蒸留塔に供給さ
れる必要がないため、アルキル第３級ブチルエーテルを
再生する必要はないことに注目しなければならない。該
方法で使用される相当のアルコールを工程（ｂ）の吸収
塔で溶媒としても使用する場合には、かかる塔から放出
される液状混合物を工程（ｄ）の反応器に供給する。工
程（ｇ）の洗浄塔の下流側にある蒸留塔で分離されたア
ルコールは、工程（ｄ）の反応器に、及び／又は２以上
の反応器が使用された場合には工程（ｆ）の反応器に、
及び／又は工程（ｂ）の吸収塔に再循環される。工程（
ｇ）の洗浄塔で分離された未反応Ｃ４炭化水素は、一緒
に脱水素化されるべき工程（ａ）のイソブタン含有流と
有利に混合される。上述の方法は、反応器と蒸留塔が一
体化され、同一の装置を構成するカラム反応器を使用し
ても実施される。この場合、カラム反応器から直接に放
出される実質的にアルキル第３級ブチルエーテルを含有
する液状物の一部は工程（ｂ）の吸収塔に再循環される
。工程（ｂ）の吸収塔で使用される溶媒の量は、好まし
くは下記の範囲内である。 −唯一の溶媒としてのアルキル第３級ブチルエーテルに
関して、吸収塔に収容されるＣ４炭化水素のモル当たり
０．５ないし２モル、好ましくは１ないし１．５モル−
唯一の溶媒としての相当のアルコールに関して、吸収塔
に収容されるＣ４炭化水素のモル当たり１ないし３モル
、好ましくは１．５ないし２モル 混合溶媒の場合には、アルキル第３級ブチルエーテル及
び相当のアルコールの量は上述の比率よりも明らかに低
減される。溶媒としてアルキル第３級ブチルエーテルを
単独で使用する際には、吸収塔に供給されるべきアルキ
ル第３級ブチルエーテル含有液状物の比率は、工程（ｅ
）の蒸留塔から放出される液状物全体の１５ないし５０
容量％、好ましくは３０ないし４５容量％である。
【００１２】次に、添付図面を参照して本発明をさらに
明確にするが、これら図面は好適な具体例を示すもので
あって、限定するものではない。図５は、ＭＴＢＥを吸
収剤として使用するＭＴＢＥ一体製造法のスキームを示
す。この図を参照して述べれば、ノルマル−及びイソブ
タンを含有する原料（１０１）を、脱水素反応器１０４
（ライン１０６及び１０７によって脱水素触媒再生器１
０５に接続されている）に供給する前に熱交換器１０２
及び１０３で予熱する。反応器１０４の頂部からガス流
（１０８）を取り出し、熱交換器１０３で冷却し、フィ
ルター１１０を介して濾過し、圧縮機１１１で圧縮し、
冷却器１１２で部分的に凝縮させた後、セパレータ１０
９に供給して、重質炭化水素（１１３）を軽質炭化水素
（１１４）（その後、溶媒としてＭＴＢＥ（１１６）を
使用する吸収器１１５に供給する）から分離する。吸収
器１１５の頂部からの軽質ガス（１１７）を冷却器１１
８で冷却し、セパレータ１１９でガス（１２１）をＭＴ
ＢＥ（１２０）（吸収器に再循環される）から分離する
。一方、液状流（１１３）を蒸留塔１２２に供給して、
塔頂１２３からＣ３炭化水素を得ると共に、塔底１２４
からイソブテン及びイソブタンを得る。イソ−Ｃ４炭化
水素（１２４）をメタノール（１２６）と共に第１反応
器１２５に供給して、ＭＴＢＥを含有する流れ（１２７
）を得て、これを蒸留塔１２８に供給し、その塔底から
所望のＭＴＢＥ（１２９）を得ると共に、塔頂から未反
応ガス（メタノール、イソブテン及びイソブタン）（１
３０）を得る。つづいて、ガス流（１３０）をメタノー
ルと共に第２反応器１３１に供給して、さらにＭＴＢＥ
を含有する流れ（１３２）（流れ（１２７）よりもＭＴ
ＢＥ含量が低い）を得た後、これを蒸留塔１３３に供給
し、その塔底から実質的にＭＴＢＥを含有する流れ（１
３４）（塔１２８に再循環される）を得ると共に、塔頂
からメタノール、イソブタン及びイソブテンを含有する
流れ（１３５）を得て、後者を水（１３７）が供給され
る洗浄塔１３６に供給する。塔１３６の頂部から放出さ
れるイソブタン（１３８）を流れ（１０１）に添加する
ことによって再循環すると共に、塔底から放出されるメ
タノール及び水（１３９）を塔１４０で分離する。実質
的にＭＴＢＥを含有する流れ（１２９）の一部（１４１
）を溶媒として吸収塔１１５に再循環する。Ｃ４炭化水
素及びＭＴＢＥを含有する液状流（１４２）を蒸留塔１
２８に供給する。しかしながら、その一部又は全部をラ
イン１４３を介して反応器１２５に供給することもでき
る。空気（１４４）を圧縮機１４５で圧縮し、熱交換器
１４６で加熱した後、再生塔１０５に供給する。塔１０
５の頂部から出るガス流（１４７）を熱交換器１４６で
冷却し、燃料ガスとして使用する前にフィルター１４８
で濾過する。
明確にするが、これら図面は好適な具体例を示すもので
あって、限定するものではない。図５は、ＭＴＢＥを吸
収剤として使用するＭＴＢＥ一体製造法のスキームを示
す。この図を参照して述べれば、ノルマル−及びイソブ
タンを含有する原料（１０１）を、脱水素反応器１０４
（ライン１０６及び１０７によって脱水素触媒再生器１
０５に接続されている）に供給する前に熱交換器１０２
及び１０３で予熱する。反応器１０４の頂部からガス流
（１０８）を取り出し、熱交換器１０３で冷却し、フィ
ルター１１０を介して濾過し、圧縮機１１１で圧縮し、
冷却器１１２で部分的に凝縮させた後、セパレータ１０
９に供給して、重質炭化水素（１１３）を軽質炭化水素
（１１４）（その後、溶媒としてＭＴＢＥ（１１６）を
使用する吸収器１１５に供給する）から分離する。吸収
器１１５の頂部からの軽質ガス（１１７）を冷却器１１
８で冷却し、セパレータ１１９でガス（１２１）をＭＴ
ＢＥ（１２０）（吸収器に再循環される）から分離する
。一方、液状流（１１３）を蒸留塔１２２に供給して、
塔頂１２３からＣ３炭化水素を得ると共に、塔底１２４
からイソブテン及びイソブタンを得る。イソ−Ｃ４炭化
水素（１２４）をメタノール（１２６）と共に第１反応
器１２５に供給して、ＭＴＢＥを含有する流れ（１２７
）を得て、これを蒸留塔１２８に供給し、その塔底から
所望のＭＴＢＥ（１２９）を得ると共に、塔頂から未反
応ガス（メタノール、イソブテン及びイソブタン）（１
３０）を得る。つづいて、ガス流（１３０）をメタノー
ルと共に第２反応器１３１に供給して、さらにＭＴＢＥ
を含有する流れ（１３２）（流れ（１２７）よりもＭＴ
ＢＥ含量が低い）を得た後、これを蒸留塔１３３に供給
し、その塔底から実質的にＭＴＢＥを含有する流れ（１
３４）（塔１２８に再循環される）を得ると共に、塔頂
からメタノール、イソブタン及びイソブテンを含有する
流れ（１３５）を得て、後者を水（１３７）が供給され
る洗浄塔１３６に供給する。塔１３６の頂部から放出さ
れるイソブタン（１３８）を流れ（１０１）に添加する
ことによって再循環すると共に、塔底から放出されるメ
タノール及び水（１３９）を塔１４０で分離する。実質
的にＭＴＢＥを含有する流れ（１２９）の一部（１４１
）を溶媒として吸収塔１１５に再循環する。Ｃ４炭化水
素及びＭＴＢＥを含有する液状流（１４２）を蒸留塔１
２８に供給する。しかしながら、その一部又は全部をラ
イン１４３を介して反応器１２５に供給することもでき
る。空気（１４４）を圧縮機１４５で圧縮し、熱交換器
１４６で加熱した後、再生塔１０５に供給する。塔１０
５の頂部から出るガス流（１４７）を熱交換器１４６で
冷却し、燃料ガスとして使用する前にフィルター１４８
で濾過する。
【００１３】図６は、図５のスキームにおけると同様に
吸収剤としてＭＴＢＥを使用するＭＴＢＥの一体製造法
のスキームを示すものであるが、この場合、吸収器から
の塔底流（１４２）をセパレータ１０９からの液状物（
１１３）と共に蒸留塔１２２に供給する。このようにし
て、溶媒によって部分的に吸収されたＣ３炭化水素をさ
らに除去する。図６のスキームにおける参照符号のうち
図５のものと同一のものは同一の部材を意味する。図７
は吸収剤としてメタノールを使用するＭＴＢＥの一体製
造法の好適な１のスキームを示す。このスキームと図５
のスキームとの差異は、メタノールの一部をＭＴＢＥの
一部の代わりに吸収塔１１５に供給することであり、同
一の参照符号は図５のものと同一部材を意味する。
吸収剤としてＭＴＢＥを使用するＭＴＢＥの一体製造法
のスキームを示すものであるが、この場合、吸収器から
の塔底流（１４２）をセパレータ１０９からの液状物（
１１３）と共に蒸留塔１２２に供給する。このようにし
て、溶媒によって部分的に吸収されたＣ３炭化水素をさ
らに除去する。図６のスキームにおける参照符号のうち
図５のものと同一のものは同一の部材を意味する。図７
は吸収剤としてメタノールを使用するＭＴＢＥの一体製
造法の好適な１のスキームを示す。このスキームと図５
のスキームとの差異は、メタノールの一部をＭＴＢＥの
一部の代わりに吸収塔１１５に供給することであり、同
一の参照符号は図５のものと同一部材を意味する。
【００１４】本発明をさらに詳細に説明するため、２つ
の実施例を例示する。 実施例１ イソブタン１００キロモル／時間を、気相、温度５８０
℃、大気圧下、Ｃｒ−Ａｌ触媒の存在下で作動する脱水
素反応器に供給した。反応器の流出物は下記の成分でな
る。 イソブタン ５２．０ キ
ロモル／時間イソブテン
４３．９ 〃水素
４９．０ 〃メタン
３．８ 〃Ｃ３炭化水
素 ２．３ 〃Ｃ５
以上の炭化水素 １．５ 〃この
反応器流出物を２０気圧に圧縮し、４０℃に冷却し、液
状流とガス流とに分離させた。液状流は実質的にＣ３、
Ｃ４及びそれ以上の炭素数の炭化水素でなる。一方、ガ
ス流はなおＣ４炭化水素約２５％を含有しており、次の
組成を有する。 イソブタン １２．２ キ
ロモル／時間イソブテン
９．４ 〃水素
４７．７ 〃メタン
３．４ 〃Ｃ３炭化水
素 １．０ 〃この
ガス流を吸収塔の底部に供給すると共に、頂部に液状Ｍ
ＴＢＥを温度３５℃においてＭＴＢＥ：供給Ｃ４炭化水
素のモル比が１：１となる量で供給した。塔の温度を３
５ないし６０℃に維持した。このようにして、供給物中
に含有されていたイソブタン及びイソブテンの９９．６
％が回収され、同時に溶媒の０．５％が塔頂蒸気流と共
に失われた。塔底液状流は下記の組成を有する。 イソブタン １２．１５
キロモル／時間イソブテン
９．３６ 〃水素
０．６５ 〃メタン
０．２０ 〃Ｃ
３炭化水素 ０．６２
〃ＭＴＢＥ
２１．４９ 〃この液状流を４０℃での凝縮
からの液状流と混合して、下記の流れを形成させた。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
４３．８６ 〃水素
１．９５ 〃メタン
０．６０ 〃Ｃ
３炭化水素 １．９２
〃Ｃ５以上の炭化水素 １．５０
〃ＭＴＢＥ
２１．４９ 〃この混合物を蒸留塔に供給
し、この塔からＭＴＢＥ、Ｃ４炭化水素及び少量のプロ
パン及びプロピレンを含有する残渣を回収した。この残
渣をメタノール：イソブテンの比が１：１となる量でメ
タノールと混合し、ＬＨＳＶ ５でＭＴＢＥ合成用の第
１反応器に供給し、ここで、Ａｍｂｅｒｌｙｓｔ １５
樹脂上において温度６０℃、圧力１５ａｔｇで反応させ
た。該反応器から下記の流れが流出した。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
５．４８ 〃メタノール
５．４８ 〃Ｃ３炭化水素
０．４２ 〃Ｃ５以上の炭
化水素 １．５０ 〃ＭＴＢＥ
５９．８７
〃この流れを分別塔に供給して、塔底から純度９
８％でＭＴＢＥを得ると共に、塔頂から液状蒸留物を得
て、これをメタノール：イソブテンのモル比が１．３：
１となるようにメタノールを添加した後、第２反応器に
供給した。第２反応器においてもＡｍｂｅｒｌｙｓｔ
１５上において６０℃、ＬＨＳＶ ５で操作して、下記
の流出物を得た。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
０．６０ 〃メタノール
２．２４ 〃Ｃ３炭化水素
０．４２ 〃ＭＴＢＥ
４．８８
〃ＭＴＢＥを第１反応器に供給したが、供給イソブ
テンに対する収率は９８．４％であった。
の実施例を例示する。 実施例１ イソブタン１００キロモル／時間を、気相、温度５８０
℃、大気圧下、Ｃｒ−Ａｌ触媒の存在下で作動する脱水
素反応器に供給した。反応器の流出物は下記の成分でな
る。 イソブタン ５２．０ キ
ロモル／時間イソブテン
４３．９ 〃水素
４９．０ 〃メタン
３．８ 〃Ｃ３炭化水
素 ２．３ 〃Ｃ５
以上の炭化水素 １．５ 〃この
反応器流出物を２０気圧に圧縮し、４０℃に冷却し、液
状流とガス流とに分離させた。液状流は実質的にＣ３、
Ｃ４及びそれ以上の炭素数の炭化水素でなる。一方、ガ
ス流はなおＣ４炭化水素約２５％を含有しており、次の
組成を有する。 イソブタン １２．２ キ
ロモル／時間イソブテン
９．４ 〃水素
４７．７ 〃メタン
３．４ 〃Ｃ３炭化水
素 １．０ 〃この
ガス流を吸収塔の底部に供給すると共に、頂部に液状Ｍ
ＴＢＥを温度３５℃においてＭＴＢＥ：供給Ｃ４炭化水
素のモル比が１：１となる量で供給した。塔の温度を３
５ないし６０℃に維持した。このようにして、供給物中
に含有されていたイソブタン及びイソブテンの９９．６
％が回収され、同時に溶媒の０．５％が塔頂蒸気流と共
に失われた。塔底液状流は下記の組成を有する。 イソブタン １２．１５
キロモル／時間イソブテン
９．３６ 〃水素
０．６５ 〃メタン
０．２０ 〃Ｃ
３炭化水素 ０．６２
〃ＭＴＢＥ
２１．４９ 〃この液状流を４０℃での凝縮
からの液状流と混合して、下記の流れを形成させた。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
４３．８６ 〃水素
１．９５ 〃メタン
０．６０ 〃Ｃ
３炭化水素 １．９２
〃Ｃ５以上の炭化水素 １．５０
〃ＭＴＢＥ
２１．４９ 〃この混合物を蒸留塔に供給
し、この塔からＭＴＢＥ、Ｃ４炭化水素及び少量のプロ
パン及びプロピレンを含有する残渣を回収した。この残
渣をメタノール：イソブテンの比が１：１となる量でメ
タノールと混合し、ＬＨＳＶ ５でＭＴＢＥ合成用の第
１反応器に供給し、ここで、Ａｍｂｅｒｌｙｓｔ １５
樹脂上において温度６０℃、圧力１５ａｔｇで反応させ
た。該反応器から下記の流れが流出した。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
５．４８ 〃メタノール
５．４８ 〃Ｃ３炭化水素
０．４２ 〃Ｃ５以上の炭
化水素 １．５０ 〃ＭＴＢＥ
５９．８７
〃この流れを分別塔に供給して、塔底から純度９
８％でＭＴＢＥを得ると共に、塔頂から液状蒸留物を得
て、これをメタノール：イソブテンのモル比が１．３：
１となるようにメタノールを添加した後、第２反応器に
供給した。第２反応器においてもＡｍｂｅｒｌｙｓｔ
１５上において６０℃、ＬＨＳＶ ５で操作して、下記
の流出物を得た。 イソブタン ５１．９５
キロモル／時間イソブテン
０．６０ 〃メタノール
２．２４ 〃Ｃ３炭化水素
０．４２ 〃ＭＴＢＥ
４．８８
〃ＭＴＢＥを第１反応器に供給したが、供給イソブ
テンに対する収率は９８．４％であった。
【００１５】実施例２
この実施例は、吸収塔への供給物に関しては実施例１と
同一である。この場合、溶媒としてメタノールをＣ４炭
化水素に対する比１．５：１で使用した。イソブタンの
９８％及びイソブテンの９９．５％が回収され、溶媒０
．１％が失われた。吸収塔の底部から流出する液状流は
下記の組成を有していた。 イソブタン １２．０２
キロモル／時間イソブテン
９．３５ 〃メタノール
３２．３７ 〃水素
０．２５ 〃メタン
０．３５
〃Ｃ３炭化水素 ０．
６５ 〃この液状流を、軽質炭化水素分離分別塔
（圧縮後、４０℃で凝縮させた液状流を供給）の残渣と
混合し、脱気後、メタノールを添加してメタノール：イ
ソブテンのモル比１：１とし、第１ＭＴＢＥ合成反応器
（実施例１と同じ条件下で作動する）に供給した。この
場合、生成物をＭＴＢＥプラントに供給することなく、
供給イソブテンに対する収率９９％が達成された。
同一である。この場合、溶媒としてメタノールをＣ４炭
化水素に対する比１．５：１で使用した。イソブタンの
９８％及びイソブテンの９９．５％が回収され、溶媒０
．１％が失われた。吸収塔の底部から流出する液状流は
下記の組成を有していた。 イソブタン １２．０２
キロモル／時間イソブテン
９．３５ 〃メタノール
３２．３７ 〃水素
０．２５ 〃メタン
０．３５
〃Ｃ３炭化水素 ０．
６５ 〃この液状流を、軽質炭化水素分離分別塔
（圧縮後、４０℃で凝縮させた液状流を供給）の残渣と
混合し、脱気後、メタノールを添加してメタノール：イ
ソブテンのモル比１：１とし、第１ＭＴＢＥ合成反応器
（実施例１と同じ条件下で作動する）に供給した。この
場合、生成物をＭＴＢＥプラントに供給することなく、
供給イソブテンに対する収率９９％が達成された。
【図１】ＭＴＢＥプラントと代表的なブロックダイアグ
ラムを示す図である。
ラムを示す図である。
【図２】イソブタン脱水素ユニットのスキームを示す図
である。
である。
【図３】低温法による回収を伴うイソブタン脱水素法の
代表的なスキームを示す図である。
代表的なスキームを示す図である。
【図４】吸収及びストリッピングによる回収を伴うイソ
ブタン脱水素法の代表的なスキームを示す図である。
ブタン脱水素法の代表的なスキームを示す図である。
【図５】本発明の方法によりＭＴＢＥを吸収剤として使
用するＭＴＢＥ一体製造法のスキームを示す図である。
用するＭＴＢＥ一体製造法のスキームを示す図である。
【図６】本発明の方法による他の変形例を示す図である
。
。
【図７】本発明の方法により吸収剤としてメタノールを
使用する一体製造法のスキームを示す図である。
使用する一体製造法のスキームを示す図である。
１０２，１０３ 熱交換器
１０４ 脱水素反応器１０５
脱水素触媒再生器１０９，１１９ セ
パレーター １１０，１４８ フィルター １１１，１４５ 圧縮機 １１２，１１８ 冷却器 １１５ 吸収器 １２２，１２８，１３３，１３６ 蒸留塔１２５
第１反応器 １３１ 第２反応器 １４０ 洗浄塔
脱水素触媒再生器１０９，１１９ セ
パレーター １１０，１４８ フィルター １１１，１４５ 圧縮機 １１２，１１８ 冷却器 １１５ 吸収器 １２２，１２８，１３３，１３６ 蒸留塔１２５
第１反応器 １３１ 第２反応器 １４０ 洗浄塔
Claims (10)
- 【請求項１】（ａ）イソブタン含有流を脱水素化し、つ
いで生成したガスを圧縮及び部分的に凝縮させて、分離
後、水素、窒素及びＣ１−４炭化水素を含有するガス流
及び主としてＣ４炭化水素を含有する液状流を得る工程
；（ｂ）前記ガス流を溶媒を使用する吸収塔に供給して
、塔頂から実質的に水素、窒素及びＣ１−３炭化水素を
含有するガス混合物を得ると共に、塔底から実質的にＣ
４炭化水素及び使用済溶媒を含有する液状混合物を得る
工程；（ｃ）主としてＣ４炭化水素を含有する前記液状
流を蒸留塔に供給して、塔頂から実質的にＣ３炭化水素
を含有するガス混合物を得ると共に、塔底からイソブタ
ン及びイソブテンを含有する液状混合物を得る工程；（
ｄ）前記工程（ｃ）のイソブタン及びイソブテンを含有
する液状混合物を反応器に、又は２以上の反応器を使用
する場合には第１の反応器に、相当するアルコールと共
に供給してアルキル第３級ブチルエーテルを得る工程；
（ｅ）生成物を反応器から蒸留塔に供給して、塔頂から
主として未反応ガスを含有する流れを得ると共に、塔底
から実質的にアルキル第３級ブチルエーテルを含有する
液状物を得る工程；（ｆ）前記工程（ｅ）の主として未
反応ガスを含有する流れを、唯一の反応器を使用した場
合には洗浄塔に直接に、又は２以上の反応器を使用した
場合には第２の反応器に、つづいて生成物を第２反応器
から蒸留塔に供給して、塔底からアルキル第３級ブチル
エーテルを含有する液状混合物を得て、これを前記工程
（ｅ）の蒸留塔に又は数個の反応器を使用した場合には
第３反応器に供給し、一方、塔頂から主として未反応ガ
スを含有する混合物を得て、これを洗浄塔に供給する工
程；（ｇ）洗浄塔において分離を行い、塔頂から実質的
に未反応Ｃ４炭化水素を得ると共に、塔底から実質的に
水及び使用したアルコールを含有する液状混合物を得て
、これらを蒸留塔で分離する工程を包含するイソブテン
及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製造法におい
て、前記工程（ｂ）の吸収塔で使用する溶媒が、実質的
に前記工程（ｅ）のアルキル第３級ブチルエーテルを含
有する液状物の一部及び／又は該方法で使用した相当の
アルコールの一部であることを特徴とする、イソブテン
及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製造法。 - 【請求項２】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｂ）の吸収塔の塔底から流出する実質的にＣ４炭化水
素及び使用済溶媒であるアルキル第３級ブチルエーテル
を含有する液状混合物を前記工程（ｃ）の蒸留塔に供給
する、イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの
一体製造法。 - 【請求項３】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｂ）の吸収塔の塔底から流出する実質的にＣ４炭化水
素及び使用済溶媒であるアルキル第３級ブチルエーテル
を含有する液状混合物を前記工程（ｅ）の蒸留塔に供給
する、イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの
一体製造法。 - 【請求項４】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｂ）の吸収塔の塔底から流出する実質的にＣ４炭化水
素及び使用済溶媒であるアルキル第３級ブチルエーテル
を含有する液状混合物を前記工程（ｄ）の反応器に供給
する、イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの
一体製造法。 - 【請求項５】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｂ）の吸収塔の塔底から流出する実質的にＣ４炭化水
素及び使用済溶媒であるアルキル第３級ブチルエーテル
を含有する液状混合物を、その一部を前記工程（ｃ）の
蒸留塔に、及び／又は一部を前記工程（ｅ）の蒸留塔に
、及び／又は一部を前記工程（ｄ）の反応器に供給する
、イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体
製造法。 - 【請求項６】請求項１記載の製造法において、唯一の溶
媒として前記吸収塔に供給される実質的にアルキル第３
級ブチルエーテルを含有する液状混合物が、前記工程（
ｅ）の蒸留塔から流出する液状物全体の１５ないし５０
容量％の量である、イソブテン及びアルキル第３級ブチ
ルエーテルの一体製造法。 - 【請求項７】請求項６記載の製造法において、実質的に
アルキル第３級ブチルエーテルを含有する液状混合物が
、前記工程（ｅ）の蒸留塔から流出する液状物全体の３
０ないし４５容量％の量である、イソブテン及びアルキ
ル第３級ブチルエーテルの一体製造法。 - 【請求項８】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｇ）の洗浄塔の下流側の蒸留塔で分離されたアルコー
ルを、前記工程（ｄ）の反応器に、及び／又は２以上の
反応器が使用された場合には前記工程（ｆ）の反応器に
、及び／又は前記工程（ｂ）の吸収塔に再循環する、イ
ソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製造
法。 - 【請求項９】請求項１記載の製造法において、前記工程
（ｇ）の洗浄塔で分離された未反応Ｃ４炭化水素を、前
記工程（ａ）のイソブタンを含有する流れと混合する、
イソブテン及びアルキル第３級ブチルエーテルの一体製
造法。 - 【請求項１０】請求項１記載の製造法において、反応器
及び蒸留塔を一体化してカラム反応器として公知の装置
で構成し、該装置から実質的にアルキル第３級ブチルエ
ーテルを含有する液状物を直接に流出させ、その一部を
前記工程（ｂ）の吸収塔に供給する、イソブテン及びア
ルキル第３級ブチルエーテルの一体製造法。
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|---|---|---|---|
| IT91A000519 | 1991-02-28 | ||
| ITMI910519A IT1247108B (it) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | Procedimento integrato per la produzione di iso-butene ed eteri alchil-ter-butilici. |
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| JPH04275239A true JPH04275239A (ja) | 1992-09-30 |
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