JPH04254559A - 極細線の製造方法 - Google Patents
極細線の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、伸線性に優れた極細線
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
【従来の技術とその課題】近年、電子機器の小型化並び
に多機能化に伴って、前記機器に用いられる配電線は益
々細線化し、５０μｍ 以下の極細線から、更には３０
μｍ 以下の超極細線にまで細線化が進んでいる。これ
らの極細線又は超極細線（以下極細線と総称する）は、
例えば銅線の場合は、ＳＣＲ等の連続鋳造圧延法により
製造した荒引線を、途中に焼鈍処理を施しながら冷間伸
線する方法により製造がなされていた。しかしながら、
前記のＳＣＲ法等の連続鋳造圧延法で鋳造される鋳塊は
５０００ｍｍ２ 規模の大型鋳塊の為、極細線に至る迄
の工程が長く、特に少量多品種の合金製極細線を製造す
るような場合はコスト的に見て不利であり、又かかる鋳
塊は表面品質が不良な為、伸線加工の途中に皮剥工程を
入れる必要があり生産性に劣るものであった。
に多機能化に伴って、前記機器に用いられる配電線は益
々細線化し、５０μｍ 以下の極細線から、更には３０
μｍ 以下の超極細線にまで細線化が進んでいる。これ
らの極細線又は超極細線（以下極細線と総称する）は、
例えば銅線の場合は、ＳＣＲ等の連続鋳造圧延法により
製造した荒引線を、途中に焼鈍処理を施しながら冷間伸
線する方法により製造がなされていた。しかしながら、
前記のＳＣＲ法等の連続鋳造圧延法で鋳造される鋳塊は
５０００ｍｍ２ 規模の大型鋳塊の為、極細線に至る迄
の工程が長く、特に少量多品種の合金製極細線を製造す
るような場合はコスト的に見て不利であり、又かかる鋳
塊は表面品質が不良な為、伸線加工の途中に皮剥工程を
入れる必要があり生産性に劣るものであった。
【０００２】このようなことから、２０ｍｍφ程度の小
サイズの鋳塊を用いる方法、更にはこの小サイズ鋳塊を
加工性に優れた一方向凝固組織又は方向性凝固組織とな
して、鋳塊から極細線まで一気に冷間加工して途中の焼
鈍処理を省略する方法が提案された。この一方向凝固組
織又は方向性凝固組織の鋳塊は、凝固時の熱抽出を鋳型
を介さず直接製出鋳塊を通して行うようにして製造する
為、表面品質に優れ、従って途中に皮剥工程を要さない
というような利点をも有するものであった。ところが、
前述の一方向凝固組織又は方向性凝固組織の鋳塊を冷間
加工する方法によっても、極細線の径が細くなると断線
が多発して生産性が著しく低下するという問題があった
。
サイズの鋳塊を用いる方法、更にはこの小サイズ鋳塊を
加工性に優れた一方向凝固組織又は方向性凝固組織とな
して、鋳塊から極細線まで一気に冷間加工して途中の焼
鈍処理を省略する方法が提案された。この一方向凝固組
織又は方向性凝固組織の鋳塊は、凝固時の熱抽出を鋳型
を介さず直接製出鋳塊を通して行うようにして製造する
為、表面品質に優れ、従って途中に皮剥工程を要さない
というような利点をも有するものであった。ところが、
前述の一方向凝固組織又は方向性凝固組織の鋳塊を冷間
加工する方法によっても、極細線の径が細くなると断線
が多発して生産性が著しく低下するという問題があった
。
【０００３】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる状況に鑑
み鋭意研究を行った結果、一方向凝固組織又は方向性凝
固組織の鋳塊を冷間加工していくと結晶粒界に割れが生
じ、この割れが後の極細線への冷間伸線工程で断線の原
因になることを知見し、更に研究を重ねて本発明を完成
するに到ったものである。即ち、本発明は、一方向凝固
組織又は方向性凝固組織の鋳塊を熱間加工して細線用素
材となし、次いで当該細線用素材を冷間伸線加工するこ
とを特徴とする極細線の製造方法である。本発明方法に
おいて、一方向凝固組織とは、図１にその縦断面図を示
したように結晶粒１が鋳塊の長手方向に平行に成長した
ものであり、かかる一方向凝固組織２の鋳塊３は加熱鋳
型連続鋳造法やチョコラルスキー連続鋳造法等の方法に
より製造される。又かかる一方向凝固組織２の鋳塊３を
熱間加工すると一方向凝固組織２は微細な再結晶組織４
に変わるものである。他方、方向性凝固組織とは、図２
にその縦断面図を示したように、結晶粒１が鋳塊の両側
から中心に向けて斜め方向に成長したもので、かかる方
向性凝固組織５の鋳塊６は、鋳型からの熱抽出を最小限
に留め、鋳塊が鋳型から出た後、直ちに鋳塊を直接強制
冷却して得られるもので、通常の横型連続鋳造法等で鋳
型からの冷却を弱め、二次冷却を強めることにより製造
される。この鋳塊６の場合も熱間加工を施すことにより
方向性凝固組織５は微細な再結晶組織４に変化する。本
発明方法において、一方向凝固組織又は方向性凝固組織
の鋳塊を熱間加工する方法としては、圧延，押出し，ス
エージャー，引抜き等の任意の加工法が適用される。又
熱間加工後の細線用素材を極細線に加工する方法として
は、通常の冷間伸線加工法が用いられる。
み鋭意研究を行った結果、一方向凝固組織又は方向性凝
固組織の鋳塊を冷間加工していくと結晶粒界に割れが生
じ、この割れが後の極細線への冷間伸線工程で断線の原
因になることを知見し、更に研究を重ねて本発明を完成
するに到ったものである。即ち、本発明は、一方向凝固
組織又は方向性凝固組織の鋳塊を熱間加工して細線用素
材となし、次いで当該細線用素材を冷間伸線加工するこ
とを特徴とする極細線の製造方法である。本発明方法に
おいて、一方向凝固組織とは、図１にその縦断面図を示
したように結晶粒１が鋳塊の長手方向に平行に成長した
ものであり、かかる一方向凝固組織２の鋳塊３は加熱鋳
型連続鋳造法やチョコラルスキー連続鋳造法等の方法に
より製造される。又かかる一方向凝固組織２の鋳塊３を
熱間加工すると一方向凝固組織２は微細な再結晶組織４
に変わるものである。他方、方向性凝固組織とは、図２
にその縦断面図を示したように、結晶粒１が鋳塊の両側
から中心に向けて斜め方向に成長したもので、かかる方
向性凝固組織５の鋳塊６は、鋳型からの熱抽出を最小限
に留め、鋳塊が鋳型から出た後、直ちに鋳塊を直接強制
冷却して得られるもので、通常の横型連続鋳造法等で鋳
型からの冷却を弱め、二次冷却を強めることにより製造
される。この鋳塊６の場合も熱間加工を施すことにより
方向性凝固組織５は微細な再結晶組織４に変化する。本
発明方法において、一方向凝固組織又は方向性凝固組織
の鋳塊を熱間加工する方法としては、圧延，押出し，ス
エージャー，引抜き等の任意の加工法が適用される。又
熱間加工後の細線用素材を極細線に加工する方法として
は、通常の冷間伸線加工法が用いられる。
【０００４】
【作用】本発明方法では、一方向凝固組織又は方向性凝
固組織の鋳塊を用いるので、表面品質が優れ皮剥等の工
程を入れる必要がなく、又上記一方向凝固組織又は方向
性凝固組織の鋳塊を熱間加工するので、粒界割れを起こ
さずに微細な再結晶組織の細線用素材が得られ、この細
線用素材を冷間伸線加工することにより伸線性に優れた
極細線が製造される。
固組織の鋳塊を用いるので、表面品質が優れ皮剥等の工
程を入れる必要がなく、又上記一方向凝固組織又は方向
性凝固組織の鋳塊を熱間加工するので、粒界割れを起こ
さずに微細な再結晶組織の細線用素材が得られ、この細
線用素材を冷間伸線加工することにより伸線性に優れた
極細線が製造される。
【０００５】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明する
。 実施例１ 加熱鋳型連続鋳造法又は横型連続鋳造法によりそれぞれ
一方向凝固組織又は方向性凝固組織の１５ｍｍφの無酸
素銅鋳塊を製造し、この鋳塊を溝ロールにより４００℃
〜５００℃の温度範囲で熱間圧延して６ｍｍφの細線用
素材となした。次に上記細線用素材を適宜焼鈍を入れつ
つ３０μｍ φの極細線に冷間伸線した。 実施例２ 実施例１において、無酸素銅に代えて銅に錫を０．６％
添加した銅錫合金を用い、この合金を５００℃〜６００
℃の温度範囲で熱間圧延した他は実施例１と同じ方法に
より３０μｍ φの極細線を製造した。 比較例１ 実施例１又は２にて製造した各々の鋳塊を冷間圧延して
６ｍｍφの細線用素材となした他はそれぞれ実施例１又
は２と同じ方法により３０μｍ φの極細線を製造した
。 比較例２ 無酸素銅又は銅錫合金の鋳塊に、横型連続鋳造法により
通常の条件で製造した多結晶鋳塊を用い、鋳塊の圧延加
工を熱間と冷間の両方の方法で行った他はそれぞれ実施
例１又は２と同じ方法により３０μｍ φの極細線を製
造した。このようにして製造した各々の極細線について
、１断線当たりの伸線量を調べた。結果は表面欠陥の計
測結果を併記して表１に示した。尚、方向性凝固組織の
鋳塊の圧延方向は図２に示したのと同じように結晶粒１
の成長方向に対し順方向とした。又表面欠陥は２ｍｍφ
での渦流探傷により計測した。
。 実施例１ 加熱鋳型連続鋳造法又は横型連続鋳造法によりそれぞれ
一方向凝固組織又は方向性凝固組織の１５ｍｍφの無酸
素銅鋳塊を製造し、この鋳塊を溝ロールにより４００℃
〜５００℃の温度範囲で熱間圧延して６ｍｍφの細線用
素材となした。次に上記細線用素材を適宜焼鈍を入れつ
つ３０μｍ φの極細線に冷間伸線した。 実施例２ 実施例１において、無酸素銅に代えて銅に錫を０．６％
添加した銅錫合金を用い、この合金を５００℃〜６００
℃の温度範囲で熱間圧延した他は実施例１と同じ方法に
より３０μｍ φの極細線を製造した。 比較例１ 実施例１又は２にて製造した各々の鋳塊を冷間圧延して
６ｍｍφの細線用素材となした他はそれぞれ実施例１又
は２と同じ方法により３０μｍ φの極細線を製造した
。 比較例２ 無酸素銅又は銅錫合金の鋳塊に、横型連続鋳造法により
通常の条件で製造した多結晶鋳塊を用い、鋳塊の圧延加
工を熱間と冷間の両方の方法で行った他はそれぞれ実施
例１又は２と同じ方法により３０μｍ φの極細線を製
造した。このようにして製造した各々の極細線について
、１断線当たりの伸線量を調べた。結果は表面欠陥の計
測結果を併記して表１に示した。尚、方向性凝固組織の
鋳塊の圧延方向は図２に示したのと同じように結晶粒１
の成長方向に対し順方向とした。又表面欠陥は２ｍｍφ
での渦流探傷により計測した。
【０００６】
【表１】
【０００７】表１より明らかなように、本発明方法品（
Ｎｏ１〜４）は表面欠陥は全く検出されず、又３０μｍ
φでの伸線性も１断線当たり７ｋｇ以上で極めて優れ
たものであった。これに対し、比較方法品のＮｏ５〜８
は表面品質は優れていたものの、鋳塊を冷間圧延した為
、結晶粒間に割れが生じて極細線での伸線性が低下した
。又Ｎｏ９〜１２は鋳塊組織が多結晶体であった為、表
面欠陥が発生し、又冷間加工材には粒界割れも存在した
為、伸線性が極端に低下した。上記実施例又は比較例に
おいて、一方向凝固組織鋳塊の方が方向性凝固組織鋳塊
より、又無酸素銅鋳塊の方が銅錫合金よりそれぞれ伸線
性が良好な理由は、前者は表面品質、後者は変形抵抗の
差によるものと考えられる。以上銅及び銅合金について
説明したが、本発明方法はアルミ等の他の金属材料に適
用しても同様の効果が得られるものである。
Ｎｏ１〜４）は表面欠陥は全く検出されず、又３０μｍ
φでの伸線性も１断線当たり７ｋｇ以上で極めて優れ
たものであった。これに対し、比較方法品のＮｏ５〜８
は表面品質は優れていたものの、鋳塊を冷間圧延した為
、結晶粒間に割れが生じて極細線での伸線性が低下した
。又Ｎｏ９〜１２は鋳塊組織が多結晶体であった為、表
面欠陥が発生し、又冷間加工材には粒界割れも存在した
為、伸線性が極端に低下した。上記実施例又は比較例に
おいて、一方向凝固組織鋳塊の方が方向性凝固組織鋳塊
より、又無酸素銅鋳塊の方が銅錫合金よりそれぞれ伸線
性が良好な理由は、前者は表面品質、後者は変形抵抗の
差によるものと考えられる。以上銅及び銅合金について
説明したが、本発明方法はアルミ等の他の金属材料に適
用しても同様の効果が得られるものである。
【０００８】
【効果】以上述べたように、本発明方法によれば、伸線
性良好な極細線を得られ工業上顕著な効果を奏する。
性良好な極細線を得られ工業上顕著な効果を奏する。
【図１】本発明方法で用いる一方向凝固組織鋳塊の態様
例を示す縦断面図である。
例を示す縦断面図である。
【図２】本発明方法で用いる方向性凝固組織鋳塊の態様
例を示す縦断面図である。
例を示す縦断面図である。
１ 結晶粒
２ 一方向凝固組織
３ 一方向凝固組織の鋳塊
４ 微細な再結晶組織
５ 方向性凝固組織
６ 方向性凝固組織の鋳塊
Claims (1)
- 【請求項１】 一方向凝固組織又は方向性凝固組織の
鋳塊を熱間加工して細線用素材となし、次いで当該細線
用素材を冷間伸線加工することを特徴とする極細線の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3681991A JP2915596B2 (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 極細線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3681991A JP2915596B2 (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 極細線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254559A true JPH04254559A (ja) | 1992-09-09 |
| JP2915596B2 JP2915596B2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=12480369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3681991A Expired - Lifetime JP2915596B2 (ja) | 1991-02-06 | 1991-02-06 | 極細線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2915596B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001240949A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Mitsubishi Materials Corp | 微細な結晶粒を有する高純度銅加工品素材の製造方法 |
| WO2002068140A1 (en) * | 2001-02-28 | 2002-09-06 | Showa Denko K.K. | Plastic-worked member and production method thereof |
| JP2007203358A (ja) * | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 蓄圧式燃料噴射システム用高圧燃料配管およびその製造方法 |
| CN109003743A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-14 | 王文芳 | 一种连续铜合金极细导体的制作方法 |
-
1991
- 1991-02-06 JP JP3681991A patent/JP2915596B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001240949A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Mitsubishi Materials Corp | 微細な結晶粒を有する高純度銅加工品素材の製造方法 |
| WO2002068140A1 (en) * | 2001-02-28 | 2002-09-06 | Showa Denko K.K. | Plastic-worked member and production method thereof |
| JP2007203358A (ja) * | 2006-02-03 | 2007-08-16 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 蓄圧式燃料噴射システム用高圧燃料配管およびその製造方法 |
| CN109003743A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-14 | 王文芳 | 一种连续铜合金极细导体的制作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2915596B2 (ja) | 1999-07-05 |
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