JPH04247851A - 高Ｍｎオーステナイト鋼 - Google Patents
高Ｍｎオーステナイト鋼Info
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- JPH04247851A JPH04247851A JP585491A JP585491A JPH04247851A JP H04247851 A JPH04247851 A JP H04247851A JP 585491 A JP585491 A JP 585491A JP 585491 A JP585491 A JP 585491A JP H04247851 A JPH04247851 A JP H04247851A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高Ｍｎオーステナイト
鋼に関し、詳細には、機械加工性及び耐摩耗性に優れた
高Ｍｎオーステナイト鋼に関するものである。
鋼に関し、詳細には、機械加工性及び耐摩耗性に優れた
高Ｍｎオーステナイト鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】発電機やガスしゃ断器などの各種構造材
料として、従来はオーステナイト系ステンレス鋼が多用
されてきたが、これに比して高Ｍｎオーステナイト鋼は
高強度でかつ低廉であることから、最近ではその使用量
が年々増大してきている。
料として、従来はオーステナイト系ステンレス鋼が多用
されてきたが、これに比して高Ｍｎオーステナイト鋼は
高強度でかつ低廉であることから、最近ではその使用量
が年々増大してきている。
【０００３】又、ハドフィールド鋼（１．０ｗｔ％Ｃ−
１３ｗｔ％Ｍｎ系）に代表される高Ｍｎオーステナイト
鋼は、加工硬化性が大きくて耐摩耗性に優れているため
、耐摩耗用鋼として使用されている。
１３ｗｔ％Ｍｎ系）に代表される高Ｍｎオーステナイト
鋼は、加工硬化性が大きくて耐摩耗性に優れているため
、耐摩耗用鋼として使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記従来の
耐摩耗性高Ｍｎオーステナイト鋼においては、加工硬化
性が大きいために耐摩耗性に優れている反面、ドリル穴
あけ加工等が困難であって機械加工性に劣るという問題
点があり、近年の使用量増大に伴って機械加工性の改善
が強く望まれるようになってきた。
耐摩耗性高Ｍｎオーステナイト鋼においては、加工硬化
性が大きいために耐摩耗性に優れている反面、ドリル穴
あけ加工等が困難であって機械加工性に劣るという問題
点があり、近年の使用量増大に伴って機械加工性の改善
が強く望まれるようになってきた。
【０００５】本発明はかかる事情に着目してなされたも
のであって、その目的は機械加工性及び耐摩耗性に優れ
た高Ｍｎオーステナイト鋼を提供しようとするものであ
る。
のであって、その目的は機械加工性及び耐摩耗性に優れ
た高Ｍｎオーステナイト鋼を提供しようとするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る高Ｍｎオーステナイト鋼は、次のよう
な構成としている。
に、本発明に係る高Ｍｎオーステナイト鋼は、次のよう
な構成としている。
【０００７】即ち、請求項１に記載の高Ｍｎオーステナ
イト鋼は、Ｃ：０．４０〜０．７０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０
．１０〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｎ：１２〜３０ｗｔ％
、Ｓ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｃｒ：４〜８ｗｔ％ を
含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成を
有する高Ｍｎオーステナイト鋼であって、その鋼の加工
硬化指数を０．４０〜０．５０にしてなることを特徴と
する高Ｍｎオーステナイト鋼である。請求項２に記載の
高Ｍｎオーステナイト鋼は、前記鋼組成がさらにＮｉ：
０．０５〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｏ：０．０５〜３．０
０ｗｔ％ 、Ｎ：０．０４０ｗｔ％以下の１種又は２種
以上を含有してなる請求項１に記載の高Ｍｎオーステナ
イト鋼である。
イト鋼は、Ｃ：０．４０〜０．７０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０
．１０〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｎ：１２〜３０ｗｔ％
、Ｓ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｃｒ：４〜８ｗｔ％ を
含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成を
有する高Ｍｎオーステナイト鋼であって、その鋼の加工
硬化指数を０．４０〜０．５０にしてなることを特徴と
する高Ｍｎオーステナイト鋼である。請求項２に記載の
高Ｍｎオーステナイト鋼は、前記鋼組成がさらにＮｉ：
０．０５〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｏ：０．０５〜３．０
０ｗｔ％ 、Ｎ：０．０４０ｗｔ％以下の１種又は２種
以上を含有してなる請求項１に記載の高Ｍｎオーステナ
イト鋼である。
【０００８】
【作用】本発明は、高Ｍｎオーステナイト鋼の機械加工
性並びに耐摩耗性に及ぼす鋼組成並びに加工硬化指数の
影響を克明に調べ、その結果得られた下記知見に基づき
なされたものである。尚、加工硬化指数とは、金属の塑
性変形学分野で用いられるひずみ硬化指数ｎのことであ
る。該ｎは無次元べき指数であって０〜１の値を採り、
その値が小さいほどひずみ硬化し難く、０のものは完全
塑性体と称される。
性並びに耐摩耗性に及ぼす鋼組成並びに加工硬化指数の
影響を克明に調べ、その結果得られた下記知見に基づき
なされたものである。尚、加工硬化指数とは、金属の塑
性変形学分野で用いられるひずみ硬化指数ｎのことであ
る。該ｎは無次元べき指数であって０〜１の値を採り、
その値が小さいほどひずみ硬化し難く、０のものは完全
塑性体と称される。
【０００９】上記加工硬化指数ｎは、引張試験をし１０
〜３０％の伸びの範囲で次式によりｎ値を算出すること
により求めた。
〜３０％の伸びの範囲で次式によりｎ値を算出すること
により求めた。
【００１０】ｎ＝〔 ｌｎ（σ２／σ１）／ ｌｎ（ε
２／ε１）〕但し、上式においてσ１：伸び１０％の時
の真応力、σ２：伸び３０％の時の真応力、ε１：伸び
１０％の時の真ひずみ、ε２：伸び３０％の時の真ひず
みを示すものである。
２／ε１）〕但し、上式においてσ１：伸び１０％の時
の真応力、σ２：伸び３０％の時の真応力、ε１：伸び
１０％の時の真ひずみ、ε２：伸び３０％の時の真ひず
みを示すものである。
【００１１】即ち、高Ｍｎオーステナイト鋼の機械加工
性及び耐摩耗性と加工硬化指数ｎとは密接な関係があり
、ｎが小さい場合は機械加工性に優れる反面、耐摩耗性
に劣り、一方ｎが大きい場合は耐摩耗性に優れる反面、
機械加工性に劣るという傾向にあるが、ｎ＝０．４０〜
０．５０のときは、機械加工性及び耐摩耗性の両方とも
優れているという知見が得られた。
性及び耐摩耗性と加工硬化指数ｎとは密接な関係があり
、ｎが小さい場合は機械加工性に優れる反面、耐摩耗性
に劣り、一方ｎが大きい場合は耐摩耗性に優れる反面、
機械加工性に劣るという傾向にあるが、ｎ＝０．４０〜
０．５０のときは、機械加工性及び耐摩耗性の両方とも
優れているという知見が得られた。
【００１２】又、かかる加工硬化指数ｎは主に鋼組成に
より定まり、前記従来のハドフィールド鋼（１．０ｗｔ
％Ｃ−１３ｗｔ％Ｍｎ系）では比較的大きい（ｎ＞０．
５０）が、特にＣｒを４ｗｔ％ 以上添加すると共に、
Ｃ量及びＭｎ量を調整することにより、ｎ＝０．４０〜
０．５０を実現し得るという知見が得られた。更には、
Ｓを０．０４０ｗｔ％以下で添加すると、実用上支障を
招くことなく、機械加工性を向上し得ることが判った。
より定まり、前記従来のハドフィールド鋼（１．０ｗｔ
％Ｃ−１３ｗｔ％Ｍｎ系）では比較的大きい（ｎ＞０．
５０）が、特にＣｒを４ｗｔ％ 以上添加すると共に、
Ｃ量及びＭｎ量を調整することにより、ｎ＝０．４０〜
０．５０を実現し得るという知見が得られた。更には、
Ｓを０．０４０ｗｔ％以下で添加すると、実用上支障を
招くことなく、機械加工性を向上し得ることが判った。
【００１３】そこで、本発明に係る高Ｍｎオーステナイ
ト鋼は、Ｃ：０．４０〜０．７０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０．
１０〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｎ：１２〜３０ｗｔ％ 、
Ｓ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｃｒ：４〜８ｗｔ％ を含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成を有
する高Ｍｎオーステナイト鋼であって、その鋼の加工硬
化指数を０．４０〜０．５０にしてなるようにした。故
に、機械加工性及び耐摩耗性に優れている。
ト鋼は、Ｃ：０．４０〜０．７０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０．
１０〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｎ：１２〜３０ｗｔ％ 、
Ｓ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｃｒ：４〜８ｗｔ％ を含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼組成を有
する高Ｍｎオーステナイト鋼であって、その鋼の加工硬
化指数を０．４０〜０．５０にしてなるようにした。故
に、機械加工性及び耐摩耗性に優れている。
【００１４】上記数値の限定理由を以下説明する。先ず
、加工硬化指数ｎ：０．４０〜０．５０としたのは、第
２図に例示する如くｎ：０．４０未満では耐摩耗性が急
激に低下し、ｎ：０．５０超では第３図に例示する如く
機械加工性が充分でないからである。尚、第２図は、Ｃ
：０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１ 〜３．０ｗ
ｔ％、Ｍｎ：１０〜３５ｗｔ％ 、Ｃｒ：１０ｗｔ％
以下を含有する１０種類の鋼を９０ｋｇ高周波炉で溶製
し、厚み：１６ｍｍに熱間圧延した鋼板についての加工
硬化指数ｎと耐摩耗性との関係を示すものである。第３
図は、この鋼板について連続的にドリル穴あけ加工し、
同一ドリルで加工限界に至るまでに加工し得た穴あけ個
数と加工硬化指数ｎとの関係を示すものである。
、加工硬化指数ｎ：０．４０〜０．５０としたのは、第
２図に例示する如くｎ：０．４０未満では耐摩耗性が急
激に低下し、ｎ：０．５０超では第３図に例示する如く
機械加工性が充分でないからである。尚、第２図は、Ｃ
：０．２０〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１ 〜３．０ｗ
ｔ％、Ｍｎ：１０〜３５ｗｔ％ 、Ｃｒ：１０ｗｔ％
以下を含有する１０種類の鋼を９０ｋｇ高周波炉で溶製
し、厚み：１６ｍｍに熱間圧延した鋼板についての加工
硬化指数ｎと耐摩耗性との関係を示すものである。第３
図は、この鋼板について連続的にドリル穴あけ加工し、
同一ドリルで加工限界に至るまでに加工し得た穴あけ個
数と加工硬化指数ｎとの関係を示すものである。
【００１５】Ｃｒは、加工硬化指数ｎを小さくしてｎ＝
０．４０〜０．５０を実現するための最重要元素である
と共に、オーステナイトの安定化や高強度化にも有効な
成分であり、４ｗｔ％ 以上でかかる効果が得られる。 しかし、４ｗｔ％ 未満ではｎ：０．５０超となるため
、第１図に例示する如く機械加工性が急激に低下し、一
方８ｗｔ％ 超ではδフェライトの生成により靱性が劣
下すると共に経済性も損なわれる。従って、Ｃｒ：４〜
８ｗｔ％ とするのである。尚、第１図は、Ｃ：０．５
０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％ 、Ｍｎ：１５ｗｔ
％ 、Ｓ：０．００４ｗｔ％を含有すると共にＣｒ量を
０〜１０ｗｔ％ に変化させた鋼板（１６ｍｍ厚）につ
いてドリル穴あけ加工試験した結果を示すものであり、
該試験法及び鋼板の製作方法は第３図の場合と同様であ
る。
０．４０〜０．５０を実現するための最重要元素である
と共に、オーステナイトの安定化や高強度化にも有効な
成分であり、４ｗｔ％ 以上でかかる効果が得られる。 しかし、４ｗｔ％ 未満ではｎ：０．５０超となるため
、第１図に例示する如く機械加工性が急激に低下し、一
方８ｗｔ％ 超ではδフェライトの生成により靱性が劣
下すると共に経済性も損なわれる。従って、Ｃｒ：４〜
８ｗｔ％ とするのである。尚、第１図は、Ｃ：０．５
０ｗｔ％ 、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％ 、Ｍｎ：１５ｗｔ
％ 、Ｓ：０．００４ｗｔ％を含有すると共にＣｒ量を
０〜１０ｗｔ％ に変化させた鋼板（１６ｍｍ厚）につ
いてドリル穴あけ加工試験した結果を示すものであり、
該試験法及び鋼板の製作方法は第３図の場合と同様であ
る。
【００１６】Ｃはオーステナイトの安定化及び強度を向
上、並びに加工硬化指数ｎの増大による耐摩耗性の向上
に有効な元素であるが、０．４０ｗｔ％ 未満ではかか
る効果が少なく、一方０．７０ｗｔ％ 超ではｎ：０．
５０超になって機械加工性が劣化すると共に、熱間加工
性も劣化するので、０．４０〜０．７０ｗｔ％ とする
。
上、並びに加工硬化指数ｎの増大による耐摩耗性の向上
に有効な元素であるが、０．４０ｗｔ％ 未満ではかか
る効果が少なく、一方０．７０ｗｔ％ 超ではｎ：０．
５０超になって機械加工性が劣化すると共に、熱間加工
性も劣化するので、０．４０〜０．７０ｗｔ％ とする
。
【００１７】Ｓｉは、鋼溶製時の脱酸作用を有し且つ強
度向上に有効であるので０．１０ｗｔ％ 以上添加する
が、 ３．００ｗｔ％超では熱間加工性を損なうので、
０．１０〜３．００ｗｔ％ とする。
度向上に有効であるので０．１０ｗｔ％ 以上添加する
が、 ３．００ｗｔ％超では熱間加工性を損なうので、
０．１０〜３．００ｗｔ％ とする。
【００１８】Ｍｎは、Ｃと共に重要なオーステナイトの
安定化に有効な元素であり、１２ｗｔ％ 未満ではかか
る効果が低減し、３０ｗｔ％ 超では熱間加工性が著し
く劣化するので、１２〜３０ｗｔ％ とする。
安定化に有効な元素であり、１２ｗｔ％ 未満ではかか
る効果が低減し、３０ｗｔ％ 超では熱間加工性が著し
く劣化するので、１２〜３０ｗｔ％ とする。
【００１９】Ｓは、機械加工性の向上に有効な元素であ
るが、０．０４０ｗｔ％超では靱性及び溶接性の低下を
招くので、０．０４０ｗｔ％以下とする。
るが、０．０４０ｗｔ％超では靱性及び溶接性の低下を
招くので、０．０４０ｗｔ％以下とする。
【００２０】上記成分に加えて更にＮｉ：０．０５〜３
．００ｗｔ％ 、Ｍｏ：０．０５〜３．００ｗｔ％ 、
Ｎ：０．０４０ｗｔ％ 以下の１種又は２種以上を含有
させると、オーステナイトを確実に安定化し得ると共に
、より強度を向上し得るので、これを必要に応じて添加
するとよい。この場合の添加量を上記の如くする理由を
以下説明する。
．００ｗｔ％ 、Ｍｏ：０．０５〜３．００ｗｔ％ 、
Ｎ：０．０４０ｗｔ％ 以下の１種又は２種以上を含有
させると、オーステナイトを確実に安定化し得ると共に
、より強度を向上し得るので、これを必要に応じて添加
するとよい。この場合の添加量を上記の如くする理由を
以下説明する。
【００２１】Ｎｉは、オーステナイトの安定化及び高強
度化、更には靱性向上に有効であるが、０．０５％ 未
満ではかかる効果は少なく、又、３．００％ 超では経
済性に問題があり、従って、０．０５〜３．００％ と
する。
度化、更には靱性向上に有効であるが、０．０５％ 未
満ではかかる効果は少なく、又、３．００％ 超では経
済性に問題があり、従って、０．０５〜３．００％ と
する。
【００２２】Ｍｏは、オーステナイトの安定化及び高強
度化に有効であるが、０．０５％ 未満ではこの効果は
少なく、又、３．００％ 超では経済性に問題があり、
従って、０．０５〜３．００％ とする。
度化に有効であるが、０．０５％ 未満ではこの効果は
少なく、又、３．００％ 超では経済性に問題があり、
従って、０．０５〜３．００％ とする。
【００２３】Ｎも、Ｍｏと同様に有効であるが、０．０
４０ｗｔ％超では機械加工性の低下を招くので０．０４
０ｗｔ％以下とする。
４０ｗｔ％超では機械加工性の低下を招くので０．０４
０ｗｔ％以下とする。
【００２４】
【実施例】９０キロ高周波炉で７種類の高Ｍｎオーステ
ナイト鋼を溶製した。表１に、これらの鋼の化学成分を
示す。
ナイト鋼を溶製した。表１に、これらの鋼の化学成分を
示す。
【００２５】上記鋼を、板厚１６ｍｍの鋼板に熱間圧延
した後、それらについて、加工硬化指数ｎを測定すると
共に、すべり摩耗試験及びドリル穴あけ加工試験を実施
した。尚、この場合、すべり摩耗試験は、接触圧力：１
８ｋｇ／ｃｍ２、摩耗速度：４．０ｍ／ｓｅｃ、摩耗距
離：１０，０００ｍｍ、潤滑油：使用という条件で行っ
た。ドリル穴あけ加工試験は、切削速度：７．２ｍ／ｍ
ｉｎ、送り：０．１３５ｍｍ／ｒｅｖ、ドリル径：１２
Φ、水溶性切削液：使用という条件で行った。
した後、それらについて、加工硬化指数ｎを測定すると
共に、すべり摩耗試験及びドリル穴あけ加工試験を実施
した。尚、この場合、すべり摩耗試験は、接触圧力：１
８ｋｇ／ｃｍ２、摩耗速度：４．０ｍ／ｓｅｃ、摩耗距
離：１０，０００ｍｍ、潤滑油：使用という条件で行っ
た。ドリル穴あけ加工試験は、切削速度：７．２ｍ／ｍ
ｉｎ、送り：０．１３５ｍｍ／ｒｅｖ、ドリル径：１２
Φ、水溶性切削液：使用という条件で行った。
【００２６】それらの試験結果を表２に示す。表１〜２
から判る如く、比較例である実験 Ｎｏ．１〜３は鋼組
成及び加工硬化指数ｎが本発明に係るものと異なり、
Ｎｏ．１はｎ：０．４０未満であって耐摩耗性に劣り、
Ｎｏ．２及び３はｎ：０．５０超であってドリル穴あ
け加工性が悪い。これに対して、本発明の実施例である
実験 Ｎｏ．４〜７は、加工硬化指数ｎが０．４０〜０
．５０の範囲内にあって耐摩耗性及びドリル穴あけ加工
性に優れている。
から判る如く、比較例である実験 Ｎｏ．１〜３は鋼組
成及び加工硬化指数ｎが本発明に係るものと異なり、
Ｎｏ．１はｎ：０．４０未満であって耐摩耗性に劣り、
Ｎｏ．２及び３はｎ：０．５０超であってドリル穴あ
け加工性が悪い。これに対して、本発明の実施例である
実験 Ｎｏ．４〜７は、加工硬化指数ｎが０．４０〜０
．５０の範囲内にあって耐摩耗性及びドリル穴あけ加工
性に優れている。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】尚、上記実施例は板厚１６ｍｍの熱延鋼板
についてのものであるが、本発明はこれに限定されず、
他の鋼製品、例えば熱延厚鋼板、熱延鋼板の焼鈍材又は
焼入焼戻し材、冷延鋼板、冷延鋼板の焼鈍材又は焼入焼
戻し材、条鋼、形鋼等についても適用し得ることはいう
までもない。
についてのものであるが、本発明はこれに限定されず、
他の鋼製品、例えば熱延厚鋼板、熱延鋼板の焼鈍材又は
焼入焼戻し材、冷延鋼板、冷延鋼板の焼鈍材又は焼入焼
戻し材、条鋼、形鋼等についても適用し得ることはいう
までもない。
【００３０】
【発明の効果】本発明に係る高Ｍｎオーステナイト鋼は
、前述の如き構成を有し作用を成すものであって機械加
工性及び耐摩耗性に優れている。このように機械加工性
に優れた耐摩耗用鋼であるので、ドリル穴あけ加工等の
機械加工がなされる耐摩耗用鋼として好適に使用し得る
ようになるという効果を奏するものである。
、前述の如き構成を有し作用を成すものであって機械加
工性及び耐摩耗性に優れている。このように機械加工性
に優れた耐摩耗用鋼であるので、ドリル穴あけ加工等の
機械加工がなされる耐摩耗用鋼として好適に使用し得る
ようになるという効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】高Ｍｎオーステナイト鋼（熱延鋼板）のＣｒ量
とドリル穴あけ加工性（穴あけ個数）との関係を示す図
である。
とドリル穴あけ加工性（穴あけ個数）との関係を示す図
である。
【図２】高Ｍｎオーステナイト鋼（熱延鋼板）の加工硬
化指数ｎと耐摩耗性との関係を示す図である。
化指数ｎと耐摩耗性との関係を示す図である。
【図３】高Ｍｎオーステナイト鋼（熱延鋼板）の加工硬
化指数ｎとドリル穴あけ加工性（穴あけ個数）との関係
を示す図である。
化指数ｎとドリル穴あけ加工性（穴あけ個数）との関係
を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．４０〜０．７０ｗｔ％ 、Ｓ
ｉ：０．１０〜３．００ｗｔ％ 、Ｍｎ：１２〜３０ｗ
ｔ％ 、Ｓ：０．０４０ｗｔ％以下、Ｃｒ：４〜８ｗｔ
％ を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼
組成を有する高Ｍｎオーステナイト鋼であって、その鋼
の加工硬化指数を０．４０〜０．５０にしてなることを
特徴とする高Ｍｎオーステナイト鋼。 - 【請求項２】 前記鋼組成がさらにＮｉ：０．０５〜
３．００ｗｔ％、Ｍｏ：０．０５〜３．００ｗｔ％ 、
Ｎ：０．０４０ｗｔ％以下の１種又は２種以上を含有し
てなる請求項１に記載の高Ｍｎオーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP585491A JPH04247851A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高Ｍｎオーステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP585491A JPH04247851A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高Ｍｎオーステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247851A true JPH04247851A (ja) | 1992-09-03 |
Family
ID=11622572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP585491A Withdrawn JPH04247851A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | 高Ｍｎオーステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04247851A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002010631A1 (fr) * | 2000-08-01 | 2002-02-07 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Tuyau d'alimentation de petrole en acier inoxydable |
| FR2878257A1 (fr) * | 2004-11-24 | 2006-05-26 | Usinor Sa | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite |
| DE102009010473A1 (de) * | 2009-02-26 | 2010-11-18 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Stahlwerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen |
| JP2018204110A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗厚鋼板 |
| JP2018204109A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗厚鋼板 |
-
1991
- 1991-01-22 JP JP585491A patent/JPH04247851A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2006056670A2 (fr) * | 2004-11-24 | 2006-06-01 | Arcelor France | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite |
| WO2006056670A3 (fr) * | 2004-11-24 | 2007-07-05 | Arcelor France | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite |
| US7794552B2 (en) | 2004-11-24 | 2010-09-14 | Arcelor France | Method of producing austenitic iron/carbon/manganese steel sheets having very high strength and elongation characteristics and excellent homogeneity |
| DE102009010473A1 (de) * | 2009-02-26 | 2010-11-18 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Stahlwerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen |
| JP2018204110A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗厚鋼板 |
| JP2018204109A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗厚鋼板 |
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