JPH04186146A - 失火検知方法 - Google Patents
失火検知方法Info
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- JPH04186146A JPH04186146A JP2316661A JP31666190A JPH04186146A JP H04186146 A JPH04186146 A JP H04186146A JP 2316661 A JP2316661 A JP 2316661A JP 31666190 A JP31666190 A JP 31666190A JP H04186146 A JPH04186146 A JP H04186146A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、空燃比センサを用いた失火検知方法に関する
。特に、第２発明は、触媒の浄化率及び／又は触媒の劣
化時期を併せて検知できる失火検知方法に関する。
。特に、第２発明は、触媒の浄化率及び／又は触媒の劣
化時期を併せて検知できる失火検知方法に関する。
従来の失火検知方法としては、失火に基づくエンジンの
振動を検知する方法、又は異常燃焼による異常ガス成分
を検知する方法が知られている。
振動を検知する方法、又は異常燃焼による異常ガス成分
を検知する方法が知られている。
また、従来の触媒の劣化時期検知方法としては、上流側
及び下流側に酸素センサを各々配設して、この各出力電
圧の極大値の差により劣化時期を検知するものが知られ
ている（特開昭６３−２３１２５２号公報）。更に、触
媒が劣化した場合にも確実に空燃比を適正に制御でき、
前記と同様に２本の空燃比センサを、用いた空燃比制御
装置も知られている（特開昭６３−２０５４４１号公報
）。
及び下流側に酸素センサを各々配設して、この各出力電
圧の極大値の差により劣化時期を検知するものが知られ
ている（特開昭６３−２３１２５２号公報）。更に、触
媒が劣化した場合にも確実に空燃比を適正に制御でき、
前記と同様に２本の空燃比センサを、用いた空燃比制御
装置も知られている（特開昭６３−２０５４４１号公報
）。
前記従来の失火検知方法では、異常振動又は異常燃焼ガ
ス成分を検知する別個の手段が必要となり、触媒の浄化
率測定若しくは劣化時期を併せて検知しようとすると、
別個にこれらの手段も必要となり装置が煩雑となる。
ス成分を検知する別個の手段が必要となり、触媒の浄化
率測定若しくは劣化時期を併せて検知しようとすると、
別個にこれらの手段も必要となり装置が煩雑となる。
また、前記従来の失火検知方法は、いずれも完全なもの
ではなく、それらを組み合わせて使用するのが現状であ
り、この点において、これらと異なった有用な検知方法
の出現も望まれている。更に、エンジンの中高速回転時
の失火が問題となっており、この場合の有用な検知方法
も望まれている。
ではなく、それらを組み合わせて使用するのが現状であ
り、この点において、これらと異なった有用な検知方法
の出現も望まれている。更に、エンジンの中高速回転時
の失火が問題となっており、この場合の有用な検知方法
も望まれている。
また、前記従来の触媒の劣化時期検知方法に用いられる
酸素センサは、リーン側とリッチ側で交互に振れる出力
波形を示すにすぎず、その中間値に相等する波形は示さ
ない。従って、この方法は、両波形を比較して行うシス
テム処理が煩雑であり、しかも、第１３図に示すように
、浄化率が７０％以下においては十分な精度をもって検
出することが困難である。
酸素センサは、リーン側とリッチ側で交互に振れる出力
波形を示すにすぎず、その中間値に相等する波形は示さ
ない。従って、この方法は、両波形を比較して行うシス
テム処理が煩雑であり、しかも、第１３図に示すように
、浄化率が７０％以下においては十分な精度をもって検
出することが困難である。
また、各排気ガス成分（ＨＣ，Ｃｏ、Ｎ０ｘ）を直接、
分析計で測定することもできるが、この装置は高価であ
り、且つ使用する測定器及び測定方法が大規模となる。
分析計で測定することもできるが、この装置は高価であ
り、且つ使用する測定器及び測定方法が大規模となる。
本発明は、前記観点に鑑みてなされたものであり、空燃
比センサの出力波形に失火に基づく応答性に優れたピー
ク波形が生じることも見出し、これを利用して、精度よ
（且つ簡便に、別個の手段を必要とするまでもなく失火
を検知できる方法を提供することを目的とする。更に、
本発明は、特に、エンジンの中高速回転時における失火
を精度良く検知できることを他の目的とする。
比センサの出力波形に失火に基づく応答性に優れたピー
ク波形が生じることも見出し、これを利用して、精度よ
（且つ簡便に、別個の手段を必要とするまでもなく失火
を検知できる方法を提供することを目的とする。更に、
本発明は、特に、エンジンの中高速回転時における失火
を精度良く検知できることを他の目的とする。
更に、本第２発明は、触媒の劣化時期及び／又は触媒の
浄化率測定方法を精度良く且つ広い浄化率測定範囲をも
って、併せて検知することができる失火検知方法を提供
することを目的とする。
浄化率測定方法を精度良く且つ広い浄化率測定範囲をも
って、併せて検知することができる失火検知方法を提供
することを目的とする。
本第１発□明の失火検知方法は、排気ガスの上流側に空
燃比センサを配設し、該空燃比センサの出力波形を得、
該出力波形の通常波形と比べてり一ン側に突出したピー
ク波形を積分し、該ピーク波形の積分量により失火数又
は失火程度を検知することを特徴とする。
燃比センサを配設し、該空燃比センサの出力波形を得、
該出力波形の通常波形と比べてり一ン側に突出したピー
ク波形を積分し、該ピーク波形の積分量により失火数又
は失火程度を検知することを特徴とする。
本第２発明の失火検知方法は、排気ガス中の有害成分を
浄化する触媒の上流側に上流側空燃比センサを、下流側
に下流側空燃比センサを各々配設し、 前記第１発明と同様に、前記上流側空燃比センサの出力
波形により、失火数を検知するとともに、前記上流側空
燃比センサの出力幅に対する前記下流側空燃比センサの
出力幅の減少率を得、該減少率と排気ガス中のＨＣ，Ｃ
ｏ及びＮＯｘの三成分、ＮＯｘ一成分、又はＨＣ及びＣ
Ｏの二成分の各浄化率との関係により、触媒の浄化率を
併せでて測定し、及び／又は、前記上流側空燃比センサ
の出力幅に対する下流側空燃比センサの出力幅の減少率
が所定値を下回った時点で前記触媒の劣化時期を併せて
検知することを特徴とする。
浄化する触媒の上流側に上流側空燃比センサを、下流側
に下流側空燃比センサを各々配設し、 前記第１発明と同様に、前記上流側空燃比センサの出力
波形により、失火数を検知するとともに、前記上流側空
燃比センサの出力幅に対する前記下流側空燃比センサの
出力幅の減少率を得、該減少率と排気ガス中のＨＣ，Ｃ
ｏ及びＮＯｘの三成分、ＮＯｘ一成分、又はＨＣ及びＣ
Ｏの二成分の各浄化率との関係により、触媒の浄化率を
併せでて測定し、及び／又は、前記上流側空燃比センサ
の出力幅に対する下流側空燃比センサの出力幅の減少率
が所定値を下回った時点で前記触媒の劣化時期を併せて
検知することを特徴とする。
本発明において、触媒の上流側に空燃比センサを配設し
、出力波形を描かせると、例えば、第５図（イ）に示す
ように、異常のピーク波形Ｗ１をリーン側に示す。従っ
て、通常の正弦波形から突出するピーク波形Ｗ、の数を
検知したり、その面積を積分することにより、失火数又
は失火程度を検知することができる。
、出力波形を描かせると、例えば、第５図（イ）に示す
ように、異常のピーク波形Ｗ１をリーン側に示す。従っ
て、通常の正弦波形から突出するピーク波形Ｗ、の数を
検知したり、その面積を積分することにより、失火数又
は失火程度を検知することができる。
また、空燃比センサは、第４図に示すように、空燃比と
出力特性の関係が所定のカーブ曲線を示し、従来の酸素
センサのように、Ａ／Ｆ＝１４゜６での急な立ち上がり
もない。従って、本第２発明において、触媒の上流側の
みならず下流側にも空燃比センサを配設し、上流側空燃
比センサの波形における出力幅ａに対して、劣化の程度
に応じて下流側空燃比センサの出力幅すは、この上流側
波形の幅ａよりも小さな種々の値に減少する。
出力特性の関係が所定のカーブ曲線を示し、従来の酸素
センサのように、Ａ／Ｆ＝１４゜６での急な立ち上がり
もない。従って、本第２発明において、触媒の上流側の
みならず下流側にも空燃比センサを配設し、上流側空燃
比センサの波形における出力幅ａに対して、劣化の程度
に応じて下流側空燃比センサの出力幅すは、この上流側
波形の幅ａよりも小さな種々の値に減少する。
そのため、両出力幅の減少率と触媒のＨＣ／ＣＯ／ Ｎ
Ｏｘ等の平均浄化率は、例えば第１０〜１２図に示す
ように、全ての浄化率において良好な関係を示す。尚、
ここで、減少率とは、（ａ−ｂ）／ａｘｌｏｏ（％）で
求められる。
Ｏｘ等の平均浄化率は、例えば第１０〜１２図に示す
ように、全ての浄化率において良好な関係を示す。尚、
ここで、減少率とは、（ａ−ｂ）／ａｘｌｏｏ（％）で
求められる。
以上より、本第２発明においては、前記失火数等を検知
できるとともに、触媒の浄化率及び／又は触媒の劣化時
期を併せて検知できる。
できるとともに、触媒の浄化率及び／又は触媒の劣化時
期を併せて検知できる。
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
（１）失火検知用装置の概要
第１図は本実施例の失火検知方法を実施しようとする測
定装置の概略構成図、及び第２図は試験のためのセンサ
配置場所等を示す装置の説明図を示す。
定装置の概略構成図、及び第２図は試験のためのセンサ
配置場所等を示す装置の説明図を示す。
これらの図に示すように、内燃エンジン１の排気通路２
には、三元触媒３が取付られており、この三元触媒３の
上流側及び下流側の排気通路には、各々空燃比センサ４
．５が取付けられている。
には、三元触媒３が取付られており、この三元触媒３の
上流側及び下流側の排気通路には、各々空燃比センサ４
．５が取付けられている。
これらの空燃比センサ４．５は、センサ制御装置６．７
に各々電気的に接続され、センサ出力をこれらから得る
。尚、１０は制御λセンサを示す。
に各々電気的に接続され、センサ出力をこれらから得る
。尚、１０は制御λセンサを示す。
また、比較例としては、前記空燃比センサ４．５とほぼ
同位置に酸素センサ８．９を取付けた。
同位置に酸素センサ８．９を取付けた。
この空燃比センサ４．５は、公知のものを用いることが
できる。例えば、その原理を第３図に基づいて簡単に説
明すれば、以下の通りである。まず、ｉｐセル４１とＶ
ｓ ／ Ｉ ｃ ｐセル４２との間に形成された拡散
室４３に流入した排気ガス中の酸素分圧が、一定になる
ようにポンプアップをする。そして、この拡散室４３内
の酸素分圧と酸素基準室４４内との酸素分圧比に起因し
て生じる電圧（例えば４５０ｍＶ）を一定とするための
出力電流値（又は電圧値）を読み取るものである。尚、
４５はヒータを示す。
できる。例えば、その原理を第３図に基づいて簡単に説
明すれば、以下の通りである。まず、ｉｐセル４１とＶ
ｓ ／ Ｉ ｃ ｐセル４２との間に形成された拡散
室４３に流入した排気ガス中の酸素分圧が、一定になる
ようにポンプアップをする。そして、この拡散室４３内
の酸素分圧と酸素基準室４４内との酸素分圧比に起因し
て生じる電圧（例えば４５０ｍＶ）を一定とするための
出力電流値（又は電圧値）を読み取るものである。尚、
４５はヒータを示す。
（２）失火を検知する方法
この装置を用いて、例えば、エンジン運転条件（２，０
ＬＸ４気筒、エンジン回転数−１２０Ｏｒｐｍ、ブース
ト圧＝−４００ｍｍＨｇ）にて、運転した場合の各セン
サのＩｐ出力波形、即ち上流側空燃比センサの波形を（
イ）図、下流側空燃比センサの波形を（ロ）図、上流側
酸素センサの波形を（ハ）図、下流側酸素センサの波形
を（ニ）図に示す。尚、これらの図において、縦軸の１
目盛は５０ｍＶの出力を示し、横軸の１目盛は１秒を示
す。
ＬＸ４気筒、エンジン回転数−１２０Ｏｒｐｍ、ブース
ト圧＝−４００ｍｍＨｇ）にて、運転した場合の各セン
サのＩｐ出力波形、即ち上流側空燃比センサの波形を（
イ）図、下流側空燃比センサの波形を（ロ）図、上流側
酸素センサの波形を（ハ）図、下流側酸素センサの波形
を（ニ）図に示す。尚、これらの図において、縦軸の１
目盛は５０ｍＶの出力を示し、横軸の１目盛は１秒を示
す。
この（イ）図に示すように、上流側空燃比センサにおい
ては、失火に基づくピーク波形が感度良く多数、リーン
側に生じる。一方、上流側酸素センサの場合は、（ニ）
図に示すように、失火に基づくこのピークが十分に感度
良く検知できず、リッチ側に時々、失火に基づくと思わ
れる波形の乱れＷ２が生じるに過ぎない。
ては、失火に基づくピーク波形が感度良く多数、リーン
側に生じる。一方、上流側酸素センサの場合は、（ニ）
図に示すように、失火に基づくこのピークが十分に感度
良く検知できず、リッチ側に時々、失火に基づくと思わ
れる波形の乱れＷ２が生じるに過ぎない。
更に、同様に、エンジン回転数−２０００ｒｐｍ１ブー
スト圧＝−４００ｍｍＨｇのエンジン運転条件の場合の
各センサの出力波形を第６図に、エンジン回転数＝３０
０Ｏｒｐｍ、ブースト圧−−９＝ −４００ｍｍＨｇのエンジン運転条件の場合の各センサ
の出力波形を第７図に示す。これらの場合、即ち更に高
速回転とした場合においても、前記と同様に失火に基づ
くピーク波形が明らかに生じる。
スト圧＝−４００ｍｍＨｇのエンジン運転条件の場合の
各センサの出力波形を第６図に、エンジン回転数＝３０
０Ｏｒｐｍ、ブースト圧−−９＝ −４００ｍｍＨｇのエンジン運転条件の場合の各センサ
の出力波形を第７図に示す。これらの場合、即ち更に高
速回転とした場合においても、前記と同様に失火に基づ
くピーク波形が明らかに生じる。
以上より、通常の正弦波形から突出するピーク波形は、
電気的に失火している時に対応して生じる。また、この
ピーク波形の面積を積分することにより、この積分面積
量と失火数とは一定の関係を示す。従って、このピーク
波形の計数若しくはこの積分面積量の変化により、失火
数等を検知することができる。
電気的に失火している時に対応して生じる。また、この
ピーク波形の面積を積分することにより、この積分面積
量と失火数とは一定の関係を示す。従って、このピーク
波形の計数若しくはこの積分面積量の変化により、失火
数等を検知することができる。
特に、高速回転になる程、上下の振れ幅が小さくなり、
失火によるピーク波形の高さ若しくは面積が相対的に増
加するので、更に一層感度良く検知できる。従って、問
題となる中高速回転時の失火を容易に且つ精度良く検知
できるので、本方法は大変有用である。
失火によるピーク波形の高さ若しくは面積が相対的に増
加するので、更に一層感度良く検知できる。従って、問
題となる中高速回転時の失火を容易に且つ精度良く検知
できるので、本方法は大変有用である。
前記装置を用いて、併せて浄化率及び劣化時期を検知し
ようとするものである。
ようとするものである。
まず、上流側センサ４の出力幅ａに対する下流側センサ
の出力幅すの前記減少率を種々の浄化率のもとで求めて
おき、検量線用とする。
の出力幅すの前記減少率を種々の浄化率のもとで求めて
おき、検量線用とする。
この減少率を求めるた狛の出力波形の、−例を示せば、
エンジン運転条件（２，０ＬＸ４気筒、エンジン回転数
−２４００ｒｐｍ、ブースト圧−−２０，０ｍｍＨｇ）
にて、新品触媒を用いた場合、第８図に示すように、上
流側センサ４では所定の波形Ａを示し、下流側センサ５
では、はぼ完全に浄化されているのでほぼ直線Ｂとなっ
た。また、劣化触媒を用いた場合、第９図に示すように
、下流側センサ５では、新品触媒の場合と異なり上流側
の波形へと近似するが、それよりも出力幅の小さな波形
Ｃを示した。尚、両図ともに下流側の波形Ｂ、Ｃは上流
側の波形へと比べて２．５倍の感度を持って出力させて
いる。
エンジン運転条件（２，０ＬＸ４気筒、エンジン回転数
−２４００ｒｐｍ、ブースト圧−−２０，０ｍｍＨｇ）
にて、新品触媒を用いた場合、第８図に示すように、上
流側センサ４では所定の波形Ａを示し、下流側センサ５
では、はぼ完全に浄化されているのでほぼ直線Ｂとなっ
た。また、劣化触媒を用いた場合、第９図に示すように
、下流側センサ５では、新品触媒の場合と異なり上流側
の波形へと近似するが、それよりも出力幅の小さな波形
Ｃを示した。尚、両図ともに下流側の波形Ｂ、Ｃは上流
側の波形へと比べて２．５倍の感度を持って出力させて
いる。
この各減少率を示す時の浄化率は、第２図に示す２か所
の位置にて各排気ガスをサンプリングして、その各成分
（−ＨＣ，Ｃ０１ＮＯｘ）量を各分析計にて測定して求
めたものである。この様にして得られた浄化率と出力幅
減少率の関係を第１０図に示す。この図に示すように、
出力減少率と三成分の平均浄化率とに良好な直線関係が
、はぼ全浄化率範囲において得られたので、減少率が判
れ１ば、その触媒の幅広い浄化率が精度良く判ることと
なる。
の位置にて各排気ガスをサンプリングして、その各成分
（−ＨＣ，Ｃ０１ＮＯｘ）量を各分析計にて測定して求
めたものである。この様にして得られた浄化率と出力幅
減少率の関係を第１０図に示す。この図に示すように、
出力減少率と三成分の平均浄化率とに良好な直線関係が
、はぼ全浄化率範囲において得られたので、減少率が判
れ１ば、その触媒の幅広い浄化率が精度良く判ることと
なる。
更に、前記出力幅減少率の所定値をもって劣化時期とす
れば、容易に且つ精度よく、この劣化時期を検知するこ
とができる。尚、この劣化時期の目安となる出力幅減少
率は、目的等により種々設定される。
れば、容易に且つ精度よく、この劣化時期を検知するこ
とができる。尚、この劣化時期の目安となる出力幅減少
率は、目的等により種々設定される。
一方、比較例の従来の酸素センサにおいては、下流側酸
素センサの出力幅と浄化率との関係を求めると、第１３
図に示すように、７０％以下においては浄化率を精度よ
く求めることができなかった。
素センサの出力幅と浄化率との関係を求めると、第１３
図に示すように、７０％以下においては浄化率を精度よ
く求めることができなかった。
（４）ＮＯｘ浄化率又はＨＣ／Ｃｏ浄化率の測定排気ガ
ス成分組成は、リーン側では一般に有害成分としては、
ＮＯｘ量が支配的となる。従って、前記と同様に、リー
ン側の前記減少率と種々の浄化率の関係を求めると、第
１１図に示すように、ＮＯｘの平均浄化率が約５０％以
上においては良好な直線関係を示した。
ス成分組成は、リーン側では一般に有害成分としては、
ＮＯｘ量が支配的となる。従って、前記と同様に、リー
ン側の前記減少率と種々の浄化率の関係を求めると、第
１１図に示すように、ＮＯｘの平均浄化率が約５０％以
上においては良好な直線関係を示した。
また、排気ガス成分組成は、リッチ側ではＨＣ及びＣＯ
量が支配的となる。従って、同様に、リッチ側の前記減
少率と種々のＨＣ／Ｃｏ浄化率の関係を求めると、第１
２図に示すように、ＨＣ／ＣＯの平均浄化率がほぼ全範
囲において良好な直線関係を示した。
量が支配的となる。従って、同様に、リッチ側の前記減
少率と種々のＨＣ／Ｃｏ浄化率の関係を求めると、第１
２図に示すように、ＨＣ／ＣＯの平均浄化率がほぼ全範
囲において良好な直線関係を示した。
以上より、失火検知と併せて前記出力幅減少率を求める
ことにより、触媒のＮＯｘ浄化率、ＨＣ／Ｃｏ浄化率、
更には触媒の劣化時期を、併せて検知できろ。
ことにより、触媒のＮＯｘ浄化率、ＨＣ／Ｃｏ浄化率、
更には触媒の劣化時期を、併せて検知できろ。
尚、本発明においては、前記具体的実施例に示すものに
限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変
更した実施例とすることができる。
限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変
更した実施例とすることができる。
本発明の失火検知方法によれば、前記作用１こ示すよう
に、失火に基づくピーク波形が感度良く多数、リーン側
に生じるので、このピーク波形の数又は積分面積を検出
することにより、感度良く、精度良く且つ簡便に、失火
数又は失火程度を検知することができる。特に、高速回
転になる程、失火によるピーク波形の検知が容易になる
ので、問題となる中高速回転時の失火を容易に且つ精度
良く検知でき、本方法は大変有用である。
に、失火に基づくピーク波形が感度良く多数、リーン側
に生じるので、このピーク波形の数又は積分面積を検出
することにより、感度良く、精度良く且つ簡便に、失火
数又は失火程度を検知することができる。特に、高速回
転になる程、失火によるピーク波形の検知が容易になる
ので、問題となる中高速回転時の失火を容易に且つ精度
良く検知でき、本方法は大変有用である。
本第２発明によれば、前記作用に示すように、簡便に、
精度よく、安価に且つ大規模な装置も必要とせずに、更
に特別な失火検知手段を別途設けることなく、触媒の浄
化率及び／又は触媒の劣化時期を、失火の検知に併せて
、検知できる。
精度よく、安価に且つ大規模な装置も必要とせずに、更
に特別な失火検知手段を別途設けることなく、触媒の浄
化率及び／又は触媒の劣化時期を、失火の検知に併せて
、検知できる。
第１図は実施例で用いた失火検知装置の概略構成図、第
２図は実施例で用いた失火検知装置において各センサの
配置状態を示す説明図、第３図は実施例で用いた空燃比
センサの原理を示す説明図、第４図は第３図図示の空燃
比センサにおいて空燃比とセンサ出力特性の関係を示す
グラフである。 第５図は１２０Ｏｒｐｍにおける空燃比センサと酸素セ
ンサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（イ）
は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側空燃
比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの出力
波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示すグラ
フである。 第６図は２００Ｏｒｐｍにおける空燃比センサと酸素セ
ンサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（イ）
は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側空燃
比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの出力
波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示すグラ
フである。 第７図は３０００ ｒ ｐｍにおける空燃比センサと酸
素センサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（
イ）は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側
空燃比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの
出力波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示す
グラフである。 第８図は実施例において新品触媒を用いた場合の出力波
形を示すグラフ、第９図は実施例において劣化触媒を用
いた場合の出力波形を示すグラフ、第１０図は実施例に
おいて出力幅減少率とＨＣ／ ＣＯ／ Ｎ Ｏｘの平均
浄化率との関係を示すグラフ、第１１図は実施例におい
て出力幅減少率とＮＯｘ浄化率との関係を示すグラフ、
第１２図は実施例において出力幅減少率とＨＣ／Ｃｏの
平均浄化率との関係を示すグラフ、第１３図は酸素セン
サを用いた場合のセンサ出力幅と平均浄化率との関係を
示すグラフである。 １；エンジン、２；排気通路、３；三元触媒、４．５；
空燃比センサ、４１；拡散室、４２；Ｉｐセル、４３；
Ｖｓ／Ｉｃｐセル、４４；比較酸素室、４５；ヒータ、
６．７；センサ制御回路、８．９；酸素センサ、１０；
制御λセンサ。 特許出願人 日本特殊陶業株式会社 代 理 人 弁理士 小島清路 第１２図
２図は実施例で用いた失火検知装置において各センサの
配置状態を示す説明図、第３図は実施例で用いた空燃比
センサの原理を示す説明図、第４図は第３図図示の空燃
比センサにおいて空燃比とセンサ出力特性の関係を示す
グラフである。 第５図は１２０Ｏｒｐｍにおける空燃比センサと酸素セ
ンサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（イ）
は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側空燃
比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの出力
波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示すグラ
フである。 第６図は２００Ｏｒｐｍにおける空燃比センサと酸素セ
ンサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（イ）
は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側空燃
比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの出力
波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示すグラ
フである。 第７図は３０００ ｒ ｐｍにおける空燃比センサと酸
素センサの各出力波形を比較して示すグラフであり、（
イ）は上流側空燃比センサの出力波形、（ロ）は下流側
空燃比センサの出力波形、（ハ）は上流側酸素センサの
出力波形、（ニ）は下流側酸素センサの出力波形を示す
グラフである。 第８図は実施例において新品触媒を用いた場合の出力波
形を示すグラフ、第９図は実施例において劣化触媒を用
いた場合の出力波形を示すグラフ、第１０図は実施例に
おいて出力幅減少率とＨＣ／ ＣＯ／ Ｎ Ｏｘの平均
浄化率との関係を示すグラフ、第１１図は実施例におい
て出力幅減少率とＮＯｘ浄化率との関係を示すグラフ、
第１２図は実施例において出力幅減少率とＨＣ／Ｃｏの
平均浄化率との関係を示すグラフ、第１３図は酸素セン
サを用いた場合のセンサ出力幅と平均浄化率との関係を
示すグラフである。 １；エンジン、２；排気通路、３；三元触媒、４．５；
空燃比センサ、４１；拡散室、４２；Ｉｐセル、４３；
Ｖｓ／Ｉｃｐセル、４４；比較酸素室、４５；ヒータ、
６．７；センサ制御回路、８．９；酸素センサ、１０；
制御λセンサ。 特許出願人 日本特殊陶業株式会社 代 理 人 弁理士 小島清路 第１２図
Claims (2)
- （１）排気ガスの上流側に空燃比センサを配設し、該上
流側空燃比センサの出力波形を得、該出力波形において
通常波形と比べてリーン側に突出したピーク波形の数又
は積分面積を検出し、該ピーク波形の数又は積分面積に
より失火数を検知することを特徴とする失火検知方法。 - （２）排気ガス中の有害成分を浄化する触媒の上流側に
上流側空燃比センサを、下流側に下流側空燃比センサを
各々配設し、 前記上流側空燃比センサの出力波形を得、該出力波形に
おいて通常波形と比べてリーン側に突出したピーク波形
の数又は積分面積を検出し、該ピーク波形の数又は積分
面積により失火数を検知するとともに、 前記上流側空燃比センサの出力幅に対する前記下流側空
燃比センサの出力幅の減少率を得、該減少率と排気ガス
中の炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）及び窒素酸
化物（ＮＯｘ）の三成分、ＮＯｘ一成分、又はＨＣ及び
ＣＯの二成分の各浄化率との関係により、触媒の浄化率
を併せて測定し、 及び／又は、前記上流側空燃比センサの出力幅に対する
下流側空燃比センサの出力幅の減少率が所定値を下回っ
た時点で前記触媒の劣化時期を併せて検知することを特
徴とする失火検知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316661A JPH04186146A (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 失火検知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316661A JPH04186146A (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 失火検知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04186146A true JPH04186146A (ja) | 1992-07-02 |
Family
ID=18079503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2316661A Pending JPH04186146A (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 失火検知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04186146A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021055637A (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社豊田中央研究所 | 暖機制御方法 |
-
1990
- 1990-11-21 JP JP2316661A patent/JPH04186146A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021055637A (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社豊田中央研究所 | 暖機制御方法 |
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