JPH04146233A - エアーバッグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車用のエアーバッグに関する。更に詳しく
は、耐接炎性を有し、軽■であって適度の通気性と折り
畳み性とを有する織物を袋体に縫製してなるエアーバッ
グに関する。

（従来技術） 従来のエアーバッグはナイロン６、ナイロン６６゜ポリ
エステルなどの熱可塑性合成繊維からなる総繊度４００
〜１０００デニールの高強力フィラメントを平織または
リップストップ組織の織物に織成し、該織物にりＯｏプ
レンまたはシリコーンなどのエラストマーをコーティン
グして、第４図に示すような袋体に縫製したものが使用
されてきた。また第７図に示すような装置として実用化
もされている（特公昭４８−３０２９３号公報、実開昭
４８−８１５４３号公報、実開昭５１−１７９３６号公
報など）。なすわちこれらのエアーバッグ用布帛はいず
れも耐熱性、耐接炎性を有するものであり、航空機や自
動車が衝突事故を起こしたとき、第７図に示すようにイ
ンフレータ−６の電源コード８に電流が流れ、インフレ
ータ−が燃焼してエアーバッグ１が球状に膨張する際、
燃焼ガス噴射ロアから噴出される高温の爆風と火炎とに
耐えることができるように設計されている。すなわちエ
アーバッグに関する安全基準をクリアーするためにエラ
ストマーがかなり＾い目付で被覆されている。しかしそ
のためエアーバッグを高重量で粗剛なものにし、縫製時
の取扱性を著しく低下せしめている他、折り畳んだとき
の容積を大きくし、車両に取りつける際の障害になって
いる。すなわちエアーバッグを内蔵したエアーバッグ装
置はその性格上運転者の前部に配置する必要があり、一
方前部にはハンドルや各種計器および窓があるためスペ
ース的に余裕がなく、少しでもコンパクトなエアーバッ
グ装置が望まれている。またハンドルなどに装着された
場合などは、その操作上、少しでも軽量なエアーバッグ
が望まれている。

（発明の目的〉 本発明は、従来技術におけるかかる課題を解決するため
になされたものである。すなわちクロロプレンやシリコ
ンなどのエラストマーで被覆されていない織物であって
、かつ衝突の際、インフレータ−から噴出される高温の
爆風と火炎とに耐えることの出来る織物を袋体に縫製し
たエアーバッグの提供を目的としている。

（発明の構成） 即ち本発明は、 ［（１）　　単糸１１度２ｄｅ以下、熱分解１度３００
℃以上の耐熱性繊維糸条を経糸および緯糸に用いて高密
痩に製織し、得られた織物を袋状に縫製してなることを
特徴とするエアーバッグ。

（２）耐熱性繊維が強度１６ｇ／ｄｅ以上の高強力耐熱
性繊維である請求項（１）に記載のエアーバッグ。

（３）耐熱性繊維がバラ系芳香族ポリアミド繊維である
請求項（１）または（′２３に記載のエアーバッグ。

（４）織物のカバーファクターが２０００以上である請
求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアーバッグ。

（５）織物の耐接炎性が５秒以上である請求項（１）〜
（４）のいずれかに記載のエアーバッグ。

（６）糸条が牽切方式による牽切紡績糸である請求項（
１）〜（５）のいずれかに記載のエアーバッグ。

（Ｌ　糸条が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃
以上の耐熱性繊維を、供給Ｏ−ラーと牽切ローラーとの
間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎった後、空気ノズ
ルで抱合することによって得られた糸条である請求項（
１）〜（６）のいずれかに記載のエアーバッグ。」 である。

ここに耐熱性繊維とは熱分解温度が３００℃以上の繊維
であり、例えばメタ系あるいはバラ系の全芳香族ポリア
ミド繊維（アラミド繊ＩＮり、具体的にはポリメタフェ
ニレンイソフタルアミド繊維。

ポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維、バラ系アラ
ミドとメタ系アラミドとの共重合体繊維、または芳香族
エーテル、たとえば３．４′　−ジアミノジフェニルエ
ーテルを共重合したバラ系アラミド繊維、さらにポリバ
ラフェニレンスルフォン繊維、ポリバラフェニレンスル
フィド繊維、全芳香族ポリエステル繊維、ポリイミドｌ
雑、ポリエーテルイミド繊維、ポリエーテルエーテルケ
トン繊維など、またはこれらの混合繊維をいう。このう
ち、ポリバラフェニレンテレフタルアミド繊維や３．４
′　−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したバラ系
アラミド１１雑であるポリバラフェニレンオキシジフェ
ニレンテレフタルアミドＩｌ維がとくに好ましい。

本発明者らはこの様な耐熱性ｍ雑からなる織物はエラス
トマーなとで被覆しなくても、インフレータ−から噴出
される高温の爆風や火炎に対して溶融破損したり燃え上
ったりしないことを見出した。

耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以下にする必要がある。

本来エアーバッグは小さく折り畳む必要性から柔軟であ
ることが極めて重要である。２ｄｅを越えると得られる
エアーバッグは極めて粗剛なものになり、■ラストマー
を被覆したものとなんら変らなくなってしまう。ざらに
糸条を構成する繊維本数が少なくなることや繊維間隙が
広くなることから織物の通気度が大きくなり、インフレ
ータ−から噴出される高温の爆風や火炎を充分に遮断し
きれなくなる。さらに単糸繊度が小さく、構成繊維本数
が多い方が耐接炎性があり、この点からも耐熱性ＩＮの
単糸繊度は２ｄｅ以下であることが必要である。

また耐熱性繊維の強度は１６ｇ／ｄｅ以上が好ましい。

１６９／ｄｅ未満では織物としたときに充分な強度が得
られないため、インフレーション時にエアーバッグが破
損することが多い。

本発明における織物のカバーファクターは２０００以上
が好ましい。２０００未満であると織物としての隠蔽効
果が低くインフレータ−から噴出される高温の爆風や火
炎を充分に遮断しきれなくなる。したがってカバーファ
クターは２０００以上が好ましい。

また本発明における織物は耐接炎性が５秒以上であるこ
とが好ましい。耐接炎性が５秒未満であると、例えカバ
ーファクターが２０００以上であってもインフレータ−
から噴出される高温の火炎を充分に遮断しきれずにエア
ーバッグが燃焼破損する。

本発明における織物の糸条は牽切方式による牽切紡績糸
とすることが好ましい。牽切紡績糸は糸形態上毛羽を有
し繊維がランダマイズされているため、連続フィラメン
トに比べてとくに織物組織間隙を小さくして通気度を低
減する。またｌｌ雑間の摩擦抵抗が大きく、縫製部の縫
い目スリップを生じにくい。一方、従来の紡績糸に比べ
てｉｌｌの配列度が高く、かつ牽切で極限延伸されるう
え繊維長がより長いので高強力の糸条となり、エアーバ
ッグ用として極めて好適である。

次に耐熱性繊維の牽切紡績糸の製造方法の１例を図面と
共に説明する。

第１図は混繊装置を示す。Ａは繊維糸条、１はニップロ
ーラー、２はシュータ−１３は牽切ニップローラー、４
は吸引性空気ノズル、５は旋回流による抱合ノズル、６
はデリベリ−ローラー、７は糸条である。耐熱性繊１１
［Ａは供給ニップローラー１の前で引き揃え重ね合わさ
れながら供給ニップローラーを通過したのちシュータ−
２の中で牽切ニップローラーにより同時に引きちぎられ
、ドラフトされながら均一に牽切される。ついで、吸引
性空気ノズル４で牽切ローラーから引きちぎられ、つい
で旋回性抱合ノズル５によってからみや毛羽巻き付きに
よる抱合性を付与されたのちデリベリ−ローラー６によ
り引きちぎられ、短繊維の毛羽がｉｌ１束側面にランダ
ムに巻き付いた糸条７となる。

得られた糸条を適度に撚糸後、経糸と緯糸とに用い、カ
バーファクターが２０００以上になるような高織密度で
平織に織成し、精練、熱セット、リラックス、カレンダ
ー加工を施した後、第４図に示すような袋体に縫製して
エアーバッグ１とする。

なお、図中の２はインフレーション挿入孔、３はインフ
レータ−燃焼ガスの排気孔を示す。

（発明の効果） 本発明におけるエアーバッグは従来品と比較し下記の効
果を有する。

（１）織物が柔軟で折り畳み性が優れている。

（２折り畳んだときの容積が小さい。

（３）　　軽−である。

（４）　　高温の爆風と火炎とに耐える耐熱性と強力と
を有する。

（５）展開時の衝撃、擦過抵抗が小さく破損しない。

（６）縫製が容易である。

（′７）金属片やガラス片などで損傷されにくい。

（８）良期間経ても、エアーバッグ織物の性能変化が少
ない。

（実施例） 以下に実施例により本発明を説明する。なお、実施例に
おける各評価項目はそれぞれ下記の方法に従って評価し
た。

インフレーションテスト； エアーバッグの形状にＧ１１ｌし、これをエアーバッグ
装置に取付けてインフレータ−を燃焼させ、その際のエ
アーバッグの破損の有無を評価した。

接炎テスト； 枠に取りつけられた織物試料を水平にして下から約７８
０℃の炎を当てたとき燃焼して穴が明くまでの時間を測
定した。

目付： ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

厚さ； Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

引張強カニ ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のストリップ法で測定した。

破裂強力； ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のミューシン法で測定した。

通気性； ＪＩＳ　　ｍ−１０９６のフラジール法で測定した。

収納性： エアーバッグを第５図（１’３．［０）に示す点線４に
沿って折り畳んで（／９に示す形状にし、これに第６図
に示すように５ｋｇの荷重５を付加して厚さｔを測定し
た。

実施例１ 第１図に示す装置を用いて、単糸繊度０．７５デニール
、強１ｉ［２８ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニールのバ
ラ系芳香族ポリアミド繊維（テクノーラ■：帝人＠製）
をローラー間の距離が１０００−の供給ニップローラー
１とシュータ−２と牽切ローラー３との間で１５倍で２
ｏｏｙａ　／分速度で同時に引きちぎり、細い単繊維束
とした。続いて吸引性を有する空気ノズル４と旋回流を
有する抱合ノズル５とに、牽切ニップローラー３とデリ
ベリ−ローラー６との速度比によるオーバーフィード０
．５％で通して２００デニールの糸条７を得た。

得られた糸条の平均繊維長は４２ｃｍであった。また本
糸条の強伸度はそれぞれ２３ｇ／　ｄｅ、　　３．７％
（いずれも４９０Ｔ　／　ｍ撚糸後に測定）であった。

次いで本糸条に４９０Ｔ　／　ｍの撚りを施したのら経
９０本／インチ、緯８０本／インチ（カバーファクター
２４０４＞の織密度で平織に織成し、熱セット、精練、
カレンダー加工を施したのち縫製して第４図に示すよう
なエアーバッグ用袋体とした。得られた袋体の評価結果
を第１表に示す。

実施例２ 第１図に示す装置を用いて、単糸繊度０．５デニール、
強度２８ｇ／ｄｅ、全繊度４５００デニールのバラ系芳
香族ポリアミド繊維（テクノーラ■）を、ローラー間の
距離が１００ｃ園の供給ニップローラー１とシュータ−
２と牽切ローラ−３との間で１５倍で３００ｍ／分速度
で引きちぎり、細い単繊維束とした。続けて吸引性を有
する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノズル５とに、
牽切ニップローラー３とデリベリ−ローラー６との速度
比によるオーバーフィード０．５％で通して３００デニ
ールの糸条７を得た。得られた糸条の平均繊維長は２８
ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ１９ｇ／
ｄｅ。

３．８％くいずれも４００Ｔ　／　ｍ撚糸後に測定）で
あった。次いで本糸条に４００Ｔ／ｍの撚りを施したの
ち経１９本／インチ、緯７２本／インチ（カバーファク
ター２６１５）の織密度で平織に織成し、熱セット、精
練、カレンダー加工を施した後、縫製して第４図に示す
ようなエアーバッグ用袋体とした。

得られた袋体の評価結果を第１表に示す。

実施例３ 第２図に示す装置を用いて、単糸繊度１．５デニール、
強度２８９／ｄｅ、全繊度２００デニールのバラ系芳香
族ポリアミド繊維（テクノーラ■）と単糸繊度１゜５デ
ニール、強度２２ｇ／ｃｌｅ、全１１度２００デニール
のバラ系芳香族ポリアミド繊維（ケブラー２９■）とを
、水付着ローラー１に接触走行させることによって水分
を付与した後、供給ローラー２とデリベリ−ローラー４
との間で混繊空気ノズル３を通して繊維を単繊維のオー
ダーで均一に混繊させて、４００デニールの糸条５を得
た。得られた糸条の強度は２５ＳＦ／ｄｅ（３５０Ｔ／
Ｍ撚糸後測定）であった。

次いで、本糸条に３００Ｔ／Ｍの撚りを施したのち経６
６本／インチ、緯６６本／インチ（カバーファクター２
６４０）の織密度で平織に織成し、さらに熱セット、＄
１練、カレンダー加工などを施した後、縫製して第４図
に示すようなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋体
の性能を第１表に示す。

実施例４ 第３図に示すトウ紡績装置を用い、単糸ｍ度１．５デニ
ール、全繊度９万デニールのバラ系芳香族ポリアミド繊
維束（テクノーラ■）をトータルドラフト７倍で牽切し
て得た平均ｌ１ＩＩｌ長８９１園、全繊度１．３万、モ
ジュラス７１００ｋｇ／−のスライバーをギル工程に通
した。ざらに粗紡、＄１紡の各工程を通して１０．６番
手（５００デニール）の紡績糸を得た。

次いで、本ｌ／ｊｗＡ糸を用いて経糸密度４８本／イン
チ、緯糸密度４６本／インチ（カバーファクター２１０
２）の平織組織の織物に織成した。さらに熱セット、精
練、カレンダー加工等を施した後、縫製して第４図に示
す・ようなエアーバッグ用袋体とした。得られた袋体の
性能を第１表に示す。

比較例１ 単糸繊度６デニール、全繊度８４０デニールのナイロン
６６糸条を経糸と緯糸とに用い、経緯２５．４本／イン
チで平織に織成して厚さ０．３８−量の織物を得た。こ
のときのカバーファクターは１４７２であった。

次にクロロプレンゴムをドイツＡＵＭＡのＲｏｌｌｅｒ
−Ｈｅａｄ　　、　　Ｃ０ｎｔｉｎｕＯｕＳ　ｖｕｌｃ
ａｎｉｚｉｎｇｍａｃｈｉｎｅにて上記織物の片面に約
１００９／ｍｌ工し厚さ０．４３　ａｓのエアーバッグ
用基布を得た。このときの加硫条件は１８０℃で１．５
分間であった。

得られた基布を第４図に示すようなエアーバッグに縫製
し、性能を評価した。評価結果を第２表に示す。

比較例２ 単糸繊度６デニール、全繊度８４０デニールのナイロン
６６糸条を経糸と緯糸とに用い、経緯２５．４本／イン
チで平織に織成して厚さ０．３８　ＩＩの織物を得た。

このときのカバーファクターは１４７２であった。

次にり０ロプレンゴムをドイツＡＵＭＡのＲｏｌｌｅｒ
−）−１ｅａｄ　、　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　ｖｕｌｃ
ａｎｉｚｉｎｇｍａｃｈｉｎｅにて上記織物の片面に約
１００９／ｍ塗工し厚さ０．４３−一のエアーバッグ用
基布を得た。このときの加硫条件は１８０℃で１．０分
間であった。

得られた基布を第４図に示すようなエアーバッグに縫製
し、性能を評価した。評価結果を第２表に示す。

比較例３ 単糸ｍ度２．５デニール、強度８．５９　／　ｄｅ、全
繊度５００デニールのポリエステルフィラメントに２０
０７　／　Ｍの撚りを施したのち経５０本／インチ。

緯４９本／インチ（カバーファクター２２１４）の織密
度で平織に織成した。さらに精練、カレンダー加工等を
施した後、縫製して第４図に示すようなエアーバッグ用
袋体とした。得られた袋体の性能を第２表に示す。

第 表 第 表

【図面の簡単な説明】

第１図は牽切方式直接紡績装置の側面図、ＡはｔｌｌＡ
Ｎ系条、１は供給ニップローラー　２はシュータ−１３
は牽切ローラ−，４は吸引性空気ノズル、５は旋回性抱
合ノズル、６はデリベリ−〇−ラー７は糸条である。 第２図はフィラメント混繊装置の側面図、Ａ。 Ｂは繊維糸条、１は水付着ローラー　２．４はニップ０
−ラー、３は空気ノズル、５は混繊糸条である。 第３図はトウ紡績装置の側面図、１は供給トウ、３．４
，５，６．７．８．９はニップローラー２はセットヒー
ター、１０はクリンパ−１１１はスライバー、１２は収
納缶である。 第４図はエアーバッグ１の概略図で、（イ）は正面図、
（○）は断面図、２はインフレータ−挿入孔、３はイン
フレータ−の燃焼ガスの排気孔である。 第５図（イ）、（０）はエアーバッグ１の収納性を評価
する際のエアーバッグ１の折り畳み方を説明する概略図
で、点線４に沿って折り畳むことを示す。 し９は折り畳んだエアーバッグを示す。また第６図は第
５図で折り畳んだエアーバッグの厚さを測定する方法を
説明する概略図で、１は折り畳んだエアーバッグ、５は
負荷重、ｔは折り畳んだエアーバッグの厚さを示す。 第７図はエアーバッグ装置の概略図で１は折り畳まれた
エアーバッグ、６はインフレータ−７は１！焼ガス噴射
孔、８は電源コード、９はケース、１′はエアーバッグ
１が膨張したときの形状である。 特許出願人　帝　人　株　式　会　社 代　　理　　人　　弁理士　　前　　１）　純　　博第 ！ 図 第 図 ム 第３ 図 第 図 （イ） （ロ） ε：二二＝＝二二３ （イ） 第 図 （口〕 （ハ）

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解温度３００℃以上の
   耐熱性繊維糸条を経糸および緯糸に用いて高密度に製織
   し、得られた織物を袋状に縫製してなることを特徴とす
   るエアーバッグ。
2. （２）耐熱性繊維が強度１６ｇ／ｄｅ以上の高強力耐熱
   性繊維である請求項（１）に記載のエアーバッグ。
3. （３）耐熱性繊維がパラ系芳香族ポリアミド繊維である
   請求項（１）または（２）に記載のエアーバッグ。
4. （４）織物のカバーファクターが２０００以上である請
   求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアーバッグ。
5. （５）織物の耐接炎性が５秒以上である請求項（１）〜
   （４）のいずれかに記載のエアーバッグ。
6. （６）糸条が牽切方式による牽切紡績糸である請求項（
   １）〜（５）のいずれかに記載のエアーバッグ。
7. （７）糸条が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分解湿度３００℃
   以上の耐熱性繊維を、供給ローラーと牽切ローラーとの
   間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎった後、空気ノズ
   ルで抱合することによって得られた糸条である請求項（
   １）〜（６）のいずれかに記載のエアーバッグ。