JPH0330687B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0330687B2 JPH0330687B2 JP58187054A JP18705483A JPH0330687B2 JP H0330687 B2 JPH0330687 B2 JP H0330687B2 JP 58187054 A JP58187054 A JP 58187054A JP 18705483 A JP18705483 A JP 18705483A JP H0330687 B2 JPH0330687 B2 JP H0330687B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- steam
- temperature
- section
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D19/00—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith
- F01D19/02—Starting of machines or engines; Regulating, controlling, or safety means in connection therewith dependent on temperature of component parts, e.g. of turbine-casing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
〔発明の利用分野〕
本発明は、タービンバイパス起動系を有する蒸
気タービンの起動方法に係り、超高温超高圧蒸気
タービンの熱応力を許容値以下に保ちながら、可
及的短時間に起動を行う方法に関する。 〔発明の背景〕 タービンバイパス起動系を有する公知の再熱タ
ービンの系統を第１図に示す。第１図において、
タービン起動時にはボイラ１の蒸気発生器２ａ及
び再熱器２ｂからの蒸気はそれぞれ、HPバイパ
ス弁１３、LPバイパス弁１４を経由して、それ
ぞれ再熱器２ｂ、復水器７へ流れ、復水器７で凝
縮した蒸気は給水ポンプ８にて蒸気発生器２ａに
戻される。このサイクルを循環することにより、
蒸気発生器２ａの主蒸気温度は上昇し、予め定め
た蒸気温度に達すると、蒸気止め弁９を開き加減
弁１０を徐々に開き、高圧タービン３に通気し、
このタービン３の排気を逆止弁１６を介して再熱
器２ａへ導きながら高圧タービン３を加速する方
法と、高圧タービン３へは通気しないで止め弁１
１、加減弁１２を開いて中圧タービン４に通気し
て、その排気を低圧タービン５に導く中圧起動方
法とが採用されている。 いずれの起動方法の場合にも、起動の初期には
バイパス弁１３及び１４は開いておき、蒸気をバ
イパスさせつつ、タービンの昇速に伴つて、バイ
パス蒸気量を減らし、発電機６が負荷をとるとき
にはバイパス弁を閉じるように制御している。 第２図に蒸気温度の上昇特性を示す。蒸気発生
器２ａ、再熱器２ｂで構成されるボイラーに燃料
を投入し、燃焼させていくと、時間と共に、蒸気
温度が上昇していく。このとき、ボイラーへの被
加熱蒸気量を維持するため、タービンバイパス弁
１３，１４を開け、タービンをバイパスして、ボ
イラーに蒸気を循環させる。蒸気温度の上昇率は
必ずしも一定ではないがここでは、仮りに一定と
して説明する。タービンのメタル温度は、各セク
シヨン、即ち、高圧タービン３、中圧タービン４
の間で相違がある。高圧タービン３は蒸気圧力が
最も高いセクシヨン故、タービン外形は小さく、
一方、ケーシング肉厚は厚い。したがつて、ター
ビン停止後も、タービンメタル温度は他のセクシ
ヨンに比べ高く維持されることが多い。しかし、
タービン停止前に低負荷で運転継続した場合、逆
に、高圧タービンメタル温度が低いことがある。
タービンに発生する熱応力は、通気時の蒸気温度
と、タービンメタル温度との間の偏差ΔTが大き
いほど大きくなる。したがつて、極力その偏差が
小さい状態で通気することが望ましい。 前述の如く、タービンメタル温度は高圧タービ
ン３、中圧タービン４について異なる故、温度偏
差ΔTは、各タービン間で異なり、また、ΔTが
最大のタービンも、高圧、中圧の間で状況により
変り、必ずしも一定しない。ここで、低圧タービ
ン５を対象としていないので、低圧タービン５
は、流入する蒸気が、中圧タービン４の排気であ
るため、温度が低く、熱応力の観点からみると、
問題が少ないためである。 前述もしたように従来技術では、初めに通気す
るタービンは高圧タービン３、中圧タービン４の
いずれかであり、それは予め定められている。タ
ービンに蒸気を通気すると、タービン内で熱エネ
ルギーを運動エネルギーに変換し、温度、圧力を
下げるため、通気する蒸気はタービン入口で所定
以上の温度となつていないと、タービン内で湿り
域に入ることがあり、この湿り分により、タービ
ンはエロージヨンや変形によるラビングなどのト
ラブルをおこすことになるため、蒸気が一定以上
の温度になるように予め定めてあるところの高圧
タービン３もしくは中圧タービン４に通気する。
中圧タービン４に通気した場合、通気後更に蒸気
温度が上昇した後高圧タービン３セクシヨンに通
気する。 中圧タービン４にのみ通気した場合は、高圧タ
ービン３にも、昇速途中、もしくは、負荷上昇途
中において通気する。高圧タービン３への通気ま
では、ベンチレーター弁１５を開け、タービン内
を真空に保ち、風損による温度上昇を防止するこ
とも行なわれている。この場合、ベンチレーター
弁１５は、高圧タービンセクシヨンへの蒸気流入
と同時に、全閉し、流入蒸気が復水器７へ流出せ
ぬようにする。また、一般にはどのタービンセク
シヨンから通気するかは予め設定されており、入
れかえることはない。タービンバイパス付プラン
トの多い欧州の例では、フランスで中圧タービン
４から通気し、ドイツでは高圧タービン３から通
気する。通気後の昇速、負荷上昇過程では公知の
技術である熱応力管理により、タービンを制御す
ることも行なわれている。この従来技術では、前
述の如く、高圧タービン、中圧タービンでメタル
温度に差がある場合、温度偏差ΔTが過大となる
場合がある。例えば、高中圧タービン起動の場
合、停止前に低負荷運転が長く続いたケースで
は、高圧タービンメタル温度が低く、再熱タービ
ンメタル温度が高い場合がある。高圧タービンメ
タル温度にあわせて通気時期を選択すると、蒸気
温度が十分に上つていないときに通気することに
なり、中圧タービンでは逆に通気蒸気でタービン
を冷却し、その後、蒸気温度の上昇と共に、再加
熱されることになり、定格温度に達するまでの温
度変化巾が大きくなり、熱応力を過大とする原因
となる。 また、中圧起動では、長期間停止後、高圧ター
ビン、中圧タービンが常温にまで下つてから起動
するときに難点がある。中圧タービンから通気す
るため、蒸気温度上昇してから高圧タービンへの
通気となり、高圧タービンでのタービンメタル温
度と蒸気温度とのミスマツチが大きくなる。 〔発明の目的〕 超高温超高圧プラントタービンでは、従来の蒸
気条件のプラントのタービンに対し、次の特徴が
ある。定格圧力が高いため、ケーシングの肉厚が
厚くなり、同一温度変化に対しても熱応力が高く
なる。また、定格温度が高いため、温度変化巾も
大きく、熱応力も高くなる。したがつて、通気時
の蒸気温度と、タービンメタル温度との偏差を極
力小さくし、偏差大によつて発生する熱応力を極
小にすることが望ましい。 本発明は、タービンへの通気時の蒸気温度と、
タービンメタル温度との偏差を極小にするよう、
タービンバイパスシステムを有する蒸気タービン
プラントにおいて、どのタービンセクシヨンから
通気するか、またいつ通気するかを判断する装置
を有するタービン起動装置を提供することにあ
る。 本発明の目的は特に、前述の超高圧超高温プラ
ントにおいて、熱応力を低減するタービン起動方
法を提供するにある。 〔発明の概要〕 本発明は、蒸気タービンプラントで、起動時の
蒸気温度上昇を容易にし、また、タービン負荷急
変時の余剰蒸気吸収のためにタービンバイパスを
設置したプラントに関するものである。起動時、
主蒸気、第１再熱蒸気、第２再熱蒸気の温度と、
各々の蒸気の流入する超高圧、高圧、中圧タービ
ンのメタル温度との偏差ΔTはそれぞれ異り、ま
た、プラント起動後、各々の蒸気温度は時間とと
もに上昇するが、タービンメタル温度は、蒸気通
気までほとんど変化しないことを利用し、温度偏
差ΔTに応じて通気するタービンセクシヨン（超
高圧、高圧、中圧）及び通気時期を選択するよう
にしたものである。 〔発明の実施例〕 本発明は複数のタービンセクシヨン、例えば超
高圧タービン、高圧タービン、中圧タービン、低
圧タービンを具備する二段再熱タービンプラント
に於けるタービンと起動方法に関するものであ
り、特に石炭焚きボイラを使用した超々臨界圧プ
ラント（主蒸気条件1100〓程度以上、主蒸気圧力
4000Psi程度以上）の起動方法を提供することに
ある。以下第３図に基本的なプラント構成をクロ
スコンパウト形タービンを例として示す。ボイラ
１７で過熱された主蒸気は主蒸気ライン１８、主
蒸気止め弁１９、蒸気加減弁２０を経て超高圧タ
ービン２１に流入し、各段落で膨張、仕事を行な
い、コールドリヒートライン２２を経てボイラ１
７で再熱される。再熱蒸気は、再熱ライン２３、
再熱蒸気止め弁２４、インターセプト弁２５を経
て高圧タービン２６へ流入する。高圧タービン２
６で仕事を行つた蒸気はコールドリヒートライン
２７を通り、ボイラー１７で再熱される。再熱さ
れた蒸気は再熱ライン２８を経て、再熱蒸気止め
弁２９、インターセプト弁３０を経て中圧タービ
ン３１に流入し、ここで仕事を行う。中圧タービ
ンの排気蒸気はクロスオーバ管３２で通り低圧タ
ービン３３で再度仕事を行なつた後復水器３４で
復水され、低圧ヒータ３５、脱気器３６、給水ポ
ンプ３７、高圧ヒータ３８を経てボイラに戻り加
熱される。この様な二段再熱超々臨界圧タービン
で、しかもボイラーが石炭焚きの様な場合、プラ
ント運用上下記の問題が生じる。 (1) 石炭焚きボイラの場合は石油あるいはガス焚
きボイラと比べ応答性が遅く、起動、停止及び
負荷急変、遮断時の追従が悪い。 (2) 蒸気条件の高温、高圧化及びタービンセクシ
ヨンの増加時の蒸気温度とタービンのメタル温
度のマチングが難しくなり、ロータ熱応力が過
大に発生し易い。また熱応力を低くおさえよう
とすると、起動あるいは停止時間が長くなり、
プラントの迅速な運用が困難となる。 本発明は、このようなプラント運用上の問題を
主蒸気止め弁１９前の主蒸気ライン１８よりコー
ルドリヒートライン２２へ超高圧タービン２１を
バイパスする超高圧バイパス系統３９及び、超高
圧バイパス弁４０、コールドリヒートライン２２
に具備された逆止弁４１超高圧タービン２１の排
気に具備されたベンチレータ弁４２、及び減温器
４３、再熱蒸気止め弁２４前の再熱ライン２３よ
りコールドリヒートライン２７へ高圧タービン２
６をバイパスする高圧バイパス系統４４及び高圧
バイパス弁４５コールドリヒートライン２７に具
備された逆止弁４６、高圧タービン排気に具備さ
れたベンチレータ弁４７及び減温器４８、再熱蒸
気止め弁２９の前の再熱ライン２８より復水器３
４へ、中圧タービン３１及び低温タービン３３を
バイパスする低圧バイパス系統４９及び低圧バイ
パス弁５０及び減圧器５１等を設置したバイパス
系統を用い、起動時の蒸気温度にもつともマツチ
したタービンセクシヨンを選択し、起動を行うと
共に、負荷急変、遮断時のボイラ追従遅れをター
ビンバイパスを用いることにより吸収することに
より解決するものである。以下図を用いて詳細を
説明する。 第４図に、第３図に示すプラントでの蒸気温度
とメタル温度の時間変化及び起動方法の一例を示
す。本例では超高圧タービン、高圧タービン、中
圧タービンの順で起動した例を示している。初期
のタービンメタル温度は、低い方から、中圧ター
ビン、高圧タービン、超高圧タービンとなつてい
る。蒸気温度は、50℃前後の常温から、タービン
バイパスを利用して、ボイラーに水蒸気を循環さ
せることで、徐々に上昇させていく。超高圧ター
ビンメタル温度と、主蒸気温度が一致する時期は
図中Ａであるが、ここで超高圧タービン、高圧タ
ービン、中圧タービンに通気を始めると、高圧及
び中圧タービンは冷却してしまうことになる。ま
た蒸気温度も若干低い。そこで、超高圧タービン
メタル温度と主蒸気との温度偏差ΔTvが、熱応力
上許容される温度差ΔTaに達するまで待ち、そこ
で通気を開始する。次に同様にして、高圧タービ
ンメタル温度と一次再熱蒸気温度との温度差ΔTh
がΔTaに達するまでの間に、超高圧タービンへの
通気を始める。中圧タービンメタル温度と、二次
再熱蒸気温度との温度差ΔTiが差ΔTaに達するま
での間に、中圧タービンへの通気を開始する。 尚、高圧及び中圧タービンの起動は、もちろん
ΔTaが零に於いて行なつてもよい。この様な起動
モード選択機構つまり複数のタービンセクシヨン
のいずれから通気、起動を行うかというモード選
択機構の基本的なフローチヤートを第５図に示
す。超高圧タービン前主蒸気温度及び超高圧ター
ビンメタル温度を一定周期で検知することによ
り、超高圧温度差ΔTvを得る。同様に一次再熱蒸
気温度と高圧タービンメタル温度よりΔTh、二次
再熱蒸気温度と中圧タービンメタル温度よりΔTi
を得る。これらのΔTv、ΔTo、ΔTiを起動モード
選択装置に入力し、運動モード選択を行なつた
後、そのモードに従いタービン起動装置を用い、
各タービン制御弁開閉装置を動作させ、指定され
たタービンの起動を行なう。起動モード選択装置
の選択範囲を第１表に示す。
気タービンの起動方法に係り、超高温超高圧蒸気
タービンの熱応力を許容値以下に保ちながら、可
及的短時間に起動を行う方法に関する。 〔発明の背景〕 タービンバイパス起動系を有する公知の再熱タ
ービンの系統を第１図に示す。第１図において、
タービン起動時にはボイラ１の蒸気発生器２ａ及
び再熱器２ｂからの蒸気はそれぞれ、HPバイパ
ス弁１３、LPバイパス弁１４を経由して、それ
ぞれ再熱器２ｂ、復水器７へ流れ、復水器７で凝
縮した蒸気は給水ポンプ８にて蒸気発生器２ａに
戻される。このサイクルを循環することにより、
蒸気発生器２ａの主蒸気温度は上昇し、予め定め
た蒸気温度に達すると、蒸気止め弁９を開き加減
弁１０を徐々に開き、高圧タービン３に通気し、
このタービン３の排気を逆止弁１６を介して再熱
器２ａへ導きながら高圧タービン３を加速する方
法と、高圧タービン３へは通気しないで止め弁１
１、加減弁１２を開いて中圧タービン４に通気し
て、その排気を低圧タービン５に導く中圧起動方
法とが採用されている。 いずれの起動方法の場合にも、起動の初期には
バイパス弁１３及び１４は開いておき、蒸気をバ
イパスさせつつ、タービンの昇速に伴つて、バイ
パス蒸気量を減らし、発電機６が負荷をとるとき
にはバイパス弁を閉じるように制御している。 第２図に蒸気温度の上昇特性を示す。蒸気発生
器２ａ、再熱器２ｂで構成されるボイラーに燃料
を投入し、燃焼させていくと、時間と共に、蒸気
温度が上昇していく。このとき、ボイラーへの被
加熱蒸気量を維持するため、タービンバイパス弁
１３，１４を開け、タービンをバイパスして、ボ
イラーに蒸気を循環させる。蒸気温度の上昇率は
必ずしも一定ではないがここでは、仮りに一定と
して説明する。タービンのメタル温度は、各セク
シヨン、即ち、高圧タービン３、中圧タービン４
の間で相違がある。高圧タービン３は蒸気圧力が
最も高いセクシヨン故、タービン外形は小さく、
一方、ケーシング肉厚は厚い。したがつて、ター
ビン停止後も、タービンメタル温度は他のセクシ
ヨンに比べ高く維持されることが多い。しかし、
タービン停止前に低負荷で運転継続した場合、逆
に、高圧タービンメタル温度が低いことがある。
タービンに発生する熱応力は、通気時の蒸気温度
と、タービンメタル温度との間の偏差ΔTが大き
いほど大きくなる。したがつて、極力その偏差が
小さい状態で通気することが望ましい。 前述の如く、タービンメタル温度は高圧タービ
ン３、中圧タービン４について異なる故、温度偏
差ΔTは、各タービン間で異なり、また、ΔTが
最大のタービンも、高圧、中圧の間で状況により
変り、必ずしも一定しない。ここで、低圧タービ
ン５を対象としていないので、低圧タービン５
は、流入する蒸気が、中圧タービン４の排気であ
るため、温度が低く、熱応力の観点からみると、
問題が少ないためである。 前述もしたように従来技術では、初めに通気す
るタービンは高圧タービン３、中圧タービン４の
いずれかであり、それは予め定められている。タ
ービンに蒸気を通気すると、タービン内で熱エネ
ルギーを運動エネルギーに変換し、温度、圧力を
下げるため、通気する蒸気はタービン入口で所定
以上の温度となつていないと、タービン内で湿り
域に入ることがあり、この湿り分により、タービ
ンはエロージヨンや変形によるラビングなどのト
ラブルをおこすことになるため、蒸気が一定以上
の温度になるように予め定めてあるところの高圧
タービン３もしくは中圧タービン４に通気する。
中圧タービン４に通気した場合、通気後更に蒸気
温度が上昇した後高圧タービン３セクシヨンに通
気する。 中圧タービン４にのみ通気した場合は、高圧タ
ービン３にも、昇速途中、もしくは、負荷上昇途
中において通気する。高圧タービン３への通気ま
では、ベンチレーター弁１５を開け、タービン内
を真空に保ち、風損による温度上昇を防止するこ
とも行なわれている。この場合、ベンチレーター
弁１５は、高圧タービンセクシヨンへの蒸気流入
と同時に、全閉し、流入蒸気が復水器７へ流出せ
ぬようにする。また、一般にはどのタービンセク
シヨンから通気するかは予め設定されており、入
れかえることはない。タービンバイパス付プラン
トの多い欧州の例では、フランスで中圧タービン
４から通気し、ドイツでは高圧タービン３から通
気する。通気後の昇速、負荷上昇過程では公知の
技術である熱応力管理により、タービンを制御す
ることも行なわれている。この従来技術では、前
述の如く、高圧タービン、中圧タービンでメタル
温度に差がある場合、温度偏差ΔTが過大となる
場合がある。例えば、高中圧タービン起動の場
合、停止前に低負荷運転が長く続いたケースで
は、高圧タービンメタル温度が低く、再熱タービ
ンメタル温度が高い場合がある。高圧タービンメ
タル温度にあわせて通気時期を選択すると、蒸気
温度が十分に上つていないときに通気することに
なり、中圧タービンでは逆に通気蒸気でタービン
を冷却し、その後、蒸気温度の上昇と共に、再加
熱されることになり、定格温度に達するまでの温
度変化巾が大きくなり、熱応力を過大とする原因
となる。 また、中圧起動では、長期間停止後、高圧ター
ビン、中圧タービンが常温にまで下つてから起動
するときに難点がある。中圧タービンから通気す
るため、蒸気温度上昇してから高圧タービンへの
通気となり、高圧タービンでのタービンメタル温
度と蒸気温度とのミスマツチが大きくなる。 〔発明の目的〕 超高温超高圧プラントタービンでは、従来の蒸
気条件のプラントのタービンに対し、次の特徴が
ある。定格圧力が高いため、ケーシングの肉厚が
厚くなり、同一温度変化に対しても熱応力が高く
なる。また、定格温度が高いため、温度変化巾も
大きく、熱応力も高くなる。したがつて、通気時
の蒸気温度と、タービンメタル温度との偏差を極
力小さくし、偏差大によつて発生する熱応力を極
小にすることが望ましい。 本発明は、タービンへの通気時の蒸気温度と、
タービンメタル温度との偏差を極小にするよう、
タービンバイパスシステムを有する蒸気タービン
プラントにおいて、どのタービンセクシヨンから
通気するか、またいつ通気するかを判断する装置
を有するタービン起動装置を提供することにあ
る。 本発明の目的は特に、前述の超高圧超高温プラ
ントにおいて、熱応力を低減するタービン起動方
法を提供するにある。 〔発明の概要〕 本発明は、蒸気タービンプラントで、起動時の
蒸気温度上昇を容易にし、また、タービン負荷急
変時の余剰蒸気吸収のためにタービンバイパスを
設置したプラントに関するものである。起動時、
主蒸気、第１再熱蒸気、第２再熱蒸気の温度と、
各々の蒸気の流入する超高圧、高圧、中圧タービ
ンのメタル温度との偏差ΔTはそれぞれ異り、ま
た、プラント起動後、各々の蒸気温度は時間とと
もに上昇するが、タービンメタル温度は、蒸気通
気までほとんど変化しないことを利用し、温度偏
差ΔTに応じて通気するタービンセクシヨン（超
高圧、高圧、中圧）及び通気時期を選択するよう
にしたものである。 〔発明の実施例〕 本発明は複数のタービンセクシヨン、例えば超
高圧タービン、高圧タービン、中圧タービン、低
圧タービンを具備する二段再熱タービンプラント
に於けるタービンと起動方法に関するものであ
り、特に石炭焚きボイラを使用した超々臨界圧プ
ラント（主蒸気条件1100〓程度以上、主蒸気圧力
4000Psi程度以上）の起動方法を提供することに
ある。以下第３図に基本的なプラント構成をクロ
スコンパウト形タービンを例として示す。ボイラ
１７で過熱された主蒸気は主蒸気ライン１８、主
蒸気止め弁１９、蒸気加減弁２０を経て超高圧タ
ービン２１に流入し、各段落で膨張、仕事を行な
い、コールドリヒートライン２２を経てボイラ１
７で再熱される。再熱蒸気は、再熱ライン２３、
再熱蒸気止め弁２４、インターセプト弁２５を経
て高圧タービン２６へ流入する。高圧タービン２
６で仕事を行つた蒸気はコールドリヒートライン
２７を通り、ボイラー１７で再熱される。再熱さ
れた蒸気は再熱ライン２８を経て、再熱蒸気止め
弁２９、インターセプト弁３０を経て中圧タービ
ン３１に流入し、ここで仕事を行う。中圧タービ
ンの排気蒸気はクロスオーバ管３２で通り低圧タ
ービン３３で再度仕事を行なつた後復水器３４で
復水され、低圧ヒータ３５、脱気器３６、給水ポ
ンプ３７、高圧ヒータ３８を経てボイラに戻り加
熱される。この様な二段再熱超々臨界圧タービン
で、しかもボイラーが石炭焚きの様な場合、プラ
ント運用上下記の問題が生じる。 (1) 石炭焚きボイラの場合は石油あるいはガス焚
きボイラと比べ応答性が遅く、起動、停止及び
負荷急変、遮断時の追従が悪い。 (2) 蒸気条件の高温、高圧化及びタービンセクシ
ヨンの増加時の蒸気温度とタービンのメタル温
度のマチングが難しくなり、ロータ熱応力が過
大に発生し易い。また熱応力を低くおさえよう
とすると、起動あるいは停止時間が長くなり、
プラントの迅速な運用が困難となる。 本発明は、このようなプラント運用上の問題を
主蒸気止め弁１９前の主蒸気ライン１８よりコー
ルドリヒートライン２２へ超高圧タービン２１を
バイパスする超高圧バイパス系統３９及び、超高
圧バイパス弁４０、コールドリヒートライン２２
に具備された逆止弁４１超高圧タービン２１の排
気に具備されたベンチレータ弁４２、及び減温器
４３、再熱蒸気止め弁２４前の再熱ライン２３よ
りコールドリヒートライン２７へ高圧タービン２
６をバイパスする高圧バイパス系統４４及び高圧
バイパス弁４５コールドリヒートライン２７に具
備された逆止弁４６、高圧タービン排気に具備さ
れたベンチレータ弁４７及び減温器４８、再熱蒸
気止め弁２９の前の再熱ライン２８より復水器３
４へ、中圧タービン３１及び低温タービン３３を
バイパスする低圧バイパス系統４９及び低圧バイ
パス弁５０及び減圧器５１等を設置したバイパス
系統を用い、起動時の蒸気温度にもつともマツチ
したタービンセクシヨンを選択し、起動を行うと
共に、負荷急変、遮断時のボイラ追従遅れをター
ビンバイパスを用いることにより吸収することに
より解決するものである。以下図を用いて詳細を
説明する。 第４図に、第３図に示すプラントでの蒸気温度
とメタル温度の時間変化及び起動方法の一例を示
す。本例では超高圧タービン、高圧タービン、中
圧タービンの順で起動した例を示している。初期
のタービンメタル温度は、低い方から、中圧ター
ビン、高圧タービン、超高圧タービンとなつてい
る。蒸気温度は、50℃前後の常温から、タービン
バイパスを利用して、ボイラーに水蒸気を循環さ
せることで、徐々に上昇させていく。超高圧ター
ビンメタル温度と、主蒸気温度が一致する時期は
図中Ａであるが、ここで超高圧タービン、高圧タ
ービン、中圧タービンに通気を始めると、高圧及
び中圧タービンは冷却してしまうことになる。ま
た蒸気温度も若干低い。そこで、超高圧タービン
メタル温度と主蒸気との温度偏差ΔTvが、熱応力
上許容される温度差ΔTaに達するまで待ち、そこ
で通気を開始する。次に同様にして、高圧タービ
ンメタル温度と一次再熱蒸気温度との温度差ΔTh
がΔTaに達するまでの間に、超高圧タービンへの
通気を始める。中圧タービンメタル温度と、二次
再熱蒸気温度との温度差ΔTiが差ΔTaに達するま
での間に、中圧タービンへの通気を開始する。 尚、高圧及び中圧タービンの起動は、もちろん
ΔTaが零に於いて行なつてもよい。この様な起動
モード選択機構つまり複数のタービンセクシヨン
のいずれから通気、起動を行うかというモード選
択機構の基本的なフローチヤートを第５図に示
す。超高圧タービン前主蒸気温度及び超高圧ター
ビンメタル温度を一定周期で検知することによ
り、超高圧温度差ΔTvを得る。同様に一次再熱蒸
気温度と高圧タービンメタル温度よりΔTh、二次
再熱蒸気温度と中圧タービンメタル温度よりΔTi
を得る。これらのΔTv、ΔTo、ΔTiを起動モード
選択装置に入力し、運動モード選択を行なつた
後、そのモードに従いタービン起動装置を用い、
各タービン制御弁開閉装置を動作させ、指定され
たタービンの起動を行なう。起動モード選択装置
の選択範囲を第１表に示す。
本発明によれば、タービンに発生する熱応力を
小さく抑えてしかも、短時間にタービンを起動す
ることができる。
小さく抑えてしかも、短時間にタービンを起動す
ることができる。
第１図は従来の一段再熱タービンの系統図、第
２図は蒸気の昇温特性図、第３図は２段再熱ター
ビンの系統図、第４図は蒸気温度とメタル温度の
関係を示す特性図、第５図は起動モードの選択機
構を示すブロツク図、第６図はモード選択ブロツ
ク図、第７図は自動モード選択機構のブロツク
図、第８図はタービン起動装置のブロツク図、第
９図は２台起動時のバイパス系統図、第１０図は
３台起動時の弁開度特性図、第１１図は３台起動
モードにおける蒸気の流れを示す系統図、第１２
図は２台起動時の弁開度特性図、第１３図は２台
起動モードにおける蒸気の流れを示す系統図、第
１４図は１台起動時の弁開度特性図、第１５図は
１台起動モードにおける蒸気の流れを示す系統図
である。 １７…ボイラ、２１…超高圧タービン、２６…
高圧タービン、３１…中圧タービン、３３…低圧
タービン。
２図は蒸気の昇温特性図、第３図は２段再熱ター
ビンの系統図、第４図は蒸気温度とメタル温度の
関係を示す特性図、第５図は起動モードの選択機
構を示すブロツク図、第６図はモード選択ブロツ
ク図、第７図は自動モード選択機構のブロツク
図、第８図はタービン起動装置のブロツク図、第
９図は２台起動時のバイパス系統図、第１０図は
３台起動時の弁開度特性図、第１１図は３台起動
モードにおける蒸気の流れを示す系統図、第１２
図は２台起動時の弁開度特性図、第１３図は２台
起動モードにおける蒸気の流れを示す系統図、第
１４図は１台起動時の弁開度特性図、第１５図は
１台起動モードにおける蒸気の流れを示す系統図
である。 １７…ボイラ、２１…超高圧タービン、２６…
高圧タービン、３１…中圧タービン、３３…低圧
タービン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ タービンが複数のセクシヨンに分かれてい
て、少なくとも２つのセクシヨンに、 流入蒸気量を制御する弁手段と、蒸気がそのセ
クシヨンをバイパスするバイパス路とを含む起動
系を、 夫々備えているタービンの起動方法において、 前記起動系を有するそれぞれのセクシヨンのタ
ービンメタル温度と、それぞれのセクシヨンに導
入されるべき蒸気温度とを測定し、 各セクシヨン毎に、蒸気温度とタービンメタル
温度との偏差を求め、 複数のタービンセクシヨンのうち、前記偏差が
予め定めた許容偏差値以下になつたタービンセク
シヨンを選定し、 該選定されたタービンセクシヨンへ蒸気を導入
するようになし、 このタービンセクシヨンによりタービンの起動
を行うようにしたことを特徴とするタービン起動
方法。 ２ 前記許容偏差値は、各タービンセクシヨンに
よつて異なつた値に設定されている特許請求の範
囲第１項記載のタービン起動方法。 ３ タービンが超高圧セクシヨン、高圧セクシヨ
ン、中圧セクシヨン、低圧セクシヨンより構成さ
れ、前記起動系が、超高圧セクシヨン、高圧セク
シヨン、中圧セクシヨンに設けられている特許請
求の範囲第１項記載のタービン起動方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18705483A JPS6079107A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | タ−ビン起動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18705483A JPS6079107A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | タ−ビン起動方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6079107A JPS6079107A (ja) | 1985-05-04 |
| JPH0330687B2 true JPH0330687B2 (ja) | 1991-05-01 |
Family
ID=16199363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18705483A Granted JPS6079107A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | タ−ビン起動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6079107A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101042058B (zh) | 2007-04-27 | 2011-12-07 | 冯伟忠 | 一种高低位分轴布置的汽轮发电机组 |
| JP5734792B2 (ja) * | 2011-08-30 | 2015-06-17 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンプラントおよびその運転方法 |
| US9988928B2 (en) * | 2016-05-17 | 2018-06-05 | Siemens Energy, Inc. | Systems and methods for determining turbomachine engine safe start clearances following a shutdown of the turbomachine engine |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57191402A (en) * | 1981-05-22 | 1982-11-25 | Hitachi Ltd | Method and device for preventing overheating of rotor upon starting steam turbine |
-
1983
- 1983-10-07 JP JP18705483A patent/JPS6079107A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57191402A (en) * | 1981-05-22 | 1982-11-25 | Hitachi Ltd | Method and device for preventing overheating of rotor upon starting steam turbine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6079107A (ja) | 1985-05-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR890002916B1 (ko) | 재열증기 터어빈 발전플랜트의 터어빈 바이패스 장치 | |
| CA2743425C (en) | Method for operating a waste heat steam generator | |
| US4576124A (en) | Apparatus and method for fluidly connecting a boiler into pressurized steam feed line and combined-cycle steam generator power plant embodying the same | |
| JP5183305B2 (ja) | 汽力発電設備における起動バイパス系統 | |
| US20150184552A1 (en) | Controlling apparatus and starting method | |
| CN209978005U (zh) | 用于二次再热机组的一次调频控制系统 | |
| JP4503995B2 (ja) | 再熱蒸気タービンプラントおよびその運転方法 | |
| JPH0330687B2 (ja) | ||
| US3359732A (en) | Method and apparatus for starting a steam generating power plant | |
| JP3559573B2 (ja) | 一軸型コンバインドサイクル発電設備の起動方法 | |
| JP3641518B2 (ja) | コンバインドサイクルプラントの蒸気温度制御方法及び装置 | |
| JPH05209503A (ja) | 蒸気ドラムを有する複合発電プラント | |
| GB2176248A (en) | Turbine control | |
| JP3650277B2 (ja) | 火力プラントの制御装置及び火力プラントの制御方法 | |
| JP2531801B2 (ja) | 排熱回収熱交換器の制御装置 | |
| JPH09195718A (ja) | 主蒸気温度制御装置 | |
| JPH0336123B2 (ja) | ||
| JPS6235002B2 (ja) | ||
| JP2708406B2 (ja) | 火力発電プラントの起動制御方法 | |
| Strohmeyer Jr | Transient Loading Improvements for Large Steam-Electric Generating Units | |
| JPH01212802A (ja) | ボイラの蒸気温度制御装置 | |
| JPH073163B2 (ja) | 蒸気タ−ビンプラント | |
| JPS6056110A (ja) | ベンチレ−タ弁の制御方法 | |
| JPH02130202A (ja) | コンバインドプラント | |
| JPS59110812A (ja) | タ−ビンバイパス制御装置 |