JPH03257130A - Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料 - Google Patents
Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料Info
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- JPH03257130A JPH03257130A JP5346390A JP5346390A JPH03257130A JP H03257130 A JPH03257130 A JP H03257130A JP 5346390 A JP5346390 A JP 5346390A JP 5346390 A JP5346390 A JP 5346390A JP H03257130 A JPH03257130 A JP H03257130A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、軽量であってしかも耐熱性か要求される機械
構造部品ないしは製品の素材として好適に利用されるＴ
ｉ −Ａｌ系耐熱材料に関するものである。 （従来の技術） 例えば、エンジンバルブ、ピストン、ロッカーアーム等
の高速往復運動部品や、カスタービン。 ジェットエンジンなどのタービンブレード、ターボチャ
ージャロータ（ホットホイール）等の高温高速回転運動
部品は、近年、エンジン等の高性能化や利用効率の向上
などに伴ってますます軽量で且つ耐熱性に優れているこ
とが要求されるようになってきている。 従来、この種の耐熱性が要求される部品の素材と゛して
は、主にＮｉ基超超合金使用されているが、この種のＮ
ｉ基超超合金比重が大きいため部品の重量が増大したも
のとなりやすく、イナーシャやタイムラグが生じやすい
ものとなることから、比重の小さいセラミックス系材料
も開発され、例えば窒化珪素を素材とするターボチャー
ジャロータもすでに実用化されている。 そしてまた、上記窒化珪素のほか、Ｔｉ −Ａｌｌ系金
属間化合物をベースとするＴｉ−ＡＪＬ系材系材間発さ
れるに至っている。 このようなＴ ｉ −ＡＭ系の金属間化合物をベースと
するＴｉ−ＡＭ系の材料において、とくにＴ ｉ Ａｊ
ｌ／Ｔ ｉ３ ＡＭ ２相合金では、合金中のＴ ｉ
３ Ａ ｌが１０〜３５体積％に達すると、ＴｉＡｆＬ
ｉ相合金に比べて強度および延性がかなり向上すること
を見い出した。 （発明が解決しようとする課題） このようなＴｉＡ１／Ｔｉ３Ａ又のラメラ−組織を有す
るＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金はＮｉ基超超合金ある
例えばインコネル７１３Ｃに比べてこれよりも室温から
高温における引張および疲労比強度（強度／密度）に優
れているが、クリープ破断特性（クリープ破断比強度）
がいまだ十分でないという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上記した従来の課題にかんがみてなされたも
ので、Ｔｉ −Ａ、Ｑ系の軽量耐熱材料において、その
クリープ破断特性（クリープ破断比強度）をさらに向上
させたものとすることを目的としている。
構造部品ないしは製品の素材として好適に利用されるＴ
ｉ −Ａｌ系耐熱材料に関するものである。 （従来の技術） 例えば、エンジンバルブ、ピストン、ロッカーアーム等
の高速往復運動部品や、カスタービン。 ジェットエンジンなどのタービンブレード、ターボチャ
ージャロータ（ホットホイール）等の高温高速回転運動
部品は、近年、エンジン等の高性能化や利用効率の向上
などに伴ってますます軽量で且つ耐熱性に優れているこ
とが要求されるようになってきている。 従来、この種の耐熱性が要求される部品の素材と゛して
は、主にＮｉ基超超合金使用されているが、この種のＮ
ｉ基超超合金比重が大きいため部品の重量が増大したも
のとなりやすく、イナーシャやタイムラグが生じやすい
ものとなることから、比重の小さいセラミックス系材料
も開発され、例えば窒化珪素を素材とするターボチャー
ジャロータもすでに実用化されている。 そしてまた、上記窒化珪素のほか、Ｔｉ −Ａｌｌ系金
属間化合物をベースとするＴｉ−ＡＪＬ系材系材間発さ
れるに至っている。 このようなＴ ｉ −ＡＭ系の金属間化合物をベースと
するＴｉ−ＡＭ系の材料において、とくにＴ ｉ Ａｊ
ｌ／Ｔ ｉ３ ＡＭ ２相合金では、合金中のＴ ｉ
３ Ａ ｌが１０〜３５体積％に達すると、ＴｉＡｆＬ
ｉ相合金に比べて強度および延性がかなり向上すること
を見い出した。 （発明が解決しようとする課題） このようなＴｉＡ１／Ｔｉ３Ａ又のラメラ−組織を有す
るＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金はＮｉ基超超合金ある
例えばインコネル７１３Ｃに比べてこれよりも室温から
高温における引張および疲労比強度（強度／密度）に優
れているが、クリープ破断特性（クリープ破断比強度）
がいまだ十分でないという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上記した従来の課題にかんがみてなされたも
ので、Ｔｉ −Ａ、Ｑ系の軽量耐熱材料において、その
クリープ破断特性（クリープ破断比強度）をさらに向上
させたものとすることを目的としている。
（課題を解決するための手段）
本発明に係わるＴ ｉ−ＡＭ系耐熱材料は、重量％で、
ＡｆＬ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ
：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、およびＭｎ、Ｃｒ
、Ｆｅ、Ｍｏのうちから選ばれる１種または２種以上の
合計二０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖのうちから選ばれる１種または２種以上の合計＝０．
２〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ：０．００５〜
０．１００％を含有し、残部実質的にＴｉよりなり、Ｔ
ｉＡｌ中にＴｉＢ Ａｌを１０〜３５体積％含有する構
成としたことを特徴としている。 次に、本発明に係わるＴｉ −Ａｌ系耐熱材料の成分組
成（重量％）の限定理由について説明する。 Ａｌ：３２．５〜３５．０％ ＡｌはＴｉとともに金属間化合物ＴｉＡｕおよびＴｉ３
Ａｌを構成する必須の元素であり、Ａｌ含有量が少ない
とＴｉ３Ａｆｌの生成量が多くなって延性、靭性が低下
すると共に耐酸化性にも劣ったものとなり、反対にＡｎ
含有量が多すぎるとＴｉＡｌの生成量が多くなって延性
、靭性が低下したものとなり、このようなＴｉＡＪｌ／
Ｔｉ３Ａｌ２相合金において高強度・高延性を得るため
には合金中のＴｉ３ＡＪｌが１０〜３５体積％存在する
ようになすことが必要であり、このためＡＪＩ含有量を
３２．５〜３．５０％の範囲とした。 Ｃ：０．３％以下 ＣはＴ ｉ Ａ ｎおよびＴｉ３Ａｉ中に固溶してこれ
を強化することにより強度を増大させる作用を有してい
るが、０．３％を超えると延性を低下させるため有害と
なるので０．３％以下とした。 ０：０．３％以下 ０はＣと同様にＴｉＡＪｌおよびＴｉ３ ＡＭ中に固溶
してこれを強化することにより強度を増大させる作用を
有しているが、０．３％を超えると延性を低下させるた
め有害となるので０．３％以下とした。 Ｎ：０．２％以下 ＮはＣ２０と同様にＴｉＡｌおよびＴｉ３ Ａす中に固
溶してこれを強化することにより強度を増大させる作用
を有しているが、０．２％を超えると延性を低下させる
ため有害となるので０．２％以下とした。 Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏのうちから
選ばれる１種または２種以上の合計二０．２〜４．０％
、Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏはＴｉＡ
ＡおよびＴｉ３ＡｆＬの両方に固溶するが、特にＴｉＡ
文の方に多量に固溶する元素である。そして、これらＭ
ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏがＴｉＡＡ中
に固溶すると固溶強化によって強度が高くなり、クリー
プ破断強度が高くなる。そして、このような効果が現わ
れるのは０．２％からであるが、４．０％を超えるとそ
の効果は飽和するようになってむしろ延性が低下するの
で、これら元素の１種または２種以上の合計で０．２〜
４．０％の範囲とした。 Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖのうちから選ばれる１種ま
たは２種以上の合計二０．２〜４．０％Ｎｂ、Ｔａ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、ＶはＴｉＡｊＱおよびＴｉ３ＡＭの両方に固
溶するが、特にＴｉ３ＡｆＬの方に多量に固溶する元素
である。そして、これらＮｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ 、Ｖ
がＴｉ３Ａｆｆｉ中に固溶すると固溶強化によって強度
が高くなるとともにＴｉ３ＡＱの延性を改善する。そし
て、このような効果が現われるのは０．２％からである
が、４．０％を超えると逆に延性が低下するので、これ
ら元素の１種または２種以上の合計で０．２〜４．０％
の範囲とした。 Ｂ：０．Ｏ０５〜０．１００％ ＢはＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金の結晶粒を微細化し
、高温延性を改善する効果を侑する。また、鋳造におい
ては湯回り性を改善する効果を有する。そして、これら
の効果が現われるのは０．００５％からであるが、０．
１００％を超えると硼化物であるＴｉＢ２が多量に析出
して強度および延性を低下させることとなるので、添加
するとしても０．００５〜０．１００％の範囲とする必
要がある。 Ｔｉ：残部 ＴｉはＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金においてＴｉＡｆ
ＬおよびＴｉ３Ａｌを構成する必須の元素であるので残
部とした。 本発明に係わるＴ ｉ −ＡＩ系耐熱材料は上記の成分
組成を有するものであり、この材料においてはＴｉＡ文
／ Ｔ １３ Ａ文の微細ラメラ−組織を有している場
合が最も特性が良い。したがって、ラメラ−間隔を広く
したりＴｉ３Ａｌを球状化させるような高温熱処理は好
ましくないといえる。 また、本発明に係わる耐熱材料は溶解法によって容易に
得ることが可能であるが、粉末法によっても製造が可能
である。 さらにまた、鋳造のみならず鍛造によっても軽量な耐熱
部材の製造が可能である。 （発明の作用） 本発明に係わるＴｉ−Ａｌ１系耐熱材料は、重量％で、
Ａ文：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ：
０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、およびＭｎ 、 Ｃ
ｒ 、 Ｆｅ 、Ｍｏのうちから選ばれる１種または２
種以上の合計＝０．２〜４．０％ど、Ｎｂ−、Ｔａ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ（７）うちから選ばれる１種または２種以
上の合計二０．２〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ
：０．００５〜０．１００％を含有し、残部実質的にＴ
ｉよりなす、ＴｉＡ文中にＴｉ３ Ａ文をｌＯ〜３５体
積％含有する構成としたものであるから、ＴｉＡｕ中に
Ｔｉ３ＡｆＬが１０〜３５体積％含宥することによって
高強度・高延性が得られ、Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 。 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏの添加によってこれらがＴｉ３ＡＭ
よりもＴｉＡｆｉ中により多く固溶することからＴｉＡ
文が固溶強化され、また、Ｎｂ、Ｔａ。 Ｚｒ、Ｖ、Ｈｆの添加によってこれらがＴｉＡｕよりも
Ｔｉ３ Ａ文中により多く固溶することからＴｉＢＡ文
が固溶強化されて、Ｔ ｉ Ａ ’ｌおよびＴｉ３Ａｆ
ｌの両相が同時に強化されると共に延性のバランスがと
られるようになって、クリープ破断特性に優れたＴ ｉ
−ＡＭ系耐熱材料となる。さらに、Ｂを添加することに
よって結晶粒が微細化され、高温における延性が改善さ
れるだけでなく、鋳造性も改善される。さらに才だ上記
の各元素を添加することによって合金の融点が低下する
ので鋳造性が改善されるという作用がもたらされる。 （実施例） 原料として、スポンジＴｉ９粒状Ａｎおよびその他添加
元素として純金属を用い、プラズマｅスカル溶解炉によ
りＡｒ雰囲気中で第１表に示す化学組成の合金を溶製し
、それぞれ約５ｋｇのインゴー、トに鋳造した。 次に、各インゴットから鋳造ままの状態で引張試験片お
よびクリープ破断試験片を切り出して鋳造ままでの８０
０℃における高温引張試験および８００℃、２３．９ｋ
ｇｆ／ｍｍ２の条件での高温クリープ破断試験を行った
。 これら引張試験およびクリープ破断試験の結果を第１表
にあわせて示す。 第１表に示すように、第３元素を添加しない比較例Ｎｏ
、 ９、第３元素を添加しないとともにＴｉＢ Ａ文を
１０体積％未満とした比較例Ｎｏ。 １０、Ｔｉ３ Ａｌ１強化元素のみを含有させた比較例
Ｎｏ、１１．ＴｉＡ文強化元素のみを含有させた比較例
Ｎｏ、１２、Ｃ含有量が多すぎる比較例Ｎｏ。 １３．０含有量が多すぎる比較例Ｎｏ、１４、Ｎ含有量
が多すぎる比較例Ｎｏ、１５の材料では高温引張特性や
高温クリープ破断特性に劣っていることが認められた。 これに対して、本発明に係わるＴｉ−Ａ文系耐熱材料で
あるＮｏ、 １〜Ｎｏ、 ８ではいずれも高温引張特
性および高温クリープ破断特性に優れたものとなってお
り、高温において使用され且つイナーシャの少ないこと
が望まれる高速往復運動部品やタイムラグの少ないこと
が要求される高速回転運転部品などの素材として適した
ものであることが認められた。
ＡｆＬ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ
：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、およびＭｎ、Ｃｒ
、Ｆｅ、Ｍｏのうちから選ばれる１種または２種以上の
合計二０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、
Ｖのうちから選ばれる１種または２種以上の合計＝０．
２〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ：０．００５〜
０．１００％を含有し、残部実質的にＴｉよりなり、Ｔ
ｉＡｌ中にＴｉＢ Ａｌを１０〜３５体積％含有する構
成としたことを特徴としている。 次に、本発明に係わるＴｉ −Ａｌ系耐熱材料の成分組
成（重量％）の限定理由について説明する。 Ａｌ：３２．５〜３５．０％ ＡｌはＴｉとともに金属間化合物ＴｉＡｕおよびＴｉ３
Ａｌを構成する必須の元素であり、Ａｌ含有量が少ない
とＴｉ３Ａｆｌの生成量が多くなって延性、靭性が低下
すると共に耐酸化性にも劣ったものとなり、反対にＡｎ
含有量が多すぎるとＴｉＡｌの生成量が多くなって延性
、靭性が低下したものとなり、このようなＴｉＡＪｌ／
Ｔｉ３Ａｌ２相合金において高強度・高延性を得るため
には合金中のＴｉ３ＡＪｌが１０〜３５体積％存在する
ようになすことが必要であり、このためＡＪＩ含有量を
３２．５〜３．５０％の範囲とした。 Ｃ：０．３％以下 ＣはＴ ｉ Ａ ｎおよびＴｉ３Ａｉ中に固溶してこれ
を強化することにより強度を増大させる作用を有してい
るが、０．３％を超えると延性を低下させるため有害と
なるので０．３％以下とした。 ０：０．３％以下 ０はＣと同様にＴｉＡＪｌおよびＴｉ３ ＡＭ中に固溶
してこれを強化することにより強度を増大させる作用を
有しているが、０．３％を超えると延性を低下させるた
め有害となるので０．３％以下とした。 Ｎ：０．２％以下 ＮはＣ２０と同様にＴｉＡｌおよびＴｉ３ Ａす中に固
溶してこれを強化することにより強度を増大させる作用
を有しているが、０．２％を超えると延性を低下させる
ため有害となるので０．２％以下とした。 Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏのうちから
選ばれる１種または２種以上の合計二０．２〜４．０％
、Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏはＴｉＡ
ＡおよびＴｉ３ＡｆＬの両方に固溶するが、特にＴｉＡ
文の方に多量に固溶する元素である。そして、これらＭ
ｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏがＴｉＡＡ中
に固溶すると固溶強化によって強度が高くなり、クリー
プ破断強度が高くなる。そして、このような効果が現わ
れるのは０．２％からであるが、４．０％を超えるとそ
の効果は飽和するようになってむしろ延性が低下するの
で、これら元素の１種または２種以上の合計で０．２〜
４．０％の範囲とした。 Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖのうちから選ばれる１種ま
たは２種以上の合計二０．２〜４．０％Ｎｂ、Ｔａ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、ＶはＴｉＡｊＱおよびＴｉ３ＡＭの両方に固
溶するが、特にＴｉ３ＡｆＬの方に多量に固溶する元素
である。そして、これらＮｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ 、Ｖ
がＴｉ３Ａｆｆｉ中に固溶すると固溶強化によって強度
が高くなるとともにＴｉ３ＡＱの延性を改善する。そし
て、このような効果が現われるのは０．２％からである
が、４．０％を超えると逆に延性が低下するので、これ
ら元素の１種または２種以上の合計で０．２〜４．０％
の範囲とした。 Ｂ：０．Ｏ０５〜０．１００％ ＢはＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金の結晶粒を微細化し
、高温延性を改善する効果を侑する。また、鋳造におい
ては湯回り性を改善する効果を有する。そして、これら
の効果が現われるのは０．００５％からであるが、０．
１００％を超えると硼化物であるＴｉＢ２が多量に析出
して強度および延性を低下させることとなるので、添加
するとしても０．００５〜０．１００％の範囲とする必
要がある。 Ｔｉ：残部 ＴｉはＴｉＡ文／Ｔｉ３Ａｌ２相合金においてＴｉＡｆ
ＬおよびＴｉ３Ａｌを構成する必須の元素であるので残
部とした。 本発明に係わるＴ ｉ −ＡＩ系耐熱材料は上記の成分
組成を有するものであり、この材料においてはＴｉＡ文
／ Ｔ １３ Ａ文の微細ラメラ−組織を有している場
合が最も特性が良い。したがって、ラメラ−間隔を広く
したりＴｉ３Ａｌを球状化させるような高温熱処理は好
ましくないといえる。 また、本発明に係わる耐熱材料は溶解法によって容易に
得ることが可能であるが、粉末法によっても製造が可能
である。 さらにまた、鋳造のみならず鍛造によっても軽量な耐熱
部材の製造が可能である。 （発明の作用） 本発明に係わるＴｉ−Ａｌ１系耐熱材料は、重量％で、
Ａ文：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ：
０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、およびＭｎ 、 Ｃ
ｒ 、 Ｆｅ 、Ｍｏのうちから選ばれる１種または２
種以上の合計＝０．２〜４．０％ど、Ｎｂ−、Ｔａ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ（７）うちから選ばれる１種または２種以
上の合計二０．２〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ
：０．００５〜０．１００％を含有し、残部実質的にＴ
ｉよりなす、ＴｉＡ文中にＴｉ３ Ａ文をｌＯ〜３５体
積％含有する構成としたものであるから、ＴｉＡｕ中に
Ｔｉ３ＡｆＬが１０〜３５体積％含宥することによって
高強度・高延性が得られ、Ｍ ｎ 、 Ｃｒ 。 Ｆ ｅ 、 Ｍ ｏの添加によってこれらがＴｉ３ＡＭ
よりもＴｉＡｆｉ中により多く固溶することからＴｉＡ
文が固溶強化され、また、Ｎｂ、Ｔａ。 Ｚｒ、Ｖ、Ｈｆの添加によってこれらがＴｉＡｕよりも
Ｔｉ３ Ａ文中により多く固溶することからＴｉＢＡ文
が固溶強化されて、Ｔ ｉ Ａ ’ｌおよびＴｉ３Ａｆ
ｌの両相が同時に強化されると共に延性のバランスがと
られるようになって、クリープ破断特性に優れたＴ ｉ
−ＡＭ系耐熱材料となる。さらに、Ｂを添加することに
よって結晶粒が微細化され、高温における延性が改善さ
れるだけでなく、鋳造性も改善される。さらに才だ上記
の各元素を添加することによって合金の融点が低下する
ので鋳造性が改善されるという作用がもたらされる。 （実施例） 原料として、スポンジＴｉ９粒状Ａｎおよびその他添加
元素として純金属を用い、プラズマｅスカル溶解炉によ
りＡｒ雰囲気中で第１表に示す化学組成の合金を溶製し
、それぞれ約５ｋｇのインゴー、トに鋳造した。 次に、各インゴットから鋳造ままの状態で引張試験片お
よびクリープ破断試験片を切り出して鋳造ままでの８０
０℃における高温引張試験および８００℃、２３．９ｋ
ｇｆ／ｍｍ２の条件での高温クリープ破断試験を行った
。 これら引張試験およびクリープ破断試験の結果を第１表
にあわせて示す。 第１表に示すように、第３元素を添加しない比較例Ｎｏ
、 ９、第３元素を添加しないとともにＴｉＢ Ａ文を
１０体積％未満とした比較例Ｎｏ。 １０、Ｔｉ３ Ａｌ１強化元素のみを含有させた比較例
Ｎｏ、１１．ＴｉＡ文強化元素のみを含有させた比較例
Ｎｏ、１２、Ｃ含有量が多すぎる比較例Ｎｏ。 １３．０含有量が多すぎる比較例Ｎｏ、１４、Ｎ含有量
が多すぎる比較例Ｎｏ、１５の材料では高温引張特性や
高温クリープ破断特性に劣っていることが認められた。 これに対して、本発明に係わるＴｉ−Ａ文系耐熱材料で
あるＮｏ、 １〜Ｎｏ、 ８ではいずれも高温引張特
性および高温クリープ破断特性に優れたものとなってお
り、高温において使用され且つイナーシャの少ないこと
が望まれる高速往復運動部品やタイムラグの少ないこと
が要求される高速回転運転部品などの素材として適した
ものであることが認められた。
本発明に係わるＴ １−ＡＩＬ系耐系材熱材料重量％で
、Ａｕ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ
：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下およびＭｎ、Ｃｒ、
Ｆｅ、ＭｏのうちからＩばれる１種または２種以上の合
計二０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ
のうちから選ばれる１種または２種以上の合計二０．２
〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ：０．００５〜０
．１００％を含有し、残部実質的にＴｉよりなり、Ｔｉ
Ａ文中にＴｉ３ Ａ文を１０〜３５体積％含有する構成
としたものであるから、高温強度および高温クリープ破
断特性（クリープ破断比強度）に著しく優れたものであ
って、とくに高温で使用される高速往復運動部品や高速
回転運動部品の素材として適したものであり、しかも軽
量であって単なる部品の軽量化にとどまらずイナーシャ
やタイムラグの少ない部品を提供することができるよう
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
、Ａｕ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０．３％以下、Ｏ
：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下およびＭｎ、Ｃｒ、
Ｆｅ、ＭｏのうちからＩばれる１種または２種以上の合
計二０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ
のうちから選ばれる１種または２種以上の合計二０．２
〜４．０％とを含み、必要に応じてＢ：０．００５〜０
．１００％を含有し、残部実質的にＴｉよりなり、Ｔｉ
Ａ文中にＴｉ３ Ａ文を１０〜３５体積％含有する構成
としたものであるから、高温強度および高温クリープ破
断特性（クリープ破断比強度）に著しく優れたものであ
って、とくに高温で使用される高速往復運動部品や高速
回転運動部品の素材として適したものであり、しかも軽
量であって単なる部品の軽量化にとどまらずイナーシャ
やタイムラグの少ない部品を提供することができるよう
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ａｌ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０
．３％以下、Ｏ：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、お
よびＭｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｏのうちから選ばれる１種ま
たは２種以上の合計：０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ
、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖのうちから選ばれる１種または２種以
上の合計：０．２〜４．０％とを含み、残部実質的にＴ
ｉよりなり、ＴｉＡｌ中にＴｉ＿３Ａｌを１０〜３５体
積％含有することを特徴とするＴｉ−Ａｌ系耐熱材料。 - （２）重量％で、Ａｌ：３２．５〜３５．０％、Ｃ：０
．３％以下、Ｏ：０．３％以下、Ｎ：０．２％以下、お
よびＭｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｏのうちから選ばれる１種ま
たは２種以上の合計：０．２〜４．０％と、Ｎｂ、Ｔａ
、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖのうちから選ばれる１種または２種以
上の合計：０．２〜４．０％とを含み、さらにＢ：０．
００５〜０．１００％を含有し、残部実質的にＴｉより
なり、ＴｉＡｌ中にＴｉ＿３Ａｌを１０〜３５体積％含
有することを特徴とするＴｉ−Ａｌ系耐熱材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5346390A JPH03257130A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5346390A JPH03257130A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03257130A true JPH03257130A (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=12943556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5346390A Pending JPH03257130A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | Ｔｉ―Ａｌ系耐熱材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03257130A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570872A (ja) * | 1990-07-02 | 1993-03-23 | General Electric Co <Ge> | ホウ素の添加によつて鋳造可能になつたニオブ・クロム含有アルミ化チタン |
| JPH05247566A (ja) * | 1992-03-06 | 1993-09-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ−Ａｌ系耐熱部品 |
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| JPH05279774A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-10-26 | General Electric Co <Ge> | 鋳造およびＨＩＰ処理により製造されたクロム−ホウ素−タンタル含有γ型チタン−アルミニウム合金 |
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