JPH03173718A - 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靭性に優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法 - Google Patents
耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靭性に優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法Info
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- JPH03173718A JPH03173718A JP31077789A JP31077789A JPH03173718A JP H03173718 A JPH03173718 A JP H03173718A JP 31077789 A JP31077789 A JP 31077789A JP 31077789 A JP31077789 A JP 31077789A JP H03173718 A JPH03173718 A JP H03173718A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野ン
本発明は、石油工業等で使用する圧力容器用材料に用い
られる低溶接硬化性の極厚山高張力鋼の製造方法に関す
る。
られる低溶接硬化性の極厚山高張力鋼の製造方法に関す
る。
〈従来の技術）
近年、液化石油ガス（Ｌ Ｐ Ｇ）等のプラント及び貯
槽設備、更には寒冷地向は溶接構造部材の需要が増加し
つつあり、それに使用される低温用構造材料が注目され
るようになってきた。しかも、最近では、ＬＰＧ等の使
用量の増大に伴い、これを貯槽する容器の大型化が図ら
れ、これに適合できる材料が要望されている。
槽設備、更には寒冷地向は溶接構造部材の需要が増加し
つつあり、それに使用される低温用構造材料が注目され
るようになってきた。しかも、最近では、ＬＰＧ等の使
用量の増大に伴い、これを貯槽する容器の大型化が図ら
れ、これに適合できる材料が要望されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
ＬＰＧ貯槽圧力容器を大型化するには、使用材料の板厚
を厚くする必要があるが、従来材料では断面内の均一性
、焼入れのむら等の問題があり、板厚は３０〜５０龍程
度が限度であった。従って、これ以上の板厚の容器を必
要と・する場合には、容器を複数設けるしかなかった。
を厚くする必要があるが、従来材料では断面内の均一性
、焼入れのむら等の問題があり、板厚は３０〜５０龍程
度が限度であった。従って、これ以上の板厚の容器を必
要と・する場合には、容器を複数設けるしかなかった。
ところで、ＬＰＧ貯槽圧力容器では、従来からＬＰＧ中
に不純物として含有している硫化水素による応力腐食割
れ（Ｓｕｌｆｉｄｅ ５Ｌｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏ
ｎＣｒａｃｋ、以下５ｓｃｃとする）が発生することが
知られている。この５ｓｃｃに対する感受性を低下させ
るには、材料の溶接後の硬度を１−１ｎ≦２００に抑え
るのが効果的であり、材料の抗張力（引張強度）をある
程度低くすることも有効であることが知られている。ま
た、低温用構造材料で重要な低温靭性、特に−４６℃で
十分な低温靭性特性を得るには、通常Ｎｉを添加するこ
とが有効であることも知られている。
に不純物として含有している硫化水素による応力腐食割
れ（Ｓｕｌｆｉｄｅ ５Ｌｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏ
ｎＣｒａｃｋ、以下５ｓｃｃとする）が発生することが
知られている。この５ｓｃｃに対する感受性を低下させ
るには、材料の溶接後の硬度を１−１ｎ≦２００に抑え
るのが効果的であり、材料の抗張力（引張強度）をある
程度低くすることも有効であることが知られている。ま
た、低温用構造材料で重要な低温靭性、特に−４６℃で
十分な低温靭性特性を得るには、通常Ｎｉを添加するこ
とが有効であることも知られている。
しかし、従来材料において、板厚を厚くしてしかも低温
靭性を確保しようとするとＮｉ添加量の増大（例えば２
６５％ないし３．５％のＮｉ含有量）により５ｓｃｃの
抑制効果が低減するという問題を有している。
靭性を確保しようとするとＮｉ添加量の増大（例えば２
６５％ないし３．５％のＮｉ含有量）により５ｓｃｃの
抑制効果が低減するという問題を有している。
さらに、低温靭性を有した従来材料では、５ＳＣＣに対
する感受性を低下させるために溶接後の硬度をＨ２Ｓ２
Ｏ８に抑える場合、溶接により材料硬度が大幅に増大す
るという溶接硬化性ため材料の硬度を低くせねばならな
い。硬度を下げると抗張力が必要以上に低下し従来以上
の大型容器を作る上で必要な強度が得られない止いう問
題を有している。
する感受性を低下させるために溶接後の硬度をＨ２Ｓ２
Ｏ８に抑える場合、溶接により材料硬度が大幅に増大す
るという溶接硬化性ため材料の硬度を低くせねばならな
い。硬度を下げると抗張力が必要以上に低下し従来以上
の大型容器を作る上で必要な強度が得られない止いう問
題を有している。
また、ＬＰＧ貯槽圧力容器等の溶接構造物は、溶接後の
残留応力除去と硬度低下を目的に、焼きなましを行うこ
とがあるが、これにより、材料の強度低下を招き、その
ため、従来では前記焼きなましは通常１回しか行えなか
った。このため、運転中のメインテナンス時の溶接補修
等が制約される。
残留応力除去と硬度低下を目的に、焼きなましを行うこ
とがあるが、これにより、材料の強度低下を招き、その
ため、従来では前記焼きなましは通常１回しか行えなか
った。このため、運転中のメインテナンス時の溶接補修
等が制約される。
本発明は上記の事情に鑑みなされたもので、従来より板
厚が厚く、低温靭性に優れしかも５ＳＣＣに対する感受
性が低く、大容量のＬＰＧ貯槽圧力容器の製造に好適な
低温靭性の優れ、溶接により硬度が増大することが少な
い極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
厚が厚く、低温靭性に優れしかも５ＳＣＣに対する感受
性が低く、大容量のＬＰＧ貯槽圧力容器の製造に好適な
低温靭性の優れ、溶接により硬度が増大することが少な
い極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
く課題を解決するための手段及び作用〉このため本発明
の低温靭性の優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造
方法としては、重量比で、Ｃが０．０２〜０．１５％好
ましくは０．１θ％以下、Ｓｉが０．０５〜０．６％、
Ｍｎが０．５〜２．０％好ましくは１．４〜１．８％、
Ｎｉが０．３％以下好ましくは０．２５％以下、不純物
元素のＰ及びＳがそれぞれ０．０３５％以下、 ０．０
０５％以下であり、更に、０．０５％以下のＣｒ 、
０．０５％以下のＶ、 ０．０１％以下のＭｏ 。
の低温靭性の優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造
方法としては、重量比で、Ｃが０．０２〜０．１５％好
ましくは０．１θ％以下、Ｓｉが０．０５〜０．６％、
Ｍｎが０．５〜２．０％好ましくは１．４〜１．８％、
Ｎｉが０．３％以下好ましくは０．２５％以下、不純物
元素のＰ及びＳがそれぞれ０．０３５％以下、 ０．０
０５％以下であり、更に、０．０５％以下のＣｒ 、
０．０５％以下のＶ、 ０．０１％以下のＭｏ 。
０．０１％以下のＢ及び０．０１％以下のＮｂのうちの
少なくとも１種を含有し、残部がＦｅと不可避不純物か
らなる組成の鋼を圧延し、その後Ａｃ３変態点＋３０℃
〜Ａｃ＋変態点＋２００℃の温度範囲で焼入れし、次い
でＡｃｌ変態点−４０℃〜Ａｃ１変態点−２００℃の温
度範囲で焼戻しを施したことを特徴とする。
少なくとも１種を含有し、残部がＦｅと不可避不純物か
らなる組成の鋼を圧延し、その後Ａｃ３変態点＋３０℃
〜Ａｃ＋変態点＋２００℃の温度範囲で焼入れし、次い
でＡｃｌ変態点−４０℃〜Ａｃ１変態点−２００℃の温
度範囲で焼戻しを施したことを特徴とする。
かかる製造方法による鋼材によれば、板厚が厚く低温靭
性に優れ５ｓｃｃに対する感受性の低い従来より容量の
大きいＬＰＧ貯槽圧力容器等の製造が可能となる。また
、組立て溶接加工後に、焼戻し温度−２０℃〜焼戻し温
度−１００℃の範囲の温度で３回の焼きなましを施して
も十分な強度が得られる。
性に優れ５ｓｃｃに対する感受性の低い従来より容量の
大きいＬＰＧ貯槽圧力容器等の製造が可能となる。また
、組立て溶接加工後に、焼戻し温度−２０℃〜焼戻し温
度−１００℃の範囲の温度で３回の焼きなましを施して
も十分な強度が得られる。
この低温靭性の優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の各
元素の限定理由を以下に述べる。
元素の限定理由を以下に述べる。
Ｃ； Ｃの含有量と材料強度は比例関係にあり、強度を
確保するために０．０２％以上必要とし、高張力鋼はど
通常の鋼に比べＣ含有量を増加させなければならない。
確保するために０．０２％以上必要とし、高張力鋼はど
通常の鋼に比べＣ含有量を増加させなければならない。
また、同時に低温靭性と低溶接硬化性にはＣ′含有量は
低ければ低いほど良く、特に溶接後のＨ２Ｓ２Ｏ８の硬
度を得るにはＣ含有量は０．１５％ 以下好ましくは０
．１０以下とする必要がある。
低ければ低いほど良く、特に溶接後のＨ２Ｓ２Ｏ８の硬
度を得るにはＣ含有量は０．１５％ 以下好ましくは０
．１０以下とする必要がある。
Ｓｉ： Ｓｉ は鋼中の脱酸に必要であり、０．０５
％以上必要であるが、低温靭性に悪影響を及ぼさぬ範囲
として０．６％を上限とする。
％以上必要であるが、低温靭性に悪影響を及ぼさぬ範囲
として０．６％を上限とする。
Ｍｎ： Ｍｎは綱の強度増加にある程度まで必要であ
る。目的の強度を得るためには０．５％以上必要である
。また、含有量が多いと硬度が増し、低温靭性が劣化す
るので、好ましくは１．４〜１．８％とし２．０％を上
限とする。
る。目的の強度を得るためには０．５％以上必要である
。また、含有量が多いと硬度が増し、低温靭性が劣化す
るので、好ましくは１．４〜１．８％とし２．０％を上
限とする。
Ｎｉ： Ｎｉは低温靭性を改良することは広く知られ
ているが、一方で、５ｓｃｃには、多量な場合は害とな
ることから、０．３０％を上限とする。
ているが、一方で、５ｓｃｃには、多量な場合は害とな
ることから、０．３０％を上限とする。
Ｐ、Ｓ：ＰとＳは高張力鋼においては、不可避不純物で
あるが、含有量がそれぞれ０．０３５％。
あるが、含有量がそれぞれ０．０３５％。
０．００５％以下であれば影響が少ないのでこれを上限
とする。
とする。
Ｃｒ、Ｍｏ： Ｃｒ、Ｍｏは粒子の微細化による靭性
の増強と、焼入性の改善に微量の添加で効果があるが、
それと共に硬度も増大させるので、Ｃｒは０．０５％、
Ｍｏは０．０１％を上限とする。
の増強と、焼入性の改善に微量の添加で効果があるが、
それと共に硬度も増大させるので、Ｃｒは０．０５％、
Ｍｏは０．０１％を上限とする。
Ｖ、Ｎｂ： Ｖ、Ｎｂは微量の添加により強度の増強
に効果があるが、硬度増加も伴うので、■は０．０５％
、Ｎｂは０．０１％を上限とする。
に効果があるが、硬度増加も伴うので、■は０．０５％
、Ｎｂは０．０１％を上限とする。
Ｂ： Ｂは微量の添加により焼入性の改善に効果がある
が、一方、過量の添加は靭性の低下をもたらすので、０
．０１％を上限とする。
が、一方、過量の添加は靭性の低下をもたらすので、０
．０１％を上限とする。
尚、上記組成に加えて、好ましくはＣｕを０．５％以下
に抑え、下記の式に示す炭素当量（Ｃｅｑ ）を０．４
５％以下とする。これにより、この発明の目的に沿った
より良い鋼を得ることができる。
に抑え、下記の式に示す炭素当量（Ｃｅｑ ）を０．４
５％以下とする。これにより、この発明の目的に沿った
より良い鋼を得ることができる。
このような化学成分を有する鋼材を通常の圧延方法にて
圧延を行い、Ａ、３変態点＋３０℃乃至ＡＣ３変態点＋
２００℃の温度範囲で焼入れを行い、Ａ（１変態点−４
０℃乃至ＡＣ１変態点−２００℃の温度範囲で焼戻しを
行うことにより、鋼板組織を微細化することで、引張強
度と靭性の増強に寄与することができる。
圧延を行い、Ａ、３変態点＋３０℃乃至ＡＣ３変態点＋
２００℃の温度範囲で焼入れを行い、Ａ（１変態点−４
０℃乃至ＡＣ１変態点−２００℃の温度範囲で焼戻しを
行うことにより、鋼板組織を微細化することで、引張強
度と靭性の増強に寄与することができる。
通常、この状態で構造物として溶接加工を行うが、溶接
熱影響による残留応力と硬度上昇が発生する。このため
に、前記焼戻し温度−２０℃乃至前記焼戻し温度−１０
０℃の温度範囲で、最小保持時間を、板厚か５０龍以下
の場合には板厚２５關につき１時間の割合で算出した時
間、板厚が５０鰭を越える場合には板厚５０龍を越える
部分の板厚に対して２５鶴につき１５分の割合で算出し
た時間と２時間とを加えた時間とし、焼きなましを行う
。そして、本発明のものでは、３回繰返してもＨ，≦２
００の低溶接硬化性で、５Ｑ ｋｇ ／ ｗ ”級の高
張力鋼板を得ることができる。
熱影響による残留応力と硬度上昇が発生する。このため
に、前記焼戻し温度−２０℃乃至前記焼戻し温度−１０
０℃の温度範囲で、最小保持時間を、板厚か５０龍以下
の場合には板厚２５關につき１時間の割合で算出した時
間、板厚が５０鰭を越える場合には板厚５０龍を越える
部分の板厚に対して２５鶴につき１５分の割合で算出し
た時間と２時間とを加えた時間とし、焼きなましを行う
。そして、本発明のものでは、３回繰返してもＨ，≦２
００の低溶接硬化性で、５Ｑ ｋｇ ／ ｗ ”級の高
張力鋼板を得ることができる。
なお、上記の構造物として溶接加工を行う際の溶接棒と
しては下記に示す溶着金属成分の被覆ア一り溶接棒を使
用するのが好ましい。
しては下記に示す溶着金属成分の被覆ア一り溶接棒を使
用するのが好ましい。
Ｃ： ０．０２〜０．１３％
Ｎｉ ： ０．０５〜０．６％
Ｍｎ ： ０．５〜２．０％
Ｐ ： ０．０３５％以下
Ｓ ； ０．０１％以下
Ｔｉ ： ０．００１〜０．０５％Ｂ ： ０
．００１〜０．０８％ Ｎｉ ： ０．１％以下 残部： 不可避不純物及びＦｅ 尚、成分比は重量％である。
．００１〜０．０８％ Ｎｉ ： ０．１％以下 残部： 不可避不純物及びＦｅ 尚、成分比は重量％である。
〈実施例〉
以下に本発明の実施例について説明する。
表１に示す化学成分の鋼板を通常の圧延方法により圧延
して圧延鋼材を得て、ローラクエンチ設備により８４０
℃で焼入れを行い、６４０℃で焼戻しを行い、厚さ７１
ｍｍの鋼板を得た。
して圧延鋼材を得て、ローラクエンチ設備により８４０
℃で焼入れを行い、６４０℃で焼戻しを行い、厚さ７１
ｍｍの鋼板を得た。
この鋼板を低温靭性確保の／こめＮｉに代えてＴｉ。
Ｂを添加した表２に示す溶着金属成分の溶接棒にて、入
熱量４０．０００ジュール以下にてアーク溶接し、溶接
後、６１０℃で保持時間２時間１５分にて焼きなましを
３回繰返した。
熱量４０．０００ジュール以下にてアーク溶接し、溶接
後、６１０℃で保持時間２時間１５分にて焼きなましを
３回繰返した。
このようにして得られた鋼板の機械的性質を表３に示す
。尚、５０ ｋｇ ／ ａｍ ２級高張力鋼は、米国Ａ
ＳＴＭ規格においては、Ａ ５１６ Ｇｒ７０（表中、
比較例１とする）がこれに類似し、ＪＩＳ規格において
は、ＪＩＳ Ｇ ３１０６ Ｓ？ｌ５０Ｂ （表中、比
較例２とする）が類似するので、これら規格値と比較し
た。
。尚、５０ ｋｇ ／ ａｍ ２級高張力鋼は、米国Ａ
ＳＴＭ規格においては、Ａ ５１６ Ｇｒ７０（表中、
比較例１とする）がこれに類似し、ＪＩＳ規格において
は、ＪＩＳ Ｇ ３１０６ Ｓ？ｌ５０Ｂ （表中、比
較例２とする）が類似するので、これら規格値と比較し
た。
また、本実施例により得られた鋼板の母材、熱影響部、
溶接金属部における硬度の測定結果を図面に示す。溶接
施工法試験は、ＡＳＭＥ Ｂｏｉｌｅｒ ＡｎｄＰｒｅ
ｓｓｕｒｅ Ｖｅｓｓｅｌ Ｃｏｄｅ ５ｅｃｔｉｏｎ
ｌＸ Ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｂ−ｒａｚｉｎｇ Ｑ
ｕａｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ ＰＡＲＴ ＱＷによる。
溶接金属部における硬度の測定結果を図面に示す。溶接
施工法試験は、ＡＳＭＥ Ｂｏｉｌｅｒ ＡｎｄＰｒｅ
ｓｓｕｒｅ Ｖｅｓｓｅｌ Ｃｏｄｅ ５ｅｃｔｉｏｎ
ｌＸ Ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｂ−ｒａｚｉｎｇ Ｑ
ｕａｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ ＰＡＲＴ ＱＷによる。
尚、参考として、試験鋼材の硬度測定条件より悪条件で
ある現場における熱処理後の溶接部の硬度測定結果を表
４に示す。
ある現場における熱処理後の溶接部の硬度測定結果を表
４に示す。
表１に示すように、本鋼材はＣの含有量が少なく、また
Ｃｅｑも低いので溶接性が良好であることが考えられ、
溶接構造物用として有効である。
Ｃｅｑも低いので溶接性が良好であることが考えられ、
溶接構造物用として有効である。
また、図面に示す如く、溶接後の溶接熱影響部を含む鋼
板の硬度が、最高値でブリネル硬さＨ，ｔで２００（ビ
ッカース硬さＨｖで２２０）以下と低く、しかも、表４
に示すように、より悪条件下での測定結果も極めて良好
であり、更に、表１．３から明らかなように、引張強度
の上限を６０ ｋｇ ／ ｗ ”以下、Ｎｉ含有量も０
．２５％以下に抑えたことからも、ＬＰＧ等石消石油製
品純物として含有される硫化水素に起因して発生する５
ｓｃｃに対する感受性が低く、５ｓｃｃを抑制するのに
有効である。
板の硬度が、最高値でブリネル硬さＨ，ｔで２００（ビ
ッカース硬さＨｖで２２０）以下と低く、しかも、表４
に示すように、より悪条件下での測定結果も極めて良好
であり、更に、表１．３から明らかなように、引張強度
の上限を６０ ｋｇ ／ ｗ ”以下、Ｎｉ含有量も０
．２５％以下に抑えたことからも、ＬＰＧ等石消石油製
品純物として含有される硫化水素に起因して発生する５
ｓｃｃに対する感受性が低く、５ｓｃｃを抑制するのに
有効である。
また、−４６℃におけるシャルピー衝撃値が、２７、９
ｋｇ−＋ｗ （３個の平均値）、２５．８ｋｇ−ｍ
（最低値）であり、超厚肉にも拘らず、低温靭性に
優れており、例えば液化プロパンの球形タンク等の貯蔵
用容器に十分使用することができる。
ｋｇ−＋ｗ （３個の平均値）、２５．８ｋｇ−ｍ
（最低値）であり、超厚肉にも拘らず、低温靭性に
優れており、例えば液化プロパンの球形タンク等の貯蔵
用容器に十分使用することができる。
更に、通常は１回の焼きなまししか行えないが、これを
３回繰返した結果、表３のような機械的性質が得られた
ことは、運転中のメンテナンス時でも、溶接補修、再焼
きなましを可能として容器の寿命を延ばすことができる
。
３回繰返した結果、表３のような機械的性質が得られた
ことは、運転中のメンテナンス時でも、溶接補修、再焼
きなましを可能として容器の寿命を延ばすことができる
。
そして、肉厚が厚〈従来では不可能であった大容量の貯
蔵圧力容器を製造することが可能となる。
蔵圧力容器を製造することが可能となる。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、極厚肉で低温靭性
に優れ、溶接によって硬度の増大が少なく硫化水素に起
因する応力腐食割れに対する抑止効果が良好で、且つ、
運転中のメンテナンス性も良好で、ＬＰＧ等の貯蔵圧力
容器用材料に適した高張力鋼を製造することができる。
に優れ、溶接によって硬度の増大が少なく硫化水素に起
因する応力腐食割れに対する抑止効果が良好で、且つ、
運転中のメンテナンス性も良好で、ＬＰＧ等の貯蔵圧力
容器用材料に適した高張力鋼を製造することができる。
図面は本発明により製造した高張力鋼の一実施例の硬度
測定結果を示す図である。
測定結果を示す図である。
Claims (1)
- 重量比で、Ｃが０．０２〜０．１５％、Ｓｉが０．０５
〜０．６％、Ｍｎが０．５〜２．０％、Ｎｉが０．３％
以下、不純物元素のＰ及びＳがそれぞれ０．０３５％以
下、０．００５％以下であり、更に、０．０５％以下の
Ｃｒ、０．０５％以下のＶ、０．０１％以下のＭｏ、０
．０１％以下のＢ及び０．０１％以下のＮｂのうちの少
なくとも１種を含有し、残部がＦｅと不可避不純物から
なる組成の鋼を圧延し、その後Ａｃ＿３変態点＋３０℃
〜Ａｃ＿３変態点＋２００℃の温度範囲で焼入れし、次
いでＡｃ＿１変態点−４０℃〜Ａｃ＿１変態点−２００
℃の温度範囲で焼戻しを施したことを特徴とする低温靭
性の優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1310777A JPH06930B2 (ja) | 1989-12-01 | 1989-12-01 | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靭性に優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1310777A JPH06930B2 (ja) | 1989-12-01 | 1989-12-01 | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靭性に優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7003600A Division JP2842268B2 (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靱性に優れた溶接構造物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03173718A true JPH03173718A (ja) | 1991-07-29 |
| JPH06930B2 JPH06930B2 (ja) | 1994-01-05 |
Family
ID=18009347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1310777A Expired - Lifetime JPH06930B2 (ja) | 1989-12-01 | 1989-12-01 | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靭性に優れた極厚肉低溶接硬化性高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06930B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010506804A (ja) * | 2006-10-13 | 2010-03-04 | コロンビアナ ボイラー カンパニー，エルエルシー | 貨物コンテナ |
| KR20150122361A (ko) * | 2014-04-23 | 2015-11-02 | 주영골프산업 주식회사 | 골프공 공급장치 |
| CN107974612A (zh) * | 2017-10-26 | 2018-05-01 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种抗sscc球罐用高强韧钢板及其制造方法 |
| CN110184534A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-08-30 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种100~150mm厚具有优异模焊处理后性能的特厚钢板及其生产方法 |
| CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
| CN114381662A (zh) * | 2021-12-13 | 2022-04-22 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种低成本压力容器用钢及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63103021A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた鋼板の製造法 |
-
1989
- 1989-12-01 JP JP1310777A patent/JPH06930B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06930B2 (ja) | 1994-01-05 |
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