JPH03170591A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03170591A JPH03170591A JP1311162A JP31116289A JPH03170591A JP H03170591 A JPH03170591 A JP H03170591A JP 1311162 A JP1311162 A JP 1311162A JP 31116289 A JP31116289 A JP 31116289A JP H03170591 A JPH03170591 A JP H03170591A
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- approximately
- vapor
- working fluid
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明（友 エアコン・冷凍機等のヒートボンブ装置に
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従夾 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
は 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオ口メタン（ＣＨＣＩＦ２、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか転 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、底層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて｛よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ３Ｆ）
の底層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下○ＤＰと記す）が０．０５と微少であり
、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予
想され 冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２の
使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響
も大きくなるものと予想されていも 従って、底層圏オ
ゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力がある
とされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く
要望されている。
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従夾 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
は 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオ口メタン（ＣＨＣＩＦ２、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか転 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、底層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて｛よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ３Ｆ）
の底層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下○ＤＰと記す）が０．０５と微少であり
、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予
想され 冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２の
使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響
も大きくなるものと予想されていも 従って、底層圏オ
ゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力がある
とされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く
要望されている。
本発明（よ 上述の問題に鑑みて試されたもので、戊層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｔ．Ｘ．Ｒ２２の
代替となる作動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｔ．Ｘ．Ｒ２２の
代替となる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段
本発明は上述の課題を解決するたべ 少なくとＬ トリ
フルオ口メタン（ＣＨＦ３）とトリフルオロエタン（Ｃ
２Ｈ＊Ｆｓ）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ２Ｆ４）
の三種のフロン類を含ム トリフルオロメタン０〜略５
０重量米 トリフルオロエタンＯ〜略８０重量越 テト
ラフルオロエタン略２０〜略９５重量％の組或範囲であ
ることを特黴とするものであり、特に トリフルオロメ
タンＯ〜略４０重量瓢 トリフルオロエタン０〜略８０
重量米 テトラフルオロエタン略２０〜略９０重量％の
組戊範囲が望ましいものであも 作用 本発明｛友 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類であるトリフルオロメタン《○ＤＰ＝０）
、 トリフルオロエタン（Ｏ Ｄ Ｐ ＝０）およびテ
トラフルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすこと
により、戒層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
あも 又 本発明は上述の組戒範囲とすることによって
、エアコン・冷凍機等のヒートボンプ装置の利用温度で
ある略Ｏ〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を
有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動
流体を提供することを可能とするものである。従って上
述の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰも０と予想さ
ｈ Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもった数
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
或することにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待で
きるものである。
フルオ口メタン（ＣＨＦ３）とトリフルオロエタン（Ｃ
２Ｈ＊Ｆｓ）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ２Ｆ４）
の三種のフロン類を含ム トリフルオロメタン０〜略５
０重量米 トリフルオロエタンＯ〜略８０重量越 テト
ラフルオロエタン略２０〜略９５重量％の組或範囲であ
ることを特黴とするものであり、特に トリフルオロメ
タンＯ〜略４０重量瓢 トリフルオロエタン０〜略８０
重量米 テトラフルオロエタン略２０〜略９０重量％の
組戊範囲が望ましいものであも 作用 本発明｛友 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類であるトリフルオロメタン《○ＤＰ＝０）
、 トリフルオロエタン（Ｏ Ｄ Ｐ ＝０）およびテ
トラフルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすこと
により、戒層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
あも 又 本発明は上述の組戒範囲とすることによって
、エアコン・冷凍機等のヒートボンプ装置の利用温度で
ある略Ｏ〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を
有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動
流体を提供することを可能とするものである。従って上
述の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰも０と予想さ
ｈ Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもった数
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
或することにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待で
きるものである。
また一般に 戒層圏オゾン破壊能力があるフロン類（よ
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力ｔ 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構或されているた△地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものである。
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力ｔ 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構或されているた△地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものである。
さて、本発明は特にトリフルオ口メタンを含む三種以上
のフロン類から或る混合物であも トリフルオロメタン
ぱ 臨界温度が低（（２５．７℃）、蒸気圧が高いため
に 単独では略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・冷
凍機等のヒートボンプ装置には使用できない力曳 現在
でも市販されており、かかる混合物とすることによって
実用的なＲ２２の代替となる作動流体を構戊することが
可能となるものであａ 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
のフロン類から或る混合物であも トリフルオロメタン
ぱ 臨界温度が低（（２５．７℃）、蒸気圧が高いため
に 単独では略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・冷
凍機等のヒートボンプ装置には使用できない力曳 現在
でも市販されており、かかる混合物とすることによって
実用的なＲ２２の代替となる作動流体を構戊することが
可能となるものであａ 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
第１図｛よ トリフルオロメタン（Ｒ２３）、 １，１
．１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、 １，１，
１． ２−テトラフルオロ．ｒ−タン（Ｒ１３４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構或される作動
流体Ｑ 一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものであも 本三角座標において（よ
三角形の各頂点に 上側頂点を基点として反時計回り
に沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面上
のある点における各戒分の組或比（重量比）（ヨ 点
と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき
、点と三角形の辺との距離（よ 辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組戒比に対応すも 第
１図において１は 温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃ
ｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・
圧力はＲ２２の飽和状態に相当すも 気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）ｌの上側の線は飽和気相線 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線を
表わレ この両線で挟まれた範囲においては気液平衡状
態となる。また２（よ 温度５０℃・圧力１８． ７
８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり
、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２
３を単独で使用すると、 ５０℃においては臨界温度を
超えてしまうものＱ かかる混合物となすことによって
飽和状態が存在し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度のエアコ
ン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能
となるものである。図からわかるように Ｒ２３、Ｒｌ
４３ａ及びＲ１３４ａがそれぞれＯ〜略３５重量％．
０〜略７０重量勉略３０〜略９５重量％となるような組
或範囲（友略Ｏ〜略５０℃の利用温度においてＲ２２と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏 さらに Ｒ２
３、Ｒ Ｉ． ４ ３ ａ及びＲ１３４ａがそれぞれＯ
〜略２５重量％ ０〜略６５重量基 略３５〜略９０重
量％となるような組戒範囲（よ ０℃と５０℃の間のす
べての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有
するため特に望ましし１第１図中の点Ａ１〜点Ｆ１にお
ける作動流体の組戒を第１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線上
に 点Ｄｌ〜点Ｆ＋は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）■の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）ｌの飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあるこ
とか板 温度Ｏ℃・圧力４．０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２
Ｇ （Ｒ ２ ２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となも 従って、第１表に示された組或を有する
作動流体（よ ０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気
圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し
略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ
２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ
等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもの
である。
．１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、 １，１，
１． ２−テトラフルオロ．ｒ−タン（Ｒ１３４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構或される作動
流体Ｑ 一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものであも 本三角座標において（よ
三角形の各頂点に 上側頂点を基点として反時計回り
に沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面上
のある点における各戒分の組或比（重量比）（ヨ 点
と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき
、点と三角形の辺との距離（よ 辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組戒比に対応すも 第
１図において１は 温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃ
ｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・
圧力はＲ２２の飽和状態に相当すも 気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）ｌの上側の線は飽和気相線 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線を
表わレ この両線で挟まれた範囲においては気液平衡状
態となる。また２（よ 温度５０℃・圧力１８． ７
８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり
、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２
３を単独で使用すると、 ５０℃においては臨界温度を
超えてしまうものＱ かかる混合物となすことによって
飽和状態が存在し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度のエアコ
ン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能
となるものである。図からわかるように Ｒ２３、Ｒｌ
４３ａ及びＲ１３４ａがそれぞれＯ〜略３５重量％．
０〜略７０重量勉略３０〜略９５重量％となるような組
或範囲（友略Ｏ〜略５０℃の利用温度においてＲ２２と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏 さらに Ｒ２
３、Ｒ Ｉ． ４ ３ ａ及びＲ１３４ａがそれぞれＯ
〜略２５重量％ ０〜略６５重量基 略３５〜略９０重
量％となるような組戒範囲（よ ０℃と５０℃の間のす
べての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有
するため特に望ましし１第１図中の点Ａ１〜点Ｆ１にお
ける作動流体の組戒を第１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線上
に 点Ｄｌ〜点Ｆ＋は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）■の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）ｌの飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあるこ
とか板 温度Ｏ℃・圧力４．０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２
Ｇ （Ｒ ２ ２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となも 従って、第１表に示された組或を有する
作動流体（よ ０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気
圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し
略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ
２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ
等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもの
である。
ここで｛よ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上
の点についてのみ説明した力丈 点Ａ１〜点Ｆ１の内側
にある，屯 すなわ叡 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）
において気液平衡状態となる組或を有する作動流体につ
いても同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものである。
の点についてのみ説明した力丈 点Ａ１〜点Ｆ１の内側
にある，屯 すなわ叡 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）
において気液平衡状態となる組或を有する作動流体につ
いても同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものである。
第２図ｉ＆Ｒ２３、Ｒ１４３ａ，］，１，２．２−テト
ラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン類の混合
物によって構戒される作動流体Ｑ一定温度・一定圧力に
おける平衡状態を三角座標を用いて示したものであも
第２図において３（友温度０℃・圧力４． ０４４ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また
４（友 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ
”Ｇにおける混合物の気液平衡線であも この場合にｌ
ｉＲ２３、Ｒ１４３ａ及びＲ１３４がそれぞれ０〜略５
０重量％． ０〜略８０重量基 略２０〜略９０重量％
となるような組或範囲力＜， Ｒ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため望ましく、Ｒ２３、Ｒ１４３ａ及びＲ
１３４がそれぞれ０〜略４０重量％． ０〜略８０重量
勉 略２０〜略８５重量％となるような組戊範囲力文
特に望ましｌ，Ｘｏ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或を第
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか板 温度Ｏ℃・圧力
４６０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２Ｇ （Ｒ ２ ２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
第２表に示された組或を有する作動流体は Ｏ℃・５０
℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態ある
いは気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものである。
ラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン類の混合
物によって構戒される作動流体Ｑ一定温度・一定圧力に
おける平衡状態を三角座標を用いて示したものであも
第２図において３（友温度０℃・圧力４． ０４４ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また
４（友 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ
”Ｇにおける混合物の気液平衡線であも この場合にｌ
ｉＲ２３、Ｒ１４３ａ及びＲ１３４がそれぞれ０〜略５
０重量％． ０〜略８０重量基 略２０〜略９０重量％
となるような組或範囲力＜， Ｒ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため望ましく、Ｒ２３、Ｒ１４３ａ及びＲ
１３４がそれぞれ０〜略４０重量％． ０〜略８０重量
勉 略２０〜略８５重量％となるような組戊範囲力文
特に望ましｌ，Ｘｏ 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組或を第
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか板 温度Ｏ℃・圧力
４６０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２Ｇ （Ｒ ２ ２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
第２表に示された組或を有する作動流体は Ｏ℃・５０
℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態ある
いは気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものである。
ここで（よ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４上
の点についてのみ説明した力交 点Ａ２〜点Ｆ２の内側
にある，叔 すなわ水 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７ ８
２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ （両者ともＲ２２の飽和状態に相
当）において気液平衡状態となる組戊を有する作動流体
についても同様に操作することにより、略０〜略５０℃
の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものである。
の点についてのみ説明した力交 点Ａ２〜点Ｆ２の内側
にある，叔 すなわ水 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７ ８
２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ （両者ともＲ２２の飽和状態に相
当）において気液平衡状態となる組戊を有する作動流体
についても同様に操作することにより、略０〜略５０℃
の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものである。
以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構或されている力曳 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊する
ことも勿論可能であり、この場合、 トリフルオ口メタ
ンＯ〜略５０重量米 トリフルオロエタンＯ〜略８０重
量勉 テトラフルオロエタン略２０〜略９５重量％とな
るような組戊・滝囲（よ 略Ｏ〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほほ同等の蒸気圧を有するため望ましい
。
合物によって構或されている力曳 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戊する
ことも勿論可能であり、この場合、 トリフルオ口メタ
ンＯ〜略５０重量米 トリフルオロエタンＯ〜略８０重
量勉 テトラフルオロエタン略２０〜略９５重量％とな
るような組戊・滝囲（よ 略Ｏ〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほほ同等の蒸気圧を有するため望ましい
。
さらに トリフルオ口メタンＯ〜略４０重量米トリフル
オロエタンＯ〜略８０重量基 テトラフルオロエタン略
２０〜略９０重量％となるような組或範囲は Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述の組合
せおよび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さ１１，Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。
オロエタンＯ〜略８０重量基 テトラフルオロエタン略
２０〜略９０重量％となるような組或範囲は Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述の組合
せおよび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さ１１，Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。
またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程およ
び蒸発過程において温度勾配をもった吹熱源流体との温
度差を近接させたロレンツサイクルを構戒することによ
り、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるものである
。
び蒸発過程において温度勾配をもった吹熱源流体との温
度差を近接させたロレンツサイクルを構戒することによ
り、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるものである
。
発明の効果
以上の説明から明らかなように 本発明（ヨトリフルオ
ロメタンを含へ 作動流体を、分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類のみの三種以上から戊る混合物となし そ
の組戊範囲を特定したことにより、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）トリフルオ口メタン単独では使用できない機器の
利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有ｔ，，Ｒ
２２の代替として現行機器で使用可能である。
ロメタンを含へ 作動流体を、分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類のみの三種以上から戊る混合物となし そ
の組戊範囲を特定したことにより、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）トリフルオ口メタン単独では使用できない機器の
利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有ｔ，，Ｒ
２２の代替として現行機器で使用可能である。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い戊績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
２よりも高い戊績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
第ｌ図〜第２図は 三種のフロン類の混合物によって構
戊される作動流体Ｑ 一定温度・一定圧１、３・・・気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、２、 ４・・・気液
平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）。
戊される作動流体Ｑ 一定温度・一定圧１、３・・・気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、２、 ４・・・気液
平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）。
Claims (2)
- （１）トリフルオロメタン５０重量％以下、トリフルオ
ロエタン８０重量％以下、テトラフルオロエタン２０〜
９５重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含む作動
流体。 - （２）トリフルオロメタン４０重量％以下、トリフルオ
ロエタン８０重量％以下、テトラフルオロエタン２０〜
９０重量％以下であることを特徴とする作動流体。
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|---|---|---|---|
| JP1311162A JP2579002B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
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|---|---|---|---|
| JP1311162A JP2579002B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
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|---|---|
| JPH03170591A true JPH03170591A (ja) | 1991-07-24 |
| JP2579002B2 JP2579002B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=18013840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311162A Expired - Lifetime JP2579002B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
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| JP (1) | JP2579002B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5429760A (en) * | 1992-07-11 | 1995-07-04 | Solvay Fluor Und Derivate Gmbh | Refrigerant composition containing trifluoromethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US5736063A (en) * | 1991-03-18 | 1998-04-07 | Alliedsignal Inc. | Non-azeotropic refrigerant compositions containing carbon dioxide |
| US6235215B1 (en) * | 1992-03-05 | 2001-05-22 | Dairei Co., Ltd. | Mixed 1,1,1,2-tetrafluoroethane and trifluoromethane refrigerants |
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-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311162A patent/JP2579002B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
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