JPH03156103A

JPH03156103A - 相対移動装置

Info

Publication number: JPH03156103A
Application number: JP29307789A
Authority: JP
Inventors: Noritaka Miyamoto; 典孝宮本; Takashi Tomota; 隆司友田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1989-11-10
Filing date: 1989-11-10
Publication date: 1991-07-04

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、ターボチャージャやガスタービン等のように
高温下で近接して相対的に移動する可動部材と固定部材
とをもつ相対移動装置に関し、詳しくは、固定部材と可
動部材との間隙を運転中に０に近づけることができる相
対移動装置に関する。

［従来の技術］従来の相対移動装置として、例えば第１２図に示す自動
車用ターボチャージャを例にとり説明する。このターボ
チャージャは、可動部材としてターボロータ１００とイ
ンペラー２００とをもち、固定部材としてターボハウジ
ング１０１とコンプレッサハウジング２０１とをもつも
のである。かかるターボチャージャは、ターボロータ１
００がエンジン（図示せず）の排気エネルギによって回
転してシャフト３００を回転させ、シャフト３００の回
転によってインペラー２００が回転してエンジンに空気
を過給する作用を行なうものである。

このようにターボロータ１００とターボハウジング１０
１及びインペラー２００とコンプレッサハウジング２０
１は、ターボチャージャの運転時にそれぞれ高温下で近
接して相対移動運動をする。

ところで、これらターボロータ１００とターボハウジン
グ１０１との間隙Ｃ１００やインペラー２００とコンプ
レッサハウジング２０１との間隙Ｃ２００をなるべく小
さくすれば、ターボチャージャの効率が上がることが知
られている。しかし、これらの間隙Ｃ１００，Ｃ２００
を小さくすると、シャフト３００の製造時にあＣブるわ
ずかな偏心等によって、運転時にターボロータ１００が
ターボハウジング１０１と接触又は衝突したり、インペ
ラー２００がコンプレッサハウジング２０１と接触又は
衝突したりするため、ターボロータ１００やインペラー
２００が破損する可能性があった。

このため、従来のターボチャージャにあっては、ターボ
ロータ１００とターボハウジング１０１との間隙Ｃ１０
０を約０．６〜０．８ｍｍ、インヘラ−２００とコンプ
レッサハウジング２０１との間隙Ｃ２００を約０．３〜
０．５ｍｍとする必要があり、効率上不十分であった。

このように相対移！７Ｉ装置にあっては、可動部材と固
定部材との間隙をなるべく小さくして効率の改善ができ
、かつ可動部材の破損を防止できる技術の開発が望まれ
ていた。従来、かかる技術として、コンプレッサハウジ
ング側に軟質金属と樹脂又はグラフフィトとが混合され
た皮膜層を溶射によって形成する技術の開示がある。こ
の従来技術では、形成された皮膜層はシャフトの偏心等
でインペラーがコンプレッサハウジングと接触等するこ
とによって容易に削り取られるため、削り取られた後の
インペラーとコンプレッサハウジングとの間隙をＯに近
づけることができる。なお、これによりインペラーが破
損されることはない。このような皮膜層の被削性を利用
して可動部材と固定部材との間隙をＯに近づける他の技
術として、特開昭４９−１８０８５号公報及び米国特許
Ｎｏ。

４４０５２８４がある。これらは、Ｎｉ−グラファイト
やＮ　ｉ　ＣｒＦｅＡ　ｌ　−ＢＮを被覆する技術を開
示している。

また、米国特許Ｎｏ、４２６９９０３は、セラミックシ
ールに係る発明として、２０〜３３％の気孔率をもつポ
ーラスな安定化ジルコニア層を被覆する技術を開示して
いる。この技術も基本的に上記発明と同様であり、この
技術によっても相対移動装置における可動部材と固定部
材との間隙をポーラスな安定化ジルコニア層の被削性で
Ｏに近づけることができる。

［発明が解決しようとする課題］しかし、上記従来の技術によって相対移動装置を製造し
ても種々の欠点が存在する。

すなわち、米国特許Ｎｏ、４２６９９０３開示の技術は
、高温使用を考慮してサーマルショックに強いジルコニ
アを皮膜層として用い、かつ皮膜層の被削性を確保する
ためジルコニアをポーラスにしたものである。しかしな
がら、この技術におけるジルコニアのみで溶射した２０
〜３３％の気孔率をもつ皮膜層では、ジルコニアがＨＶ
１００Ｏ以上の高い硬度を有しているため、皮膜層の相
手材となる可動部材が皮膜層によって摩耗されやすいと
いう欠点がある。また、皮膜層の被削性をより向上させ
ようと３３％以上、例えば４０％の気孔率をもつジルコ
ニアを皮膜層とすれば、耐サーマルツショック性が低下
し、皮膜層の剥離や脱落を生じるという欠点がある。

また、特開昭４９−１８０８５号公報、米国特許Ｎｏ、
４４０５２８４の技術では、皮膜層が金属系であるため
、例えば航空機のジェットエンジン（ガスタービンエン
ジン）における最高的１０ＯＯ℃という高温に長時間耐
えることは不可能であり、やがて酸化して腐蝕するため
補修しなければならないという欠点がある。

本発明は、上記従来の困難性に鑑みてなされたものであ
って、高温下で使用されても被削性が良好な皮膜層を−
備えた相対移動装置を提供することを目的とするもので
ある。

なお、特公昭５０−６９０号公報は、皮膜層の被剛性を
利用した技術ではないが、ガスタービンエンジンに係る
発明として、タービンケーシングをタービンブレードよ
り軟質のセラミックス材で成形・焼結し、タービンブレ
ードの破損を防止する技術を開示している。しかし、こ
の技術では、セラミックス材の結合力が弱く、耐久性に
欠けるという欠点がある。

また、特開昭６２−１’６８９２６号公報は、ターボハ
ウジング又はコンプレッサハウジングの内面に複合部材
をコーティングしてターボハウジングとターボロータと
の間隙あるいはコンプレッサハウジングとインペラーと
の間隙を運転中に適切化する技術を開示している。しか
し、これは皮膜層の材質を開示するものではない。

［課題を解決するための手段］本発明の相対移動装置は、高温下で近接して相対的に移
動する可動部材と固定部材とをもつ相対移動装置であっ
て、前記固定部材の前記可動部材と近接する部分は、溶射に
より形成され、セリアを１０体積％以上含み、かつ該可
動部材によって被削されて創成された創成面をもつ皮膜
層を具備することを特徴とするものである。

本発明における相対移動装置は、自動車用又は航空機用
ターボチャージャやガスタービン等であって、高温下で
近接して相対的に移動する可動部材と固定部材とをもつ
ものである。例えば、タボチャージャを相対移動装置と
すれば、インペラやターボロータが可動部材に該当し、
コンプレッサハウジングやターボハウジングが固定部材
に該当する。ガスタービンを相対移動装置とすれば、タ
ービンブレードが可動部材に該当し、タービンケーシン
グが固定部材に該当する。また、゛可動部材と固定部材
との相対移動は回転移動でも直線移動でもよい。

固定部材の可動部材と近接する部分は、皮膜層を具備し
ている。皮膜層は、被削助剤としてのセリア（Ｃｅ０２
　）粉末を１０体積％以上含むアブレーダブル材料で溶
射により形成する。

皮膜層中のセリアが１０体積％未満では皮膜層の被削性
の向上が充分ではなく、セリアの体積剤゛合が高いはど
被削性が向上する。酸化物のうちセリアが相対移動装置
における間隙調整用アブレーブル材料として極めて適し
ているのは、第１表に主な酸化物粉末等のモース硬さと
熱膨脹係数とを示すように、セリアが他の酸化物と比較
して軟かく、８００〜１０００℃の高温で使用される部
品に溶射することを考慮すると、金属に近い熱膨脹係数
をもっためである。ただし、酸化物のうちｃａｏ、ｓａ
ｏ、５ｒｏｔ、ｔモース硬さは好マシイ値を示している
が、大気中の水分と反応して水酸化物を生成するため、
アブレーダブル材料中にこ第１表れらを含むことは好ましくない。なお、セ・リア粉末の
粒径は１０〜１００μｍが実用上好ましい。

アブレーダブル材料中にせリアとともに含むことができ
る粉末としては、アルミナ（Ａｌ２Ｏ２＞、ジルコニア
（ＺｒＯ２）、イツトリア（Ｙ２Ｏ２）等の酸化物粉末
や六方晶（以下略）窒化ホウ素（ＢＮ）粉末、グラファ
イト粉末、マイカ粉末を用いることができる。ＢＮ粉末
、ブライファイト粉末、マイカ粉末は被削性を向上させ
る被削助剤とされる。例えば、セリアにＢＮを混入する
と、ＢＮの積層構造により一層被削性が向上する。なお
、これらの粉末の粒径は、酸化物粉末では１０〜１００
μＴＷ、ＢＮ粉末等では５〜５０μｍが実用上好ましい
。

溶射の方法としては、プラズマジェット溶剣法、ガス溶
射法を採用することができる。

皮膜層は創成面をもつ。かかる創成面は、相対移動装置
の運転時に可動部材によって被削されて創成される。

［作用］本発明の相対移動装置は、固定部材の可動部材と近接す
る部分にセリアを１０体積％以上含む皮膜層を具備して
いる。かかる皮膜層では、第１０図に模式的に示すよう
に、酸化物粒子５１の境界にＢＮやグラファイト等の被
削助剤粒子５２が積層構造で存在し、かつ酸化物粒子５
１や被削助剤粒子５２の境界に気孔５３も存在している
。なお、図中、固定部材を符号６１で示す。

本発明者は、第１１図に模式的に示ずように、固定部材
６１と相対的ｔこ移動づる可動部材６２によって上記構
造の皮膜層が被削されるメカニズムには、次の４種類が
あると考察する。

■酸化物粒子５１のせん断破壊（ａ−１＞■気孔５３を
境界とした酸化物粒子５１の脱落（ａ−２＞ ■被削助剤粒子５２を境界とした酸化物粒子５１の脱落
（ａ−３） ■被削助剤粒子５２のせん断破壊（ａ−４＞上記メカニ
ズムのうち、気孔５３を境界とする酸化物粒子５１の脱
落（ａ−２＞は、気孔５３が境界に存在して酸化物粒子
５１か弱い密着力で密着されていると考えられるため、
中程度の力が必要であると考えられる。また、被削助剤
粒子５２を境界とする酸化物粒子５１の脱落（ａ−３）
は、温性が低い被削助剤粒子５２によって酸化物粒子５
１か弱い結合力で結合されていると考えられるため、小
さな力で済むと考えられる。このため、皮ｖＡ層の被削
性を大きく支配するのは酸化物粒子５１のせん断破壊（
ａ−１）及び被削助剤粒子５２のせん断破壊（ａ−４＞
に要する力であり、他の条件が同じであればこれらのせ
ん断破＠（ａ−１、ａ−４）に要する力が小さいほど被
削し易い皮＃！Ａ層となる。酸化物粒子５１のせん断破
壊〈ａ−１）に要する力はおよそ酸化物粒子５１自体の
硬さに比例すると考えられるため、軟かい酸化物粒子５
１としてセリアを皮膜層中に含めば被削に要する力が小
さくて済むと考えられる。

したがって、本発明の相対移動装置では、可動部材はさ
ほど大きな力を要さずに皮膜層を被削できる。このため
、皮膜層は、可動部材を損傷することなく、容易に被削
されて創成面が創成される。

この創成面の創成によって、可動部材と固定部材との間
隙がＯに近づけられるため、ガス漏れ等が最小限に食い
止められ、効率が向上する。

また、本発明の相対移動装置では、皮膜層の気孔率を上
げたり、皮膜層を金属系で形成したりしない。このため
、皮膜層が高温下で剥離、脱落又は腐食されない。

［実施例］以下、ターボチャージャに具体化した実施例を比較例と
ともに説明する。

〈実施例１〉このターボチャージャは、第１図に部分断面図を示すよ
うに、前記従来のもの（第１２図参照）と基本的に同一
のものであり、内径５５ｍｍのタボハウジング８１と、
シャフト８０に連結されたターボロータ８２とを備えた
ものである。このターボチャージャは、ターボハウジン
グ８１のターボロータ８２と近接する部分Ｐに、皮膜層
８５を具備している。以下にこのターボハウジングの作
成手順を示す。

■このターボチャージャは、第２図に示すように、皮膜
層８５等を形成する前にはターボハウジング８１とター
ポロ〜り８２との間隙ＣＯが約０゜８ｍｍであった。

■ターボハウジング８１のターボロータ８２と近接する
部分Ｐに、粒径１２００〜１４００μｍの焼成アルミナ
粉末を用いてショツトブラスト処理を施した。

、■第３図に示すように、ショツトブラスト処理を施し
たその部分Ｐに、密着性を向上させるため、予め下地と
してＮ　ｉ　ＣｒＡ　Ｉ　（９４（８ＯＮ　１２０Ｃｒ
）　−６Ａ　Ｉ　）合金を０．０８〜０，１ｍｍの厚さ
ｔｌでプラズマ溶射し、合金層８４を形成した。

■粒径１０〜７４μ卯のＣｅＯ２粉末（昭和電工製）を
用意し、アブレーダブル材料とした。

■合金層８４を形成したその部分Ｐに、上記アブレーダ
ブル材料を約１．Ｏｍｍの厚さｔ２でプラズマ溶射し、
皮膜層８５を形成した。

■皮膜層８５の形成後、ＮＣ機械加工によりターボハウ
ジング８１とターボロータ８２との間隙Ｃ１が０．０５
ｍｍとなるよう皮膜層８５を加工した。なお、形成した
皮膜層８５の気孔率は２３％であった。

こうして実施例１のターボチャージャを作成した。

〈実施例２〉このターボチャージャは、アブレーダブル材料としてＣ
ｅＯ２粉末７粉末７亢Ｙ２０３粉末２５体積％とからなるものを用いた以外は
実施例１のターボチャージャと同一のものである。なお
、ＺｒＯ２・２０Ｙ２０３粉末（昭和電工製）は粒径１
０〜４４μｍ．ＣｅＯ２粉末は実施例１と同じものであ
り、形成した皮膜層の気孔率は２１％であった。

〈実施例３〉このターボチャージャは、アブレーダブル材料としてＣ
ｅＯ２粉末３粉末３亢Ｙ２０３粉末７０体積％とからなるものを用いた以外は
実施例１のターボチャージャと同一のものである。なお
、ＺｒＯ２・２０Ｙ２　０３粉末及びＣｅＯ２粉末は実
施例１と同じものであり、形成した皮膜層の気孔率は１
９％であった。

く比較例１１〉このターボチャージャは、アブレーダブル材料としてＺ
ｒＯ２・２０Ｙ２　０３粉末を用いた以外は実施例１の
ターボチャージャと同一のものである。なお、ＺｒＯ２
・２０Ｙ２　０３粉末は粒大流側１と同じものであり、
形成した皮膜層の気孔率は３０％であった。

く比較例１２〉このターボチャージャは、アブレーダブル材料としてＡ
ｌ２Ｏ３粉末を用いた以外は実施例１のターボチャージ
ャと同一のものである。なお、Ａｌ２Ｏ３粉末（メテコ
１　０１　Ｂ＞は粒径３５〜７４μｍ、形成した皮膜層
の気孔率は２８％であった。

く評価〉実施例１、２、３及び比較例１１、１２のタボチャージ
ャを用いて、３００ｈｒの実機耐久試験を行ない、異音
調査、運転後の皮膜層の状態調査及び運転後のターボロ
ータの状態調査を行なうとともに、運転後のターボロー
タの重量減少（ｇ）を測定した。これにより優れている
と思われるものに○、劣っていると思われるものにＸを
付して総合評価を下した。結果を第２表に示す。

この°結果に示されるように、実施例１、２のターボチ
ャージャは、第４図に示すように、ターボロータ８２が
運転時に皮膜層８５に接触又は衝突しても、皮膜層８５
がターボロータ８２によって容易に被削され、皮膜層８
５に創成面８５１を創成するものであるため、異音、皮
膜層の状態及びターボロータの状態ともに異常がなかっ
た。また、実施例３のターボチャージャは異音が少々発
生した以外は特に問題がなかった。

一方、比較例１１、１２のターボチャージャは、皮膜層
の被削性が悪いため、運転中にターボロータが接触する
ときに大きな異音を生じた。また、運転後の皮膜層の状
態では、比較例１１のターボチャージャは、皮膜層にタ
ーボロータが接触するときに、皮膜層が削れるというよ
りも剥がれてしまい、運転後にロータ田の変形を生じ、
かつ摩耗による重量減少もあった。さらに、比較例１２
のターボチャージャは、ターボ使用最高温度の９５０′
Ｃにあける皮膜層の耐サーマルショック性が劣るため、
皮膜層の１／３が剥離してしまうとともに、皮膜層の被
削性の悪さと剥離した皮膜同士の衝突とに起因すると思
われるロータ翼の変形及び割れを生じ、その摩耗量も１
２Ｑと最も大きかった。

なお、実施例１．２のターボチャージャを用い、ロータ
回転数１０万ｒｐｍの条件下で単体性能の評価を総合効
率（％）として測定したところ、皮膜層をもたないター
ボチャージャの５１％と比較して、実施例１のものは５
．３％効率が向上し、実施例２のものは５．１％効率が
向上していた。

これは、第４図に示すように、創成面８５１がタボロー
タ８２との間隙をほとんどＯにするものであるため、ガ
ス漏れを最小限に食上めることができるからである。

したがって、セリアを含む皮膜層をもつ実施例１．２．
３のターボチャージャは、ターボロータの損傷を防止で
きるとともに、効率を向上できるものである。

［試験例］次に、本発明を試験例により説明する。

（１）第３表に組成を示すアブレーダブル材料を用いて
、実施例４〜８及び比較例１３〜２０の試験片を作成し
、これらアブレーダブル材料の比較試験を行なった。

各試験片は、３４５Ｃ製の平板（３０Ｘ３０Ｘ５ｍｍ）
の上に各アブレーダブル材料を１．０ｍｍの厚さでプラ
ズマ溶射することにより得た。なお、ＢＮ粉末（昭電Ｕ
ＨＰ−ＥＸ）は粒径３５〜４５μｍ、ＣｅＯ２粉末、Ａ
ｌ２Ｏ３粉末、ＺｒＯ２・２０Ｙ２０３粉末は、前記と
同じものである。

実施例４〜Ｂ及び比較例１３〜２０の各試験片における
皮膜層の被削性を評価した。評価は、第５図に示すよう
に、各試験片の上でターボ、ロータと同材質のΦ１０イ
ンコネル製リング９０を面負荷１５０Ｑ／ｍｍ２の荷重
Ｗ、回転数”ｌｏｏｏｒｐｍ、回転時間１分の条件で図
中の矢印の方向に回転させることにより行なった。そし
て、リング９０によって各試験片の皮膜層が削られた深
さを被削深さ（ｍｍ）とし、相手攻撃性をリング摩耗量
（ｍｃｉ＞として測定した。結果を第６図に示す。

第６図から、セリア入りの実施例４〜８の試験片は、気
孔率の大きいＺｒＯ２・２０Ｙ２０３入りの比較例１４
の試験片や現に航空機に採用されている比較例１７の試
験片と比較して、削られやすく好ましいことがわかる。

なお、比較例１３．１４の試験片と比較例１５．１６に
試験片とを比較すると、ＺｒＯ２・２０Ｙ２０３系の皮
膜層ではＢＮの混入により被削性が向上することがわか
る。しかし、これらにおいても相手攻撃性が大きく、相
対移動装置における間隙を調整するアブレーダブル材料
としては未だ不十分であることがわかる。一方、実施例
４〜８の試験片におけるＣｅＯ２系の皮膜層は、ＢＮ等
の他の被削助剤を混入しなくとも小さな相手攻撃性及び
優れた被削性を示していることがわかる。

（２）第３表の各アブレーダブル材料を上記（１）と同
様にプラズマ溶射した皮膜層のビッカース硬さ（１−Ｉ
　Ｖ　）を測定した。結果を第７図に示す。

第７図より、ＣｅＯ２を含む実施例４〜８の皮膜層は、
比較例１３〜２０の皮膜層と比較して、特に軟かく、削
られ易いことがｌｉｔ定される。また、実施例４と実施
例５．６とを比較することにより、ＢＮを含めば一層被
削性が向上することがわかる。

（３）ＣｅＯ２を含むアブレーダブル材料で皮膜層を溶
射するとその皮膜層の被削性が良好であったことから、
被削性及び耐サーマルショック性からＣｅＯ２の最適値
を検討した。

く被削性からの試験〉アブレーダブル材料としてのＣｅＯ２とＺｒＯ２・２０
Ｙ２０３との混合粉中におけるＣｅＯ２の割合をＯ〜１
００体積％の範囲で種々変え、上記（１）の試験と同様
に試験片を用意した。ここにＺｒＯ２・２０Ｙ２０３及
びＣｅＯ２は前記と同じものである。そして、各試験片
における皮膜層の被削深さ（ｍｍ）及びリング摩耗量（
ｍｑ＞を上記（１）の試験と同様に測定した。結果を第
８図に示す。

第８図かられかるように、アブレーダブル材料中にＣｅ
Ｏ２が多い皮膜層はど被削性が良好となっていく。そし
て、ＣｅＯ２が１０体積％のときには米国特許である上
記（１）の比較例］４の試験片と同程度まで被削性が悪
化しており（第６図参照）、ＣｅＯ２が１０体積％を下
回れば被削性が顕著に悪化している。したがって、良好
な被削性の皮膜層を得んとすれば、１０体積％以上のＣ
ｅＯ２が必要であるとわかる。

く耐サーマルッショク性からの試験〉ＣｅＯ２を含んだ皮膜層の耐サーマルッショク性を熱サ
イクル試験により測定した。まず、アブレーダブル材料
としてのＺｒＯ２・８Ｙ２０３又はＡｌ２Ｏ３との混合
粉中におけるＣｅＯ２の割合をＯ〜１００体積％の範囲
で種々変え、上記（１）の試験とほぼ同様に試験片を用
意した。また、上記（１）の比較例］４．１７と同じア
ブレーダブル材料を用いた試験片も同様に用意した。

なお、本試験では、各アブレーダブル材料を溶射する前
に前記Ｎ　ｉ　Ｃｒ、Ａ、　ｌからなる合金を０．１ｍ
ｍ厚さでプラズマ溶射した。ここにＺｒＯ２・８Ｙ２０
３　（昭電に９０）は粒径１０〜７４μｍ、Ａｌ２Ｏ３
及びＣｅＯ２は前記と同じものである。

そして、１サイクルとして、各試験片を０２−Ｃ２Ｈ２
バーナで３２秒間・約１０００°Ｃまで加熱し、これら
を水中に入れて急冷した。皮膜層の一部又は全部が剥離
又は脱落するまでサイクルを繰返し、剥離等までのサイ
クル数で耐サーマルショック性を評価した。なお、確認
は５０サイクル毎に行い、最高２０００サイクルまでと
した。結果を第９図に示す。

第９図から、耐サーマルショック性は、比較例１４．１
７とほぼ同様であるが、ＣｅＯ２が１０体積％以上であ
れば比較例１４．１７と同等若しくはそれ以上となるこ
とがわかる。なお、酸化物粉末としては、ＺｒＯ２・８
Ｙ２０３の方・がＡｌ２Ｏ３よりも耐サーマルショック
性に優れていることがわかる。

上記被削性及び耐サーマルショック性からの試験より、
第８図及び第９図に示されるように、１０体積％以上の
ＣｅＯ２が被削性、耐サーマルショック性から考えて有
効な皮膜層を形成できると確認できた。

以上、（１）、（２）、（３）の試験から、１０、体積
％以上のセリア粉末を含むアブレーダブル材料は、相対
移動装置における間隙調整用溶射材料として最適である
といえる。

［発明の効果］以上詳述したように、本発明の相対移動装置は、固定部
材の可動部材と近接する部分が溶射により形成され、セ
リフを１０体積％以上含み、かつ可動部材によって被削
されて創成された創成面をもつ皮膜層を具備しているた
め、高温下においても被削性に優れたものでおる。した
がって、本発明の相対移動装置は、可動部材が損傷され
にくく、かつ高温下で長時間使用する場合においても皮
膜層が剥離、脱落又は腐食することなく、可動部材と固
定部材との間隙をＯに近くすることができ、効率及び寿
命に優れたものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例のターボチャージャにおける部分断面図
である。第２図、第３図及び第４図は実施例のターボチ
ャージャにおける一部拡大断面図である。第５図は試験
片の試験方法を示す斜視図である。第６図、第７図、第
８図及び第９図は実施例及び比較例の特性を比較する特
性図である。第１０図及び第１１図は本発明の作用の理由を示す模式
断面図である。第１２図は従来のターボチャージャの断
面図である。８２・・・ターボロータ（可動部材）８１・・・ターボハウジング（固定部材）Ｐ・・・近接
する部分

Claims

【特許請求の範囲】

（１）高温下で近接して相対的に移動する可動部材と固
定部材とをもつ相対移動装置であつて、前記固定部材の
前記可動部材と近接する部分は、溶射により形成され、
セリアを１０体積％以上含み、かつ該可動部材によって
被削されて創成された創成面をもつ皮膜層を具備するこ
とを特徴とする相対移動装置。