JPH03117664A - アルコールエンジンの燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の分野］ 本発明は、エンジン低速回転高負荷運転時の燃料噴射時
期を燃料のアルコール濃度に応じて可変設定するアルコ
ールエンジンの燃料噴射制御装置に関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］近年、ガ
ソリンのみ、あるいは、アルコールのみ、あるいは、ガ
ソリンとアルコールとの混合燃料によっても運転可能な
Ｆ　Ｆ　Ｖ　（Ｎｅｘｉｂｌｅ　ＦｕｅＶｅｈｉｃｌｅ
　）用のアルコールエンジンが開発されている。

上記アルコールエンジンの燃料中のアルコール濃度（含
有率）は、燃料補給の際のユーザー事情により０％（ガ
ソリンのみ）から１００％（アルコールのみ）の間で変
化し、また、燃料中のアルコール濃度によって理論空燃
比が異なるため、例えば、特開昭５６−６６４２４号公
報に開示されているように、空燃比、点火時期を燃料中
のアルコール濃度に応じて適正に可変設定する必要があ
る。

ところで、アルコールが気化する際の体積膨脂率はガソ
リンの約３倍であるため、燃料中のアルコール濃度が高
くなるに従って燃料の気化による体積効率の低下が大き
くなる。

従来、燃料噴射タイミングは、気化を促進し、燃焼を安
定化させるべく吸気管内で、かつ、吸気開始曲に完了す
るように設定されているのが一般的であるため、上記先
行技術において設定した燃料噴射ｍを燃料のアルコール
濃度に関らず一義的に吸気行程前に吸気管内に噴射する
と、アルコール濃度が高いほど気化に伴う体積効率が低
下し、空燃比制御を適正に行うことができず、運転性能
の低下、活気エミッションの悪化を招く問題がある。

とくに、燃料噴射量が多く、噴射された燃料が吸気管内
気化に充分な時間滞留するエンジン低速回転高負荷運転
領域では、体積効率の低下が茗しく、上述した問題点が
顕著に現われる。

さらに、上記アルコールエンジンでは、空燃比を理論空
燃比に保つためには、例えば、特開昭５７−７６２３１
号公報に開示されているように、燃料中のアルコール濃
度の増大に対応して燃料噴射量を増大しなければならず
、通常の燃料噴射システムに使用されているインジェク
タでは容量が不足する。

すなわち、アルコールを燃料とした場合の理論空燃比は
、ガンリンを燃料とした場合に対して略１／２であり、
同一の運転状態においては、インジェクタの容量を略２
倍にしなければならない。このため、特殊なインジェク
タを使用して要求燃料噴射量を確保しなければならず、
コスト上界を招くといった問題がある。

［発明の目的］ 本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、アルコール
濃度に応じて増大する要求燃料噴射量を満足し、しかも
、エンジン低速回転高負荷運転時であっても、体積効率
が低下することなく、空燃比を適正に制御することがで
き、運転性能の向上、排気エミッションの改善を図るこ
とのできるアルコールエンジンの燃料噴射制御装置を提
供することを目的としている。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するため本発明によるアルコールエンジ
ンの燃料噴射制御装置は、燃料のアルコール濃度に応じ
てスロットル開度比較基準値を設定づ°るスロットル開
度比較基準値設定手段と、スロットル開度センサからの
スロットルｌｎ１度と上記スロットル開度比較基準値設
定手段で設定したスロットル開度比較基準値とを比較し
、上記スロットル開度が上記スロットル開度比較基準値
よりも小さい場合、インテークマニホールド集合部に設
置したシングルポイント用インジェクタを選択して燃料
を噴射させ、一方、上記スロットル開度が上記スロット
ル開度比較基準値以上の場合、各気筒の吸気ポートに配
設したマルチポイント用インジェクタを選択して燃料を
噴射させるインジェクタ選択手段と、上記インジェクタ
選択手段により上記マルチポイント用インジェクタが選
択された場合、上記スロットルｇ１１ｃセンサからのス
ロットル開度に基づきスロットル全開領域を判別するス
ロットル全開領域判別手段と、上記インジェクタ選択手
段により上記マルチポイント用インジェクタが選択され
た場合、予め設定した基準エンジン回転数に基づきエン
ジン低速回転数域を判別するエンジン低速回転数域判別
手段と、上記スロットル全開領域判別手段でスロットル
全開領域と判別し、かつ上記エンジン低速回転数域判別
手段でエンジン低速回転数域と判別した場合、燃料のア
ルコール濃度がｔ′Ｓいほど、上記マルチポイント用イ
ンジェクタからの燃料噴射開始時期を遅らせて設定する
燃料噴射開始時期設定手段とを協えたものである。

［作　用］ 上記構成において、まず、燃料のアルコール濃度に応じ
てスロットル間度比較括準値を設定し、次いで、スロッ
トル開度センサからのスロットル開度と上記スロットル
開度比較基準値とを比較し、上記スロットル開度が上記
スロットル開度比較基準値よりも小さい場合、インテー
クマニホールド集合部に設置したシングルポイント用イ
ンジェクタを選択し、燃料を噴射させる。

一方、上記スロットル開度が上記スロットル開度比較基
準値以上の場合、各気筒の吸気ポートに配設したマルチ
ポイント用インジェクタを選択し、スロットル開度セン
サの出力信号に基づいてスロットル全開領域か否かを判
別し、また、上記エンジン回転数に基づきエンジン低速
回転域か否かを判別する。

そして、スロットル全開領域と判別し、かつエンジン低
速回転域と判別した場合、燃料のアルコール濃度が高い
ほど燃料噴射開始時期を遅らせて設定し、この設定した
噴射タイミングに合せて上記マルチポイント用インジェ
クタから燃料を噴射させる。

［発明の実施例コ 以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装置の機
能ブロック図、第２図は制御系の概略図、第３図はクラ
ンクロータとクランク角センサの正面図、第４図はカム
ロータとカム角ヒンサの正面図、第５図は燃料噴射タイ
ミングのタイムチャート、第６図はアルコール濃度と燃
料噴射開始時期との関係を示す説明図、第７図（ａ）は
アルコールＳ度と燃料噴射方式の関係を示す説明図、第
７図（ｂ）はスロットル開度一定のときの燃料噴射切換
えを示す説明図、第８図はアルコール濃度とアルコール
分補正係数との相関図、第９図は燃料噴射制御手順を示
すフローチャートである。

（構　成） 図中の符号１はＦＦＶ用のアルコールエンジンで、図に
おいては４気筒水平対向エンジンを示す。

このエンジン１のシリンダヘッド２に形成した吸気ポー
ト２ａにインテークマニホルド３が連通され、このイン
テークマニホルド３の上流にエアチＶンバ４を介してス
ロットルチャンバ５が連通され、このスロットルチャン
バ５の上流側に吸気管６を介してエアークリーナ７が取
付けられている。

また、上記吸気管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気ｍセンサ（図においては、ホットワイヤ式エアフ
ローメータ）８が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ５に設けられたス［１ツトルバルブ５ａにスロッ
トル開度センサ９ａとスロットルバルブ全開を検出する
アイドルスイッチ９ｂとが連設されている。

また、上記インテークマニホールド３集合部のスロット
ルバルブ５ａ下流側にシングルポイント用のインジェク
タ（以下、「ＳＰインジェクタ」と称する）１０ａが設
置され、上記インテークマニホールド３の各気筒の各吸
気ポート２ａの直上流側に、マルチポイント用のインジ
ェクタ（以下、ｒＭＰインジェクタ」と称する）１０ｂ
が配設され、さらに、上記シリンダヘッド２の各気筒毎
に、その先端を燃焼室に露呈する点火プラグ１７が取り
付けられている。

上記ＳＰインジｒクタ１０ａとＭＰインジェクタ１０ｂ
とは燃料噴射切換冶が異なり、上記ＭＰインジェクタ１
０ｂ４個を合計した最大噴射量は上記ＳＰインジェクタ
１０ａ１個の最大噴射ｍよりも大きく設定され、１個の
ＳＰインジェクタ１０ａによるシングルポイントインジ
ェクションと、４個のＭＰインジェクタ１０ｂによるマ
ルチポイントインジェクションとに燃料噴射方式が切換
えられる。

また、上記ＳＰインジェクタ１０ａ及びＭＰインジェク
タ１０ｂは、燃料通路１１を介して燃料タンク１２に連
通されており、この燃料タンク１２には、アルコールの
み、または、それとガソリンとの混合燃料、あるいは、
ガソリンのみ、すなわち、ユーザーの燃料補給の際の事
情によりアルコール濃度の変化する燃料が貯留されてい
る。

上記燃料通路１１には、上記燃料タンク１２側から燃料
ポンプ１３、アルコール濃度センサづ４が介装され、さ
らに、上記燃料通路１１はリタン通路１６を介してプレ
ッシャレギュレータ１８の燃料室１８ａに連通され、こ
の燃Ｆｌ室１８ａ下流側が上記燃料タンク１２に連通さ
れている。

さらに、図中−点鎖線で示づ如く、上記プレッシャレギ
ュレータ１８の調圧室１８ｂが上記インテークマニホー
ルド３に連通しており、上記プレッシャレギュレータ１
８によって、上記燃料通路１１内の燃料圧ＪＪと上記イ
ンテークマニホールド３内圧力との差圧が一定に保たれ
、上記インテークマニホールド３内圧力の変動によって
上記ＳＰインジェクタ１０ａ及びＭＰインジェクタ１０
ｂからの燃料噴射用が変動しないよう制御される。

また、上記エンジン本体１のクランクシャフト１ｂには
クランクロータ２１が軸着され、その外周にクランク角
を検出するための電磁ピックアップなどからなるクラン
ク角センサ２２が対設され、さらに、上記クランクシャ
フト１ｂに対して１／２回転するカムシｔｌフト１Ｃに
カムロータ２３が軸るされ、このカムロータ２３の外周
にカム角センサ２４が対設されている。

第３図に示すように、上記クランクロータ２１の外周に
突起２１ａ、２１ｂ、２ＩＣが形成されている。この各
突起２１ａ、２１ｂ、２１ｃが各気筒の圧縮上死点前（
ＢＴＤＣ）θ１．θ２．０３の位置に形成されており、
突起２１ａが点火時期設定の際の基準クランク角を示し
、突起２１ａ。

２１ｂ間の通過時間から角速度ωを鋒出し、また、突起
２１Ｃが固定点火時期、および、燃料噴射開始クランク
角θＡＮを設定する際の基準クランク角を示す。

また、第４図に示すように、上記カムロータ２３の外周
に、気筒判別用突起２３ａ、２３ｂ、２３Ｃが形成され
ている。突起２３ａが＃３．　＃４気筒の圧縮上死点後
（ＡＴＤＣ＞０４の位置に形成され、また、突起２３ｂ
が３ケの突起で構成され、その最初の突起が＃１気筒の
圧縮上死点後（ＡＴＤＣ）θ５の位置に形成され、さら
に、突起２３ｃが２ケの突起で構成され、その最初の突
起が＃２気筒の圧縮上死点後（ＡＴＤＣ）θ６の位置に
形成されている。

なお、図の実施例ではθ１＝９７°　０２＝６５°　θ
３＝１０”、θ４−２０°、θ５−５′θ６−２０°で
あり、第５図に示すように、例えば、上記カム角センサ
２４がθ５　（突起２３ｂ）のカムパルスを検出した場
合、その後にクランク角センサ２２で検出するクランク
パルスが＃３気筒のクランク角を示す信号であることが
判別できる。

また、上記θ５のカムパルスの後に０４　（突起２３ａ
）のカムパルスを検出した場合、その後のクランク角セ
ンサ２２で検出するクランクパルスが＃２気筒のクラン
ク角を示すものであることが判別できる。同様に６６　
（突起２３Ｃ）のカムパルスを検出した後のクランクパ
ルスが＃４気筒のクランク角を示づものであり、また、
上記θ６のカムパルスの後に０４　（突起２３ａ）のカ
ムパルスを検出した場合、その後に検出するクランクパ
ルスが＃１気筒のクランク角を示すものであることが判
別できる。

さらに、上記カム角センサ２４でカムパルスを検出した
後に、上記クランク角センサ２２で検出するクランクパ
ルスが該当気筒の基準クランク角（θ１）を示すもので
あることが判別できる。

さらに、上記インテークマニホールド３に形成されたラ
イブをなす冷却水通路（図示せず）に冷ｆＪ］水温セン
サ２５が臨まされている。

また、上記シリンダヘッド２の排気ポート２ｂに連通ず
る排気管２６に０２センサ２７が臨まされている。なお
、符号２８は触媒コンバータである。

（制御装置の回路構成） 一方、符号３１は制御装置で、この制御装置３１のｃｐ
ｕ　＜中央処理演算装置）３２、ＲＯＭ３３、ＲＡＭ３
４、および、Ｉ１０インターフェイス３５がパスライン
３６を介して互いに接続されており、このＩ１０インタ
ーフェイス３５の入力ポートに、各センサ８，９ａ、１
４．２２，２４．２５．２７、および、アイドルスイッ
チ９ｂが接続され、また、上記Ｉ１０インターフェイス
３５の出力ポートに、上記点火プラグ１７がイグナイタ
２９を介して接続されているとともに、駆動回路３８を
介してＳＰインジェクタ１０ａＳＭＰインジェクタ１０
ｂ１燃料ポンプ１３がそれぞれ接続されている。

上記ＲＯＭ３３には制御プログラム、固定データが記憶
されており、固定データとしては、後述する燃料噴射開
始クランク角マツプＭＰθＡＮがある。

また、上記ＲＡＭ３４にはデータ処理した後の上記各セ
ンサの出力信号および上記ＣＰＵ３２で演鐸処理したデ
ータが格納されている。

さらに、上記ＣＰＵ３２では上記ＲＯＭ３３に記憶され
ている制御プログラムに従い、上記Ｒ△Ｍ３４に格納さ
れた各種データに基づき、ＳＰインジェクタ１０ａある
いはＭＰインジェクタ１０ｂを駆動するパルス幅などを
演算する。

（制御装置の機能構成） 第１図に示すように、上記制御装置３１の燃料噴射制御
に係わる機能は、気筒判別手段４１、クランクパルス判
別手段４２、角速度算出手段４３、エンジン回転数算出
手段４４、吸入空気量算出手段４５、各種増量分補正係
数設定手段４６、空燃比フィードバック補正係数設定手
段４７、アルコール濃度算出手段４８、アルコール分補
正係数設定手段４９、スロットル開度比較基準値設定手
段５０、インジェクタ選択手段５１、燃料付着係数設定
手段５２、蒸発時定数設定手段５３、目標空燃比設定手
段５４、燃料噴射量算出手段５５、ＳＰ燃料噴射パルス
幅設定手段５６、ＳＰインジェクタ駆動手段５７、基本
燃料噴射パルス幅設定手段５８、ＭＰ燃料噴射パルス幅
設定手段５９、スロットル全開領域判別手段６０、エン
ジン低速回転数域判別手段６１、燃料噴射開始時期設定
手段６２、タイマ手段６３、ＭＰインジェクタ選択駆動
手段６４で構成されている。

気筒判別手段４１では、カム角センサ２４のカムロータ
２３の突起２３８〜２３Ｃを検出するカムパルスに基づ
き、その後のクランク角センサ２２で検出するクランク
パルスがいずれの気筒のクランク角を示すものであるか
を判別する。

クランクパルス判別手段４２では、上記カム角センサ２
４から出力されるカムパルスの後に、上記クランク角セ
ンサ２２から出力されるクランクパルスがいずれの突起
２１ａ〜２１ｃであるかを判別する。

角速度算出手段４３では、上記クランクパルス判別手段
４２で判別したθ１　（突起２１ａ）と０２　（突起２
１ｂ）とを検出するクランクパルス間の経過時間ｔを計
測し、この経過時間ｔと（０１−θ２）の挟み角から角
速度ωを算出する（ω−ｄ（θ１−θ２）／ｄｔ）。

エンジン回転数尊出手段４４では、上記角速度算出手段
４３で算出した角速度ωに基づきエンジン回転数Ｎを算
出する（Ｎ−６０ω／２π）。

吸入空気量算出手段４５では、吸入空気ｍセンサ８の出
力信号から吸入空気ｆｆ１Ｑを算出する。

各種増量分補正係数設定手段４６では、スロットル開度
センサ９ａのスロットル開度（０）信号、アイドルスイ
ッチ９ｂの０Ｎ１０ＦＦ信号、冷却水温センサ２５の冷
却水温（Ｔｗ　）信号を読み込み、加減速補正、全開増
量補正、アイドル後増量補正、冷却水温補正などに係る
各種増量分補正係数Ｃ０ＥＦを設定する。

空燃比フィードバック補正係数設定手段４７では、０２
センサ２７の出力電圧を読込み、この０２センサ２７の
出力電圧と予め設定したスライスレベルとを比較し、比
例積分制御により空燃比フィードバック補正係数αを設
定する。

なお、０２センサ２７が不活性時には空燃比フイードバ
ック補正係数αをα−１，０に固定して空燃比フィード
バック制御を中止する。

アルコール濃度算出手段４８では、アルコール濃度セン
サ１４の出力信号を読込み、ＳＰインジェクタ１０ａ及
びＭＰインジェクタ１０ｂへ供給する燃料のアルコール
１ｌｌｆＡを算出する。

アルコール分補正係数設定手段４９では、上記アルコー
ル濃度算出手段４８で算出したアルコール濃度Ａに対応
するアルコール分補正係数ＫＡＬを設定する。

上記アルコール分補正係数ＫＡＬは、アルコール１［Ａ
の相違による理論空燃比を補正するためのものである。

すなわち、ガソリン１００％（Ａ−０％）における理論
空燃比は一例として１４．９であり、アルコール（メタ
ノール）１００％（△＝１００％）における理論空燃比
は６゜４５（エタノールの場合には９．０１）であり、
アルコール濃度Ａが高くなるほど理論空燃比が低下し、
同じエンジン運転状態下においては燃料噴射量を多くす
る必要がある。

本実施例では、後述するようにアルコール濃度Ａ＝Ｏ％
（ガソリン１００％）のときの燃料噴射ａを基本として
設定しているので、上記アルコ−・ル分補正係数ＫＡＬ
は、第８図に示すように、アルコール濃度Ａ＝Ｏ％（ガ
ソリン１００％）の場合、Ｋ　ＡＬ＝　１．０として、
アルコール濃度Ａが上昇するほど連続的に上昇する（メ
タノールの場合、Ａ−１００％のときに八Ｌ＝　１４．
９／６．４５−２．３１、エタノールの場合、Ａ＝１０
０％のときに＾Ｌ−１４，９／９０１＝　１．６６）。

このため、上記アルコール分補正係数ＫＡＬはアルコー
ル濃度Ａの関数にて求めることができる（Ｋ＾［＝ｆ（
＾））。

さらに、予めアルコールとしてメタノールを使用り゛る
のかエタノールを使用するのかを設定しておき、これに
合わせて、上記アルコール分補正係数ＫＡＬを設定する
ための関数式、あるいは、マツプを予めＲＯＭ３３にメ
モリしておくものである。

スロットル開度比較基準値設定手段５０では、アルコー
ル濃度Ａに応じて増大する燃料噴射量に対し、第７図（
ａ）に示すように、ＳＰインジェクタ１０ａによるシン
グルポイントインジェクションからＭＰインジェクタ１
０ｂによるマルチポイントインジエクシジンへと燃料噴
射方式を切換えるため、インジェクタ選択手段５１から
の信号を読込み、現在、ＳＰインジェクタ１０ａが選択
されているのか、あるいは、ＭＰインジェクタ１０ｂが
選択されているのかを判別してスロットル１７２１度比
較基準値θＫを設定する。

上記ＳＰインジェクタが選択されている場合には、スロ
ットル開度比較基準値θＫをアルコール濃度Ａが上昇す
るほど連続的に不時するアルコール濃度Ａの関数ｏ　（
Ａ）で求め（θに−（ＮＡ））、上記ＭＰインジェクタ
１０ｂが選択されている場合には、上記関数Ｑ　（Ａ）
をオフセット値ＡＯ（例えば、アルコール濃度Ａに対す
る最小分解能を１ピツトとすると、２．３ビツト相当分
）だけ、アルコール濃度Ａの小さい領域にシフトして上
記スロットル開度比較基準値θＫを設定する（θに−ｇ
（＾−ＡＯ））。

これにより、第７図（ｂ）に示すように、上記ＳＰイン
ジェクタ１０ａとＭＰインジェクタ１０ｂとの切換えに
際してヒステリシスが生じ、シングルポイントインジェ
クションとマルチポイントインジエクシジンとの切換え
に伴う燃料の急激な気化状態の変動が防止され、エンジ
ンのハンチングが防止される。

尚、上記スロットル開度比較基準値θにの設定は、アル
コール濃度Ａをパラメータとしたマツプから設定するよ
うにしてもよい。

インジェクタ選択手段５１では、スロットル開度センサ
９ａで検出したスロットル開度θと上記スロットル開度
比較基準値設定手段５０で設定したスロットル開度比較
基準値θにとを比較し、θくθにの場合、燃料噴射但算
出手段５５、ＳＰ燃利噴射パルス幅設定手段５６に演算
実行信号を出力するとともに、基本燃料噴射パルス幅設
定手段５８、ＭＰ燃料噴射パルス幅設定手段５９、スロ
ットル全開領域判別手段６０１エンジン低速回転数域判
別手段６１、燃料噴射開始時期設定手段６２に演算中止
信号を出力し、ＳＰインジェクタ１０ａを選択してシン
グルポイントインジェクションによる燃料噴射制御を実
行する。

一方、スロットル開度θがθ≧θにの場合、インジェク
タ選択手段５１では、燃料噴射量算出手段５５、ＳＰ燃
料噴射パルス幅設定手段５６に演算中止信号を出力し、
基本燃料噴射パルス幅設定手段５８、ＭＰ燃料噴射パル
ス幅設定手段５９、スロットル全開領域判別手段６０１
エンジン低速回転数域判別手段６１、燃料噴射開始時期
設定手段６２に演算実行信号を出力し、ＭＰインジェク
タ１０ｂを選択してマルチポイントインジェクションに
よる燃料噴射制御とする。

燃料付着係数設定手段５２では、上記スロットル開度セ
ンサ９ａからのスロットル開度θと冷却水温センサ２５
からの冷ｒＪ１水ＵＴ−とに基づき、ＳＰインジェクタ
１０ａからの噴射燃料の一部がインテークマニホールド
３内壁に付着し、その付着燃料が気化することにより生
じる空燃比のずれを補正するための燃料付着係数Ｘを設
定する。

すなわち、スロットル開度θが大きく、冷却水温が低い
ほど、上記インテークマ二ホール３内壁に付着する燃料
の液膜ｍが多く、その分、実際にエンジンに吸入される
燃料の量が減少するため、上記燃料付着係数Ｘを大きく
設定し、また、スロットル開度θが小さく、冷却水温が
高いほど、上記燃料付着係数Ｘを小さく設定する。

蒸発時定数設定手段５３では、エンジン回転数Ｎ１吸入
空気量Ｑ１及び、冷却水Ｈａ　Ｔ−をパラメタとして、
上記インテークマニホールド３内壁に付着した燃料が蒸
発する際の蒸発時定数τを設定する。

すなわち、冷却水温Ｔ−が低いほど上記インテークマニ
ホールド３内壁に付着する燃料が多く、エンジン低速回
転数域で吸入空気量が大きいときく燃料噴射制御）には
、付着燃料が蒸発する時間が長くなるため上記蒸発時定
数τを大きく設定し、また、冷却水１１Ｔ−が高く、エ
ンジン高速回転数域で吸入空気量が小さいとき（燃料噴
ｔＡ旦小）には、上記蒸発時定数τを小さく設定して、
実際にエンジンに吸入される燃料に対する補正を行なう
。

目標空燃比設定手段５４では、上記冷却水温センサ２５
からの冷却水Ｉｌｌ信号により、目標空燃比Ａ／Ｆを設
定する。この目標空燃比Ａ／Ｆは、エンジン暖機中の冷
却水温Ｔ簀が低いときにはリッチ側に、上記冷却水温Ｔ
−が所定値以上となり暖機が完了した後は、理論空燃比
に設定される。

燃料噴射量算出手段５５では、上記インジェクタ選択手
段５１からの演緯実行信２）により、上記吸入空気量算
出手段４５で算出した吸入空気ＩＱに基づく基本燃料噴
射１に対し、上記目標空燃比設定手段５４で設定した目
標空燃比＾／Ｆとなるよう、上記各種増量分補正係数設
定手段４６で設定した各種増量分補正係数ＣＯＦ　Ｆで
空燃比補正するとともに、上記燃料付着係数設定手段５
２で設定した燃料付着係数Ｘ及び上記蒸発時定数設定手
段５３で設定した蒸発時定数τにより上記インチクマニ
ホールド３内の付着燃料の気化による空燃比のずれを補
正し、ガソリン１００％（アルコール濃度０％）におけ
るシングルポイントインジエクシヨンノ燃料噴射ｆｆ１
Ｇｆ　＠算出する（Ｇｆ　−ｆ　（Ｑ。

Ｃ０ＥＦ、＾／Ｆ、Ｘ、τ）。

ＳＰ燃料噴射パルス幅設定手段５６では、上記インジェ
クタ選択手段５１からの演算実行信号により、上記燃料
噴射量算出手段５５で算出した燃料噴射１ｔＧｆを、上
記アルコール分補正係数設定手段４９で設定したアルコ
ール分補正係数ＫＡＬで空燃比補正するとともに、上記
空燃比フィールドバック補正係数設定手段４７で設定し
た空燃比フィードバック補正係数αでフィードバック補
正し、ＳＰインジェクタ１０ａの噴射量特性により定ま
るインジェクタ係数ＫＳＰにより、エンジン１回転当た
りの実際の燃料噴射量に相応するＳＰ燃料噴射パルス幅
ＴｉＳを設定しく　Ｔ　ｉｓ　−Ｋ　ｓＰｘ　ａ　ｘ　
Ｇ　ｆＸＫＡＬ／Ｎ）、ＳＰインジェクタ駆動手段５７
を介してＳＰ燃料噴射パルス幅ＴｉＳに相応する駆動パ
ルス信号を所定タイミングにＳＰインジェクタ１０ａへ
出力する。

基本燃料噴射パルス幅設定手段５８゛では、上記インジ
ェクタ選択手段５１からの演算実行信号により、上記エ
ンジン回転数算出手段４４で算出したエンジン回転数Ｎ
と、上記吸入空気量算出手段４５で算出した吸入空気Ｉ
Ｑとに基づき、ガンリン１００％（アルコール濃度Ｏ％
）におけるＭＰインジェクタ１０ｂの基本燃料噴射パル
ス幅Ｔｐを設定する。

すなわち、上記基本燃料噴射パルス幅Ｔｐは次式、 Ｔｐ　　＝ＫＨＰＸＱ／Ｎ Ｋ　ＨＰ　：理論空燃比、Ｍ、Ｐインジェクタ１０ｂの
噴ｆＪＪ量特性、気筒 数などによる定数の逆数 により演算するか、あるいは、エンジン回転数Ｎと吸入
空気量Ｑをパラメータとづるマツプ検索により設定する
。なお、図の実施例においては演算により基本燃料噴射
パルス幅Ｔｐ＠設定している。

ＭＰ燃料噴射パルス幅設定手段５９では、上記インジェ
クタ選択手段５１からの演算実行信号により、上記基本
燃料噴射パルス幅設定手段５８で設定した基本燃料噴射
パルス幅Ｔｐを、上記各種増量分補正係数設定手段４６
で設定した各種増ω分補正係数Ｃ０ＦＦ、および、上記
アルコール分補正係数設定手段４９で設定したアルコー
ル分補正係数ＫＡＬで空燃比補正するとともに、上記空
燃比フィールドバック補正係数設定手段４７で設定した
空燃比フィードバック補正係数αでフィードバック補正
し、ＭＰインジェクタ１０ｂに対する実際の燃料噴射聞
に相応するＭＰ燃料噴射パルス幅ＴｉＨを設定づる（Ｔ
ｉＨ＝Ｔｐ　ｘｃＯＥＦｘαｘＫＡＬ）。

スロットル全開領域判別手段６０では、上記インジェク
タ選択手段５１からの演算実行信号により、上記スロッ
トル開度センサ９ａで検出したスロットル開度０と、予
め設定した全開領域判別用基準スロットル開度θＳとを
比較し、θ〉Ｏ３の場合、スロットル全開と判別する。

エンジン低速回転数域判別手段６１では、上記インジェ
クタ選択手段５１からの演算実行信号により、上記エン
ジン回転数算出手段４４で算出したエンジン回転数Ｎと
、予め設定した基準エンジン回転数、すなわち、低速回
転数域判別用基準エンジン回転数Ｎｓ　　（例えば、１
０００〜１５００ｒｐｉ　）とを比較し、Ｎ≦ＮＳの場
合、低速回転数領域と判別する。

燃料噴射開始時期設定手段６２は、燃料噴射開始クラン
ク角度検索手段６２ａ１燃料噴射開始時期算出手段６２
ｂ１および、燃料噴射開始クランク角マツプＭＰθＡＮ
から構成されており、上記インジェクタ選択手段５１か
らの演算実行信号により、燃料噴射開始クランク角度検
索手段６２ａで、上記スロットル全開領域判別手段６０
と上記エンジン低速回転数域判別手段６１との判別結果
に基づき、上記アルコール濃度算出手段４８で算出した
アルコール濃度Ａに応じて燃料噴射開始クランク角θＡ
Ｎを設定し、あるいは、上記燃料噴射開始クランク角θ
＾Ｎを予め設定した固定燃料噴射開始クランク角度に設
定値に設定する。

すなわち、上記スロットル全開領域判別手段６０でスロ
ットル全開領域と判別し、かつ、上記エンジン低速回転
数域判別手段６１でエンジン低速回転数域と判別した場
合、上記アルコールｍ度算出手段４８で算出したアルコ
ールＩＩＵＡをパラメータとして燃料噴射開始クランク
角度マツプＭＰθＡＮをマツプ検索し、燃料噴射開始ク
ランク角度θ＾Ｎを設定する。

第６図に示すように、上記燃料噴射開始クランク角度マ
ツプＭＰθＡＨの各領域には、上記アルコール濃度Ａが
０％から１００％へ移行するに従って燃料噴射開始を排
気行程から吸入行程へ遅くするように設定した燃料噴射
開始クランク角度θ＾Ｎが記憶されている。

なお、上記燃料噴射開始クランク角度θＡＮは、Ｏ３（
突起２１ｃ）を基準（零点）どしたクランク角度である
。

一方、上記スロットル全開領域判別手段６０でス［１ツ
トル仝開領域以外と判別し、あるいは、上記エンジン低
速回転数域判別手段６１でエンジン低速回転数域以外と
判別した場合、上記燃料噴射開始クランク角度θＡＮを
予め設定した固定燃料噴射開始クランク角度に設定する
。なお、この固定燃料噴射開始クランク角度は、吸気行
程開始前に燃料噴射が終了するに充分な位置に設定され
ている。

燃料噴射開始時期算出手段６２ｂでは、上記燃料噴射開
始クランク角度検索手段６２ａで設定した燃料噴射開始
クランク角度θＡＮと上記角速度算出手段４３で算出し
た角速度ωとから燃料噴射開始時期（時間）ＴＩＮＧを
算出する（ＴＩＮＧ＝θＡＮ／ω）。

タイマ手段６３では、上記燃料噴射開始時期算出手段６
２ｂで降出した燃料噴射開始時期（時刻）Ｔ　ＩＮＧを
セットし、上記クランクパルス判別手段４２で判別した
０３　（突起２１Ｃ）を検出Ｊるクランクパルスをトリ
ガとして、計時を開始する。

ＭＰインジェクタ選択駆動手段６４では、上記タイマ手
段６３からの計時終了を示すトリガパルスを受けて、上
記気筒判別手段４１で判別した該当気筒のＭＰインジェ
クタ１０ｂへ、上記ＭＰ燃料噴射パルス幅設定手段５９
で設定したＭＰ燃料噴射パルス幅Ｔｉの駆動パルス信号
を出力する。

（動　作） 次に、上記制御装置３１の燃料噴射制御手順を第９図の
フローチャートに従って説明する。

まず、ステップ５１０１で、クランク角センサ２２、カ
ム角センサ２４の出力信号によるクランクパルス、カム
パルスを読込み、ステップ５１０２で、上記カムパルス
から気筒判別を行う。

その後、ステップ５１０３で、上記カムパルスの割込み
からクランクパルスを判別し、ステップ５１０４で、θ
１，０２のクランクパルスを検出する間の時間から角速
度ωを算出する（ω＝ｄ（θ１−θ２）／ｄｔ）。

次いで、ステップ５１０５で、上記ステップ５１０４で
算出した角速度ωからエンジン回転数Ｎをは出する（Ｎ
＝　（６０／２π）×ω）。

イの後、ステップ８１０６で、吸入空気１１センサ８の
出力信号を読込んで吸気空気ｉＩＱを算出し、ステップ
５１０７で、冷却水温センサ２５、スロットル開度セン
サ９ａの出力信号に基づく冷却水温Ｔｗ、スロットル開
度θ、および、アイドルスイッチ出力を読み込み、ステ
ップ３１０８へ進む。

ステップ８１０８では、上記ステップ５１０７で読込ん
だ情報に基づき冷却水温補正、加減速補正、全開増量補
正、アイドル後増量補正などに係る各種増ｍ分補正係数
Ｃ０ＦＦを設定する。

その後、ステップ５１０９で、０２センサ２７の出力信
号に基づき空燃比フィードバック補正係数αを設定する
。また、ステップ５１１０で、アルコール濃度センサ１
４の出力信号に基づきアルコール濃度Ａを算出し、ステ
ップ５１１１で、上記ステップ５１１０で算出したアル
コール濃度へに琺づきアルコール分補正係数に＾［を設
定する。

ぞして、ステップ５１１２で、フラグＦＬＡＧが０か否
か、すなわち、現在、ＳＰインジェクタ１０ａが選択さ
れているのか、あるいは、ＭＰインジェクタ１０ｂが選
択されているのかを判別し、フラグＦＬＡＧ＝　０　、
すなわち、現在、ＳＰインジェクタ１０ａが選択されて
いると判別した場合、上記ステップ５１１２からステッ
プ５１１３へ進んで、スロットル開度比較基準値θＫを
上記ステップ５１１０で算出したアルコール濃度Ａの関
数ｇ（＾）から設定して（θに＝ａ（Ａ））ステップ５
１１５へ進む。

一方、上記ステップ５１１２で、フラグＦＬＡＧ＋　０
１すなわち、現在、ＭＰインジェクタ１０ｂが選択され
ていると判別した場合、上記ステップ５１１２からステ
ップ５１１４へ進んで、上記アルコール濃度への関数Ｑ
　（Ａ）をオフセット値ＡＯだけシフトさせて上記スロ
ットル開度比較基準値θＫを設定しくθＫ　＝　ｇ　（
Ａ−ＡＯ））　、ステップ５１１５へ進む。

ステップ５１１５では、上記ステップ５１０７で読込ん
だスロットル開度θと、上記ステップ５１１３あるいは
上記ステップ５１１４で設定したスロットル開度比較基
準値θにとを比較し、上記スロットル開度θがθくθに
の場合、ＳＰインジェクタ１０ａによるシングルポイン
トインジェクションの領域と判別してステップ８１１６
へ進む。

ステップ５１１６では、冷却水温ＴＷに基づき目標空燃
比＾／Ｆを設定し、また、ステップ５１１７で、スロッ
トル開度θ、冷却水温ＴＩ４に基づき、ＳＰインジ１ク
タ１０ａからインテークマニホールド３内壁への付着燃
料に対する燃料付着係数Ｘを設定する。

次いで、ステップ８１１８で、吸入空気ｆｆ１Ｑ、冷却
水温ＴＷ、及び、エンジン回転数Ｎに基づき、上記イン
テークマニホールド３内壁の付着燃料の蒸発時定数τを
設定し、ステップ５１１９へ進む。

そして、ステップ５１１９へ進み、上記ステップ５１０
６で算出した吸入空気ｆｆ１Ｑ、上記ステップ８１０８
で設定した各種増量分補正係数ＣＯＦ　Ｆ、上記・ステ
ップ５１１７で設定した燃料付着係数×１及び、上記ス
テップ８１１８で設定した蒸発時定数τにより、上記ス
テップ８１１６で設定した目標空燃比Ａ／［どなるよう
、ガソリン１００％（アルコール濃度Ｏ％）におけるシ
ングルポイントインジェクションの燃料噴射量Ｇｆを算
出する＜Ｇｆ　−ｆ　（Ｑ、　Ｃ０ＥＦ、　Ａ／Ｆ　。

Ｘ、τ）。

次に、ステップ５１２０で、上記ステップ５１１９で算
出した燃料噴射ｍＧ「を、上記ステップ５１１１で設定
したアルコール分補正係数ＫＡＬで空燃比補正するとと
もに、上記ステップ５１０９で設定した空燃比フィード
バック補正係数αでフィードバック補正し、ＳＰインジ
ェクタ１０ａの噴射量特性により定まるインジェクタ係
数ＫＳＰにより、エンジン１回転当たりの実際の燃料噴
射量に相応するＳＰ燃燃料噴射パル２王ＴｉＳ設定しく
　Ｔ　ｉＳ−Ｋ　ｓＰｘα×Ｇｆ　ＸＫＡＬ／Ｎ）　ス
テン７Ｓ１２１ｔ’所定タイミンクにＳＰ燃燃料噴射パ
ル２王ＴｉＳ駆動パルス信号をＳＰインジェクタ１０ａ
に出力する。

そして、ステップ５１２２へ進み、現在、ＳＰインジェ
クタ１０ａが選択されているため、上記フラグＦＬＡＧ
をクリア（ＦＬＡＧ＝　Ｏ）　してプログラムを抜ける
。

一方、上記ステップ５１１５で、スロットル開度θがθ
≧θにの場合、ＭＰインジェクタ１０ｂによるマルチポ
イントインジエクシフンの領域と判別して上記ステップ
５１１５からステップ５１２３へ進み、上記ステップ５
１０５で算出したエンジン回転数Ｎと上記ステップ８１
０６で算出した吸入空気ＭＱとに基づいてＭＰインジェ
クタ１０ｂに対する基本燃料噴射パルス幅Ｔｐを設定し
くＴｐ　＝ｌｌＰＸＱ／Ｎ　：Ｋ　ＨＰ　：理論空燃比
、ＭＰインジェクタ１０１）の噴射量特性、気筒数など
による定数の逆数）、ステップ５１２４へ進む。

そして、ステップ５１２４では、上記ステップ５１２３
で設定した基本燃料噴射パルス幅Ｔｐ、上記ステップ８
１０８で設定した各種増量分補正係数Ｃ０ＦＦ、上記ス
テップ５１０９で設定した空燃比フィードバック補正係
数α、上記ステップ５１１１で設定したアルコール分補
正係数に＾しに基づき、ＭＰインジェクタ１０ｂに対す
る実際の燃料噴射量に相応するＭＰ燃料噴射パルス幅Ｔ
ｉＨを設定づる（Ｔｉ１４＝Ｔｌ）ＸＣＯＥＦＸαｘＫ
ＡＬ）。

次いで、ステップ５１２５で、上記ステップ５１０７で
読込んだスロットル開度θと、予め設定した全開領域判
別用基準スロットル開度θＳとを比較し、θ〉Ｏ３の場
合、スロットル全開領域と判別してステップ５１２６へ
進み、θ≦θＳの場合、スロットル全開領域外と判別し
てステップ５１２７ヘジｔ’ンブする。

そして、ステップ８１２６へ進むと、上記ステップ５１
０５で算出したエンジン回転数Ｎと、予め設定した低速
回転数域判別用基準エンジン回転数ＮＳとを比較し、Ｎ
＞Ｎｓの場合、中、高速回転数域と判別してステップ５
１２７へ進み、また、Ｎ≦ＮＳの場合、低速回転数域と
判別してステップ８１２８へ進む。

ステップ５１２７へ進むと、燃料噴射開始クランク角度
θＡＮを固定燃料噴射開始クランク角度、すなわち、通
常の噴射タイミングに設定する。

一方、上記ステップ８１２５．３１２６でスロットル全
開領域、かつ、低速回転数域と判別されてステップ８１
２８へ進むと、上記ステップ５１１０で算出したアルコ
ール濃度Ａをパラメータとして燃料噴射開始クランク角
度マツプＭＰθＡＮを検索し、燃料噴射開始クランク角
度θＡＮを設定する。

次いでステップ５１２９で、上記ステップ５１２７、あ
るいは、上記ステップ５１２８で設定した燃料噴射開始
クランク角度θＡＮと、上記ステップ５１０４で算出し
た角速度ωから燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧを算出する
（ＴＩＮＧ＝θＡＮ／ω）。

その後、ステップ５１３０で、上記ステップ５１２９で
算出した燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧをタイマにセット
シ、ステップ３１３１でθ３を検出するクランクパルス
をトリガ信号としてタイマを駆動させる。

そして、ステップ５１３２で、上記ステップ５１３１で
駆動したタイマが燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧに達する
と、対応気筒のＭＰインジェクタ１０ｂへ上記ステップ
５１２４で設定したＭＰ燃料噴射パルス幅ＴｉＭに対応
する駆動パルス信号を出力し、ステップ５１３３へ進ん
で、ＭＰインジェクタ１０ｂが選択されていることを示
すため上記フラグＦＬＡＧをセット（ＦＬＡＧ−１）　
Ｌ、プログラムを抜ける。

このように、アルコール１１度Ａに応じて増大する燃料
噴射量を、スロットル開度θによりＳＰインジェクタ１
０ａによるシングルポイントインジェクションとＭＰイ
ンジェクタ１０ｂによるマルチポイントインジェクショ
ンとに切換えてυ制御し、燃料噴射量が比較的小さい領
域では、ＳＰインジェクタ１０ａによるシングルポイン
トインジェクションにより燃料の気化を促進し、燃焼を
安定させる。

さらに、ＭＰインジェクタ１０ｂによるマルチポイント
インジェクションでは、第５図に示すように、スロット
ル全開領域で、かつ、低速回転数域、すなわち、低速高
負荷運転時の燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧを、アルコー
ル濃度Ａに応じてアルコールａ［Ａが高いほど、通常の
固定燃料噴射開始クランク角度に基づいて排気行程中に
設定した燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧよりも吸入行程側
へ遅らせることにより、吸気通路内での燃料の気化が抑
制され、かつ、気化時間が短縮されるために、体積効率
がよくなる。また、アルコール濃度Ａに応じて噴射タイ
ミングを可変させているため燃焼が適正化される。

一方、低速回転高負荷以外の運転領域では従来と同様の
噴射タイミング、すなわち、吸入行程開始前に燃料を噴
射させているため、気化が促進され、燃焼が安定する。

なお、第１０図に、ＭＰインジェクタ１０ｂによるマル
チポイントインジェクションにおけるエンジン低速回転
高負荷以外の運転領域における燃料噴射タイミングを燃
料噴射終了時期を固定とした場合のフローチャートを示
す。

このフローチャートは、第９図に示すフローチャートの
区間■〜■のみ相違するもので、ステップ５１２５でス
ロットル全開領域以外と判別され（θ≦θＳ）、あるい
は、ステップ３１２６で低速回転数域以外と判別されて
（Ｎ＞ＮＳ　’）　、ステップ５２０１へ進むと予め設
定した固定噴射終了クランク角度θ＾ＨＥを読出し、ス
テップ５２０２で、燃料噴射終了時期Ｔ　ＥＮＤを、上
記ステップ５２０１で読出した固定噴射終了クランク角
度θＡＷＥと、ステップ５１０４で算出した角速度ωか
ら算出する（ＴＥＮＤ＝θＡＮＥ／ω）。

なお、ここで固定噴射終了クランク角度θ＾ＨＥは、第
１１図に示すように、０３　（突起２１Ｃ）を基準（零
点）としたクランク角度である。

また、ステップ５２０３で、ステップ５１２４で設定し
たＭＰ燃料噴射パルス幅ＴｉＨから燃料噴射期間Ｔｐｗ
を設定する。

そして、ステップ５２０４で、上記ステップ５２０２で
算出した燃料噴射終了期間ＴＥＮＤと、上記ステップ５
２０３で算出した燃料噴射期間Ｔｐｗから燃料噴射開始
時期Ｔ　ＩＮＧを算出する（ＴＩＮＧ　−ＴＥＮＤ　−
Ｔｐｗ）。

そして、ステップ３１３０へ進み、上記ステップ５２０
４で算出した燃料噴射開始時期Ｔ　ＩＮＧをタイマセッ
トする。

なお、図の実施例では時間制御方式の燃料噴射制御につ
いて示したが角度制御方式の燃料噴射制御についても本
発明を適用することは可能である。

［発明の効果］ 以上、説明したように本発明によれば、スロットル開度
比較基準値設定手段により、燃料のアルコール濃度に応
じてスロットル開度比較基準値を設定し、スロットル開
度センサのスロットル１ｆ１１度と上記スロットル開度
比較基準値とを比較し、上記スロットル開度が上記スロ
ットル開度比較基準値よりも小さい場合、インテークマ
ニホールド集合部に設置したシングルポイント用インジ
ェクタを選択して燃料を噴射させ、一方、上記スロット
ル開度が上記スロットル開度比較基準値以上の場合、各
気筒の吸気ポートに配設したマルチポイント用インジェ
クタを選択して燃料を噴射させるので、燃料のアルコー
ル濃度に応じて増大する要求噴射量を、特殊なインジェ
クタを使用することなく満足することができる。

また、上記マルチポイント用インジェクタが選択された
場合、上記スロットル１７１度センサからのスロットル
開度に基づきスロットル全開領域を判別するとともに、
予め設定した基準エンジン回転数に基づきエンジン低速
回転数域を判別し、スロットル全開領域で、かつエンジ
ン低速回転数域と判別された場合、燃料のアルコール濃
度が高いほど、上記マルチポイント用インジェクタから
の燃料噴射開始時期を遅らせて設定するので、低速回転
高負荷運転時のアルコール燃料の気化を抑制し、かつ、
気化時間を短縮することができる。

その結果、エンジン低速回転高負荷運転時の体積効率の
低下が防止でき、空燃比を適正に制御Ｉすることができ
るとともに、適正な燃焼を得ることがでさて、運転性能
の向上、排気エミッションの改善を図ることができるな
ど優れた効果が秦される。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装置の機
能ブロック図、第２図は制御系の概略図、第３図はクラ
ンクロー夕とクランク角センサの正面図、第４図はカム
ロー夕とカム角センサの正面図、第５図は燃料噴射タイ
ミングのタイムチャート、第６図はアルコール濃度と燃
料噴射開始時期との関係を示す説明図、第７図（ａ）は
アルコル濃度と燃料噴射方式の関係を示す説明図、第７
図（ｂ）はスロットル開度一定のときの燃料噴射切換え
を示す説明図、第８図はアルコール濃度とアルコール分
補正係数との相関図、第９図は燃料噴射制御手順を示す
フローチャート、第１０図および第１１図は他の実施態
様であり、第１０図は燃料噴射制御手順を示すフローチ
ャート、第１１図は燃料噴射タイミングのタイムチ１ノ
ートである。 ９ａ・・・スロットル開度センサ １０ａ・・・シングルポイント用インジェクタ１０ｂ・
・・マルチポイント用インジェクタ２２・・・クランク
角センサ ４４・・・エンジン回転数算出手段 ５０・・・スロットル開度比較括準値設定手段５１・・
・インジェクタ選択手段 ６０・・・スロットル全開領域判別手段６１・・・エン
ジン低速回転数域判別手段６２・・・燃料噴射開始時期
設定手段 θ・・・スロットル開度 ＯＫ・・・スロットル開度比較基準値 Ａ・・・アルコール濃度 Ｎ・・・エンジン回転数 Ｔ　ＩＮＧ・・・燃料噴射開始時期

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料のアルコール濃度に応じてスロットル開度比較基準
   値を設定するスロットル開度比較基準値設定手段と、 スロットル開度センサからのスロットル開度と上記スロ
   ットル開度比較基準値設定手段で設定したスロットル開
   度比較基準値とを比較し、上記スロットル開度が上記ス
   ロットル開度比較基準値よりも小さい場合、インテーク
   マニホールド集合部に設置したシングルポイント用イン
   ジェクタを選択して燃料を噴射させ、一方、上記スロッ
   トル開度が上記スロットル開度比較基準値以上の場合、
   各気筒の吸気ポートに配設したマルチポイント用インジ
   ェクタを選択して燃料を噴射させるインジェクタ選択手
   段と、 上記インジェクタ選択手段により上記マルチポイント用
   インジェクタが選択された場合、上記スロットル開度セ
   ンサからのスロットル開度に基づきスロットル全開領域
   を判別するスロットル全開領域判別手段と、 上記インジェクタ選択手段により上記マルチポイント用
   インジェクタが選択された場合、予め設定した基準エン
   ジン回転数に基づきエンジン低速回転数域を判別するエ
   ンジン低速回転数域判別手段と、 上記スロットル全開領域判別手段でスロットル全問領域
   と判別し、かつ上記エンジン低速回転数域判別手段でエ
   ンジン低速回転数域と判別した場合、燃料のアルコール
   濃度が高いほど、上記マルチポイント用インジェクタか
   らの燃料噴射開始時期を遅らせて設定する燃料噴射開始
   時期設定手段とを備えたことを特徴とするアルコールエ
   ンジンの燃料噴射制御装置。