JPH0277519A - Ｍｓ系ステンレス鋼およびＣｒ−Ｍｏ鋼の焼純方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明はＭｓ系ステンレス鋼およびＣｒ　　Ｍｏ鋼ビ
レットよりマンネスマン製管する際、材料中心部のδフ
ェライトが原因で発生するパイプ内部疵を防止するため
のブルームあるいはビレットの焼鈍方法に関する。

従来の技術 Ｍｓ系ステンレス鋼およびＣｒ−Ｍｏ１ｉｌビレツトよ
りマンネスマン製管する際、材料中心部のδフェライト
が原因してパイプ内部疵が発生する場合がある。このパ
イプ内部疵を防止するためにはδフェライトを低減する
方法が有効である。

このδフェライトの低減方法としては、従来下記２つの
方法が知られている。

（Ａ）１１００℃前後における長時間均熱拡散焼鈍（８
）Ｃｒ量の低減 しかし、この２つの方法には次に記載する欠点があった
。

（Ａ＞は第１図に示すδフエライト付近におけるＣｒ分
布に見られるように、γ中のＣｒ拡散速度が律速となり
、δフエライト量を製品品質が良好となるレベルまで低
減するには、第２図に示す加熱時間と、δフエライト量
の関係より明らかなように長時間加熱する必要がある。

すなわち、１１００℃、１２００℃加熱ではδフエライ
ト量は時間の経過とともに減少していくが長時間を費す
。

（Ｂ）はステンレス本来の優れた特質でおる防錆効果を
低減させることになり、好ましくない。

発明が解決しようとする課題 この発明は前に述べたような実情よりみて、Ｃｒ量を低
減させることなく、均熱拡散焼鈍方法により短時間にし
かも効果的にδフェライトを低減させることができる方
法を提案しようとするものである。

課題を解決するための手段 この発明者らは、均熱拡散焼鈍方法によってＭｓ系ステ
ンレス鋼およびＣｒ　　Ｍｏ鋼のδフエライト低減方法
について種々検討した結果、次のようなことを児い出し
た。

Ｍｓ系ステンレスｕＡおよびＣｒ　　ｈ：＝鋼の場合は
、第３図に示すごとり１２００℃以上に加熱するとδフ
エライト量が短時間に増加し、１２％程度に達するが、
第４図に示すごとくフェライト中の（、ｒ１４度はかな
り低くくなる。

すなわち、δフエライト量は多くても原子の拡散という
観点からは温度が高く、しかも拡散速度が速いδフェラ
イト相を多く付する１２００’Ｃ以上での加熱が有効で
おると言える。

しかしながら、１２００’Ｃ以上の加熱だけでは　δフ
ェライト量が多く存在したままであるためパイプ内部疵
を引き起こす。

そこで、１２００’Ｃ以上に加熱保持した後１２００℃
以下まで冷却すれば、δ→γ変態を進行させることが可
能となりδフエライト量を低減できることを見い出した
のでおる。

すなわち、この発明の要旨は、Ｍｓ系ステンレス鋼およ
びＣｒ　　ｈｏＷＡを、まず第１段階で１２００’Ｃ以
上の温度に加熱保持した債、表面あるいは中心部が１２
００℃以下の温度になるまで冷却し、第２段階で再び１
０００℃以上１２００℃以下の温度に加熱保持すること
を要旨とするものである。

ここで、この発明の対象とするＭｓ系ステンレス鋼およ
びＣｒ−市鋼の成分としては、Ｃ０，５０ｗｔ％以下、
　　ｈｎ　２．００ｗｔ％以下。

ｓｉ　１．ＯＯＷ［％以下、　　Ｐ　０．２０ｗｔ％以
下。

Ｓ　０．２０ｗｔ％以下、　　Ｃｒ　４．０〜２０．０
ｗｔ％。

を含有する。

作　　　用 Ｍｓ系ステンレス鋼およびＣｒ　　Ｍｏ１４におけるδ
フェライトの挙動は、Ｃｒの拡散が支配的となる。

したがって、温度の設定はＣ，挙動によって設定する必
要がある。

第５図はＣｒ濃度と温度の関係を示す図である。

すなわち、高温加熱時のδフエライト中のＣＴａ度が低
温（ここでは１１００℃）加熱時に完全にオーステナイ
ト−相域になっていなければならない。

そこで、この発明では第１段階での加熱保持温度を１２
００℃以上とし、その後１２００℃以下の温度に冷却し
、第２段階で１０００℃以上１２００℃以下の温度に加
熱保持することとした。

すなわち、第１段階での加熱保持温度を１２００℃以上
に限定したのは、δ−フェライト中のＣｒ濃度を十分に
低く保ち第２段階の低温（１０００℃〜１２００℃）加
熱時にδ→γ変態を起こしつる状態にしておくためでお
る。

また、１２００℃以上の温度に加熱保持した後、表面あ
るいは中心部が１２００℃以下の温度になるまで冷却し
、冷却後の第２段階で１０００℃以上１２００’Ｃ以下
の温度に加熱保持する。これは第１段階でδ中のＣｒ量
！度を十分に低下させたところで、δ→γ変態を進行さ
ぜるためである。

なお、冷却速度が小さい場合、Ｃｒ分布は各温度の平衡
にしたがって変化することになるので、１１００℃にお
いて再びＣｒの濃化が起こりδフエライト量の低減効果
は小さい。このため、冷却速度は高温加熱によって低く
したＣｒ１１度を保持できる速度とする。

第６図は冷却速度とδフエライト量の関係を示す図であ
り、製品良好な領域までδフェライトを減少させるため
には、少なくとも１０″Ｃ／ｍ　ｉ　ｎ以上の冷却速度
で冷却する必要がある。

この発明のプロセス例を第７図に示す。

すなわち、この発明方法はＭｓ系ステンレス鋼およびＣ
ｒ　　ＭａｌＭのビレット、ブルームを均熱炉（１）で
１２００℃以上、好ましくは１３００℃まで加熱保持し
、抽出後材料の表面もしくは中心部が１２００℃以下、
好ましくは１１００℃になるまで冷却する。その後、再
び均熱炉（２）に装入し、１０００’Ｃ以上１２００’
Ｃ以下の温度、好ましくは１１００’Ｃに加熱し、抽出
復製管ラインに送る。

なお、この均熱拡散焼鈍処理はビレット圧延前のブルー
ムの段階で実施することも可能であるが、可及的に冷却
速度を十分に保ち易い小径のビレットの段階で実施する
のが好ましい。

実　　施　　例 第１表に示す成分を有するＭｓ系ステンレス鋼の小径ビ
レットを１３００°ＣＸ２時間加熱後、空冷により冷却
速度３０’（：：／ｍｉｎにてビレット中心部が１１０
０℃になるまで冷却し、続いて再び１１００℃×１時間
加熱した後、製管して得たパイプの内面疵の発生率を、
従来の１１００’ＣＸ１０時間加熱処理のものと比較し
て第８図に示す。

第８図より明らかなごとく、パイプ内面疵の発生率は従
来法と同等あるいはそれ以下であることから、短時間の
均熱拡散焼鈍処理で従来の長時間焼鈍処理と同等あるい
はそれ以上の品質を得ることができた。

発明の詳細 な説明したごとく、この発明方法によれば、従来Ｍｓ系
ステンレス鋼およびＣｒ　　Ｍｏ鋼のδフェライトを低
減させるのに１０時間以上の長時間加熱処理を必要とし
ていたのが、３時間程度の短時間でδフェライトを効果
的に低減することができ、品質並びに生産性の向上に大
なる効果を秦するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来法（Ａ）によるビレット中Ｃｒ濃度分布を
示す図、第２図および第３図はごレットの加熱温度、加
熱時間とδフエライト量の関係を示す図、第４図はこの
発明法によるどレット中Ｃｒ９度分布を示す図、第５図
は同じくビレット中Ｃｒ濃度と温度の関係を示す図、第
６図は同じくビレットの冷却速度とδフエライト量の関
係を示す図、第７図はこの発明方法を実施するためのプ
ロセスの一例を示すブロック図、第８図はこの発明の実
施例におけるＣｒ量とパイプ内部疵発生率の関係を示す
図である。 １．２・・・均熱炉 出願人　　住友金属工業株式会社 代理人　　弁理士　押田良久［（ １［・ 第１図 第２因 加軌時間（ｍｉｎ） 第３困 加熱時間（ｍ１ｎ） 第４図 第５図 第６図 冷却速度（°ｃ、先、。）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｍｓ系ステンレス鋼およびＣｒ−Ｍｏ鋼を、１２００℃
   以上の温度に加熱保持した後、表面あるいは中心部が１
   ２００℃以下になるまで冷却し、再び１０００℃以上１
   ２００℃以下の温度に加熱保持することにより、δフェ
   ライトを低減することを特徴とするＭｓ系ステンレス鋼
   およびＣｒ−Ｍｏ鋼の焼鈍方法。