JPH0257643A - プラズマ燃焼式キュポラ内の原料の脱硫方法 - Google Patents
プラズマ燃焼式キュポラ内の原料の脱硫方法Info
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- JPH0257643A JPH0257643A JP1168285A JP16828589A JPH0257643A JP H0257643 A JPH0257643 A JP H0257643A JP 1168285 A JP1168285 A JP 1168285A JP 16828589 A JP16828589 A JP 16828589A JP H0257643 A JPH0257643 A JP H0257643A
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- cupola
- molten
- iron
- plasma torch
- desulfurization
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
- C21B13/125—By using plasma
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/08—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces heated otherwise than by solid fuel mixed with charge
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Metallurgy (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プラズマ燃焼武キエボラ内の原料の脱硫方法
に関し、特に、プラズマ燃焼式キュポラ内の鉄の脱硫方
法に関する。
に関し、特に、プラズマ燃焼式キュポラ内の鉄の脱硫方
法に関する。
鉄の性質は、液相状態の鉄の中に存在する重要成分のｆ
ｌ【で決まる。鉄の性質に大きな影響を与える一重要成
分は、硫黄（Ｓ）である、大抵のねずみ鋳鉄品では、鉄
の組成に占める硫黄の割合は０．１％以下に保たれてい
る。ノジュラー鋳鉄では、硫黄の割合は０．００８％の
範囲内にある。
ｌ【で決まる。鉄の性質に大きな影響を与える一重要成
分は、硫黄（Ｓ）である、大抵のねずみ鋳鉄品では、鉄
の組成に占める硫黄の割合は０．１％以下に保たれてい
る。ノジュラー鋳鉄では、硫黄の割合は０．００８％の
範囲内にある。
ｈ４鉄を再７８ｐＡさせると、主としてコークスから出
た硫黄が溶融体に入るので、これを鋳鉄製造前に除去す
る必要がある。鉄からの硫黄の除去は、キ、ボラ内にお
いて所謂、塩基性スラグモードで実ｈｈされており、こ
の塩基性スラグモードでは、装入ｆｉｔのうち大きな割
合をスラグ形成材料、例えばドロマイト又は石灰石が占
めることが必要条件となる。ドロマイト又は石灰石は装
入量全体の約５％〜１５％を占める。したがって、溶融
体の融剤部分の焼成中、硫黄はスラグに捕捉されてこれ
と共に除去される。かくして、コークスの燃焼により生
しるエネルギの大部分は、融剤の焼成に費やされる。ま
た、融剤を大計に用いると、耐火性ライナーが悪影響を
受け、しがも、シリコンやマンガンのような合金元素が
融剤に捕捉されるが、これらの不足分を補うため、高価
なフェロノリコン及びフェロマンガンを装入量に添加す
るという作業が必要になる。
た硫黄が溶融体に入るので、これを鋳鉄製造前に除去す
る必要がある。鉄からの硫黄の除去は、キ、ボラ内にお
いて所謂、塩基性スラグモードで実ｈｈされており、こ
の塩基性スラグモードでは、装入ｆｉｔのうち大きな割
合をスラグ形成材料、例えばドロマイト又は石灰石が占
めることが必要条件となる。ドロマイト又は石灰石は装
入量全体の約５％〜１５％を占める。したがって、溶融
体の融剤部分の焼成中、硫黄はスラグに捕捉されてこれ
と共に除去される。かくして、コークスの燃焼により生
しるエネルギの大部分は、融剤の焼成に費やされる。ま
た、融剤を大計に用いると、耐火性ライナーが悪影響を
受け、しがも、シリコンやマンガンのような合金元素が
融剤に捕捉されるが、これらの不足分を補うため、高価
なフェロノリコン及びフェロマンガンを装入量に添加す
るという作業が必要になる。
また、鉄の脱硫はキュポラの外部でも実施できるが、こ
れを行うためには、炭化カルシウムを取りべ内の溶融鉄
に加え、窒素を溶融体中に吹き込んでこれを泡立たせ、
攪拌を行う。生成した鏡化力ルンウムと未反応の炭化力
ルソウムとが化合すると、トス（ｄｏｓｓ ）が生しる
が、このトスを溶融鉄の頂部からすくい取る。トスが水
と反応すると、アセチレンが生じるが、これは空気と混
ざると爆発を起こしやすい。
れを行うためには、炭化カルシウムを取りべ内の溶融鉄
に加え、窒素を溶融体中に吹き込んでこれを泡立たせ、
攪拌を行う。生成した鏡化力ルンウムと未反応の炭化力
ルソウムとが化合すると、トス（ｄｏｓｓ ）が生しる
が、このトスを溶融鉄の頂部からすくい取る。トスが水
と反応すると、アセチレンが生じるが、これは空気と混
ざると爆発を起こしやすい。
本発明の目的は、エネルギ効率が良く、所要の合金元素
の捕捉が起こらず、爆発性の副産物が生成せず、しかも
キュポラの耐火性ライナーに対してイｌ害ではない、キ
ュポラ内の鉄の脱硫方法を提供するごとにある。
の捕捉が起こらず、爆発性の副産物が生成せず、しかも
キュポラの耐火性ライナーに対してイｌ害ではない、キ
ュポラ内の鉄の脱硫方法を提供するごとにある。
本発明によれば、プラズマトーチ及び粒状物供給装置を
備えたプラズマトーチ供給ノズルを有寸−るプラズマ燃
焼式キュポラの中の原料を脱硫する力ｌ去であって、キ
ュポラに、原料、コークス及び融剤を装入する段階と、
コークスを点火すると共に空気を加えて原料を溶融させ
、溶融原料とスラグのプールを生ぜしめる段階と、ｃ、
ｏとＭ、ＯとＣ，ＣＯ，とＭ、ＣＯ：ｌとＣ−ＣＯ３Ｍ
ｑ ＣＯ２とがら成る群のうち選択した脱硫剤をプラ
ズマトーチ供給ノズル内に供給する段階と、空気をプラ
ズマトーチ供給ノズル内に供給する段階と、プラズマト
ーチを、プラズマトーチ供給ノズル内の脱梳剤を溶融さ
せるに十分なパワーレベルで稼動させ、溶融脱硫剤及び
空気が溶融プールに隣接した箇所でキュポラに入る前に
温度２５００°Ｆ〜３５００゜Ｆに達するようにし、そ
れにより、溶融脱硫剤が溶融原料と直接混合し、溶融原
料中の硫黄と反応して溶融プール中の溶融原料が脱硫さ
れ、既反応及び未反応の溶融脱硫剤がスラグの一部にな
り、スラグを流動可能な状態にする段階とを有すること
を特徴とする脱硫方法が提供される。
備えたプラズマトーチ供給ノズルを有寸−るプラズマ燃
焼式キュポラの中の原料を脱硫する力ｌ去であって、キ
ュポラに、原料、コークス及び融剤を装入する段階と、
コークスを点火すると共に空気を加えて原料を溶融させ
、溶融原料とスラグのプールを生ぜしめる段階と、ｃ、
ｏとＭ、ＯとＣ，ＣＯ，とＭ、ＣＯ：ｌとＣ−ＣＯ３Ｍ
ｑ ＣＯ２とがら成る群のうち選択した脱硫剤をプラ
ズマトーチ供給ノズル内に供給する段階と、空気をプラ
ズマトーチ供給ノズル内に供給する段階と、プラズマト
ーチを、プラズマトーチ供給ノズル内の脱梳剤を溶融さ
せるに十分なパワーレベルで稼動させ、溶融脱硫剤及び
空気が溶融プールに隣接した箇所でキュポラに入る前に
温度２５００°Ｆ〜３５００゜Ｆに達するようにし、そ
れにより、溶融脱硫剤が溶融原料と直接混合し、溶融原
料中の硫黄と反応して溶融プール中の溶融原料が脱硫さ
れ、既反応及び未反応の溶融脱硫剤がスラグの一部にな
り、スラグを流動可能な状態にする段階とを有すること
を特徴とする脱硫方法が提供される。
本発明を、添付の図面を参照して今、例示的に説明する
。
。
第１図は、キュポラｌ、即ち、基部３及び該基部から１
方へ延びる垂直の円筒形ノ１ウジング５を有する炉を示
している。基部３及びノ）ウジング５は、実質的に丸い
開口シャフト９を形成する耐火煉瓦その他の耐火物７で
内張すされており、シャフト９の上端は排ガス導管１１
により煙突（図示せず）に連結されている。シャフト９
の上端付近に設けられていて、装入量をキュポラ１内に
装入する開口１３を含む装入用ドアが設けられて０る。
方へ延びる垂直の円筒形ノ１ウジング５を有する炉を示
している。基部３及びノ）ウジング５は、実質的に丸い
開口シャフト９を形成する耐火煉瓦その他の耐火物７で
内張すされており、シャフト９の上端は排ガス導管１１
により煙突（図示せず）に連結されている。シャフト９
の上端付近に設けられていて、装入量をキュポラ１内に
装入する開口１３を含む装入用ドアが設けられて０る。
装入量は通常、コークス、屑鉄及び、例えばドロ゛フィ
ト又は石灰石のような融剤を含む、鉄はキュポラ内に生
じる通常の金属であるが、後述の脱硫方法を利用すると
、他の金属、鉱石、合金又は他の物質が得られる。
ト又は石灰石のような融剤を含む、鉄はキュポラ内に生
じる通常の金属であるが、後述の脱硫方法を利用すると
、他の金属、鉱石、合金又は他の物質が得られる。
基部３の付近には、ダム１７及びスキマー１９含有する
流し口Ｉ５が設けられており、ダム１７とスキマー１９
は互いに協働して溶融鉄とスラグを分離し、これらは流
し口１５から別々に抜き出される。
流し口Ｉ５が設けられており、ダム１７とスキマー１９
は互いに協働して溶融鉄とスラグを分離し、これらは流
し口１５から別々に抜き出される。
プラズマトーチ供給ノズル２１がシャフト９のド部に設
けられており、その一端はシャフト９内へ開口し、該一
端と反対側の端にはプラズマトーチ２３が設けられてい
る。プラズマトーチ供給ノズル２■は一つしか図示して
いないが、サイズ及び設計処理燵に応じてキュポラ１内
に任意の個数のプラズマトーチ供給ノズル２１を設ける
ことがｉｉ能である。プラズマトーチ供給ノズル２１は
米国特許節４，７６１，７９３号明細書に詳述されてい
る。
けられており、その一端はシャフト９内へ開口し、該一
端と反対側の端にはプラズマトーチ２３が設けられてい
る。プラズマトーチ供給ノズル２■は一つしか図示して
いないが、サイズ及び設計処理燵に応じてキュポラ１内
に任意の個数のプラズマトーチ供給ノズル２１を設ける
ことがｉｉ能である。プラズマトーチ供給ノズル２１は
米国特許節４，７６１，７９３号明細書に詳述されてい
る。
粒状物ビン２５がプラズマトーチ供給ノズル２１の上方
に配置され、このビンとスクリュー・オーガー２７又は
他の供給手段との協働により、プラズマトーチ供給ノズ
ル２１への粒状物の流星が調節される。ビン２５は、Ｃ
，０とＭ、ＯとＣ−ＣＯｘとＭ、ＣＯゴとＣおＣＯ）
Ｍ 、 ＣＯｚとから成る脱硫剤群から選択した脱硫剤
を収容しており、選択された脱硫剤は、硫黄除去量に応
じて、スクリュー・オーガー２７により、溶融状態の鉄
１トンにつき毎時約１〜２ポンドの速度でプラズマトー
チ供給ノズル２１へ供給される。
に配置され、このビンとスクリュー・オーガー２７又は
他の供給手段との協働により、プラズマトーチ供給ノズ
ル２１への粒状物の流星が調節される。ビン２５は、Ｃ
，０とＭ、ＯとＣ−ＣＯｘとＭ、ＣＯゴとＣおＣＯ）
Ｍ 、 ＣＯｚとから成る脱硫剤群から選択した脱硫剤
を収容しており、選択された脱硫剤は、硫黄除去量に応
じて、スクリュー・オーガー２７により、溶融状態の鉄
１トンにつき毎時約１〜２ポンドの速度でプラズマトー
チ供給ノズル２１へ供給される。
ガス抜取りノズル２９が、シャフト９と連通ずると共に
ダクト又は導管３１を経てプラズマトーチ供給ノズル２
１と連通しており、排ガスをプラズマプラズマトーチ供
給ノズル２１を介してキュポラ１に再循環させる。排ガ
スを再循環させる工χルギを得るため、排ガスからの粒
状物の除去に用いられるサイクロン分離器３３が導管３
！内に供給ノズル２１と連通した状態で図示されると共
に、プラズマトーチ２３への空気の供給に用いられるト
ーチ用空気導管３９が図示されている。
ダクト又は導管３１を経てプラズマトーチ供給ノズル２
１と連通しており、排ガスをプラズマプラズマトーチ供
給ノズル２１を介してキュポラ１に再循環させる。排ガ
スを再循環させる工χルギを得るため、排ガスからの粒
状物の除去に用いられるサイクロン分離器３３が導管３
！内に供給ノズル２１と連通した状態で図示されると共
に、プラズマトーチ２３への空気の供給に用いられるト
ーチ用空気導管３９が図示されている。
鉄、別種の金属又は物質がキュポラＩ内の溶融金属とス
ラグのプール（溜まり）内に存在している状態で鉄鉱石
、別種の金属又はこれらの混合物を脱硫するキュポラｌ
の動作Ｊ仝理は、鉄についての脱硫動作原理上はぼ同じ
である。した、かって、”’＋ Ｍ Ｍであれば、この
脱輪方法を用いると他の合令金属を脱硫できることは言
うまでもないので、鉄の脱硫方法を以Ｆに説明する。
ラグのプール（溜まり）内に存在している状態で鉄鉱石
、別種の金属又はこれらの混合物を脱硫するキュポラｌ
の動作Ｊ仝理は、鉄についての脱硫動作原理上はぼ同じ
である。した、かって、”’＋ Ｍ Ｍであれば、この
脱輪方法を用いると他の合令金属を脱硫できることは言
うまでもないので、鉄の脱硫方法を以Ｆに説明する。
種々の屑鉄、コークス及び融剤を含む装入量を開口１３
を通してキュポラｌのシャフト９内に装入する。典型的
には石灰石又はドロマイトである融剤は、装入量のうち
小さな割合、即ち３ ＋＋（１％を占めるに過ぎない。
を通してキュポラｌのシャフト９内に装入する。典型的
には石灰石又はドロマイトである融剤は、装入量のうち
小さな割合、即ち３ ＋＋（１％を占めるに過ぎない。
装入量全体のうちｉｉ ：ｙｔでＶｒ５％〜１５％を占
めるコークスを、プラズマトー−ｒ−を用いて点火する
と共に空気を供給して二１−クスを燃焼させ、装入量全
体のうち重１１ｔで約８０％〜Ｃ）０％を占める屑鉄を
溶融させ、ソヤフト９の底部にスラグで謂われた状態の
溶融鉄のプールを生ぜしめる。Ｃ４０とＭ、ＯとＣ、Ｃ
Ｏ３とＭ 、 ＣＯ：＋とＣ、ＣＯ３Ｍ 、 ＣＯｘと
から成る脱硫剤群から選択した脱硫剤を、鉄から除去す
べき硫黄量に応して、スクリュー・オーガー２７により
、１８融状態の鉄１トンにつき毎分約１〜２ポンドの制
御された速度でプラズマトーチ供給ノズル２Ｉへ供給す
る。 トーチのパワーレベルは、プラズマトーチ供給ノ
ズル２１を通過する融剤及びガスを、脱硫剤が溶融する
２５００°Ｆ〜３５００°］；′の温度まで加熱するよ
う設定されている。溶融状態の脱硫剤は、溶融鉄とスラ
グのプールの頂部に隣接した箇所でシャフト９に入って
これらと化合し、溶融鉄中の硫黄と反応し、スラグとの
化合により硅葭を溶融鉄から除去する。また、未反応の
脱硫剤はスラグと化合し、スラグの粘度を減じてその流
動性を高める。
めるコークスを、プラズマトー−ｒ−を用いて点火する
と共に空気を供給して二１−クスを燃焼させ、装入量全
体のうち重１１ｔで約８０％〜Ｃ）０％を占める屑鉄を
溶融させ、ソヤフト９の底部にスラグで謂われた状態の
溶融鉄のプールを生ぜしめる。Ｃ４０とＭ、ＯとＣ、Ｃ
Ｏ３とＭ 、 ＣＯ：＋とＣ、ＣＯ３Ｍ 、 ＣＯｘと
から成る脱硫剤群から選択した脱硫剤を、鉄から除去す
べき硫黄量に応して、スクリュー・オーガー２７により
、１８融状態の鉄１トンにつき毎分約１〜２ポンドの制
御された速度でプラズマトーチ供給ノズル２Ｉへ供給す
る。 トーチのパワーレベルは、プラズマトーチ供給ノ
ズル２１を通過する融剤及びガスを、脱硫剤が溶融する
２５００°Ｆ〜３５００°］；′の温度まで加熱するよ
う設定されている。溶融状態の脱硫剤は、溶融鉄とスラ
グのプールの頂部に隣接した箇所でシャフト９に入って
これらと化合し、溶融鉄中の硫黄と反応し、スラグとの
化合により硅葭を溶融鉄から除去する。また、未反応の
脱硫剤はスラグと化合し、スラグの粘度を減じてその流
動性を高める。
硫黄購は実質的に減少し、即も、実施した試験結果によ
れば０．００３％まで減少したので、溶融鉄をキュポラ
から鋳型へ直接注ぎ込んで商品を製造できる。また、硫
黄含有贋が少ないので、溶融鉄をキュポラＩからマグネ
シウムの入っているインフラスコ形鋳型内へ直接注ぎ込
むことにより、ノジュラー鋳鉄が鋳型内に得られる。
れば０．００３％まで減少したので、溶融鉄をキュポラ
から鋳型へ直接注ぎ込んで商品を製造できる。また、硫
黄含有贋が少ないので、溶融鉄をキュポラＩからマグネ
シウムの入っているインフラスコ形鋳型内へ直接注ぎ込
むことにより、ノジュラー鋳鉄が鋳型内に得られる。
キュボラ内の溶融鉄を脱硫する上記方法を利用すると、
脱硫に必要なエネルギが最少限に抑えられ、キエボラ内
の耐火ライナーのノミ命への、昔影響が最少限に抑えら
れ、しがも、鉄の適正な化を的性質を得るためには高価
な鉄系合金元素の添加が必要になるスラグ中の他の合金
元素の捕捉が生じず、従って溶融鉄をキュポラ１がら取
り出した状態で直接商業的に利用できるという利点が得
られる。
脱硫に必要なエネルギが最少限に抑えられ、キエボラ内
の耐火ライナーのノミ命への、昔影響が最少限に抑えら
れ、しがも、鉄の適正な化を的性質を得るためには高価
な鉄系合金元素の添加が必要になるスラグ中の他の合金
元素の捕捉が生じず、従って溶融鉄をキュポラ１がら取
り出した状態で直接商業的に利用できるという利点が得
られる。
４、 図＋ｒ＋ｉ （７）Ｉ’ｉｉＩ １１１ｆｔ説明
添付の図面は、プラズマ燃焼式キュポラの略図である。
添付の図面は、プラズマ燃焼式キュポラの略図である。
１・・・キュポラ、３・・・法部、５・・・ハウジング
、７・・・耐火物、９・・・シャフト、１５・・・流し
口、２１・・・プラズマトーチ供給ノズル、２３・・・
プラズマトーチ、２７・・・スクリューオーガー ２９
・・・ガス抜取りノズル。
、７・・・耐火物、９・・・シャフト、１５・・・流し
口、２１・・・プラズマトーチ供給ノズル、２３・・・
プラズマトーチ、２７・・・スクリューオーガー ２９
・・・ガス抜取りノズル。
特許出願人：ウェスチングハウス・エレクトリック・コ
ーポレーション 代 理 人：加熱 紘一部（外１名）
ーポレーション 代 理 人：加熱 紘一部（外１名）
Claims (6)
- （１）プラズマトーチ及び粒状物供給装置を備えたプラ
ズマトーチ供給ノズルを有するプラズマ燃焼式キュポラ
内の原料を脱硫する方法であって、キュポラに原料、コ
ークス及び融剤を装入する段階と、コークスを点火する
と共に空気を加えて原料を溶融させ、溶融原料とスラグ
のプールを生ぜしめる段階と、ＣａＯとＭ、ＯとＣａＣ
Ｏ＿３とＭ、ＣＯ＿３とＣａＣＯ＿３Ｍ、ＣＯ＿３とか
ら成る群のうち選択した脱硫剤をプラズマトーチ供給ノ
ズル内に供給する段階と、空気をプラズマトーチ供給ノ
ズル内に供給する段階と、プラズマトーチを、プラズマ
トーチ供給ノズル内の脱硫剤を溶融させるに十分なパワ
ーレベルで稼動させ、溶融脱硫剤及び空気が溶融プール
に隣接した箇所でキュポラに入る前に温度２５００°Ｆ
〜３５００°Ｆに達するようにし、それにより、溶融脱
硫剤が溶融原料と直接混合し、溶融原料中の硫黄と反応
して溶融プール中の溶融原料が脱硫され、既反応及び未
反応の溶融脱硫剤がスラグの一部になり、スラグを流動
可能な状態にする段階とを有することを特徴とする脱硫
方法。 - （２）キュポラへの前記装入段階は、キュポラに、金属
鉱石、屑金属又は屑鉄の形態の原料を装入する段階を含
むことを特徴とする請求項第（１）項記載の脱硫方法。 - （３）プラズマトーチ供給ノズル内へ脱硫剤を供給する
前記段階は、溶融鉄から除去すべき硫黄量に応じ、脱硫
剤を溶融状態の屑鉄１トンにつき毎分１〜２ポンドの制
御された供給速度で送り込む段階を含むことを特徴とす
る請求項第（１）項記載の脱硫方法。 - （４）プラズマトーチを稼動させる前記段階は、プラズ
マトーチを、流出ガス及び流出脱硫剤の温度を２５００
°Ｆ〜３５００°Ｆの範囲の温度まで昇温させるに十分
なパワーレベルで稼動させる段階を含むことを特徴とす
る請求項第（１）項記載の脱硫方法。 - （５）キュポラへの前記装入段階は、装入物中の融剤が
装入量全体のうち重量で約３％を占めるようにキュポラ
への装入を行う段階を更に含むことを特徴とする請求項
第（１）項〜第（４）項のうちいずれか一つの項に記載
の脱硫方法。 - （６）インフラスコ形鋳型を準備し、マグネシウムをイ
ンフラスコ形鋳型内に入れ、溶融鉄をキュポラから鋳型
内に注ぎ込んで鋳型内にノジュラー鋳鉄を生ぜしめる段
階を有することを特徴とする請求項第（１）項記載の脱
硫方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/212,851 US4853033A (en) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | Method of desulfurizing molten metal in a plasma fired cupola |
| US212,851 | 1988-06-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0257643A true JPH0257643A (ja) | 1990-02-27 |
| JP2747524B2 JP2747524B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=22792655
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1168285A Expired - Lifetime JP2747524B2 (ja) | 1988-06-29 | 1989-06-29 | プラズマ燃焼式キュポラ内の原料の脱硫方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4853033A (ja) |
| EP (1) | EP0349167B1 (ja) |
| JP (1) | JP2747524B2 (ja) |
| BR (1) | BR8903199A (ja) |
| CA (1) | CA1338198C (ja) |
| DE (1) | DE68911766T2 (ja) |
| ES (1) | ES2048286T3 (ja) |
| MX (1) | MX165450B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006300412A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-11-02 | Daido Steel Co Ltd | 灰の溶融処理方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115889399B (zh) * | 2022-11-26 | 2024-05-17 | 安徽华塑股份有限公司 | 一种电石渣回收利用设备 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE371455B (ja) * | 1973-03-26 | 1974-11-18 | Norrbottens Jaernverk Ab | |
| SE450898B (sv) * | 1981-09-03 | 1987-08-10 | Skf Steel Eng Ab | Sett vid anvendning av en plasmagenerator for tillforsel av vermeenergi, samt anordning for genomforande av settet |
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