JPH02133538A - ハロゲンガスに対する耐食性に優れた快削耐摩耗合金とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、耐摩耗合金の製造に係り１例えば、弗素樹脂
、ＰＥ５（ポリエーテルスルホン）、ＰＰ５（ポリフェ
ニレンスルフィド）などのプラスチックやゴムなどの可
塑物の射出成形機及び押出機用のシリンダー材料に好適
で、特にＦ、ＣＱ、Ｓを含む腐食ガスに対する耐食性に
優れた快削耐摩耗合金とその製造方法に関するものであ
る。

（従来の技術及び解決しようとする課題）一般に、弗素
樹脂、ＰＥＳ、ＰＰＳ等々のプラスチック或いはゴム等
の可塑物の射出成形や押出し成形では、加熱された可塑
物をシリンダー内に充填してプランジャーにより加圧し
成形されるが、シリンダ一部材としては、かなりの高温
条件下で成形作業が行われ、且つ、加熱された樹脂等の
可塑物中よりＳ、Ｆ、ＣＱなどの腐食ガスが発生するた
め、耐摩耗性と共に耐食性の優れた材料を用いる必要が
ある。

従来より、この種のシリンダ一部材には自溶性の耐摩耗
Ｎｉ基合金が一般的に用いられており、これを遠心鋳造
法によってシリンダー内にライニングして利用されてい
る。また、利用態様は異なるが、耐食性の優れたＮｉ−
Ｍｏ−Ｃｒ合金も用いられており、この合金からなる素
材を塑性加工によってシリンダーに成形されている。

しかしながら、前者の自溶性耐摩耗合金の場合、耐摩耗
性は優れているものの、腐食ガスに対する耐食性が充分
でなく、特にハロゲンガスのうちでも腐食性の強いフッ
素ガスに対する耐食性が極めて悪いという問題がある。

一方、後者のＮ　ｉ　−Ｍ　。

−Ｃｒ合金は、耐食性は良好であるものの、耐摩耗性が
不充分である。このようにいずれの合金も耐食性、耐Ｊ
ｆＡ耗性の双方を満足できる材料とは云えない。

これらの問題を解決するため、本発明者は、先に高耐食
性、高耐摩耗性合金を提案した（特願昭６２−２４６２
８８号）。本合金は、Ｓｉ：１．０〜３．５％、Ｂ：０
．５〜６．０％、Ｃｒ：１４〜２４％。

Ｍｏ：　ｌ　４〜３５％、Ｃｕ：０．４〜４．０％を含
み、残部が実質的にＮｉからなる組成の合金である。

しかし、力いる合金は、切削加工性や研削加工性に劣る
という問題があった。

本発明はか＼る状況に鑑みてなされたものであって、苛
酷な使用条件にも充分耐え得る高耐食性。

高耐摩耗性を有し、且っ快削性をも有する合金を提供し
、また該合金の製造方法を提供することを目的とし、更
に該合金を用いた製品を提供することを目的とするもの
である。

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、新規な組成の合
金を開発すべく鋭意研究を重ねた結果。

Ｎｉ基でＭＯｌＣｒ、Ｃｕを添加して耐食性の向上を図
り、ＳｉとＢの複合添加により耐摩耗性を確保し、併わ
て）ｉ−ＢＮ（六方晶ボロンナイトライド）の添加によ
り、耐食、耐摩耗性を損なうことなく合金に快削性を与
えることができることを見い出し、ここに本発明をなし
たものである。

すなわち、本発明に係る耐食性に優れた快削耐摩耗合金
は、Ｍｏ：１４．０〜２０．０％、５ｉｌｌ。

０〜３．５％、Ｂ：０．５〜３．５％、Ｃｒ：１４〜２
４％及びＣｕ：　０　、４〜２０．０％を含み、残部が
実質的にＮｉからなるマＩ・リックス粒子中に、ｈ−Ｂ
Ｎ（六方晶ボロンナイトライド）が重量比で１〜２０％
分散された焼結体であって、該焼結体の組成がＳｉ：０
．８〜３．４３％、Ｂ：０．９４〜１２゜２２％、Ｃｒ
：１１．２０〜２３．５２％、Ｍｏ：１１゜２０〜１９
．６０％、　Ｃｕ：０．３２〜１９．６％及びＮ：０．
５６〜１１゜２８％を含み、残部が実質的にＮｉからな
ることを特徴とするものである。

また、該合金の製造方法は、Ｍｏ：１４．０〜２０．０
％、Ｓｉ：］、、０〜３．５％、Ｂ：０．５〜３．５％
、Ｃｒ：１４〜２４％及びＣｕ：０．４〜２０．０％を
含み、残部が実質的にＮｉからなる合金をアトマイズ法
により粉末化し、これにｈ−ＢＮを添加混合して焼結さ
せることにより、Ｓｉ：０．８〜３．４コ３％、Ｂ：０
．９４〜１２．２２％、Ｃｒ：１１．２０〜２３．５２
％、Ｍｏ：１１．２０〜］−９，６Ｑ％、Ｃｕ：０．３
２〜１９．６％及びＮ：０．５６〜１】−１２８％を含
み、残部が実質的にＮｉからなる粉末焼結合金を得るこ
とを特徴とするものである。

更に、他の本発明に係る看食性に優れた快削耐摩耗合金
は、ｈ　−Ｂ　Ｎ等のセラミックスがマトリックス中に
分散された粉末焼へ′；体であって、該焼結体の組成が
Ｓ　ｉ：　０　、８〜３．４３％、Ｂ：０．９４〜１．
２．２２％、Ｃｒ：１１．２０〜２３．５２％、Ｍｏ：
１９．６０〜３４．３％、Ｃｕ：０．３２〜１９゜６％
及びＮ：０．５６〜１１．２８％を含み、残部が実質的
にＮｉからなることを特徴とするものである。

また該合金の製造方法は、Ｓｉ：ｉ。２〜４．９％、Ｍ
ｏ：２３．４２−４９．３％及びＣｕ：Ｑ、５〜２８゜
０％を含み、残部が実質的にＮｉからなる母合金をガス
７１−マイズ法により粉末化し、これにＣｒ及びＢ、更
にｈ　−Ｂ　Ｎを添加混合して反応焼結させることによ
り、ＳＬ：０．８〜３．４３％、Ｂｏｏ。

９４〜１２．２２％、Ｃｒ：　１１．２０〜２３．５２
％、Ｍｏ：１９．６０−３４．３％、Ｃｕ　：　０　、
３２〜１９．６％及びＮ：０゜５６〜１１．２８％を含
み、残部が実質的にＮｊ−からなる粉末焼結合金を′４
１）ることを特徴とするものである。いずれの合金にお
いても、添加されたｈ−ＢＮが焼結後も分散し、優れた
快削性を与えるものである。

更にまた、他の本発明は、か＼る合金を内周面にライニ
ングしてなることを特徴とするプラスチック、セラミッ
クス等の成形装置用シリンダーを要旨とするものである
。

以下に本発明を更に詳細側コ、説明する。

まず、本発明に係る合金の化学成分の限定理由は以下の
とおりである。

ｓｉ：ｏ、ｓ〜・３．．４３％ Ｓｉは合金表面に緻密なＳ　ｊ、　Ｏｚの皮膜を形成し
て凝着摩耗を抑止する作用があり、また合金溶湯の流動
性を高め、脱酸剤としても有効な元素である。これらの
効果を発揮させるためには少なくとも０．８％以上のＳ
ｉ、ｋｔを必要とするが、３．４３゛Ａを超えると硅化
物を生成し、靭性に悪影響を及ぼす。したがって、Ｓｉ
景は０．８〜３．４３％の範囲とする。

Ｂ：０．９４〜１２．２２％ ＢはＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏと硬質の硼化物を形成して耐摩耗
性、特にアブレシブ摩耗の向上に寄与する元素である。

また、Ｎと）ｉ　−Ｂ　Ｎの形で存在し、合金に快削性
を付与する元素である。これらの作用を効果的に発揮さ
せるためには、Ｂを０．９４％以」：含有させる必要が
ある。しかし、１２７２２％を超えると合金の靭性の低
下を招くので好ましくない。したがって、Ｂ量は０．９
４〜１２．２２％の範囲とする。

Ｃｒ：１１．２０〜２３．５２％ Ｃｒは合金を不働態化させ、硝酸などの酸化性雰囲気に
対する耐食性を増大させる作用を有するが、不働態化さ
せるための水系合金の臨界値は１１．２０％以下である
ので、少なくともり、１．２０％以」二のＣｒ量が必要
である。また、ＣｒはＢと共に硬質の硼化物を形成して
耐摩耗性向上に寄与、する作用がある。しかし、２３．
５２ヅ、を超えると弗酸などの還元性雰囲気に対する腐
食抵抗の低下を招くようになる。したがって、Ｃｒ１ｉ
；は１１．２０〜２３．５２％の範囲とする。

Ｍａｉｌ　１．２０〜３４．３０％ Ｍｏは弗酸などの還元性雰囲気に対する腐食抵抗を増大
させる作用があり、耐孔食性を維持するために１１．２
０％以上のＭｏ量が必要である。また、ＭｏはＣｒと同
様、Ｂと共に硬質な硼化物を形成して耐摩耗性向上に寄
与する作用がある。し、かじ、３４．３０％を超えると
合金の靭性低下を招き、また、鉄鋼材料と接合する場合
も、Ｍ　Ｑ　ｉが３４．３０％を超えると熱膨張係数に
差異を生じるため、好ましくない。したがって、Ｍｏ量
は１１．２０〜３４．３０％の範囲とする。なお、Ｍ。

量は製法上の容易さより、１１．２０〜１９．６０％の
低含有量範囲と、１９．６０〜３４．３０％の高含有量
範囲に区分されるが、上記の全含有量範囲において同様
の効果を有する。

Ｃｕ：０．３２〜１９．６％ Ｃｕはマトリックスに固溶し、耐食性の向上に著しく寄
与する元素である１本発明者は、Ｍ、Ｂ２相やｈ−ＢＮ
相のようなセラミックス粒子をマトリックスに分散させ
た場合、腐食電位の卑なマトリックスがアノードとなり
、責なセラミックス粒子がカソードとなって局部電池が
形成されるために、マトリックスが優先腐食されること
を知見し。

そのため、セラミックス粒子のような第２相を分散させ
た場合、マトリックスの電位を上昇させて耐食性を向上
できることを見い出したものである。

この効果を有効に発揮させるためには、０．３２％以上
のＣｕ量が必要である。一方１本合金系のうち、多量の
Ｍ、Ｂ、相、ｈ−ＢＮ相のセラミックス粒子を含有する
ものは、熱膨張係数が小さくなり、母材の鉄鋼材料との
拡散接合が困難なものとなるが、Ｃｕは、マトリックス
の熱膨張係数を増大させる効果を有し、セラミックス相
がもたらす熱膨張係数の低下を緩和する働きをもつので
、このためにも上記Ｃｕｉの添加が必要である。しかし
ながら、１９．６％を超えて添加すると、合金が軟化し
て耐摩耗性を低下させるので好ましくない、したがって
、Ｃｕ量は０．３２〜１９．６％の範囲とする。

Ｎ：０．５６〜１１．２８％ Ｎは、ｈ−ＢＮの形で添加され、合金の耐摩耗性を向上
させると同時に快削性を付与する作用がある。しかし、
０．５６％未満では快削性の向上に寄与せず、また１１
．２８％を超えて添加すると合金の靭性を劣化させるの
で好ましくない。したがって、Ｎ量は０．５６〜１１．
２８％の範囲とする。

なお、快削性を付与する添加物としては、従来より、鉄
鋼材料の場合にはＰｂ、ＭｎＳなどが、またＣｕ基軸軸
受合金場合にはＣ（グラフィイト）が用いられている。

しかし、本発明の合金の場合、上記Ｐｂ、ＭｎＳ、Ｃは
快削性を付与する添加物として不適当であることが判明
した。

すなわち１本発明の合金は、通常３５０〜５００’Ｃの
高温で使用されるため、低融点のｐｂ粉粒子分散させる
ことができない。また、ＭｎＳの場合、焼結中に分解し
、Ｍｎがマトリックスに固溶すると耐食性が劣化するの
で適当でない。Ｃも同様にマトリックスに固溶し、耐食
性を劣化させるので、不適当である。

一方、ｈ−ＢＮは、非常に安定な化合物であるため、焼
結中に分解することなく粒子状に分散する。そのため、
耐食性を劣化させることなく快削性を付与する添加物と
して有益である。上記理由により、本発明合金では、快
削性を付与する添加物としてｈ−ＢＮを選択したもので
ある。

Ｎｉ：残部 Ｎｉは耐食性の向上に効果のある元素であり、特にハロ
ゲンガスに対する腐食抵抗が大きい。また、ＮｉはＢと
共に硬質の硼化物を形成して耐摩耗性を向上させる効果
があるので、残部はＮｉとする。

なお、残部のＮｉには不可避的不純物が随伴され得るが
、それらは本発明の効果を損なわない範囲で許容できる
ことは云うまでもない。

次に１本発明合金の製造方法について説明する３上記組
成のＮｉ基合金は粉末焼結体として１１）られる方法で
あれば、その製造法は特に制限されないが、Ｍｏの含有
量に応じて、以下の方法により製造するのが望ましい。

まず、ＭＯの含有量が１１．２０〜１９．６％である該
合金を製造する場合には、アトマイズ法で得られた合金
粉末にｈ−ＢＮを添加混合して焼結する方法である。具
体的には、Ｍｏ：１４．０〜２０．０％、Ｓｉ：１．０
〜３．５％、Ｂ：０．５〜３．５％、Ｃｒ：１４〜２４
％及びＣｕ：０．４〜２０．０％を含み、残部が実質的
にＮｉからなる合金をアトマイズ法で急冷凝固により粉
末とし、これに）１−ＢＮを重量比で１〜２０％添加混
合し、ＨＴＰ焼結することにより、Ｓｉ：０．８〜３．
４３％、Ｂ：０．９４〜１２．２２％、Ｃｒ：ｌ　１．
２０〜２３．５２％、Ｍｏ：１．１．２０−１９．６％
、Ｃｕ：０．３２−１９．６％を含み、残部が実質的に
Ｎｉからなる合金（粉末焼結体）を製造する。この方法
によれば、」二記特性が充分発揮され、高性能の製品が
得られる。

一方、Ｍｏの含有量が１９．６〜３４．３０％である該
合金の場合には、以丁の？５Ｎ法によるのが適切である
。

すなわち、該合金の場合、耐食性及び＃摩耗性を付与す
る硼化物の平衡組成（ａｔ％）は、（Ｎｉ０゜。。

Ｃｒ（１，３２Ｍｏａ−６４）３　Ｂ　２であるが１、
二のように、Ｃ「、Ｂ共存下でＭｏを高含有すると溶湯
の粘性が増大し、アトマイズが容易でない。そこで、Ｃ
「、Ｂが共存しないＮｉ−Ｍｏ−３ｉ−Ｃｕ母合金はＭ
ｏを含有していてもアトマイズが容易であることを利用
して、まず、Ｓｉ：１．２〜４．９％、Ｍｏ：２３．４
〜４９．３％及びＣｕ：０．５〜２８．０％を含み、残
部が実質的にＮＬからなる母合金をガス７１−マイズ法
により粉末とし、これにＣｒ及びＢ（クロムポライド（
ＣｒＢ、ＣｒＢ２、Ｃｒ、Ｂなど）の場合を含む）と、
ｈ　−Ｂ　Ｎを添加混合した後、適当な温度に加熱すれ
ば、焼結の進行と同時に、Ｃｒ及びＢ又はクロムポライ
ドは、−旦溶解した後、該母合金粉末中にＣｒ及びＢが
拡散し、上記硼化物平衡相が微細に生成し、微細な組織
を有する焼結粉末合金を得ることができる。一方、ｈ−
ＢＮは、非常に安定な化合物であるため、分解せず、潤
滑性に富む粒子として存在し、快削性の向上に寄与する
。

したがって、このようにして得られた該合金は。

内径加工が容易であるため、プラスチック、セラミック
などの射出成形機及び押出機用のシリンダ一部材に好適
である。

なお、上記母合金の成分限定は、最終の焼結粉末合金を
得るために必要な含有量であり、また反応焼結温度はＣ
ｒ、Ｂが充分に母合金に拡散するに足りる温度とするこ
とは云うまでもない。

また、Ｍｏを高含有する母合金にＣ「、Ｂを添加する方
法は、Ｎｊをベースとする合金の製造に適用されるのみ
ならず、Ｆｅベース並びにＣｏベースで、Ｍ　、　Ｂ　
２相（ここで、Ｍ：Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ
）を生成する合金の製造に広く適用できる方法である。

（実施例） 次に本発明の実施例を示す。

犬途麿り− 第１表に示す化学成分（ψｔ％）を有する焼結合金を製
造した。なお、同表の備考欄で「アトマイズ」と記した
合金は、アルゴンガスアトマイズした急冷粉末にｈ　−
Ｂ　Ｎを添加混合した後、Ｉ（Ｉ　Ｐにより固化成形し
たものである。また、「反応焼結」と記した合金は、Ｎ
ｉ−Ｍｏ−８ｉ−Ｃｕ合金のアトマイズ粉末に、ＣｒＢ
及び）１−ＢＮを添加混合し、ＨＩ　Ｐ中に反応焼結さ
せることにより、数μｍの（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ）、Ｂ、
硼化物及びｈ　−Ｂ　Ｎを均一に分散させたものである
。

得られた各試料について硬さを測定すると共に、耐食性
試駆、摩耗試験、曲げ試験、切削性試験を行った。これ
らの結果を第２表に示す。

なお、耐食試験片としては６．５ｍｍφＸ１０＋ｎ＋ｕ
Ｑのものを用い、これを５０℃に保持した１、０％弗は
中に２４時間保持し、腐食減量を測定してＩＩＦイオン
中でのｉ！ｉ、を食性を評価した。

耐摩耗試験は、大越式摩耗試験機を用い、相手材５ｔＪ
Ｊ−２、最終荷重６．３ｋｇ、摩擦速度０．９４ｍ／ｓ
、摩擦距！４００ｍの条件で行い、比摩耗量をボラ定し
て耐摩耗性を評価した。

曲げ試験は、４点曲げ試験法により行い、抗折力を評価
した。

切削性は、超硬バイトで試料（焼結合金）を切削し、良
好に切削できる切削速度によって評価した。

第２表から明らかなとおり、Ｎａ　１　＝−Ｎａ　２の
従来材及びＮｏ３〜Ｎα１１の比較材は、いずれも耐食
性、耐摩耗性、抗折力、切削性の要件の何れかの性能に
問題がある。

すなわち、従来材のＮａ　１は、耐摩耗合金として著名
なＮｉ基の自溶性合金であるが、耐ｔｐ耗性は良好であ
るものの、製法上、自溶性、溶湯の粘性、大気中溶射時
の酸化などの拘束を受けるために、Ｍｏを添加すること
ができない。そのため、弗酸に対する耐食性が極めて悪
い。

また、従来材のＮα２は、耐食性に優れたＮｉ−Ｃｒ−
Ｍｏ合金であるが、固溶体合金であるため、耐摩耗性が
全くない。

比較材のＮα３は、Ｃｕの添加量が少ないため、Ｍ、Ｂ
、、ｈ−ＢＮの硼化物粒子とマトリックスとの局部電池
作用により、マトリックスが優先腐食するために、耐食
性が不足している。

比較材Ｈａ　４はＣｕの添加量が過剰であるため。

耐摩耗性が不足している。またＮα５はＢの添加量が不
足し、Ｎα６はＳｉの添加量が不足しているため、耐摩
耗性が劣っている。

比較材Ｎα７はＮの添加量が少ない例である。すなわち
、ｈ−ＢＮの添加量が少ないため、切削速度が小さく、
切削性が悪い。

比較材ＮＱ８はＢ量が過剰であるため、靭性に劣り、抗
折力が小さい。

比較材Ｎα９はＮの添加量が多すぎる例である。

すなわち、ｈ−ＢＮの添加量が過剰であるため、抗折力
が小さい。

比較材Ｎα１０はＭｏの添加量が過剰であるため。

靭性が低下し、抗折力が小さくなっている。

比較相当１１はＣｒの添加量が過剰であるため、靭性が
低下し、抗折力が小さくなっている。

これらに対し、本発明材のＮα１２〜１８は優れた耐食
性、耐摩耗性、靭性、快削性を兼ね備えていることがわ
かる。

【以下余白１ １と１１例−？１一 実施例１に示したＮｎ１２、Ｎα１４の合金粉末（本発
明材）を用い、第１図に示すように、８０Ｍ４４０など
の母材に該合金粉衣を充填し、脱気。

真空密封後、９５０℃、１０００気圧の条件で熱間静水
ハーブレス（ＨＺ　Ｐ処理）した。ＨＩ　Ｐ処理後。

シリンダー本体１の内周面に本発明合金がライニングさ
れたライニング層２を有する複合射出成形機シリンダー
の断面を調べたところ、本発明合金は均一に母材に接合
１．でいた。

なお、母材としては、ＳＣＭ４４０以外に低炭素鋼、オ
ーステナイ１へステンレス渭などを適宜選択することが
可能である。

（発明の効果） 以上詳述したように、本発明合金は、Ｎｉをペースとし
、これに適量のＣｒ及びＭｏと共にＳｉ、Ｂ、Ｃｕ及び
Ｎを添加した特定の化学成分に調整され、しかもｈ−Ｂ
Ｎなどのセラミックスがマトリックスに均一に分散され
ているので、高耐摩耗性で耐食性に優れ、且つ快削性を
も具備させることができる。したがって、過酷な成形条
件下で使用されるフン素樹脂、ＰＥＳ、ＰＰＳ樹脂など
の射出成形や押出用のシリンダー材料に好適である。

また１本発明合金のうち、Ｍｏを高含何する合金の場合
には、ガスアトマイズ法によって得られた母合金粉末に
Ｃｒ、Ｂを添加混合し７て反応焼結する方法により、焼
結性及びｍ織の均一性１こ優れた微粉末が容易に得られ
るので、上記各特性を充分に発揮でき、更に高性能の各
種部材を製造することが可能である。このような合金を
用いると、特に、フッ素樹脂、ＰＥＳ、ＰＰＳ樹脂など
にガラス繊維や炭素繊維などの強化材を添加した複合材
料の射出成形や押出し成形等も可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明合金をライニングした複合射出成形機
シリンダーの断面を示す説明図である。 】−・・シリンダー本体、２・・・ライニング層。 特許出願人　　株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士　中　　村　　　尚

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で（以下、同じ）、Ｍｏ：１４．０〜２０
   ．０％、Ｓｉ：１．０〜３．５％、Ｂ：０．５〜３．５
   ％、Ｃｒ：１４〜２４％及びＣｕ：０．４〜２０．０％
   を含み、残部が実質的にＮｉからなるマトリックス粒子
   中に、ｈ−ＢＮ（六方晶ボロンナイトライド）が重量比
   で１〜２０％分散された焼結体であって、該焼結体の組
   成がＳｉ：０．８〜３．４３％、Ｂ：０．９４〜１２．
   ２２％、Ｃｒ：１１．２０〜２３．５２％、Ｍｏ：１１
   ．２０〜１９．６０％、Ｃｕ：０．３２〜１９．６％及
   びＮ：０．５６〜１１．２８％を含み、残部が実質的に
   Ｎｉからなることを特徴とする耐食性に優れた快削耐摩
   耗合金。
2. （２）Ｍｏ：１４．０〜２０．０％、Ｓｉ：１．０〜３
   ．５％、Ｂ：０．５〜３．５％、Ｃｒ：１４〜２４％及
   びＣｕ：０．４〜２０．０％を含み、残部が実質的にＮ
   ｉからなる合金をアトマイズ法により粉末化し、これに
   ｈ−ＢＮを添加混合して焼結させることにより、Ｓｉ：
   ０．８〜３．４３％、Ｂ：０．９４〜１２．２２％、Ｃ
   ｒ：１１．２０〜２３．５２％、Ｍｏ：１１．２０〜１
   ９．６０％、Ｃｕ：０．３２〜１９．６％及びＮ：０．
   ５６〜１１．２８％を含み、残部が実質的にＮｉからな
   る粉末焼結合金を得ることを特徴とする耐食性に優れた
   快削耐摩耗合金の製造方法。
3. （３）ｈ−ＢＮ等のセラミックスがマトリックス中に分
   散された粉末焼結体であって、該焼結体の組成がＳｉ：
   ０．８〜３．４３％、Ｂ：０．９４〜１２．２２％、Ｃ
   ｒ：１１．２０〜２３．５２％、Ｍｏ：１９．６０〜３
   ４．３％、Ｃｕ：０．３２〜１９．６％及びＮ：０．５
   ６〜１１．２８％を含み、残部が実質的にＮｉからなる
   ことを特徴とする耐食性に優れた快削耐摩耗合金。
4. （４）Ｓｉ：１．２〜４．９％、Ｍｏ：２３．４２〜４
   ９．３％及びＣｕ：０．５〜２８．０％を含み、残部が
   実質的にＮｉからなる母合金をガスアトマイズ法により
   粉末化し、これにＣｒ及びＢ、更にｈ−ＢＮを添加混合
   して反応焼結させることにより、Ｓｉ：０．８〜３．４
   ３％、Ｂ：０．９４〜１２．２２％、Ｃｒ：１１．２０
   〜２３．５２％、Ｍｏ：１９．６０〜３４．３％、Ｃｕ
   ：０．３２〜１９．６％及びＮ：０．５６〜１１．２８
   ％を含み、残部が実質的にＮｉからなる粉末焼結合金を
   得ることを特徴とする耐食性に優れた快削耐摩耗合金の
   製造方法。
5. （５）請求項１又は３に記載の高耐食性、快削耐摩耗合
   金を内周面にライニングしてなることを特徴とするプラ
   スチック、セラミックス等の成形装置用シリンダー。