JPH02118024A - 缶用鋼板の製造方法 - Google Patents
缶用鋼板の製造方法Info
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- JPH02118024A JPH02118024A JP27208388A JP27208388A JPH02118024A JP H02118024 A JPH02118024 A JP H02118024A JP 27208388 A JP27208388 A JP 27208388A JP 27208388 A JP27208388 A JP 27208388A JP H02118024 A JPH02118024 A JP H02118024A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、食缶や飲料缶に使用されるふりき。
ティンフリースチール（ＴＦＳ）及び１錫めっきぶりき
（ＬＴＳ）等用の原板について、その表面清浄性を改善
することによって上記用途での適合性を図った缶用鋼板
の製造方法に関する。
（ＬＴＳ）等用の原板について、その表面清浄性を改善
することによって上記用途での適合性を図った缶用鋼板
の製造方法に関する。
ぶりきの機械的性質は調質度で表示される。ＪＴＳ Ｇ
３３０３−１９７５には、−船釣なぶりきの調質度が
規定されており、製造の際の目標値としてロックウェル
硬さ（ＨＲ−３０７）で表示され、軟質なものから硬質
なものへ順にＴ−１（４９±３）、Ｔ−２（５３±３）
、Ｔ−３（５７±３）、Ｔ−４−（６１±３）、Ｔ−５
（６５±３）及びＴ−６（６９±３）に区分されている
。
３３０３−１９７５には、−船釣なぶりきの調質度が
規定されており、製造の際の目標値としてロックウェル
硬さ（ＨＲ−３０７）で表示され、軟質なものから硬質
なものへ順にＴ−１（４９±３）、Ｔ−２（５３±３）
、Ｔ−３（５７±３）、Ｔ−４−（６１±３）、Ｔ−５
（６５±３）及びＴ−６（６９±３）に区分されている
。
このうち、Ｔ−１〜Ｔ−３のいわゆる軟質板は箱焼鈍法
により、Ｔ−４〜Ｔ＝６の硬質板は連続焼鈍法により、
通常製造されている。
により、Ｔ−４〜Ｔ＝６の硬質板は連続焼鈍法により、
通常製造されている。
ところで、従来の連続焼鈍炉では２、冷帯及び過時効処
理帯を備えていないため、Ｔ−４以上の硬質板しか製造
されていなかったが、最近になって急冷帯及び過時効処
理帯を備えた連続焼鈍炉が稼動するようになり、Ｔ−３
以下の軟質板を製造する技術についても特許公開がなさ
れている。
理帯を備えていないため、Ｔ−４以上の硬質板しか製造
されていなかったが、最近になって急冷帯及び過時効処
理帯を備えた連続焼鈍炉が稼動するようになり、Ｔ−３
以下の軟質板を製造する技術についても特許公開がなさ
れている。
しかし、上記のような連続焼鈍炉によれば、−般に使わ
れているＡ２キルド鋼、あるいはＡ２含有量の少ない弱
脱酸鋼を使ってもＴ−２相当の硬さのものしか得られて
いない。従ってＴ−１相当材は依然として箱焼鈍法に拠
らざるを得なかった。
れているＡ２キルド鋼、あるいはＡ２含有量の少ない弱
脱酸鋼を使ってもＴ−２相当の硬さのものしか得られて
いない。従ってＴ−１相当材は依然として箱焼鈍法に拠
らざるを得なかった。
しかしながら、箱焼鈍法には以下に述べるような種々の
問題があったことから、連続焼鈍法によるＴ−１〜Ｔ−
３材を製造する方法の開発が望まれていた。
問題があったことから、連続焼鈍法によるＴ−１〜Ｔ−
３材を製造する方法の開発が望まれていた。
すなわち、箱焼鈍法には、下記（１）〜（３）に示すよ
うな欠点のあることが知られていた。（１）タイトコイ
ル状態で焼鈍が施されるために、焼鈍温度を高くすると
焼付き欠陥（Ｓｔｉｃｋｉｎｇ Ｂｒｅａｋ）が生じて
歩留まりが低下する。（２）均熱には数時間以上が必要
であるため、焼鈍中に鋼板表面の結晶粒界へのＣ，Ｍｎ
等が富化ｍｋ’？ｉされ、また、Ｃをグラファイトとし
て析出する等の表面汚れを生じたりして、その結果ぶり
きの耐蝕性が劣化することがあった。
うな欠点のあることが知られていた。（１）タイトコイ
ル状態で焼鈍が施されるために、焼鈍温度を高くすると
焼付き欠陥（Ｓｔｉｃｋｉｎｇ Ｂｒｅａｋ）が生じて
歩留まりが低下する。（２）均熱には数時間以上が必要
であるため、焼鈍中に鋼板表面の結晶粒界へのＣ，Ｍｎ
等が富化ｍｋ’？ｉされ、また、Ｃをグラファイトとし
て析出する等の表面汚れを生じたりして、その結果ぶり
きの耐蝕性が劣化することがあった。
（３）コイル温度は、その形状から外巻部と内巻部は高
温になり、中間部は温度が上がりにくいため、コイル内
で硬さのバラツキが大きくなって均質な原板を得ること
は困難であり、その結果、平坦度も劣化していた。
温になり、中間部は温度が上がりにくいため、コイル内
で硬さのバラツキが大きくなって均質な原板を得ること
は困難であり、その結果、平坦度も劣化していた。
以上のように箱焼鈍法では良質なＴ−１〜Ｔ−３級の軟
質ふりき原板の製造は困難であった。
質ふりき原板の製造は困難であった。
この発明は、このような従来の問題点にかんがみてなさ
れたものであって、原板の成分組成を限定するとともに
、連続焼鈍後に調質圧延を施すことにより、上記課題を
解決することを目的としている。
れたものであって、原板の成分組成を限定するとともに
、連続焼鈍後に調質圧延を施すことにより、上記課題を
解決することを目的としている。
〔課題を解決するための手段］
この発明は、重量比で、Ｃ： ０．００４％以下。
Ｓｉ：０．０４％以下、 Ｍｎ ： ０．０５〜０．３
％。
％。
Ｓ ： ０．０２％以下、Ｐ：０．０２％以下、ＡＸ：
Ｏ。
Ｏ。
０２〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以下の成分を含有
し、残部は実質的にＦｅよりなる連続鋳造鋼片を用い、
常法で熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施してから連続焼鈍
を施してロックウェル硬度（ＨＲ−３０Ｔ）で５０以下
にした後、引続き施される調質圧延の圧延率を変化させ
て所望の調質度を有する缶用鋼板を得ることを特徴とす
るものである。
し、残部は実質的にＦｅよりなる連続鋳造鋼片を用い、
常法で熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施してから連続焼鈍
を施してロックウェル硬度（ＨＲ−３０Ｔ）で５０以下
にした後、引続き施される調質圧延の圧延率を変化させ
て所望の調質度を有する缶用鋼板を得ることを特徴とす
るものである。
この発明は上記のような構成としたので、箱焼鈍法によ
る際に生じた前記欠点を回避することができる。すなわ
ち、連続焼鈍法によるため板の温度のバラツキや焼付き
を発生させず、材料歩留まりは向上し、また成分組成を
限定したことと相俟って表面汚れは生じない。更に、調
質圧延における圧延率を変えることによりＴ−１〜Ｔ−
３の軟質材ばかりでなく、Ｔ−４以上の硬質材も得るこ
とができる。
る際に生じた前記欠点を回避することができる。すなわ
ち、連続焼鈍法によるため板の温度のバラツキや焼付き
を発生させず、材料歩留まりは向上し、また成分組成を
限定したことと相俟って表面汚れは生じない。更に、調
質圧延における圧延率を変えることによりＴ−１〜Ｔ−
３の軟質材ばかりでなく、Ｔ−４以上の硬質材も得るこ
とができる。
以下、本発明に到る過程、及び成分組成の限度理由につ
き述べる。
き述べる。
本発明者らは、製鋼時に真空脱ガス処理を有効に駆使し
て、ｃｌを極微量にしたＡＩ！、キルド鋼スラブを使用
することにより、連続焼鈍法によっても調質度Ｔ−１の
原板を製造できることにより、従来の箱焼鈍法で得られ
ていたものと同等以上の機械的性質を有する原板を製造
することが可能であることに着目して本発明を完成した
。
て、ｃｌを極微量にしたＡＩ！、キルド鋼スラブを使用
することにより、連続焼鈍法によっても調質度Ｔ−１の
原板を製造できることにより、従来の箱焼鈍法で得られ
ていたものと同等以上の機械的性質を有する原板を製造
することが可能であることに着目して本発明を完成した
。
即ち本発明者らは、ふりきの硬さに及ぼす固溶Ｃ，Ｎ及
び結晶粒径との関係を系統的に調べた結果、固溶ｃ、Ｎ
が少な（且つ結晶粒径が大きくなると軟質になることを
知見し、この知見に基づいて焼鈍後に固９９ Ｃを少な
くするため、出発材である連鋳鋼片製造用溶鋼中のＣを
極端に少なくすればよく、またＮはＡＩＮとして析出さ
せれば軟質になると推測した。以上の観点から、同一の
素材を使用し、連続焼鈍でＴ−１相当にまで軟質な原板
を製造して、この原板に調質圧延の圧延率を変えること
によりＴ−１〜Ｔ−６の原板にそれぞれ作り分ける知見
をさらに得たものである。
び結晶粒径との関係を系統的に調べた結果、固溶ｃ、Ｎ
が少な（且つ結晶粒径が大きくなると軟質になることを
知見し、この知見に基づいて焼鈍後に固９９ Ｃを少な
くするため、出発材である連鋳鋼片製造用溶鋼中のＣを
極端に少なくすればよく、またＮはＡＩＮとして析出さ
せれば軟質になると推測した。以上の観点から、同一の
素材を使用し、連続焼鈍でＴ−１相当にまで軟質な原板
を製造して、この原板に調質圧延の圧延率を変えること
によりＴ−１〜Ｔ−６の原板にそれぞれ作り分ける知見
をさらに得たものである。
次に成分組成を限定する理由について説明する。
Ｃは、第１図に示すように、ｃｌがＯ，ＯＯ４％以下の
極微量となると軟質化し、一方、ｃｌが増加すると約０
．０１％において最も硬さが高（なる。
極微量となると軟質化し、一方、ｃｌが増加すると約０
．０１％において最も硬さが高（なる。
従って連続焼鈍炉により調質度Ｔ−３以下の軟質ぶりき
原板を製造するためには、Ｃは０．００４％以下にする
必要がある。
原板を製造するためには、Ｃは０．００４％以下にする
必要がある。
Ｓｉは、ぶりきの耐蝕性を劣化させるほか、さらに材質
を極端に硬質化する元素であるので、Ｓｉを過剰に含有
させることは避けるべきである。
を極端に硬質化する元素であるので、Ｓｉを過剰に含有
させることは避けるべきである。
従ってＳｉは０．０４％以下にする必要がある。
Ｍｎは、熱延コイルの耳割れ発生を防止するために添加
することが必要であるが、０．０５％より少ないと耳割
れ発生を防止できず、一方、０．３％より多いと硬質化
するので、その含有範囲は０．０５〜０．３％である必
要がある。
することが必要であるが、０．０５％より少ないと耳割
れ発生を防止できず、一方、０．３％より多いと硬質化
するので、その含有範囲は０．０５〜０．３％である必
要がある。
Ｓは、Ｍｎ量との関係において過剰に含有すると熱延コ
イルの耳割れを生じさせ、またＳ系介在物となってプレ
ス欠陥を生じるので、Ｓは０．０２％以下とする必要が
ある。
イルの耳割れを生じさせ、またＳ系介在物となってプレ
ス欠陥を生じるので、Ｓは０．０２％以下とする必要が
ある。
Ｐは、材質を硬化させ、且つぶりきの耐蝕性を劣化させ
る元素なので過剰の含有は好ましくなく、Ｐは０．０２
％以下にする必要がある。
る元素なので過剰の含有は好ましくなく、Ｐは０．０２
％以下にする必要がある。
Ａｌは、過剰の添加は経済的にも好ましくないので、０
．１５％以下とし、且つ下限は０．０２％より少ないと
鋼中の固溶Ｎｉｔが／ＩＮとならない分だけ残存するの
で、Ａｌは０．０２％以上とする必要があり、従ってＡ
ｌは０，０２〜０．１５％の範囲に限定する。
．１５％以下とし、且つ下限は０．０２％より少ないと
鋼中の固溶Ｎｉｔが／ＩＮとならない分だけ残存するの
で、Ａｌは０．０２％以上とする必要があり、従ってＡ
ｌは０，０２〜０．１５％の範囲に限定する。
Ｎは、鋼中に固溶していると軟質な鋼板が得られにくく
なる不必要な元素であるが、製鋼時に溶鋼中に空気が混
入することにより増加する。従って空気混入防止を図れ
ば少ない量で仕上げることができる。しかしそれを実施
すると製造原価が大きくなり好ましくない。そこで採算
上の範囲で材質を維持できる量として、Ｎは０．００４
％以下にする必要がある。
なる不必要な元素であるが、製鋼時に溶鋼中に空気が混
入することにより増加する。従って空気混入防止を図れ
ば少ない量で仕上げることができる。しかしそれを実施
すると製造原価が大きくなり好ましくない。そこで採算
上の範囲で材質を維持できる量として、Ｎは０．００４
％以下にする必要がある。
上記のごとく連続鋳造鋼片を用いて、常法で熱間圧延、
酸洗、冷間圧延を行った後、連続焼鈍をは施すに際し、
第３図に示すように極低炭素鋼としては低温で焼鈍を行
う。一般に極低炭素鋼を使うに際し、Ｎｂを添加した鋼
板が用いられるが、第３図に示すように再結晶温度が高
温となり、特に缶用鋼板のように極薄材ではＣＡＬ通板
コストが大きくなる。本発明の目的の一つには経済性が
あり、ＣＡＬを低温度で通板できることは重要な条件の
一つとなる。従って組成中にＮｂを含まないことが望ま
しい。
酸洗、冷間圧延を行った後、連続焼鈍をは施すに際し、
第３図に示すように極低炭素鋼としては低温で焼鈍を行
う。一般に極低炭素鋼を使うに際し、Ｎｂを添加した鋼
板が用いられるが、第３図に示すように再結晶温度が高
温となり、特に缶用鋼板のように極薄材ではＣＡＬ通板
コストが大きくなる。本発明の目的の一つには経済性が
あり、ＣＡＬを低温度で通板できることは重要な条件の
一つとなる。従って組成中にＮｂを含まないことが望ま
しい。
よって、上記連続焼鈍を施し、ロックウェル硬さ（ＨＲ
−３０７）で５０以下とした後、調質圧延の圧延率で調
質度Ｔ−１〜Ｔ−６に作り分けることを本発明は特徴と
している。
−３０７）で５０以下とした後、調質圧延の圧延率で調
質度Ｔ−１〜Ｔ−６に作り分けることを本発明は特徴と
している。
以下、この発明の実施例を第１表及び第１図〜第３図を
参照して説明する。先ず鋼を２７０を底吹き転炉により
溶製し、Ｃ： ０．０３％となして出鋼した。続いてＲ
−Ｈ真空脱ガス処理を施した後、Ａ１を添加して第１表
に示すような成分組成とした。これらを連続鋳造機で鋼
片となし、この鋼片を熱間圧延温度８６０’Ｃ，熱間巻
取り温度６２０°Ｃでそれぞれ２．８ ｍｍ厚の熱延コ
イルとなした後、酸洗により脱スケールした０次に６ス
タンドタンデム冷間圧延機にて０．３ ｔｍの板厚に圧
延した後、第１表に示す熱サイクルで連続焼鈍を施した
。続いて調質圧延機にて圧延率１％及び実施例５〜９に
ついては焼鈍までは同一条件で行ったものを、圧延率の
みを１．３，５．１５％の４水準となし、加工硬化によ
る高１１質度を求めた。
参照して説明する。先ず鋼を２７０を底吹き転炉により
溶製し、Ｃ： ０．０３％となして出鋼した。続いてＲ
−Ｈ真空脱ガス処理を施した後、Ａ１を添加して第１表
に示すような成分組成とした。これらを連続鋳造機で鋼
片となし、この鋼片を熱間圧延温度８６０’Ｃ，熱間巻
取り温度６２０°Ｃでそれぞれ２．８ ｍｍ厚の熱延コ
イルとなした後、酸洗により脱スケールした０次に６ス
タンドタンデム冷間圧延機にて０．３ ｔｍの板厚に圧
延した後、第１表に示す熱サイクルで連続焼鈍を施した
。続いて調質圧延機にて圧延率１％及び実施例５〜９に
ついては焼鈍までは同一条件で行ったものを、圧延率の
みを１．３，５．１５％の４水準となし、加工硬化によ
る高１１質度を求めた。
ｉＡ質圧延を施した後、ハロゲンタイプの電気錫めっき
工程にて＃ ２５ （２，８ｇ ／ ｎＯの錫めっき及
びリフロー処理（溶湯化処理）を連続して゛施し、光沢
のあるぶりきに仕上げた。これらのぶりきから供試材を
採取してロックウェル硬さ（ＨＲ−３０７）を測定し、
さらに乾湿繰返し試験にて耐錆性評価を行った。耐錆性
試験では錆の発生しなかったものを良（Ｏ印で表示）、
錆の発生したもの（×印で表示）で判定した。
工程にて＃ ２５ （２，８ｇ ／ ｎＯの錫めっき及
びリフロー処理（溶湯化処理）を連続して゛施し、光沢
のあるぶりきに仕上げた。これらのぶりきから供試材を
採取してロックウェル硬さ（ＨＲ−３０７）を測定し、
さらに乾湿繰返し試験にて耐錆性評価を行った。耐錆性
試験では錆の発生しなかったものを良（Ｏ印で表示）、
錆の発生したもの（×印で表示）で判定した。
第１表より明らかなように、連続焼鈍法でも軟質原板は
得られているし、調質圧延率をより高くすることにより
Ｔ−２，Ｔ−３，Ｔ−４，Ｔ−５゜Ｔ−６と作り分ける
こともできる。又、耐錆性試験も良好であった。
得られているし、調質圧延率をより高くすることにより
Ｔ−２，Ｔ−３，Ｔ−４，Ｔ−５゜Ｔ−６と作り分ける
こともできる。又、耐錆性試験も良好であった。
以上説明したように本発明によれば、従来、連続焼鈍で
は製造が不可能であるといわれていた調質度Ｔ−１〜Ｔ
−３級のいわゆる軟質ふりき原板をＣＡＬで製造できる
結果、表面清浄性に（Ｚれ、硬さのバラツキも小さく、
平１ｕ度にも優れた原板が高歩留まりで得られる。また
調質圧延の圧延率の変化により、調質度Ｔ−１〜Ｔ”−
６と作り分けることができるので素材の統合が可能とな
り大きなメリットが得られる。
は製造が不可能であるといわれていた調質度Ｔ−１〜Ｔ
−３級のいわゆる軟質ふりき原板をＣＡＬで製造できる
結果、表面清浄性に（Ｚれ、硬さのバラツキも小さく、
平１ｕ度にも優れた原板が高歩留まりで得られる。また
調質圧延の圧延率の変化により、調質度Ｔ−１〜Ｔ”−
６と作り分けることができるので素材の統合が可能とな
り大きなメリットが得られる。
なお、上記圧延率をさらに高くすることによりＤＲ−８
，ＤＲ−９，ＤＲ−１０も得られる。またこの筒板は表
面清浄性に優れているので、Ｚｎめっき、Ｎｉめっき等
、広く表面処理鋼板に使っても、上記の特徴が発揮でき
る優れた鋼片を提供できる、等多大の効果が得られる。
，ＤＲ−９，ＤＲ−１０も得られる。またこの筒板は表
面清浄性に優れているので、Ｚｎめっき、Ｎｉめっき等
、広く表面処理鋼板に使っても、上記の特徴が発揮でき
る優れた鋼片を提供できる、等多大の効果が得られる。
第１図は、ｇＡ板のＣ含有１（ｗｔ％）と硬さ（ＨＲ−
３０Ｔ）との関係を示すグラフ、第２図は調質圧延の圧
延率（％）と硬さ（ＨＲ−３０Ｔ）との関係を示すグラ
フ、第３図はＮｂｉと再結晶温度との関係を示すグラフ
である。
３０Ｔ）との関係を示すグラフ、第２図は調質圧延の圧
延率（％）と硬さ（ＨＲ−３０Ｔ）との関係を示すグラ
フ、第３図はＮｂｉと再結晶温度との関係を示すグラフ
である。
Claims (1)
- （１）重量比で、Ｃ：０．００４％以下、Ｓｉ：０．０
４％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３％、Ｓ：０．０２％
以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０２〜０．１５
％、Ｎ：０．００４％以下の成分を含有し、残部は実質
的にＦｅよりなる連続鋳造鋼片を用い、常法で熱間圧延
、酸洗、冷間圧延を施してから連続焼鈍を施してロック
ウェル硬度（ＨＲ−３０Ｔ）で５０以下にした後、引続
き施される調質圧延の圧延率を変化させて所望の調質度
を有する缶用鋼板を得ることを特徴とする缶用鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27208388A JPH02118024A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 缶用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27208388A JPH02118024A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 缶用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02118024A true JPH02118024A (ja) | 1990-05-02 |
Family
ID=17508854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27208388A Pending JPH02118024A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 缶用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02118024A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008102899A1 (ja) * | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2013119649A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Jfe Steel Corp | 缶用鋼板用原板と缶用鋼板およびそれらの製造方法 |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP27208388A patent/JPH02118024A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008102899A1 (ja) * | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2008202113A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Jfe Steel Kk | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2013119649A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Jfe Steel Corp | 缶用鋼板用原板と缶用鋼板およびそれらの製造方法 |
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