JPH0143201B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、最新の中央局において見い出され
るような大規模な発電装置用の統合制御方式に関
するものである。大きさの程度としてそのような
装置は例えば全負荷時に2500psigおよび1000Fで
毎時6000000ポンド以上の主蒸気を要求する
1000MW以上に見積まれ得る。習慣的には、その
ような装置においては、蒸気はまず高圧タービン
を通過し、そして蒸気をほぼ1000Fの熱い再熱温
度まで上昇する蒸気発生装置における再熱装置通
路を通り、そして更に低圧タービンを通つて復水
装置へ流れる。

そのような発電装置の信頼度を改善しそして蒸
気発生装置の寸法を適度な大きさに維持するた
め、最近装置に並行に動作する二つの蒸気発生装
置を設けてタービンの総蒸気要求を満たすように
することが提案されてきた。二つの蒸気発生装置
と単一タービン発電機とそのような組合せは以下
に詳細な説明から明らかなように独特の制御問題
を生じる。この発明の目的とするところはこれら
の問題を解決することにある。

しかしながら、明らかなように、この発明の新
規の制御方式は多くの普通の単一タービン発電
機・単一蒸気発生装置構造に等しく応用できる特
徴を備えている。

この発明によれば二つの蒸気発生装置の総出力
は主として自動負荷指令装置またはその他の装置
によつて確立されたような単位MWまたはエネル
ギ要素に従つて維持される。

さらに、この発明によれば、装置エネルギ要求
は必要に応じて二つの蒸気発生装置間に分配され
得る。

さらに、この発明によれば、一方の蒸気発生装
置の出力が制限される場合には他方の蒸気発生装
置の出力は自動的に増大されて装置エネルギ要求
を満たすようにされる。

さらに、この発明によれば、二つの蒸気発生装
置の利用できる総出力が装置エネルギ要求を満た
すには不十分である場合には要求は利用できる総
出力と一致するように減少される。

さらに、この発明によれば、主として蒸気発生
装置に割り当てられた装置エネルギ要求の大きさ
に従つて各蒸気発生装置に給水、燃料および空気
が供給される。

さらに、この発明によれば、タービンからの総
再熱蒸気流は、主として蒸気発生装置に割り当て
られた装置エネルギ要求の割り当てに従つて二つ
の蒸気発生装置間に分配される。

この発明のこれらの目的および別の目的は添附
図面についての以下の説明から明らかとなろう。

さて第１図を参照すると、普通ボイラと呼ばれ
る蒸気発生装置Ａ，Ｂおよび高圧タービン９と低
圧タービン１０とを備えた共通タービン発電機装
置を有するほぼ典型的な二ボイラ・一タービン発
電機型の発電装置用の基本的な蒸気・水サイクル
が示されている。図示のように、高圧タービンお
よび低圧タービンの両方は単一発電機１１を駆動
し得、または各タービンは共通母線に給電する
別々の発電機を駆動し得る。使用され得るタービ
ンおよび発電機の特殊構造はこの発明の一部を成
すものではない。それぞれ蒸気発生装置Ａ，Ｂの
副過熱装置１２Ａ，１２Ｂから放出された蒸気は
高圧タービン９を通りそして分流され、一部は再
熱装置１３Ａを通過し、残りの部分は再熱装置１
３Ｂを通過する。そして再熱装置１３Ａ，１３Ｂ
からの熱い再熱蒸気は低圧タービン１０を通りそ
して復水装置１４へ放流される。低圧タービンと
して示したものは実際に中間圧タービンおよび一
つまたはそれ以上の低圧タービンであり得る。

復水装置１４からの復水は復水ポンプ１５によ
つて低圧加熱装置１６Ａ供給され、低圧タービン
１０から空気分離用加熱装置１７への抽出蒸気に
よつて加熱され、そしてまた低圧タービン１０か
らの抽出蒸気によつても加熱される。ボイラＡへ
の給水は空気分離用加熱装置１７からボイラ給水
ポンプ１８Ａによつて引出され、そして高圧加熱
装置１９Ａを通つて炉２０Ａと主過熱装置２１Ａ
と副過熱装置１２Ａとを備えたボイラＡへ供給さ
れる。ボイラＢへの給水も空気分離用加熱装置１
７からボイラ給水ポンプ１８Ｂによつて引出さ
れ、そして高圧加熱装置１９Ｂを通つて炉２０Ｂ
と主過熱装置２１Ｂと副過熱装置１２Ｂとを備え
たボイラＢへ供給される。

第２Ａ，２Ｂ図にはそれぞれボイラＡ，Ｂに対
する空気・ガスサイクルを示す。これらのサイク
ルは同一であり、そして簡潔にするためボイラＡ
に対するサイクルのみを説明する。第２Ａ図のボ
イラＡの構成要素は番号の役に文字Ａを付して示
し、また第２Ｂ図のボイラＢの同様な構成要素は
同じ番号に文字Ｂを付して示す。

第２Ａ図を参照すれば、強制通風フアン２２Ａ
によつて供給された燃焼用空気は空気加熱装置２
３Ａを通り、炉２０Ａへ供給される。油、ガス、
石炭またはそれらの組合せであつてもよい燃料は
任意の従来型の供給装置（図示してないが線２４
Ａで略示する）から炉２０Ａ内へ供給される。炉
から出る普通煙道ガスと呼ばれる燃焼ガスは煙突
（図示してない）を介して大気中へ放出される時
副過熱装置部１２Ａ、再熱装置部１３Ａ、主過熱
装置部２１Ａ、空気加熱装置２３Ａおよび吸出し
フアン２５Ａを通過する。主過熱装置２１Ａから
出る煙道ガスはまた再熱蒸気温度を部分的または
全体的に制御する装置としてのガス再循環用フア
ン２６Ａによつて炉２０Ａ内へ再循環され得る。
一般に、再循環ガスの流量はボイラへの熱または
エネルギ入力に逆比例して維持される。燃焼生成
物が幾つかの加熱部を通過する図示順序は排他的
な順序ではない。例えばこの順序は主過熱装置、
副過熱装置および再熱装置の順でもよく、或いは
副過熱装置、主過熱装置および再熱装置の順でも
よい。同様に、節約装置を適当な位置に設けるこ
ともできる。

第３図には制御方式の構成をブロツク線図で示
す。装置負荷要求は自動負荷指令装置２８、或い
は他の自動または手動装置によつて確立され得
る。この制御の目的は、MW、BTUまたは他の
エネルギ単位で測定され得るような所望のエネル
ギ出力に相応した制御信号を発生することにあ
る。こうして発生された制御信号はこの技術分野
においてほぼ普通の多数の型式のうちの任意の一
つであり得る主制御装置３０へ伝送される。一つ
の特に適当である型式はBabcock＆Wilcox社発
行の“Steam”第38版、第35章に図示され、記載
されている。主制御装置の目的は負荷指令装置２
８で発生された制御信号から蒸気発生装置に対す
る制御信号を発生してそれにより発電装置の実際
のエネルギ出力を所望のエネルギ出力に等しく維
持することにある。

主制御装置３０において発生された制御信号は
比率制御装置３２へ伝送され、この比率制御装置
３２の働きは、必要に応じて発生装置の性能の範
囲で蒸気発生装置Ａ，Ｂ間に総体負荷要求を分配
することにある。すなわち、この比率制御装置は
主制御装置３０から制御信号を分割してボイラＡ
に対する第１要求信号とボイラＢに対する第２要
求信号とを形成する。第１要求信号は図示したよ
うにボイラＡの給水制御装置３４Ａおよび点火割
合制御装置３６Ａにおいて利用される。比率制御
装置３２において発生された二つの要求信号はま
た再熱流制御装置４２へも伝送され、この再熱流
制御装置４２の働きは大体ボイラ負荷に応じてボ
イラＡ，Ｂに再熱蒸気流を分配することにある。

第４，５，６，７図にはボイラＡ，Ｂに対する
比率、給水、点火割合および再熱流制御装置を示
す。これらの図面においては慣用の制御論理記号
を用いていることがわかる。種々記号で表わすし
ばしばハードウエアと呼ばれている制御構成要素
は商業的に利用でき、それら動作はこの技術分野
の熟練者には十分に理解される。さらに、この発
明は空気制御、流体制御、電子制御、電気制御ま
たはこれらを組合せたもののような任意の特殊な
型式の制御装置と結合し得るので、そのような特
殊な型式の制御装置を備えた制御方式を確認する
のを避けるため慣用の論理記号を使用する。第
４，５，６，７図に示す主制御装置は第１，２
Ａ，２Ｂ図において最終制御要素として参照して
きた。

第４図を参照すると、主制御装置３０（第３
図）によつて発生された総ボイラ要求に相応した
制御信号は乗算装置４４に送られ、この乗算装置
からの出力信号は差装置４６へ送られる。各ボイ
ラの予定すべき総ボイラ要求の部分は比率制御部
４８で形成され、この比率制御部４８は制御信号
を発生し、この制御信号は乗算装置４４に伝送さ
れる。従つて乗算装置４４からの出力信号はボイ
ラＡに対する要求信号である。差装置４６におい
ては、ボイラＡの要求信号は総ボイラ要求信号か
ら差引かれ、差装置４６からの出力信号はボイラ
Ｂの要求信号である。

ボイラＡかまたはボイラＢの動作における一つ
またはそれ以上のフアクタが予定の限界に制限さ
れるかまたはそれ以上となる場合には、ボイラに
対する要求信号を相応して制限する必要がある。
供給によつてボイラ出力の制限を行なうフアクタ
はバイパス動作中の燃料流、空気流、給水流、再
熱流および過熱流を表わす。予定の限界を越える
場合にボイラ出力の制限を行なうフアクタは炉の
通風を表わし、炉の通風は、吸出し送風機の性能
が制限される場合に予定の正の限界を越え得る。
上記で述べたフアクタは単にボイラ性能の制限を
行なうことのできる多くのフアクタを表わすもの
にすぎないものとして考えられることになる。

第４図に示すように、そのようなフアクタはボ
イラＡの限界制御装置４９ＡおよびボイラＢの同
様な限界制御装置４９Ｂに対する入力を成す臨界
発生信号であると考えられる。

ボイラ要求を不必要に圧迫する予定の限界を越
える瞬時的で小さな離脱を避けるため、５％以下
のデツドバンド（deadband）の離脱は無視され
る。しかしながら、持続した離脱が５％以上にな
ると、デツドバンド誤差信号は１％まで減少さ
れ、それで１％以下の誤差のみが無視されるよう
にする。従つてボイラに対する要求信号は強制さ
れたボイラ容量と一致するように戻される。限界
制御装置４９Ａ，４９Ｂからの出力信号はそれぞ
れ積分装置５２Ａ，５２Ｂにおいて時間に関して
積分され、そしてそれぞれ低セレクタ５６Ａ，５
６Ｂに送られる。従つて乗算装置４４からの信号
または積分装置５２Ａからの信号のどちらか小さ
い方はボイラＡに対する実察の要求信号である。
同様に、差装置４６からの信号または積分装置５
２Ｂからの信号のどちらか小さい方はボイラＢに
対する実際の要求信号である。

一方のボイラの出力に圧迫がかかつても、二つ
のボイラの総出力は単位エネルギ要求を満たすべ
きであることが望ましい。従つて、この発明は、
一方のボイラの出力を制限し、他方のボイラの出
力を増大させることによつて自動的に補償するよ
うにする場合を包含する。このため、差装置６０
Ａは乗算装置４４の出力信号と低信号セレクタ５
６Ａの出力信号との差に比例した信号を発生し、
この信号は正比例装置６４を通つて総合計装置６
８へ送られる。同様に、差装置６０Ｂは差装置４
６の出力信号と低信号セレクタ５６Ｂの出力信号
との差に比例した信号を発生し、この信号は反比
例装置６６を通つて総合計装置６８へ送られる。

両方のボイラＡ，Ｂがそれらに割り当てられた
負荷を担う場合、すなわちどちらの出力も制限さ
れない場合、総合計装置６８によつて発生された
出力信号はゼロである。ボイラＡの出力が制限さ
れる場合には、総合計装置６８からの出力信号は
伝達装置７０を作動し、そしてその後乗算装置４
４の入力信号として作用する。乗算装置４４から
の出力信号は積分装置５２Ａからの出力信号と等
しくなるように変化するので、ボイラＢに対する
要求信号は差装置４６の動作により相応して増大
される。

ボイラＢの出力における圧迫は同様に作動し、
反比例装置６６からの出力信号は総合計装置６８
および切換装置７０を介して、差装置６０Ｂから
の出力信号がゼロとなるまでボイラＡに対する要
求信号を増大しかつボイラＢに対する要求信号を
減少するように作用する。

１〜５分程度の予定の時間径過後、一方のボイ
ラから他方のボイラへの負荷の切換えが総ボイラ
要求を満足するようにできなければ、単位負荷要
求は二つのボイラの実際の性能に等しくなるよう
に減少される。差装置６０Ａからの持続した出力
信号によつて表わされたボイラＡにおける満足さ
れない要求は高信号セレクタ７２に伝送され、時
間遅延装置７３において設定した予定の時間遅延
の後、負荷指令装置によつて発生された単位負荷
要求に戻り、二つのボイラの総体性能と一致する
ようにされる。装置７２にはまた差装置６０Ｂか
らボイラＢに対する持続した不満足な要求を表わ
す出力信号が送られる。明らかに、高信号セレク
タ７２は装置負荷指令装置２８に差装置６０Ａ，
６０Ｂにおいて発生された二つの誤差信号のうち
の大きい方を通すように働く。従つて、差装置６
０Ａ，６０Ｂのどちらかからのどちらかのボイラ
における不満足な要求を表わす二つの信号のうち
の大きい方が装置負荷要求への復帰によつてゼロ
に減少されると、両方のボイラにおける不満足な
要はゼロに減少する。

単一ボイラ・単一タービンの通常の構造では、
給水温度は装置負荷に対して直接予想できる関数
関係で変化する。この発明の場合のように二ボイ
ラ・一タービン構造では、二つのボイラはできる
限り長く同じ負荷で作動する。しかしながら、こ
の関係は、給水温度がタービン負荷の関数である
ので二つのボイラが異なつた負荷で作動する時に
はいつでも破壊される。給水温度と両方のボイラ
に対する総給水流に等しいタービンに入る実際の
蒸気流との関係は高圧、低圧の空気分離用給水加
熱装置への総タービン抽出流に直接関係する。従
つて現存するボイラ要求に対して予期される温度
より低い給水温度は低い要求されたボイラ給水流
に等しいタービンへの現存する低蒸気流に直接関
係する。従つて給水温度が現存するボイラ要求に
対して予期される温度より高ければ、給水要求
は、増大した抽出流から生じるタービンへの蒸気
流の実際の増大をもたらすように増大される。

第５図に示す制御装置では、各ボイラへの給水
の流量はボイラ要求に正比例して維持される。従
つて比率制御装置３２において発生された制御信
号は給水制御弁７４Ａに送られる。流れ伝達装置
７６Ａと、差装置７８Ａと、積分装置８０Ａと、
乗算装置８２Ａとを有するフイードバツクループ
は実際の給水流を要求給水流に等しく維持する。

現存するボイラ要求に対して予期される温度か
らの実際の給水温度の離脱に備えるため、関数発
生装置８３Ａから発生された予期された給水温度
に相応した信号は差装置８６Ａにおいて、温度伝
達装置８４Ａによつて発生された実際の給水温度
に相応した信号と比較される。差装置８６Ａから
の出力信号は総合計装置８８Ａを通つて乗算装置
８７Ａへ送られ、現存するボイラ要求に対して予
期される温度からの実際の給水温度の偏差に従つ
て要求制御信号を変更する。

また、所与ボイラ要求に対する所望の給水流量
は通常のまたは設計上の設定点から蒸気温度設定
点において生じ得る変化の影響を受ける。従つて
通常の温度からの所望の蒸気温度の増大により給
水流量は減少し、またその逆にも作用する。装置
９０Ａにおいて発生された蒸気温度設定点の変化
に相応した制御信号は総合計装置８８Ａの出力を
変えて所望の補償を行なうようにする。

以上ボイラＡに対する給水制御装置について図
示し説明してきたが、ボイラＢに対する給水制御
装置も全ての点でボイラＡの場合と同じであるこ
とが理解されるべきである。

ボイラＡ，Ｂに対する要求信号は発電装置に要
求されたエネルギ出力を満足するのに要求される
ボイラの熱放出を調整する。熱放出はボイラの炉
に対する燃料BTU入力に直接関係する。従つて
ボイラ要求信号は空気流と同時に燃料流を調整す
る。所与燃料および燃料BTU入力に対して要求
された燃料空気流は本質的に一定のままであるこ
とが認められる。ボイラ要求信号は直接要求され
たエネルギ出力と同等視されかつまた各負荷時の
総体サイクル効率は相対的に一定で予想できるの
で、この発明は空気流を直接ボイラ要求に整合さ
せる。燃料流は必要に応じて再調整され、二つの
ボイラの過熱装置の出口温度を等しく維持しまた
タービン絞り温度設定点に維持するようにする。

第６図に示すように、上記の説明に従つて、ボ
イラＡの要求信号は、燃焼用に供給される空気の
流量を制御するダンパ駆動装置のような最終制御
要素９１Ａに伝送される。測定した空気流に比例
した流れ伝達装置９２Ａからのフイードバツク信
号は実際の空気流を所望の空気流に等しく維持す
る。伝達装置９２Ａにおいて発生された信号は差
装置９３Ａに送られ、そして出力信号は比例・積
分装置１３２Ａを通つて必要に応じて空気流ダン
パ９１Ａを調整して実際の空気流を所望の空気流
に等しく維持するように作用する。

設定点からの温度誤差とボイラＡの過熱装置の
出口温度の変化率とに比例した信号は温度変化の
向きに対して逆向きに要求信号に重ねられ、それ
によつて過熱装置出口温度における瞬時的変動を
補償する。図示したように、過熱装置出口温度に
相応した信号は温度伝達装置９４Ａにおいて発生
され、そして比例・微分装置９５Ａおよび従つて
総合計装置９６Ａに伝達される。

過熱装置出口温度の変化率に従つて変更された
ボイラＡに対する要求信号はまた燃料の流量を制
御して燃料の流量を空気の流量に対して要求され
た関係に維持する。図示したように、総合計装置
９６Ａからの出力信号は燃料制御弁として第２Ａ
図に示した最終制御要素９７Ａへ送られ、使用し
た特殊型式の燃料流制御装置は燃料の種類に関係
する。燃料流伝達装置９８Ａと、差装置９９Ａ
と、比例・積分装置１００Ａとを有するフイード
バツクループは燃料の実際の流量を燃料の要求さ
れた流量に等しく維持する。

例えば燃料のBTU含有量の変化を表わすター
ビン絞り温度の比較的長期間の変化により、空気
の流量と燃料の流量との比率は変化し、こうして
実際に空気の流量に対する燃料の流量を自動的か
つ連続して調整する。これは、タービン絞り温度
伝達装置１０３において発生された信号を積分装
置１０１Ａへ導入することによつて達成され、積
分装置１０１Ａからの出力信号は乗算装置１０２
Ａに送られる。こうして乗算装置１０２Ａからの
出力信号は、推論的にボイラへの熱入力量と燃料
の流量との関係の変化の測定値であるタービン絞
り温度の長期の変化に従つて燃料流伝達装置９８
Ａからのフイードバツク信号を変更するように働
く。

以上説明してきた点火割合制御装置はボイラＡ
の制御に特定してきたが、第６図からわかるよう
に、ボイラＢに対する制御装置も同じであり、同
じ構成要素は同じ番号に文字Ｂを付して示す。

所望のタービン絞り温度を維持しながら二つの
ボイラの過熱装置出口温度間の普通ハンチングと
呼ばれる相互作用を避けるため、第６図にはプツ
シユプル制御装置が付加的に示され、それによつ
て比較的高い過熱装置出口温度をもつボイラに対
する燃料の流量は減少され、また同時に他方のボ
イラに対する燃料の流量は増大され、こうして設
定点からの絞り蒸気温度の変動に従つて両方のボ
イラへの燃料の流量を同時に調整しながら過熱装
置の出口温度を等しく維持する。図示したよう
に、ボイラＡおよびボイラＢの過熱装置出口温度
間の差に比例する信号は差装置１２２において発
生され、そして直動比例装置１２４および逆動比
例装置１２５を介して総合計装置１０５Ａ，１０
５Ｂへ送られ、積分装置１０１Ａ，１０１Ｂに対
する入力信号を逆向きにバイアスさせる。

この発明は各ボイラに対する要求信号から誘出
した順方向送り信号に従つてボイラＡ，Ｂ間の高
圧タービン９からの再熱蒸気を釣合せ、同時に各
ボイラに対する再熱流を主蒸気発生に比例させて
維持することを包含する。第７図において、ボイ
ラＡに対する要求信号は最終制御要素すなわち流
れ制御弁１０７Ａを位置決めする。同様に、ボイ
ラＢに対する要求信号は流れ制御弁１０７Ｂを位
置決めする。関数発生装置１０８Ａ，１０８Ｂに
よつて、それぞれボイラＡ，Ｂに対する再熱流と
要求信号との間の任意の所望の直線または非直線
関数関係はプログラムされ得る。総体の利用でき
る再熱流の適当な分配はプツシユプル フイード
バツク制御ループによつて得られ、それによつて
各ボイラを通しての実際の再熱流およびプログラ
ムされた再熱流との差を等しく維持する。図示し
たように、ボイラＡおよびボイラＢを流れる再熱
流は流れ伝達装置１０９Ａ，１０９Ｂによつて測
定される。簡単のため、第１図では再熱流の主要
素をオリフイスとして概略的に示してきたが、こ
の発明は流れに対して関数関係において変化する
任意の圧力降下を用いて回復されない圧力損失を
最小にすることを包含し、再熱装置を介しての圧
力降下が利用されまたはベンチユリー管またはフ
ローノズルのような主要素が利用され得る。流れ
と共に変化する差圧を発生する型式以外の周知の
流れ測定装置を用いることもできる。さらに、良
く知られているように、再熱流および流れ伝達装
置と共に変化する再熱流の圧力および温度は任意
適当な装置によつてこれらの両方の条件について
補償され得る。

各ボイラを通る実際の再熱流とプログラムされ
た再熱流との差は差装置１１０Ａ，１１０Ｂによ
つて決められる。例として、プログラムされた再
熱流より大きな実際の再熱流は差装置１１０Ａま
たは１１０Ｂから正の出力信号を発生するものと
考えられ得る。発生した信号は差装置１１１へ送
られる。ここで発生した出力信号は比例−積分装
置１１２並びに逆動および直動比例装置１１３
Ａ，１１３Ｂを介してそれぞれ総合計装置１１４
Ａ，１１４Ｂへ供給される。総合計装置１１４
Ａ，１１４Ｂからの出力信号は従つて実際の再熱
流とプログラムされた再熱流との差を等しく維持
するため逆向きの位置決め弁１０７Ａ，１０７Ｂ
に対して逆向きに変更される。明らかなように、
必要ならば等しい差を維持するのに許された調整
量を制限してもよい。

上記で述べたように、二つのボイラ間の総体再
熱流の適当な分配によつて、所望の再熱温度は第
１図に示すようなガス再循環によつて得ることが
でき、このガス再循環は必要ならば噴霧手段また
は他の周知の装置によつて補なわれる。しかしな
がら、ボイラの熱い再熱温度が設定点を越える場
合には、この発明はそのボイラに対する再熱流を
増大すると同時に他方のボイラに対する再熱流を
減少し、また両方のボイラの熱い再熱温度が設定
点を越える場合には超過の大きい方のボイラに対
つる再熱流を増大すると同時に他方のボイラを流
れる再熱流を減少することを包含する。

従つてこの作用によつて両方のボイラからの過
剰の熱い再熱温度は等しく維持される。

温度伝達装置１１５Ａ，１１５ＢはボイラＡ，
Ｂの熱い再熱温度に相応した信号を発生する。こ
れらの信号は高信号選択装置１１６Ａ，１１６Ｂ
において設定点信号に対して比較される。伝達装
置１１５Ａにおいて発生された信号が例えば設定
点以下である限り、装置１１６Ａは設定点信号を
差装置１１７へ送る。しかしながら、熱い再熱温
度の相応した信号が設定点信号を越える時には、
それは差装置１１７へ送られる。同時に、伝達装
置１１５Ｂによつて発生された信号が設定点以下
である限りは、差装置１１７に送られた信号は設
定点信号である。しかしながら、伝達装置１１５
Ｂにおいて発生した信号が設定点信号より大きけ
れば、その信号は差装置１１７へ送られる。上記
の説明から明らかなように差装置１１６からの出
力信号は、両方の熱い再熱温度が設定点かまたは
それ以下である限りゼロのような中立値をもつ。
しかしながら一方のボイラの熱い再熱温度が設定
点を越えると、装置１１７は一方向の信号を発生
し、また他方のボイラの熱い再熱温度が設定点を
越えると、装置１１７は逆方向の信号を発生す
る。両方のボイラの熱い再熱温度が設定点を越え
るとすると、装置１１７は、熱い再熱温度の高く
てしかも二つの熱い再熱温度の差に相応した値を
もつボイラに関連した方向の出力信号を発生す
る。

差装置１１７において発生した信号は直動比例
装置１１８Ａおよび逆動比例装置１１８Ｂに送ら
れる。これらの装置は総合計装置１２０Ａ，１２
０Ｂを介して逆向きにボイラＡ，Ｂに対する順方
向送り信号を変更するように作用し、こうして逆
向きに弁１０７Ａ，１０７Ｂの位置決めを行な
い、そして両方のボイラからの熱い再熱温度を設
定点以下に維持し、さらに両方のそのような温度
が設定点以上である時に両方のボイラからの熱い
再熱温度を等しく維持する。

再熱アテンパレータがめつたに用いられずかつ
二つのボイラがしばしば不平衡な蒸気流および従
つて不平衡な再熱装置出口温度で作動されるよう
な特性を再熱装置吸収・負荷特性がもつ場合に特
に適応できる別の構造は、二つの再熱装置の出口
に設定点以下かまたは以上の温度差が生じる時は
常に再熱装置を通して蒸気流をバイアスさせるこ
とによつて再熱装置温度制御性能を維持すること
にある。これを達成するため、第７Ａ図に示すよ
うに高信号選択装置１１６Ａ，１１６Ｂに差装置
１１７における比較のため設定点からの再熱装置
出口温度誤差を形成する差装置１３０Ａ，１３０
Ｂで置換えられる。いずれかの再熱装置出口温度
誤差が他方のボイラからの比較できる誤差と異な
る場合にはいつでも、再熱蒸気流は出口温度の比
較的高い再熱装置を介して増大される。

【図面の簡単な説明】

第１図はタービンに蒸気を供給する二つの単一
再熱蒸気発生装置を有する代表的な発電装置の基
本蒸気・水流サイクルを示すブロツク線図、第２
Ａ図は第１図に示す蒸気発生装置Ａの基本空気・
ガス流サイクルを示すブロツク線図、第２Ｂ図は
第１図に示す蒸気発生装置Ｂの基本空気・ガス流
サイクルを示すブロツク線図、第３図は制御方式
の構成を示すブロツク線図、第４図は第３図にブ
ロツク３２で示す比率制御装置を詳細に示す論理
線図、第５図は第３図にブロツク３４Ａ，３４Ｂ
でそれぞれ示す蒸気発生装置Ａ，Ｂの各々に対す
る給水流制御装置を詳細に示す論理線図、第６図
は第３図にブロツク３６Ａ，３６Ｂでそれぞれ示
す蒸気発生装置Ａ，Ｂの各々に対する点火割合制
御装置（燃料および空気制御装置）を詳細に示す
論理線図、第７図は第３図にブロツク４２で示す
再熱蒸気制御装置を詳細に示す論理線図、第７Ａ
図は第７図に示す再熱蒸気制御装置の変形を示す
基本的論理線図である。 図面中、２８は負荷指令装置、３０は主制御装
置、３２は比率制御装置、３４Ａ，３４Ｂは給水
流制御装置、３６Ａ，３６Ｂは点火割合制御装
置、４２は再熱流制御装置である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 単一タービンに並行して蒸気を供給するボイ
   ラＡ，Ｂを有し、ボイラＡの要求信号を発生する
   装置と、ボイラＢの要求信号を発生する装置と、
   ボイラＡの要求信号に応動してボイラＡに対する
   燃料供給量をボイラＡの要求信号と関数関係に維
   持する装置と、ボイラＢの要求信号に応動してボ
   イラＢに対する燃料供給量をボイラＢの要求信号
   と関数関係に維持する装置と、上記二つの要求信
   号とボイラＡ，Ｂに対する燃料供給量との関数関
   係をタービン絞り蒸気温度の設定点からの変動の
   時間についての積分に従つて変更する装置とを結
   合して成る発電装置用制御方式。 ２ タービンの高圧部に蒸気を供給しかつタービ
   ンの低圧部に再熱蒸気を供給するボイラＡおよび
   上記ボイラＡと並行に上記タービンの高圧部に蒸
   気を供給しかつ上記タービンの低圧部に再熱蒸気
   を供給するボイラＢを有し、ボイラＡの要求信号
   を発生する装置と、ボイラＢの要求信号を発生す
   る装置と、ボイラＡの要求信号に応動してボイラ
   Ａを通る再熱蒸気の流量をボイラＡの要求信号の
   変化に対して関数関係に変える装置と、ボイラＢ
   の要求信号に応動してボイラＢを通る再熱蒸気の
   流量をボイラＢの要求信号の変化に対して関数関
   係に変える装置とを結合して成る発電装置用制御
   方式。