JPH01213661A - 乾燥機構及びその乾燥機構を有する自動現像機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は現像処理された感光材料を乾燥する乾燥機構
及びその乾燥機構を有する自動現像機に関する。

［従来の技術］ 例えば自動現像機は、一般的な感光材料の現像にも用い
られるが、特に撮影結果を早く知る必昇があるＸ線感光
材料の現像用が病院等に広く普及している。従来のＸ線
感光材料を処理する自動現像機は、感光材料との関係も
あって搬入されて、搬出されるまでの処理時間が９０秒
程度のものが多く用いられている。しかし、より迅速に
撮影結果を知りたいと言う要望が強く、そのために前述
の処理時間を約半分の４５秒程度に短縮することができ
れば、かかる要望に応えることが可能になる。

［発明が解決しようとする課題］ ところで、自動現像機の処理時間を４５秒程度あるいは
それ以下に短縮する上で最も問題となることは、感光材
料の乾燥が不十分となり昌いことである。すなわち、例
えば、処理時間が９０秒程度の自動現像機の処理液を短
時間で現像処理可能なものに変え、感光材料の送り速度
を早くした場合、現像処理が十分に行なわれても乾燥が
不十分なものとなることがある。また、迅速処理を行な
うために、感光材料の送り速度を早くすると、スクイズ
部での絞りや吸い取りによる水分の除去が少なくなる。

従って、乾燥速度を上げるのに主として感光材料に吹き
付ける水分不飽和加熱空気の風速や風量を増して乾燥能
力を上げることが考えられるが、このような手段で乾燥
能力を上げるには乾燥ファンの軸動力を増加させたり、
ブロワ−径を大きくする必要があり、これにより騒音が
増加し、配置スペースの確保が困難になり、装置が大型
化する等の問題がある。また、乾燥温度を５０℃よりも
高くすると感光材料の変形や画質の低下等の問題が生ず
るようになるから、５０℃よりも低く保つことが好まし
い。

この発明者等は、感光材料の乾燥について種々研究、実
験を重ねた結果、乾燥温度や乾燥風速、風量を増加させ
ることなく、温風乾燥の熱伝達係数を向上させることで
、乾燥時間を短縮しても十分に乾燥し、しかも画質を低
下せしめない乾燥条件が容易に得られることを見い出し
た。

この発明は、前記の知見に基づいてなされたものであり
、第１発明は乾燥温度や乾燥風速、風量を増加させるこ
となく、感光材料を高速で乾燥処理することが可能な乾
燥ｉ構を提供することを目的としている。また、第２発
明は、小型、低騒音で、しかも迅速に乾燥でき、十分に
乾燥した画質のよい感光材料を短時間で得ることができ
る自動現像機の提供することを目的としている。

［課題を解決するための手段］ 前記課題を解決するために、この第１発明の乾燥機構は
、現像処理された感光材料が搬送される搬送通路に沿っ
てノズルダクトを配設し、このノズルダクトが搬送通路
の上流側と下流側で、それぞれ水分不飽和加熱空気を搬
送通路側に向けて吹き出す複数のスリットノズルを有し
、このスリットノズルのノズルピッチ、スリット幅及び
スリットノズルと搬送通路の通過する感光材料との距離
を、温風乾燥の熱伝達係数が１４０〜２００Ｋｃａλ／
　ｍ　”　　・ｈｒ・℃であるように設定されることを
特徴としている。

また、第２発明の自動現像機は前記乾燥機構を有するこ
とを特徴としている。

［作用］ この第１発明の乾燥機構では、水分不飽和加熱空気を吹
き出すスリットノズルの形状や配置によフて、温風乾燥
の熱伝達係数が１４０〜２００ＫｃａＪｌ／ｒｎ”　　
・ｈｒ−ｔであるよう〈設定しており、これによって乾
燥温度等を増加させることなく、現像処理された感光材
料を迅速に乾燥処理することができる。

また第２発明では、前記のような乾燥機構を有している
から、乾燥ファン等の容量を大きくすることなく、温風
乾燥の熱伝達係数の向上による簡単な構成で、迅速に乾
燥でき、十分に乾燥した画質のよい感光材料を短時間で
得ることが可能である。

〔実施例］ 以下、この発明の一実施例を添付図面に基づいて詳細に
説明する。

この自動現像機は現像処理部、スクイズ部及び乾燥部を
備えており、まず、自動現像機で処理される感光材料及
び処理液について説明する。

感光材料 この自動現像機で処理される感光材料は、高速処理した
場合、例えば全処理時間が２０秒〜６０秒である超迅速
処理を行なった時にも、感度、カブリ、粒状性に優れ、
またゼラチン量が少なくともすり傷黒化や圧力減感が少
ないハロゲン化銀感光材料が用いられる。

この感光材料は、支持体上に少なくとも１層の親水性コ
ロイド層を設けたハロゲン化銀感光材料で、ローラー搬
送式自動現像機で現像処理する場合に、搬送式自動現像
機の水洗工程終了時のハロゲン化銀感光材料の含水量が
１０〜２Ｑ　ｇ　／　ｍ　”であるものが用いられる。

また、含水量をこの範囲にする手段は種々あるが、ハロ
ゲン化銀感光材料のメルティング・タイムを８分以上で
４５分以下とし、かつ感光性ハロゲン化銀乳剤層を含む
親水性コロイド層を有する側のゼラチン量を２゜００〜
３．５０ｇ／’ｍ”とすることにより、含水量が上記記
載の感光材料を作成できる。

また、含水量は好ましくは１１〜１８　ｇ　／　ｍ　”
であり、更に好ましくは１２〜１６ｇ／ｍ”である。

さらに、上記したようにメルティング・タイムは８分〜
４５分とすることが好ましいが、より好ましくは１２分
〜４０分とすることである。

メルティング・タイムは例えば１ｃｍＸ２ｃｍに切断し
た責料を、５０℃に保フた１゜５％の苛性ソーダ水溶液
に無攪拌状態で浸し、乳剤層が溶出するまでの時間を測
定することにより知ることができる。

所望のメルティング・タイムを得るには、硬膜剤を用い
て調節する手段を用いることができる。

このためには、従来知られている硬膜剤はいずれも、単
独でも混合しても用いることができる。

即ち、例えばクロム塩（クロム明ばん、酢酸クロムなど
）、アルデヒド類（ホルムルデヒド、グリオキサール、
グリタールアルデヒドなど）、Ｎ−メチロール化合物（
ジメチロール尿素、メチロールジメチルヒダントインな
ど）、ジオキサン誘導体（２，３−ジヒドロキシジオキ
サンなど）、活性ビニル化合物（１，３，５−トリアク
リロイル−へキサヒドロ−２−トリアジン、１゜３−ビ
ニルスルホニル−２−プロパツールなど）、活性ハロゲ
ン化合物（２，４−ジクロール−６−ヒドロキシ−３−
トリアジンなど）、ムコハロゲン酸類（ムコクロル酸、
ムコフェノキシクロル酸など）等を用いることができる
。

好ましく用いられる硬膜剤はアルデヒド系化合物、例え
ばホルムアルデヒド、グリオキサール、Ｓ−トリアジン
系化合物、例えば２−ヒドロキシ−４，６−シクロロト
リアジンナトリウム塩、ビニルスルホン系化合物等であ
る。

用いる硬膜剤の量は、硬膜促進剤あるいは硬膜抑制剤等
の存在によって影響を受けるが、好ましくはｌＸｌ０−
’モル／ｇ・ゼラチン〜ｌＸｌ０−”モル／ｇ・ゼラチ
ンの範囲で用いられる。より好ましくは、５Ｘ１０−’
モル／ｇ・ゼラチン〜５×１０−３モル／ｇ・ゼラチン
で用いられる。

以下の用いることができる硬膜剤の代表的な具体例を挙
げるが、これによって限定されるもではない。

代表的硬膜剤例 ■　　　ＩＩＣＩＩＯ ■　　　Ｃｌｌ０ ■　　　Ｃｌｌ１Ｃ１ｌＯ 以下余白 ■　　　　　　　　　０ＩＩＣ−（ＣＩｌｚう１ＣＩＩ
Ｏ■　　　ＣＩ　ＣＩｈＣ０Ｎ１１ＣＯＣｌｌｚＣｊ！
■　　　Ｃｆｆ１Ｃ１ｌ□Ｃ００ＣＩＩ□Ｃ１ｈ００Ｃ
ＣＩｈＣβ■　　　　Ｃｌｌ３ＣＯＣ！ （ＩＤ　　　　　Ｃｌｌ５ＣＯＣＩＩｚＣｌ■ ＠Ｃ１１□＝　Ｃ１１ＳＯｓ　（Ｃｌｌ□）、ＳＯ□Ｃ
１１−Ｃ１ｈ＠　　　Ｃ（Ｃ１ｌ！ＳＯ□Ｃ１ｌ　−Ｃ
Ｉ＋□）９［相］　　　　　Ｃｌｌ　ｚ　−ＣｌＩＣ０
ＯＣＯＣＩＩ寓Ｃ１ｌ□■　　　　　Ｃ１ｌ　ｔ　”　
Ｃ１ｌ　−ＯＣｌｌ冨Ｃ１１２ＣＩｌ、Ｏ１＋ 次のハロゲン化銀感光材料の処理方法について説明する
。

支持体上に少なくとも１層の親水性コロイド層を設けた
ハロゲン化銀感光材料の処理方法において、ローラー搬
送式目ａ現像機で現像処理する場合にハロゲン化銀感光
材料の含水量が１０〜２０ｇ／　ｍ２となる構成で処理
するものである。

処理液 この好ましい実施の態様は、現像処理に際し、下記−数
式［ＩＡ］で表わされる化合物及び／または下記−数式
［ＩＩ　Ａ　］で表わされる化合物を含有する現像液で
処理することである。

−数式［ＩＡ］ １！ １（＄ 一般式［１菖Ａ］ ！！ （式中、Ｒ，、Ｒ２、Ｒｓ　、Ｒ４及びＲ５は各各水素
原子、低級アルキル基、アルコキシ基、カルボキシ基、
アルコキシカルボニル基、スルホ基、ハロゲン原子、ア
ミノ基またはニトロ基を表わし、各基は貨換基を有する
ものも含む）次に、−数式［ＩＡ］または一般式［＋１
　Ａ　］で表わされる化合物の代表的具体例を挙げるが
、これらにより限定されるものではない。

−数式［ＩＡ］の例示化合物 Ｉ−１５−ニトロインダゾール、 ！−２５−アミノインダゾール、 ｌ−３５−ｐ−トルエンスルホンアミド−インダゾール
、 ■−４５−クロロインダゾール、 ！−５５−ベンゾイルアセトアミノ−インダゾール、 ！−６５−シアノインダゾール、 Ｉ−７５−ｐ−二トロペンゾイルアミノーインダゾール
、 ■−８１−メチル−５−二トローインダゾール、 ！−９６−二トロインダゾール １−１０　３−メチル−５−二トローインダゾール及び １−１１　４−クロロ−５−二トローインダゾール。

一般式〔！Ａ〕の化合物の内でも、この現像液に用いる
ためくは、ニトロインダゾール類が好ましい、特に好ま
しい化合物は５−ニトロインダゾールであり、これは下
記の構成式を有する。

次に一般式［ＩＩ　Ａ　］で表わされる化合物の代表的
具体例を挙げるが、これらにより限定されるものではな
い。

一般式［ＩＩ　Ａ　］の例示化合物 （■−１）　　　　　　　　　　　（ｎ　−２）（ＩＩ
−・１１） ＩＩ 感光材料の処理 これらは超迅速処理に適するものであり、例えば好まし
い実施の態様として、全処理時間が２０秒〜６０秒であ
る自動現像機で処理することが挙げられる。

この好ましい一実施例態様は、支持体上の感光性ハロゲ
ン化銀乳剤層を有する側の親木性コロイド層（ハロゲン
化銀乳剤層を包含する）のゼラチン量が２．００〜３．
５０ｇ／ｍ’である態様である。この範囲であると、ゼ
ラチン量が２゜００ｇ／ｍ”より少ない場合に比し塗布
故障が少なく、３．１０ｇ／ｍ”より多い場合に比し乾
燥性が良好である。そしてゼラチン量はより好ましくは
２，４０〜３．３０ｇ／ｍ！であり、２゜５０〜３．１
５ｇ／ｍ”がさらに好ましい、このような態様をとるこ
とにより感度、黄色汚染等を一層改良することができる
。

この感光材料は、支持体の片面に感光性乳剤層を形成す
るものでも、両面に形成するのでもよい、好ましくは、
感光性乳剤層を支持体の両側に形成して、両面の感光材
料とすることである。この好ましい一実施例態様として
、ハロゲン化銀乳剤層に使用されるハロゲン化銀粒子の
平均粒径が０．３０〜１．２０μｍ、より好ましくは０
．４０〜１．００μｍ、最も好ましくは０．４０〜０．
８０μｍである態様を挙げることができる。

ここでハロゲン化銀粒子の粒子サイズとは、等しい体積
の立方体に換算したときの陵の長さをいい、平均粒子サ
イズはその算術平均である。

この塗布時の湿潤膜圧は、好ましくは３５〜８５μｍの
範囲が適当であるが、より好ましくは４０〜７５μｍの
範囲であり、最も好ましいのは４７〜７０μｍの範囲で
ある。湿潤膜厚が厚過ぎると乾燥時の負担が大きくなる
ため、乾燥熱量の増大、塗布速度の低下等の対策が必要
となることであり、生産コスト、生産性等を低下させて
しまう、逆に湿潤膜厚が薄過ぎると故障のない均一な塗
布が困難となる場合がある。

この湿−ａ膜厚とは、１種または２種以上の塗布液を同
時に重層して支持体上に塗布する際には、それらの塗布
液の塗布直後（ＪＡ言すれば乾燥が始まる前の状態）の
湿潤状態の膜の厚さ（μｍ）の合計をいう、この湿潤膜
厚（μｍ）は次の式で求められる。即ち、 湿ｅＪ膜厚（μｍ）−（塗布液の供給愈の合計（ｊ！／
ｍ１ｎ）ｘｌｏｏｏ）／（塗布速度（ｍ／ｍｉ　ｎ）ｘ
塗布幅（ｍ）） で求められる。

また、この湿ｎ膜厚は、塗布が数次にわたった場合には
、即ち塗布、乾燥後にその上に更に塗布を行なうという
場合には、それぞれの塗布における塗布液の厚みをいう
。

この好ましい実施態様として感光性ハロゲン化銀乳剤層
の側にある親木性コロイド層が２Ｎ以上からなる場合、
その最上層を形成する塗布液の表面張力が該最上層と隣
接する親水性コロイド層を形成する塗布液の表面張力よ
りも６ｄｙｎｅ／ｃｍ以上小さい条件で塗布されるＢ様
が挙げられる。この表面張力の差はより好ましくは８　
ｄ　ｙ　ｎ　ｅ　／　ｃ　ｍ以上であり、１０　ｄ　ｙ
　ｎ　ｅ　／　ｃｍ以上であることが最も好ましい。

このような表面張力の差を得るには、最上層に少なくと
も１種の界面活性剤を使用すればよい。

最上層の隣接層には界面活性剤を用いても、また用いな
くてもよく、用いる場合は、最上層に用いるものと同じ
ものでも、異なったものを用いるのでもよい。

界面活性剤としては、各種のものを用いることができる
。

次に、この感光材料の感光性ハロゲン化銀乳剤層に用い
られるハロゲン化銀粒子の粒子サイズ分布は任意である
が、単分散であってもよい、ここで単分散とは９５％の
粒子が数平均粒子サイズの±６０％以内、好ましくは４
０％以内のサイズに入る分散系である。

このハロゲン化銀乳剤中のハロゲン化銀として、臭化銀
、沃臭化銀、沃塩化銀、塩臭化銀、及び塩化銀等の通常
のハロゲン化銀乳剤に使用される任意のものを用いるこ
とができるが、沃臭化銀を用いることが好ましい。

沃臭化銀を用いる場合、好ましいのは沃化銀含有率が１
０〜０．５モル％のものを用いることであり、さらに好
ましくは６〜１モル％のもの、特に好ましくは４〜１．
５モル％のものを用いることである。このとき塩化銀を
微量含有するものを用いてもよく、例えば塩化銀を２モ
ル％未満含有されることができる。

ハロゲン化銀乳剤に用いられるハロゲン化銀粒子は、酸
性法、中性法及びアンモニア法その他のいずれで得られ
たものでもよい。

このハロゲン化銀粒子は、粒子内において均一なハロゲ
ン化銀成分分布を有するものでも、粒子の内部と表面層
とでハロゲン化銀組成が異なるコア／シェル粒子であっ
てもよい。

さらに、ハロゲン化銀粒子で、この粒子の内部核が沃臭
化銀からなるものの場合、均貿な固溶相であることが好
ましい。

ここ１均買という語は、具体的には以下のように説明で
きる。

即ち、特開昭５６−１１０９２６号公報に定義されてい
るように、ハロゲン化銀粒子の粉末のＸ線回折分析を行
なりなとき、Ｃυ−ＫＢＸ線を用いて沃臭化銀の面指数
［２００］のピークの半値幅Δ２０雪０．３０　（ｄｅ
ｇ）以下であることを意味する。なお、このときのデイ
フラクトメーターの使用条件はゴニオメータ−の走査速
度をω（ｄｅｇ／ｍ１ｎ）、時定数をｒ　（ｓｅｅ）、
レヒービングスリット幅をγ（ｍｍ）としたときにωｒ
／γ≦１０である。

ハロゲン化銀乳剤に用いられるハロゲン化銀粒子は、潜
像が主として表面に形成されるような粒子であってもよ
く、また主として粒子内部に形成されるような粒子でも
よい。

ハロゲン化銀乳剤に用いられるハロゲン化銀粒子は、立
方体、八面体、十四面体のような規則的な結晶形を持つ
ものでもよいし、球状や板状のような変則的な結晶形を
持つものでもよい、これらの粒子において（１００）面
と（１１１）面の比率は任意のものが使用できる。また
、こられ結晶形を複合形を持つものでもよく、様々な結
晶形を粒子が混合されてもよい。

例えば、ハロゲン化銀粒子の少なくとも表面が、実質的
に臭化銀または沃臭化銀からなる（１１０）結晶面であ
るハロゲン化銀粒子を含有したハロゲン化銀乳剤を好ま
しく用いることができる。　このハロゲン化銀粒子の平
均粒径サイズ（粒子サイズは投影面積と等しい面積の円
の直径を表わす）は、５μｍ以下がよいが、０．１〜５
μｍが好ましく、０．４〜２μｍが特に好ましい。

また、ハロゲン化銀乳剤は、写真業界において増感色素
として知られている色素を用いて、所望の波長域に光学
的に増感できる。増感色素は単独で用いてもよいが、２
種以上を組み合わせて用いてもよい、増感色素とともに
それ自体分光増感作用を持たない色素、あるいは可視光
を実質的に吸収しない化合物であって、増感色素の増感
作用を強める強色増感剤を乳剤中に含有させてもよい。

ざらに、増感色素としては、シアニン色素、メロシアニ
ン色素、複合シアニン色素、複合メロシアニン色素、ホ
ロポーラ−シアニン色素、ヘミシアニン色素、ステリル
色素及びヘミオキサノール色素が用いられる。

特に有用な色素は、シアニン色素、メロシアニン色素及
び複合メロシアニン色素である。

この好ましい一実施態様は、感光性ハロゲン化銀乳剤層
に、下記−数式［１１、［ＩＩ　］及び［Ｉ１１　］で
表わされる化合物群から選ばれた少なくとも１極の増感
色素を添加したものである。

−数式［Ｉ］、［Ｉ！］、［１１目の化合物のいずれか
を用いる態様を採用すると、オルソ増感されるので、特
に圧力減感及びすり傷黒化について一層の改良がなされ
る。即ち、レギュラータイプは高感度を要する脚部用に
大粒子を用いているため、圧力減感及びすり傷黒化性能
が悪かりなのであるが、このようなオルソタイプでは色
素増感によって高感度化されることができる。この結果
、圧力減感及びすり傷黒化性能を一層改良することがで
きる。

一般式［Ｎ、［夏！〕及び［Ｉｌ＋　］は下記に示すと
おりである。

Ｒ暑 （Ｘ−）−−＋ （ＩＩ） （Ｘ−）い、１ （１［１） （ｘ−）　ｈ＋１ ［上記各式中、Ｘｌ、Ｘ２　、Ｘ　３はアニオン、２．
及びＺ、は置換または非置換の炭素環を完成するのに必
要な非金属原子群、ｎは１または２を表わす、（ただし
、分子内塩を形成するときはｎは１である。）］ 式［１］中、Ｒ＋　、Ｒ２、Ｒｓは各々置換もしくは非
置換のアルキル基、アルケニル基またはアリール基を表
わす、但し、Ｒ，とＲ，の内少なくとも１つはスルホア
ルキル基またはカルボキシアルキル基をとる。

式［Ｉｆ　１中、Ｒ，、Ｒシは上記Ｒ，とＲ３と同意義
である。Ｒ３は水素原子、低級アルキル基、アリール基
を表わす。

式［＋１１］中Ｒ２及びＲ，は各々置換もしくは非置換
の低級アルキル基、Ｒ８及びＲＩＯは低級アルキル基、
ヒドロキシアルキル基、スルホアルキル基、カルボキシ
アルキル基を表わす。

上記［１］　　［１１］　　［１１１１で示される化合
物の具体例や、その使用方法等は、例えば特開昭６１−
８０２３７号公報に開示されている。

また、ハロゲン化銀乳剤のバインダー（または保護コロ
イド）としては、ゼラチンを用いるのが有利であるが、
ゼラチン話導体、ゼラチンと他の高分子のグラフトポリ
マー、それ以外の蛋白質、Ｗ話導体、セルロース話導体
、阜−あるいは共重合体の如き合成親水性高分子物質等
の親木性コロイドも用いることができる。

このゼラチンは平均分子量１００，０００以下の成分が
４０重量％以下であることがよく、好ましくは平均分子
［１００，０００以下の成分が３５Ｉｉ量％以下であり
、３５〜２０重玉％であることが特に好ましい、また、
平均分子ｉ５０゜０００以下の成分については３０１ｉ
％以下、２５〜１０重量％であることが特に好ましい。

ここで、平均分子量は、ゲルバーミエージミシクロマト
グラフ法（以下ｒＧＰＣ法」という）で求めた重量平均
分子量である。

ＧＰＣ法の条件の１例を下記に示す。

■カラム：セファローズＣＬ４Ｂ　（ファルマシア・フ
ァインケミカル社製） 長さ８０ｃｍ、Ｔ−３５℃、φ１５ｎｍ■分離液：　０
．　２Ｍ　　Ｃ）ＩｓＣＯＯＩ（１０，２Ｍ（１，（Ｏ
ＯＮａ水溶液流速０．　２９　ｍ１Ｌ７　ｍｍベリスタ
ーポンプ（ＡＴＴＯ社製） ■検出器：紫外線吸収分光光度計（ＵＶ：波長２５４ｎ
ｍ） ■分析用サンプル：絶対量２５ｍｇのゼラチンＧＰＣで
得られたチャートから平均分子量１００，０００以下の
成分の％塩を算出するにはα成分（平均分子］ｔ１００
゜０００）のもので得られるピーク位置からベースライ
ンに垂直な線をおろし、その垂直より右側部分（低分子
量部分の面積の全体の面積に占める割合を算出す る）。

このゼラチン中の平均分子量ｔｏｏ、ｏｏｏ以下の成分
を減少させるには、以下■〜■の方法で行なう。

■　骨、皮などの原料からゼラチンを抽出する際、抽出
初期のゼラチン抽出液を排除す■　ゼラチン抽出以後乾
燥までの製造工程においてゼラチン液の処理温度を４０
℃以上にしない。

■　ゼラチンゲルを冷水（１５℃）透析する（Ｔｈａ　
Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｉｃ　５
ｃｉｅｎｃｅ２３　３３　（１９７５）参照）。

■　イソプロピルアルコールの使用による分画法（Ｇ、
５ｉａｉｎｓｂｙ、ディスカッジエン・オブ嗅ファラデ
ーズ・ソサエティ（Ｄｉｓｃｕｓｓ、Ｆａｒａｄａｙ　
’　ｓ　５ｏｃｉｅｔｙ）工８　２８８（１９５４）参
照）。

■　スチレン−ジビニルベンゼン共重合体樹脂等の高分
子吸着剤による吸着法。

上記の方法を単独もしくは、組み合わせて平均分子量１
００．０００以下の成分が４０瓜量％以下のゼラチンを
得ることができる。

そして、平均分子量１００．０００以下の成分を４ｏｒ
ｎｚ％以下含有するゼラチンを親水性コロイド層に用い
ることによって、自動現像処理してもスカムの発生がほ
とんどなく、親水性コロイド層としては、ハロゲン化銀
乳剤層、表面保護層、中間層、フィルター層などを挙げ
ることができる。

ハロゲン化銀乳剤のバインダーとしてゼラチンを用いる
場合には、ゼラチンのゼリー強度は限定されないが、ゼ
リー強度２５０ｇ以上（バギー法により測定した価）で
あることが好ましい。

ここにゼリー強度とは、写真用ゼラチン試験法（１９７
０年、写真用ゼラチン試験法合同審議会発行）第５項記
載のバギー法（ＰＡＧＥ法）によるゼリー強度を表わす
。

感光材料の写真乳剤層、その他の親水性コロイド層は、
バインダー（また保護コロイド）分子を架橋させ、膜強
度を高める硬膜剤を１ｆ！１または２種以上用いること
により硬膜することができる。硬膜剤は、処理液中に硬
膜剤を加える必要がない程度に感光材料を硬膜できる２
を添付することカテ＆　ルｂ＜、処理液中に硬膜剤を加
えることも可能である。

硬膜剤としては、アルデヒド系、アジリジン系（例えば
、ＰＢレポート、１９，９２１．米国特許第２゜９５０
．１９７号、同２，９８４．４０４号、同２，９８３．
６１１号、同３，２７１．１７５号の各明細書、特公昭
４６−４０８９８号、特開昭５０−９１３１５号の各公
報に記載のもの）、イソオキサゾール系（例えば、米国
特許第３３１．８０９号明細書に記載のもの）、エポキ
シ系（例えば、米国特許第３，０４７，３９４号、西独
特許第１．０８５．６６３号、英国特許第１．０３３．
５１８号の各明細書、−特公昭４８−３５４９５号公報
に記載のもの）、ビニルスルホン系（例えばＰＢレポー
ト１９，９２０．西独特許第１．１００．９４２号、同
２．３３７，４１２号、同２．５４Ｓ、７２２号、同２
．８３５．５１８号、同２．７４２．３０８号、同２．
７４９．２６０号、英国特許第１．２５１．０９１号、
特願昭４５−５４２３６号、同４８−１１０９９６号、
米国特許第３．５３９．６４４号、同３，４９０．９１
１号の各明細書に記載のもの）、アクリロイル系（例え
ば、特願昭４８−２７９４９号、米国特許第３，６４０
，７２０号各明細書に記載のもの）、カルボジイミド系
（例えば、米国特許第２．９３８．８９２号、同４，０
４３．８１８号、同４，０８１．４９９号の各明細書、
特公昭４６−３８７１５号公報、特願昭４９−１５０９
５号明細書に記載のもの）、トリアジン系（例えば、西
独特許第２．４１ｏ、ｎ３号、同２，５５３，９１５号
、米国特許第３．３’ｌＳ、２８７号の各明細書、特開
昭５２−１２７２２号公報に記載のもの）、高分子型（
例えば、英国特許第８２２，０６１号、米国特許第３，
６２３．８７８号、同３．３９６．０２９号、同３，２
２６，２３４号の各明細書、特公昭４’ｌ−１８５７１
１号、同４７−１８５７９号、同４７−４８８９６号の
各公報に記載のもの）、その他マレイミド系、アセチレ
ン系、メタンスルホン酸エステル系、（Ｎ−メチロール
系：）の硬膜剤が単独または組み合わせて使用できる。

有用な組み合わせ技術として、例えば西独特許第２．４
４７，５８７号、同２，５０５，７４１ｉ号、同２．５
１４，２４５号、米国特許第４．０４７．９５７号、同
３，８３２．１８１号、同３．８４０．３７０号の各明
細書、特開昭４８−４３３１９号、同５０−６３０６２
号、同５２−１２７３２９号、特公昭４８−３２３６４
号の各公報に記載の組み合わせが挙げられる。

ハロゲン化銀乳剤を用いた感光材料のハロゲン化銀乳剤
層及び／または他の親木性コロイド層には柔軟性を高め
る目的で可塑剤を添加できる。

中でも好ましい化合物はトリメチロールプロパンである
。トリメチロールプロパンの如きジオール塁またはポリ
オール塁を用いる場合、その使用量はゼラチンに対して
好ましくは０．０１〜１゜Ｏ重量％、さらに好ましくは
０．１〜１００重量％、特に好ましくは０．１〜１０！
＋！量％である。

ハロゲン化銀乳剤を用いた感光材料の写真乳剤層その他
の親木性コロイドには寸度安定性の改良などを目的とし
て、水不溶性または難溶性合成ポリマーの分散物（ラテ
ックス）を含有させることができる。

難溶性合成ポリマーとしては、例えば英国特許第８０７
．８６４号、同１．１８６．８９９号、特公昭４８−４
３１２５号、同４９−２５４９．９号、米国特許第２，
３７６．００５号、同２．８５３，４５７号、同２．９
５８．８８４号、同３．ｏｒ＋ｚ。

６７４号、同３．２８７，２８９号、同３，４１１．９
１１号、同３゜４８８．７０８号、同３．５２５，６２
０号、同３．８０７．２９０号、同３．８３５．７１Ｓ
号、同３，６４５．７４０号等に記載されているものを
好ましく用いることができる。

１１Ｆ？［防止剤としては、英国特許第１．４６６．６
００号、リサーチ・デイクスロージャー（Ｒｅｓｅｒｃ
ｈ　Ｄｉｓｃｌｏｓｕｒａ）　１５８４０号、同１１ｉ
２５ａ号、同１８８３０号、米国特許第２．３２’１．
８２８号、同２．ｌｌＢ１．ｌｌ５Ｂ号、同３゜２０６
．３１２号、同３，２４５，８３３号、同３．４２８．
４５１号、同３，７７５，１２８号、同３．９４３，４
９８号、同４．０２Ｓ、３４２号、同４，０２５，４６
３号、同４，０２５．６９１号、同４．０２５゜７０４
号等に記載の化合物を好ましく用いることができる。

１Ｆ７Ｅ防止剤としては特に好ましく用いられる界面活
性剤は、下記−数式［ＩＶ　］、［Ｖ］、［ｖ＋　］及
び／または［■］で表わされる。

−数式〔」Ｖ〕 １？電゛−八　二Ｇ（：ｌＩ　ｘ（：１ｔｔＯン−ｒｔ
　１１−数式（Ｖ） 一般式〔ｖ１〕 式中Ｒ３′は炭素数１〜３０の置換または無置換のアル
キル基、アルケニル基またはアリール基を、Ａ′は一〇
−基、−３−基、−ＣＯＯ−基、−Ｎ−Ｒ＋。′基、−
Ｃｏ−Ｎ−Ｒ，。′基、−Ｓｏ、Ｎ−Ｒ，。′基（ここ
でＲＩＧ′は、水素原子、Ｉｉ！換または無置換のアル
キル基を示す）を表わす。

Ｒ２′、　Ｒｓ　　’　−Ｒ７′−Ｒｅ　’は水素原子
、置換もしくは無置換のアルキル基、アリール基、アル
コキシ基、ハロゲン原子、アシル基、アミド基、スルホ
ンアミド基、カルバモイル基あるいはスルファモイル基
を表わす。

また式中Ｒｓ’及びＲ６′は、置換もしくは無置換のア
ルキル基、アリール基、アルコキシ基、ハロゲン原子、
アシル基、アミド基、スルホンアミド基、カルバモイル
基あるいはスルファモイル基な表わす、フェニル環の置
換基は左右非対称でもよい。

Ｒ４”及びＲ％′は水素原子、置換もしくは無置換のア
ルキル基、またはアリール基を表わす。

Ｒａ”とＲｓ　’、　Ｒｅ　’とＲｔ”及びＲ８′とＲ
ｅ”は互いに連結して置換もしくは無置換の環を形成し
てもよい。

ｎｌ　＊　ｎｔ　＋　ｎｓ及びＲ４は酸化エチレンの平
均重合度であっ゛て、２〜５０の数である。

また、ｍは平均重合度であり、２〜５０の数である。

一般式［■］ 訂−Ａ　°−（ＣＩｌＩＣ７１１０脇７１−１１式中Ｒ
ｆは、部分あるいは全部がフッ素基で置換された炭素数
１〜３０の置換または無置換のアルキル基、アルケニル
基もしくはアリール基を表わす。

Ａ′は一般式［ＩＶ　］と同様であり、Ｂはアルケニレ
ン基、アルキレン基またはアリーレン基を表わす。

Ｅは水溶性基を表わし、ｎｓは０〜５０の数を表わす。

一般式［ｒｖｌ、［Ｖｌ、［Ｖｌ　］または［■］で表
わされる化合物の具体例としては下記のものを挙げるこ
とがでとる。

以下余白 −数式［ＩＶコの例示化合物 １．　　Ｃ＋　＋ｌ１ｚ３ＣＯＯ（ＣＩＩ２ＣＩＩｚＯ
）　５ｌ１２、　　Ｃ，＋１１ｆｆＯ（Ｃ＋１２ＣＩＩ
ＩＯ）Ｉ！Ｉ＋−義賊（Ｖ）の例示化合物 以下余白 Ｃ，ＩＩ、。

一最式（Ｖｌ）の例示化合物 ７゜ １１４０ＣＩＩ　ｚｃＩｌ　ｘ）−ｎｏ　　　　　　　
　　０（（：ＩＩ　ｘｃｌＩ　ｔｏ）ｎｉｌＣ４１１９
−Ｌ　　　　　　　Ｃｎ１ｂ−ｔ１１ｅＯｃｌＩｘｃ！
１ｔ３−ｒｅｏ　　　　　　　　　　　０＋ＣＩＩ＊Ｃ
Ｉ＋１０）ｒｉｆｔＣ＋ｔｌｌｔｓ　　　　　　　　Ｃ
＋ｘｌｌｚｓＣ＊Ｉｂ４　　　　　　　　に、＋１□−
ｔ１０゜ Ｃｓ１ｌ　＋　ｌ−Ｌ　　　　　　　　　Ｃｓ１ｌ□−
を−数式〔■〕の例示化合物 １１゜ ｓｌｈ Ｃ＋Ｆ＋５ＣＯＮＣＩｈＣＩＩｉＳ（ｈＮｊｌＣｓ　１
１　ｔ ＣｓＦ＋ｔＳＯＪ（ＣｉｌｓＣＩＩｘＯ）ｉ（Ｃ１ｌｘ
）ｅｓＯｓＮａ１３゜ １４゜ Ｃ１１ｌｆｆ ■ Ｃｇ１１＋ＪＯｔＮ（ＣＩｌｚＣＩＩｘＯン、＋１本発
明の実施の際に使用するのに好適である含フツ素界面活
性剤の代表例には次の１〜５ｚのものがある。

１、　　　Ｆ３Ｏ−（ＣＦｔ）　ｔ−Ｃ００ＩＩ２、　
　１１−　（ＣＦｘ）　４−ＣＯＯ１１３、ＣＦｓ−（
ＣＦｔ）　ｓ’ｃＯＯＮｌｌａ４、　　　Ｉｂ　（ＣＦ
ｘ）　＋　５−ＣＯＯ１１５、Ｆ２Ｏ−（ＣＦＩ）ｔ−
３０バ ６、　　１１７　（ＣＦｚ）　＊−ＣＩｌｚ−Ｏ５Ｏｓ
Ｎａ？、　　　１１−　（ＣＦ、）　ｓ−ＣＩｌｘ−Ｏ
５ＯＪａ８、　　　　ｌＩ−（Ｃｈ）　＆−Ｃ１１つ一
〇−１’−０１１■ ↑ ９、　　　　ｌｌ−（ＣＦｔ）　５−Ｃ１ｂ−０−Ｐ−
Ｏｆｆ↑ １０、　　ｌＩ−（ＣＦｘ）　ｌ　＠−ＣＩ１ｍ−０−
Ｐ−０１１Ｃ，１ＩＳ０ １５、　　Ｌ　（ＣＦり　１−Ｃ１１ｇ−０−ＣＩｌｘ
−Ｃ１ｌｚ−ＣＩｌａ−ＳＯａＮａＩＧ、　　ｌＩ−（
ＣＰ、）　、−ｅｌｌ、−０−（：ｌ１ｌ−ＣＩｌｉ−
Ｃ１ｌｚ−５Ｏ３Ｎａｊ７．　　　　ＩＩ−＜ＣＦｘ）
　ｔ　＊−Ｃ１ｌｉ−０−Ｃ１１ｘ−Ｃ１ｌｉ−ＣＩｌ
ｔ−３ＯｓＮａ１Ｂ、　　Ｉ’ｓＣ−（ＣＦｚ）ｉ−Ｃ
１１ｇ−０−Ｃ１１ｚ−ＣＩｌｉ−Ｃ１ｌｉ−ＳＯＪａ
Ｆ宜　ＦＩ ｔｌｌｓ ぼ ２０、　　　　ＦａＣ−Ｃ−０−Ｃ１ｌｚ−Ｃｌｌｚ−
Ｃ１ｌｚ−ＳＯｓＮａＣＩ　ＩＩ　Ｂ ２１、　　Ｆ３Ｃ−（Ｃ１ｌｚ）　ｚ−Ｃ００−Ｃ１ｌ
ｘ−Ｃ１ｌｘ−Ｃ１ｌｔ−ＳＯｓＮａ２２、　　ＩＩ−
（ＣＦｔ）＋＊−Ｃ００−Ｃ１ｌｘ−ＣＩＩ＊−Ｃ１ｌ
ｚ−３ＯＪａ２３、　　ＩＩ−（ＣＦｘ）　４−Ｃ１１
ｚ−ＯＣＣ−Ｃ１ｌｚ−Ｃ１ｌｘ−ＳＯＪａ０３Ｎａ ＳＯ，Ｎａ ＳＯＪａ ０３Ｎａ ０３Ｎａ Ｃｌｌｚ−ＳＯＪａ ３０、　　Ｃ１４１１ｉｓ−ＣＩｌ−Ｃｏｏ−ＣＩｌｚ
−ＣＦ３Ｉ ０ｓＮａ ３２、　　Ｃｌ４１１コ５−Ｃ１１−ＣＯＮＩＩ−ＣＩ
ｌｘ−’ＣＦｔ−ＣＩＩＦｔ０Ｊａ ３４、　　Ｐ３（ニー（ＣＦｘ）ｉ−Ｃ００（−（：１
１．−ＣＩｌａ０）ｔ−Ｃ１ｌｓ３５、　　ＦａＣ−（
ＣＦｚ）ｔ−５Ｏｘ−Ｎ（−Ｃ１１ｚ−、ＣＩＩｔＯ）
４１１Ｃ２ＩＩ　ｍ ３（ｉ、　　Ｆ３Ｃ−（ＣＦｔ）Ｘ−Ｃ１１，０（−Ｃ
Ｉｌ、−ＣＩｈＯ）、ＩＩＣ１１゜ 、１ ３７、　　ＦｓＣ−（ＣＦｚ）ａ−ＣＯＮｌｌ−Ｃ１１
ｇ−Ｃ１１ｔ−Ｃ１１ｚ−Ｎ−Ｃ１ｌｌ−Ｃ１ｌｚ−Ｃ
ＯＯ−３８、１＋−（ＣＦｘ）　ｉ−ＣＯＮｌｌ−ＣＩ
ｌｔ−ＣＩｌｉ−０−５ＯｓＮａ４０、　　Ｆ３Ｃ−（
ｃｐ、）　、−ＳＯよ−Ｎ−ＣＩｌｉＣＯＯＩ１Ｃ３五
１ｓ ４１、　１’３Ｃ−（ＣＦｔ）　ｔ−５ｏｗ−Ｎ−Ｃｌ
ｈ−Ｃ１１□−〇−５Ｏ３１１（：ｘｌｌｓ ＮａＯ，Ｓ ４４、１ｌ−（ＣＦｔＣＦｔ）４−Ｃ１１！−０−（Ｃ
ＩＩ□ＣＩｌよ０）ｔｅｌ！４５、　Ｎａ０ｓＳ−Ｃ１
１−Ｃ００（Ｃ１１ｘＣ１１＊０）ｘｃＩＩｉ（ＣＦｚ
ＣＦｚ）ｓｌｌ■ Ｃ１１よ−ＣＯＯＣ，Ｉ！。

４６、１＋−＜ＣＦｔＣＦｌ）２−ＣＩＩｔＯＣＩ＋！
−Ｃ１１０（Ｃ１１ＩＣＩＩＩＯ）！暑１１Ｃ１１゜ ５０、　　Ｆ＋ｖＣｖ−０−（Ｃ１１ｘ（：ｌ１ｚＯ）
＋ｅ−ＣＩＩｚＣＩＩ□−０１ｌこの感光材料の写真乳
剤層及び／または他の親水性コロイド層には、塗布性改
良、スベリ性改良、乳化分散、接着防止、写真特性（現
像促進、硬膜化、増感等）改良等を目的として、種々の
界面活性剤を用いることができる。

ハロゲン化銀乳剤を用いた感光材料に用いられる支持体
上にはａ−オレフィンポリマー（例えばポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレン／ブテン共重合体）等をラミ
ネートした紙、合成紙等の可撓性反射支持体、酢酸セル
ロース、硝酸セルロース、ポリスチレン、ポリ塩化ビニ
ル、ポリエチレンテレフタレート、ポリカーボネイト、
ポリアミド等の半合成または合成高分子からなるフィル
ムや、これらのフィルムに反射層を設けた可撓性反射支
持体、ガラス、金属、陶器などが含まれる。

また、ハロゲン化銀感光材料は必要に応じて支持体表面
にコロナ放電、紫外線照射、火焔処理等を施した後、直
接にまたは支持体表面の接着性、帯電防止性、寸法安定
性、耐摩擦性、硬さ、ハレーション防止性、摩擦特性及
び／またその他の特性を向上するためのＩＮ以上の下塗
層を介して塗布されてもよい、そして、特開昭５２−１
０４９１３号、同５９−１８９４９号、同５９−１９９
４０号、同５９−１９９４１号に記載されている下引き
処理を行なったものが好ましい。

この感光材料を作製するに当り、ハロゲン化銀乳剤層及
びその他の層は、各種の方法で塗布・乾燥することがで
きる。

このハロゲン化銀感光材料は、感光材料を構成する乳剤
層が感度を有しているスペクトル領域の電磁波を用いて
露光でき、光源としては各種のものをいずれかも用いる
ことができる。

黒白現像処理としては、現像処理工程、定着処理工程、
水洗処理工程がなされる。現像処理工程後、停止処理工
程を行なったり定着処理工程後、安定処理工程を施す場
合は、水洗処理工程が省略される場合がある。また現像
主薬またはそのプレカーサーを感光材料中に内蔵し、現
像処理工程をアルカリ液のみで行なってもよく、現像液
としてリス現像液を用いた現像処理工程を行なってもよ
い。

黒白現像処理に用いられる黒白現像液は通常知しられて
いるカラー感光材料の処理に用いられる黒白第１現像液
と呼ばれるもの、もしくは黒白感光材料の処理に用いら
れるものであり、一般に黒白現像液に添加される各種の
添加剤を含有せしめることかできる。

また好ましく用いられる現像液中には、硬膜剤を含ませ
ることができる。

このようにして調製された現像液のｐＨ値は所望の４１
度とコントラストを与えるに十分な程度に選択されるが
、約８〜１２、特に約９．０〜１０．５の範囲にあるこ
とが望ましい。

現像処理温度及び時間を相互に関係し、かつ全処理時間
との関係において決定される、本発明においては、好ま
しくは例えば３０〜４０℃で１０〜２０秒である。

現像、定石された感光材料は、水洗及び乾燥される。水
洗または定着によって溶解した銀塩をほぼ完全に除くた
めに行なわれ、例えば約２０〜５０℃で５〜１２秒が好
ましい、乾燥は約４０〜１００℃で行なわれるが、この
装置のコンパクト化等の制約から４０〜５０℃が好まし
く、乾燥時間は処理の状態によって適宜換えられるが、
通常は約５〜１５秒でよい。

次に、この感光材料を処理する自動現像機について説明
する。処理時間が２０秒〜６０秒である自動現像機とし
て、ローラ搬送型が好ましい。

この発明に係る自動現像機としては、好ましく用いられ
る一例を第１図に示した。この自動現像機は高さ、幅及
び奥行が約８００ｍｍ以下のコンパクト・サイズであり
ながら、毎時約５００枚の口切フィルムを処理すること
が可能となっている。また、約２５１の補充タンクを２
個内蔵させることも可能であり、その場合は高さ、幅及
び奥行の寸法を、約１２００．８００，８００ｍｍ以下
にとどめることができる。

この自動現像機は処理時間４５秒程度、９０秒程度、１
８０８０秒程選択処理が可能になっており、処理時間４
５秒程度では搬送速度が約２５００ｍｍ／ｍｉｎで、毎
時５００枚程度の処理が行なわれ、処理時間９０秒程度
では搬送速度が約１５００ｍｍ／ｍｉｎで、毎時３００
枚程度の処理が行なわれ、処理時間１８０８０秒程は搬
送速度が約６３０ｍｍ／ｍｉｎで、毎時１４０枚程度の
処Ｊ里が行なわれる。

操作部Ａ 装置本体１は外光を遮閉するようになっており、その前
側上部には操作パネル１０が設けられていて、必要とす
る操作スイッチ及び表示器が付設されている。このスイ
ッチによって運転の始動・停止、搬送速度切換、処理温
度設定等の操作やＩＡ埋湯温度表示や故障表示等が行な
われ、これらが第２図に示すような操作パネル１０上の
対話型デイスプレー１１に示される。さらに、音声部１
２より、音声による対話型表示も可能である。

感光材料搬入部Ｂ 撮影済の感光材料は、装置本体１の後側上方位置に設け
られた挿入口２０か５１枚づつ挿入され、この挿入口２
０にはセンサ２１が設けられ、感光材料の挿入間隔を設
定するようになっている。即ち、例えば処理時間が４５
秒程度の場合には２秒間隔に挿入され、挿入された感光
材料と次に挿入される感光材料の距離が６０ｍｍ程度に
設定される。また、処理時間が９０秒程度の場合には挿
入間隔が３秒程度で、感光材料間の距離が４５ｍｍ程度
に設定される。

また、この感光材料搬入部Ｂには、図示しない感光材料
幅検出手段が設けられ、感光材料の幅を検出して、その
情報を制御部に出力するようになっている。制御部では
この情報から感光材料の面積演算を行ない、処理液補充
の基準としている。

感光材料搬出部Ｃ 装置本体１の感光材料搬入部Ｂと反対側には、感光材料
搬出部Ｃが設けられ、そのバスケット３０内に現像処理
された後、乾燥された感光材料が排出される。

搬送系り 装置本体１の内部には、ローラで構成される搬送系りが
感光材料搬入部Ｂから感光材料搬出部Ｃの間に設けられ
ている。この搬送系りは感光材料を、ｙ、２図及び′ｉ
Ｊ３図に示すように、現像槽Ｅ、定着禮Ｆ、水洗槽Ｇ１
スクイズ部Ｈ及び乾燥部■の順に搬送するように構成さ
れている。このローラとしてはゴムローラを好ましく用
いることができ、ゴムの材質としては、例えばシリコン
ゴム、あるいはエチレンプロピレンゴム（例えばＥＰＤ
Ｍ）が好ましく用いられる。

この搬送系りのローラは例えば第３図において記号で示
すように所定箇所に材質が異なるローラを配置して構成
することができ、これにより感光材料を傷付けることな
く、高速搬送ができ、しかもスクイズ性が向上し好まし
い。

即ち、ベータローラ（マイカ入り）４０が主なる搬送通
路に配置され、現像４！ＥではＥＰＤＭゴムローラ（硬
度５０℃）４１が所定箇所に配置されている。現像槽Ｅ
と定着４１Ｆの渡り部にはシリコンゴムローラ（硬度５
０℃）４２とシリコンゴムローラ（リード）４３とが対
向して配置され、現像液をスクイズしている。定着槽Ｆ
及び水洗槽Ｇにはベータローラ（カラー付）４３が搬送
通路の比較的緩やか屈曲部に配置され、ガイドしながら
搬送する。

また、スクイズ部Ｈではシリコンゴムローラ（硬度５０
℃）４２が搬入側及び搬出側に配置され、感光材料上の
水分を絞るようにスクイズし、この後段には吸水ローラ
４４が配置され、さらに感光材料上に残る水分を吸い取
るようになりている。乾燥部Ｉではベータローラ（マイ
カ入り）４０が配置され、搬送性と耐熱性を考慮してい
る。

搬送系りのそれぞれローラには第４図に示すようなバネ
が設けられ、これにより感光材料に所定の圧着力が与え
られるようになっている。

例えばａの箇所ではバネ長が８２ｍｍで圧着力が３００
〜３５０ｇ、ｂの箇所ではバネ長が１５０ｍｍで圧着力
が４００〜４５０ｇ％Ｃの箇所ではバネ長が１３３ｍｍ
で圧着力が４００〜４５０ｇ、ｄの箇所ではバネ長が２
５０ｍｍで圧着力が両側のＥＰＤＭゴムローラ４１で４
００〜４５０ｇ、下側のＥＰＤＭゴムローラ４１で圧着
力が２００〜２５０８％ｅの箇所ではバネ長が１５０ｍ
ｍで圧着力が４００〜４５０ｇ、ｆ。

ｇの箇所ではバネ長が１５０ｍｍで圧着力が４００〜４
５０ｇ、ｈの箇所ではバネ長が２２８ｍｍで圧着力が両
側のベークローラ４３で４００〜４５０ｇ、下側のベー
タローラ４３で圧着力が２００〜２５０ｇ、ｉ、ｊの箇
所ではバネ長が８５．９０ｍｍで圧着力がそれぞれ３０
０〜３５０ｇ、に、ｊ！の箇所ではバネ長が１５０ｍｍ
で圧着力がそれぞれ４００〜４５０ｇ％ｍの箇所ではバ
ネ長が２２４ｍｍで、圧着力が両側のベータローラ４３
で４００〜４５０ｇ、下側のベークローラ４３で圧着力
が２００〜２５０ｇ、ｎの箇所ではバネ長が７２ｍｍで
圧着力が９５０〜１００１００Ｏ，ｐの箇所ではバネ長
がそれぞれ８２ｍｍで圧着力が６００〜６５０ｇ、ｑの
箇所ではバネ長が８５ｍｍでは圧着力が５５０〜６００
８％　ｒの箇所ではバネ長が８２ｍｍで圧着力が６００
〜６５０ｇ％Ｓの箇所ではバネ長がｔｌｏｍｍで圧着力
が４５０〜５００ｇに設定されている。

これらの搬送系りの圧着力の設定も、ローラ材質と同様
に搬送時に、感光材料を傷付けることなく、高速搬送が
でき、しかもスクイズ性を向上するように、例えばスク
イズする部分では強く、あるいは屈曲部では弱いように
、各部の機能に応じて設定される。

これにより、この搬送系りでのスリップ率は第５図に示
すように著しく改善される。ここで、スリップ率は次の
式で表わされる。

これらのローラ表面粗さがＲｍａｘｘｏ、１〜１００μ
ｍである広範囲において、良好な搬送性と画質とを維持
できる。従来の自動現像機がＲｍａｘ＝１〜１５μｍの
範囲とすることによって、搬送性や画質を維持していた
のに比すると、格段に有利である（なお、ローラ表面粗
さＲｍａｘは、ＪＩＳ規格Ｂ−０６０１の規定による）
。

また、ゴムローラの本数は通常現像部で１〜８本使用し
、例えば使用するゴムローラ硬度の変化幅３０度アップ
まで、画質にそれ程の画質の影響はみられない０例えば
硬度３０度のゴム口−ラを用いた場合、経時により硬度
が６０度になっても、悪影響は出ない、従来であると硬
度の変化幅が約１０度より画質の変化がみられたが、こ
れに比べ、硬度が変化したり、硬度分布に幅があフても
支障がないので自由度に富み、硬度分布にバラツキがあ
ってもほとんど問題はない（なお、硬度はＪＩＳ規格に
−６３０１に規定のゴム硬度による）。

さらに、処理すべき感光材料の挿入距離、先に挿入した
感光材料の後端と後に挿入した感光材料の先端との距離
）を５〜８０ｍｍまで短縮することが可能（従来は短縮
できても４０　ｍｍ）であり、−禮の迅速処理が可能で
、処理枚数をより多くでき、従来に比べて処理能力を最
大２０％向上させることもできる。

またローラ総本数を少なくでき、例えば同処理能力機に
対しては約２０本の削減が可能である（例えば従来の１
００本に対して８５本）、対向部ローラ数／総ローラ数
の比を０．５〜１．０の範囲に増加することができ（従
来は約０１４５）、これにより処理時間の短縮が図れ、
また画質も維持できる。

この搬送系りのローラは等速で駆動され、このパス長は
例えば感光材料搬入部Ｂで５１゜０ｍｍ、現像４１　Ｅ
で６２１　ｍｍ、定着槽Ｆで３４８．８ｍｍ、水洗槽Ｇ
で３０６．２ｍｍ、スクイズ部Ｈで２４２．４ｍｍ、乾
燥部！で３４４．５ｍｍであり、合計１９１３．９ｍｍ
に設定される。

従って、感光材料の処理時間が４５秒程度の場合には、
感光材料搬入部Ｂで１．２秒、現像槽Ｅと渡り部で１４
．６秒、定着槽Ｆと渡り部で８．２秒、水洗槽Ｇと渡り
部で７．２秒、スクイズ部Ｈで５．７秒、乾燥部工で８
．１秒に設定され、各部で短時間の処理が行なわれる。

さらに、全処理時間を２０〜６０秒とする迅速処理にお
いては、例えば現像槽Ｅ１定着槽Ｆ、水洗４！　Ｈ及び
乾燥部Ｉでのバス長を変更することで、例えば現像槽Ｅ
と渡り部で１０〜２０秒、定着槽Ｆと渡り部で４〜１５
秒、水洗槽Ｇと渡り部で５〜１２秒及び乾燥部Ｉで５〜
１５秒の範囲に設定することが可能である。

現像４ｍ１Ｅ、定着槽Ｆ、水洗４！ＩＧ現像禮Ｅ、定着
４１Ｆ及び水洗４１Ｇは、液漏れのないように３糟が一
体形成によって構成され、現像槽Ｅの容量は！６．Ｏｆ
、定着槽Ｆの容量は９．７１、水洗４！！Ｇの容量は８
．７ｋに設定されている。

また８槽には口承しない液面センサが設けられ、これに
よって液面の検出を行ない、液量を管理できるようにし
である。液面センサには電極を用いる方法の他に超音波
センサや、発光部と受光部とを対として液の透過率によ
って液面を検出する光センサや非接触タイプのセンサな
どを用いることができる。処理液の液面を管理すること
で処理時間のバラツキをなくし、感光材料の処理性の管
理を行なうことが可能ならしめる。そのほかに処理時間
のバラツキをなくすために、電圧や負担の変動によフて
も前記ローラにより等速ｍ！ｊに速度のバラツキが生じ
ないような駆動モータが選択される。また感光材料の種
類によって処理時間の変更を可能とするよう、ワンタッ
チ切替えによる速度変更（と同時、温度設定値の自動変
更）や、感光材料の種類を自動的に判別することによる
自動的速度変更がなされ得るようにしである。この場合
も変更された速度について、定速が維持される。

現像槽Ｅ、定着槽Ｆび水洗槽Ｇにはそれぞれ温調を行な
う図示しないタンクがあり、この温調タンクは成型品で
構成され、処理槽と一体成型で構成することもできる。

また形状に留意することによって、廃液時に液残りのな
いように形成することも可能である。現像槽Ｅの温調タ
ンクには例えば７５０Ｗの２木のヒータが用いられ、定
着槽Ｆのには温調タンクには例えばフ５０Ｗの１木のヒ
ータが用いられ、温調した処理液の温度を検知する温度
センサが設けられている。この温度センナとしＣは例え
ばサーミスタ、白金、シリコンセンサが用いられる。温
度センサからの情報は温度制御部に入力され、８液を適
切な温度に制御している。

処理液補充 処理液補充量についても、現像液補充量は、５〜４０Ｃ
Ｃ／四切、定着液補充量は１０〜７０ｃｃ／四切の範囲
とすることができ、この補充量で処理性及び画質を維持
できる。従来は現像液補充量を３３（＋１０％、−０％
）ｃｃ／四切口切着液補充量を６３（＋１０％、−０％
）ｃｃ／四切口切ていたのに対し、低補充量化が可能で
ある。　水洗水量も１．５〜３４１／ｍｉｎにしている
が、従来の１．５〜５１７ｍ１ｎにしても、処理性・画
質を維持できる。

さらに、定着フィルターなしでも、スカムや汚れの発生
頻度が小さく、発生を皆無にすることができる（従来は
現像・定着とも、フィルタがある）。

ハロゲン化銀感光材料の、水洗工程終了時における含水
量測定は以下の手順で行なうものとする。即ち、２０ｃ
ｍｘ２０ｃｍの最大濃度を得るのに必要なだけの露光を
与えた試料をコニカ（株）製自動現像ｘｘ−ｓｏｏ　（
その主な構成は第１図に示す）を用い、かつ現像液は下
記組成の現像液中にて液温３５℃で２５．２４秒間現像
し、次いで下記組成の定着液を用いて液温を３０℃にて
１９．１９秒間定着し、２０℃の水を用いて流速３ＪＺ
／ｍｉｎで１２．８７秒間水洗する。現像液及び定着液
の組成 叉盈亘 亜硫酸カリウム　　　　　　　　　５５．０ｇハイドロ
キノン　　　　　　　　２５．０ｇ１−フェニル−３−
ピラゾリドン　１．２ｇホウ酸　　　　　　　　　　　
１０．０ｇ水酸化ナトリウム　　　　　　　２１．０ｇ
トリエチレングリコール　　　　１７．５ｇ５−ニトロ
ペンツイミダゾール　０．１０ｇグルタルアルデヒドｍ
亜硫酸塩　１５．０ｇ氷酢酸　　　　　　　　　　　　
１６．０ｇ臭化カリウム　　　　　　　　　　　４．０
ｇトリエチレンテトラミン六酸酢酸　２．５ｇを加えて
ｔＸに仕上げる。

定１蔦 チオ硫酸アンモニウム　　　　　１３０．９ｇ無水亜硫
酸ナトリウム　　　　　　　７．３ｇホウ酸　　　　　
　　　　　　　　７．０ｇ酢酸（９０ｗｔ％）　　　　
　　　　　５．５ｇ酢酸ナトリウム３水塩　　　　　　
２５．８ｇ硫酸アルミ１８水塩　　　　　　　１４．６
ｇ硫酸（５０ｗｔ％）　　　　　　　　　６．７７ｇ水
を加えてｉｊ２に仕上げる。

水洗をした試料スクイズラックを出たところで抜き取り
、６０秒以内に重量を測定する。このときの重量をＷ胃
　（ｇ）とする。

以上の操作は２５℃　５５％ＲＨの条件で行なう。

次に該試料を十分に乾燥させた後、１時間以上２５℃　
５５％ＲＨの条件下で放置し、その重量を測定する。こ
れをｗｄ　（ｇ）とする、含水量は次式から算出される
。

含水量（ｇ／ｍ２）寓（Ｗ胃−Ｗｄ　）　ｘ（１０００
ｃｍ’　／　２０ｃ虐Ｘ　２０ｃｍ）次に、メルティン
グタイムの測定方法を説明する。１ｃｍＸ２ｃｍに切断
した試量を、５０℃に保った１、５％の苛性ソーダ水溶
液に無攪拌状態で浸し、乳剤層が溶出するまでの時間を
測定する、すなわち試料を浸してから乳剤層を溶出しは
じめるまでの時間がメルティングタイムである。

スクイズ部、Ｈ この自動現像機におけるスクイズ部Ｈのローラは前記の
ように構成されているが、ローラ材質及びスクイズ特性
等について、さらに詳細に説明する。

水洗Ｊｔ　Ｇ側から表面が滑らかなシリコンゴムローラ
４２が２対配置され、このローラは溜水性のシリコンゴ
ム層を有し好ましいが、これに限らずゴム層を有する絞
り送るローラであればよい。

次に、吸水する多孔質弾性Ｎ（クラレ（株）性の澄水Ｉ
Ａ現していない合成皮革の商品名「クラリーノ」が用い
られる）を表層としたローラの圧接かうなる吸水ローラ
４４が１対配置される。

さらに、搬送通路をジグザグに屈折させる千鳥配列の６
個のローラのうち、それぞれ感光材料の上面側と下面側
に接触する３個のローラのうちそれぞれ感光材料の下面
側と上面側に接触する２個のローラには、シリコンゴム
ローラ４２が配置され、その表面が滑らかなシリコンゴ
ム層を表層としている。感光材料の上面側に接触する１
個のローラにはベークローラ４０が配置され、表面が滑
らかなベークライトで形成されているが、カーボンを含
むＡＢＳ樹脂等の層を表層としたローラを用いてもよい
。

そして、このような表面が滑らかで吸水しない前段のシ
リコンゴムローラ４２に、吸水する吸水ローラ４４を接
触させ、次段のベータローラ４０と後段のシリコンロー
ラ４２には、感光材料と接触しない吸水する多孔質弾性
層を表層とした吸水ローラ４２を配置している。

千鳥配列の６個のローラの後段には、感光材料を乾燥部
Ｉへ送る吸水ローラ４４が一対配置されている。

スクイズ部Ｈにおける以上のローラ群のうち、水洗槽Ｇ
側の２対のシリコンゴムローラ４２は、第６図に示すよ
うに、水洗槽Ｇから感光材料Ｐに付着して運ばれる水分
Ｗを絞って脱水するものである。その後に、配設されて
いる吸水ローラ４４や千鳥配列のローラのうちの吸水す
る吸水ローラ４４、さらには乾燥部Ｉへの送り込み側の
吸水ローラ４４等が第７図に示すように、それらからの
水分の蒸発以上に吸水する。

従って、スクイズ部Ｈで十分な脱水を行なうことができ
なくならないように、シリコンゴムローラ４２は図示例
のように少なくとも２対を必要とする。しかし、余り対
数を増やしても、増やすことによって感光材料の搬送通
路が長くなって、感光材料の速度を早くしないことには
自動現像機の処理時間を短縮できなくなる。さらに、ロ
ーラ対を回転するためのトルクが大きくなり、モータや
駆動歯車等の負担が増大するといった問題も生ずるよう
になる。従ワて、シリコンゴムローラ４２は増やしても
３対程度とすることが好ましい。

水洗槽Ｇ側のシリコンゴム層ラ４ｚのｒｌｔ水ローラ４
４は、ｆ％３図に示すように、感光材料両面の水分をこ
の後の千鳥配列の吸水ローラ４４と同様に吸い取るもの
であるが、この代わりに千鳥配列ローラに吸水ローラを
増やすようにしてもよい。

千鳥配列のシリコンゴムローラ４２は、圧接ｔｒ−ラよ
りも感光材料に大きな面積で接触する。従って、吸水量
を表層とした吸水ローラ４４は、感光材料両面の水分を
効率よく吸取って均一に減少させる。

ベークローラ４０、シリコンゴムローラ４２は表面が滑
らかで吸水しないローラであり、感光材料送りの円滑化
のためであるが、このようなローラに対しては、図示例
のように、吸水するローラを接触させ、それによりて吸
水しないローラの表面に付着する水分を吸取るようにす
ることが好ましい、吸水するり−ラの代わりに吸水する
摺察部材を接触させてもよい。

このベータローラ４０、シリコンゴムローラ４２及び吸
水ローラ４４のスクイズ特性を第８図に示す。

さらに、第９図にこの自動現像機のスクイズランニング
特性を示す、この図によればスクイズ前のキャリオーバ
の感光材料水分量が２．７〜２゜８（ｇ／四口切に対し
て、スクイズ後の感光材料水分量が従来のものが２．２
〜２．３　（ｇ／四口切以下であるのに比し、ローラ材
質、ローラ配置等によフてスクイズ後の水分量が１．７
〜１゜８（ｇ／四口切以下までに低下することができる
。さらに、前記のゼラチン量を少なくした感光材料で処
理することにより、感光材料を使用することによって、
スクイズ後の感光材料水分量をさらに１．１　（ｇ／四
口切以下に抑えることができる。

乾燥部ｌ 乾燥部Ｉは３＠１図及び第１Ｏ図乃至第１３図に示すよ
うに構成されている。即ち、スクイズ部Ｈのローラ群に
よって、さらに洗浄水を絞り落されたり吸い取られたり
して乾燥部Ｉに送られる。

乾燥部Ｉでは感光材料がベークローラ４ｏの送りローラ
群によって送られる。この間にその搬送通路に沿って感
光材料Ｐの両面側に、ノズルダクト５０がそれぞれ複数
配設され、このノズルダクト５０の各２個のスリットノ
ズル５１から水分不飽和加熱空気が感光材料Ｐへ吹き付
けられて乾燥する。

乾燥部Ｉにおけるスリットノズル５１らの加熱空気の感
光材料Ｐへの吹き付けは、送風ファン５２が外気取入口
５３及び乾燥部Ｉの室壁５４に設けた循環孔５４ｍから
リターンダクト５５を介し、それぞれ矢印イで示した外
気及び矢印口で示した循環空気を吸い込んで立上ダクト
５６に送り込み、その途中に設けたヒータ５７によって
加熱された空気が立上ダクト５６から乾燥部Ｉ内の伸て
いるノズルダクト５０に入り、各ノズルダクト５０に設
けた２個のスリットノズル５１から感光材料Ｐの表面側
に第１０図及び第１３図に矢印へで示したように吹き出
すことによって行なわれる。そして、送風ファン５２に
よる外気取り入れや感光材料Ｐからの水分の蒸発によフ
て乾燥部■の内圧が上昇することを防ぐために、乾燥部
Ｉの側壁５４等に設けた排気孔５４ｂから乾燥部■の外
に第１０図に矢印二で示したように排出され、排風ファ
ン５８によって現像４！Ｅから水洗槽Ｇまでの上部空間
からの第１図に矢印で示した空気と共に機外に排出され
る。

各ノズルダクト５０は２個のスリットノズル５１を、第
１３図に示したように、それらから搬送通路側に吹き出
される加熱空気の方向が平行よりも互いに内側に傾くよ
うに設けられており、また、両スリットノズル５１の間
の空気を搬送通路とは反対側に矢印ホで示したように逃
がす排気孔５０ａを設けている。これによりて、２個の
ノズル５１から吹き付けられて乱流状態となった水分不
飽和加熱空気が感光材料Ｐの面に沿って流れ易くなり、
そして感光材料Ｐからの蒸発水分を捉えた加熱空気が排
気孔５０ａを通してノズルダクト５０の背面側に逃げる
から吹き出し口の背圧が特に上昇することもなくなって
、送風ファン５２の回転数によりスリットノズル５１の
吹き出し風速や風量を増すことが容易にでき、乾燥速度
を効果的に上げて乾燥時間を短縮し、十分に乾燥した現
像感光材料を得るようにできる。

乾燥部Ｉで感光材料Ｐを十分に乾燥させようとすれば、
感光材料Ｐの乾燥に恒率乾燥段階と減率乾燥段階とが生
ずるようになる。恒率乾燥段階は加熱空気によフて感光
材料Ｐに供給される熱量のほとんどが感光材料Ｐの両面
に付着している数分の蒸発潜熱として奪われて、感光材
料Ｐの表面温度が加熱空気の温度よりも低い温度の一定
に保たれる乾燥工程であり、減率乾燥段階は、感光材料
Ｐの表面に付着している水分が無くなると以後の水分の
蒸発は乳剤層中の水分が表・面に６行して出てくる量に
制御されるから、加熱空気が供給する熱量の方が蒸発水
分の奪う潜熱よりも多くなって、感光材料Ｐの表面温度
が上昇する次段階の乾燥工程である。そして、前述のノ
ズルダクト５０を配設した乾燥部Ｉによれば、恒率乾燥
段階と減率乾燥段階のいずれの乾燥速度も上げられるが
、真に乾燥が十分に行なわれて画質低下もない現像感光
材料を得るためには、恒率乾燥段階の乾燥速度を上げて
時を短縮し、減率乾燥段階は感光材料Ｐが送り出しり−
ラ群によフて送り出されるようになるときに感光材料Ｐ
からの水分の蒸発が無くなって、感光材料Ｐの表面温度
が加熱空気の温度に達する乾燥速度にすべきである。

この点を、第１４図と第１５図によって説明する。

第１４図は、第１図のように配設されたノズルダクト５
０おいて、搬送通路右側のスリットノズル５１を上から
順準にＮｏ、１．３．・・・１５とし、左側のノズル５
１を上から順にＮｏ、２゜４、・・・１６として、スリ
ット幅２ｍｍ、スリット長４５０ｍｍの一定で搬送通路
に対する位置も同じようにした各スリットノズル５１か
ら、４５℃の加熱空気を第１表に示したような風速で、
例えば搬送速度２５５２ｍｍ／ｍｉｎ、全処理工程通過
時間４５秒、乾燥部通過時間８．１秒の感光材料Ｐに吹
き付けるようにした場合の乾燥曲線を示し、第１４図は
、全スリットノズルＳ１からの吹き付は風速を等しく５
２ｍ／秒とした以外は同じ条件とした場合の乾燥曲線を
示している。

第１表 第１４０．第１５図において、実線は感光材料Ｐの含水
量変化曲線、点線は感光材料Ｐの表面温度変化曲線であ
る。

第１４図の例では、恒率乾燥段階の時間が短縮され、減
率乾燥段階は感光材料Ｐが最下端のスリットノズル５１
の吹き付は位置を外れるときに感光材料Ｐからの水分の
蒸発が無くなって略等しくなっている。これによって、
乳剤層の水分もほとんど乾燥した画質低下のない現像感
光材料が得られる。これに対して、第１５図の例では、
恒率乾燥段階を過ぎ減率乾燥段階に入ると、加熱空気に
より感光材料Ｐへの熱量の供給が乳剤層中の水分の表面
への以降による蒸発に対して著しく多くなるから、表面
温度が急速に上昇して早く加熱空気の温度に達し、表面
が乾いて乳剤層表面のゼラチンが硬化するようになる。

この効果によって、乳剤層中の水分の蒸発が防げられて
、乳剤層中に水分が多く残留する乾燥ムラとなり、また
、表面がギラついて、画質が低下するようになる。

自動現像機の乾燥部において、各スリットノズル５１の
吹き出し風速を第１表のような風速にすることは、ノズ
ルダクト５０の立上ダクト５６への関口面積を適当に変
えること、立上ダクト５６とノズルダクト５０の接続部
分に案内角や管内面積を適当に変えた例えば第１１ｒＸ
ｉに符号７０で示したような導風板を設けたり、あるい
はダンパーを設けること等によって比較的簡単になし得
る。また、第１４図に示したような乾燥曲線を得ること
は、第１表の例に限らず、スリットノズル５１を、恒率
乾燥段階のスリットノズル５１と減率乾燥段階のスリッ
トノズル５１０２群に分けて、群内では風速を同じとし
、循環で上流群のスリットノズル５１の風速を下流群の
スリットノズル５１のスリット幅よりも広くすることで
ｆｆ１ｆｆｉを変えるようにしても、スリットノズル５
１の搬送通路との距離を下流側では下流側よりも近付け
ることで感光材料Ｐに吹き付ける風速。

風量を変えるようにしても、ｓｔｔ図に示したように立
上ダクト５６内にさらにヒータ７１を設けること、ある
いはノズルダクトＳｏ内にさらにヒータを設けることに
よって、上流側ノズルダクト５０と下流側ノズルダクト
５０に対するリターンダクト５５から立上ダクト５６ま
での送気経墓を別にして、上流側スリットノズル５１か
らは下流側スリットノズル５１よりも循環空気に対し外
気量を多くした水分不飽和度の高い加熱空気を吹き出す
ようにしても第１４図に示したような乾燥曲線を得るこ
とができる。

また、乾燥速度を上げるのに主として感光材料に吹縫付
ける水分不飽和加熱空気の風速や風量を増して乾燥能力
を上げることが考えられるが、このような手段で乾燥能
力を上げるには乾燥ファンの軸動力を増加させたり、ブ
ロワ−径を大きくする必要があり、これにより騒音が増
加し、配置スペースの確保が困難になり、装置が大型化
する等の問題がある。

この発明者等は、感光材料の乾燥について種々研究、実
験を重ねた結果、乾燥温度や乾燥風速、風量を増加させ
ることなく、スリットノズルのノズルピッチ、スリット
幅及びスリットノズルと搬送通路の通過する感光材料と
の距離を、温風乾燥の熱伝達係数が１４０〜２００にｃ
ａｌｌ／ｍ″・ｈｒ・℃であるように設定することで、
乾燥時間を短縮しても十分に乾燥し、しかも画質を低下
せしめない乾燥条件が容易に得られることを見い出した
。

即ち、自動現像機では乾燥終点の最他ラインまでは、前
記のように恒率乾燥が乾燥速度を支配する。この恒率乾
燥の式は で表わされる。

Ｒ：恒率乾燥速度（ｋｇ／ｍ”　　・ｈｒ）ｈ：熱伝達
係数（ｋｃａｉ／ｍ２　・ｈｒ−ｔ）ＤＢ；乾式温度（
１） ＷＢ：湿式温度（℃） λω：水の蒸発潜熱（ｋ　ｃ　ａ　Ｊ！　／　ｋ　ｇ　
）ここで、（ＤＢ−ＷＢ）及びλωは環境条件で決定さ
れる。

また、ｈは、 Ｎｌｌｍｋ−Ｒ，′−Ｐ、”（Ｒ，ｘｆ　（ｖ））で表
わされる。

Ｎｌｌ　：ヌセルト数（熱伝達の強さを示す）Ｌ二代表
長さ λ：熱伝導！ｌ　（ｋｃ　ａＪｌ／ｍ−ｈ　ｒ　・ｔ）
Ｎｕ　：レイノルズ数 （風の流れの状態を示す） Ｐｒ　ニブラントル数 （風の温度と速度の境界層を示す） １（、ｍ、ｎ：係数（それぞれの状態で決定）Ｖ：風速
（ｍ　／　ｓ　） 空気の場合は、 Ｐ　ｙ　４０　、７　　　ｎ　＝　１　／　３また、強
制対流の場合は、ｍ４０．７８であり故に、ｈ冨ｇ　（
ｖ） 簡単な式に、書き換えると、 ｈ霞Ｃ−Ｇ’・７６　　　となる。

Ｃはスリットノズルのノズル位置、ノズルピッチ、ノズ
ル径等によって幾何学的な係数であるｈ）ら、実験によ
りて求める。

また、Ｇは、 Ｇ＝ｐ・Ａ１　　・ｖ−３ｅｓＯＯとなる。

ρ：熱風密度（ｋｇ／ｍ”） Ａｔ　：ノズル開口比 従って、ノズル形状、位置によってＣの値が変化し、ま
た風速によってＧの値が変化する。これによって、熱伝
達係数がｈが変化し、熱伝達係数を大きくすると乾燥速
度が向上する。

この場合、ノズル形状、位置を従来と同様にして、風速
によってＧの値が変化させて、処理時間を４５秒程度と
するには、乾燥部の仕様を次表のように設定する必要が
ある。

このように、風速を増加させて乾燥部の能力を上させる
ことが可能であるが、ヒータ容量の大幅な増加、乾燥フ
ァンのブロワ−径を大きくなり装置の大型化、騒音の増
加、乾燥ファンの軸動力の増加等の問題がり、好ましく
ない。

このため、乾燥風量を従来と同様に、５０ｍ３／　ｍ　
ｉ　ｎで、ヒータ容量１．５Ｘ２ＫＷ／２２０ｖ程度で
、乾燥温度４５℃程度で、迅速処理を可能にするために
は、ノズル形状、位置によってＣの値を増加さ、熱伝達
係数が１４０〜２００Ｋｃａｌ！／ｍ”−ｈｒ・’ｃ、
好ましくは熱伝達係数が１４０〜２００ＫｃａＪ！／ｍ
２−ｈｒ・℃になるようになるように構成する。

この熱伝達係数を、１４０〜２００ＫｃａＪ２／ｍ２　
・ｈｒ・℃にする実施例を第１３図及び第１６図乃至第
１９図に示す。

第１３図において、ノズルダクト５０の好ましいスリッ
トノズル５１の構成を示している。

即ち、好ましい例として、スリット幅ＤＩを２ｍｍ、一
方のスリットノズル５１のスリットの中心からその他方
のスリットノズル５１の中心までの距離、即ちノズルピ
ッチＤ２は３３ｍｍ、感光材料とスリットノズル５１の
先端部間の距離、即ち感光材料−ノズル間Ｄ３は４．８
ｍｍに設定されている。このように、スリットノズル５
１の・形状、位置を設定することによつて、１４０〜２
００Ｋｃａｊ！／ｍ２　・ｈｒ・ｔ：の熱伝達係数、よ
り好ましくは１６０〜１８０　Ｋ　Ｃａ　１１７　ｍ　
”　”ｈｒ・℃の熱伝達係数を得るようになっている。

以下、この熱伝達係数を得る一例を示す。

第１６図はスリットノズル５１のスリット幅Ｄ１を２ｍ
ｍ、３ｍｍ、４ｍｍについて、それぞれ感光材料−ノズ
ル間Ｄ３を３〜８ｍｍの範囲に移動して、熱伝達係数を
得ている。この場合、その他の乾燥条件は前記した処理
時間９０秒程度の場合と同様である。

この図から、乾燥風量を１５ｍ’／ｍｉｎとすると、ス
リット幅Ｄ１の場合はＪ！Ｌ］ｔが１４　ｍ’　／ｍｉ
ｎ程度で使用でき、好ましいが、風量を多くすればスリ
ット４１ｉＤｌを３ｍｍ、４ｍｍの場合でも、所定の熱
伝達係数を得ることができる。

このスリット幅Ｄ１は特に限定されないが、風量、風速
、熱量等やスリットピッチＤ２及び感光材料−ノズル間
Ｄ３等の要因で、所定の熱伝達係数を得ることが可能な
範囲が定められる。

第１７図は風速を１４　ｍ　／　Ｓとして、ノズルピッ
チＤ２を３２ｍｍ、３３ｍｍ、３４ｍｍについて、感光
材料−ノズル開路１ｍ１Ｄ３を変化させたものであり、
この場合もその他の乾燥条件は前記した処理時間９０秒
程度の場合と同様である。

この図からノズルピッチＤ２を３３ｍｍとした場合が、
感光材料−ノズル間距離Ｄ３を２〜７ｍｍの範囲で好ま
しく用いられるが、３２ｍｍの場合は感光材料−ノズル
開路１ｉＤ３を３〜５ｍｍの範囲で、また３４ｍｍの場
合は感光材料−ノズル開路１１１Ｄ３を６〜７ｍｍの範
囲で使用可能である。

このノズルピッチＤ２や感光材料−ノズル開路！１ＩＩ
Ｄ３も特に限定されないが、風量、風速、熱量等やスリ
ット幅Ｄ１等の要因で、所定の熱伝達係数を得ることが
可能な範囲が定められる。

このように、スリット幅り！、ノズルピッチＤ２及び感
光材料−ノズル開路１１Ｄ３によって熱伝達係数が１４
０〜２００ＫｃａＩＬ／ｍ’　　Ｈｈｒ　・℃、好まし
くは１６０〜１８０ＫｃａＡ／ｍ’　Ｈｈｒ・℃になる
ように構成すると、例えば乾燥風量を従来と同様に、約
１２ｍ’／ｍｉｎで、乾燥温度４５℃程度で、２０〜６
０秒程度の程度処理を可能にすることができる。なお、
第１６図及び第１７図の実施例に限定されず所定の熱伝
達係数が得られる範囲で任意に設定される。

また、この場合、第１３図に示す静圧測定範囲Ｄ４で圧
力を測定する。この場合、ノズルダクト５０に排気孔５
０ａを設けると、第１８図に示すような静圧分布が得ら
れ、負圧力がなくなり、かつ静圧が均等になり好ましい
。

さらに、第１９図に示すように、ノズルダクト５０に排
気孔５０ａを設けると、乾燥により水分を含む空気が排
出でき、乾燥性能が向上し、好ましい。

［発明の効果］ 前記のように、この第１発明の乾燥機構は、現像処理さ
れた感光材料が搬送される搬送通路に沿ってノズルダク
トを配設し、このノズルダクトが搬送通路の上流側と下
流側で、それぞれ水分不飽和加熱空気を搬送通路側に向
けて吹き出す複数のスリットノズルを有し、このスリッ
トノズルのノズルピッチ、スリット幅及びスリットノズ
ルと搬送通路の通過する感光材料との距離を、温風乾燥
の熱伝達係数が１４０〜２００Ｋｃａｉ／ｍ’・ｈｒ・
℃であるように設定されるから、乾燥温度や乾燥風速、
風量を所定以上に増加させることなく、温風乾燥の熱伝
達係数を改善することで、乾燥時間を短縮しても、十分
に乾燥することができる。

また、第２発明の自動現像機は前記乾燥機構を有するか
ら、温風乾燥の熱伝達係数の改善による簡単な構成で、
小型、低騒音であり、しかも迅速に乾燥でき、十分に乾
燥した両頁のよい感光材料を短時間で得ることができる
。

【図面の簡単な説明】

Ｍ１図はこの発明を適用した自動現像機の側面図、第２
図は操作部の一部正面図、第３図は搬送系を示す概略図
、第４図は搬送系の圧着力の設定を示す概略図、第５図
は搬送特性を示す図、第６図及び第７図は感光材料のス
クイズ状態を示す図、第８図はローラ材質とスクイズ性
能を示す図、第９図は自動現像機のスクイズ特性を示す
図、第１０図は乾燥部の平面図、第１１図は乾燥部の正
面図、第１２図はノズルダクトの斜視図、第１３図は第
１０図の虐−廼断面図、第１４図及び第１５図は乾燥時
間を示す図、第１６図はノズルスリット幅と熱伝達係数
を示す図、第１７図は感光材料−ノズル間距離と熱伝達
係数を示す図、第１８図は静圧分布を示す図、第１９図
は乾燥特性を示す図である。 図中符号Ａは操作部、Ｂは感光材料搬入部、Ｃは感光材
料搬出部、Ｄは搬送系、Ｅは現像槽、Ｆは定着槽、Ｇは
水洗槽、Ｈはスクイズ部、ｌは乾燥部、５０はノズルダ
クト、５１はスリットノズル、５０ａは排気孔である。 特　許　出　願　人　　　　コニカ株式会社第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第７図 ラン二ンク゛１欠数（旅ｌキｔ７７） ローラね貰とスクィス゛１１１’！ 第８図 （ｇ／ｐ切）　　　１ ランニ〉り°紋、＆　　（ａ／≠τ７２）白動硯イ象機
のスウィヌ゛賛維 第１１図 乾燥時間（砂） 第ｔ４図 第１５図 亀長簿艮ｔライン ＆　ｔ　（ｍ”／’ｎ１ｎ） ノス゛ルスリ１．ト鵠　ヒ　懇イＦ、遵係４（第１６図 第１７図 ヌ 涜±堰Ｑ姐 ミ 手続補正書 昭和６３年１２月２６日 飄 １　事件の表示 昭和６３年特許願第３８９８２号 ２　発明の名称 乾燥機構及びその乾燥機構を有する自動現像機３　補正
をする者 事件との関係　　特許出願人 住所　東京都新宿区西新宿１丁目２６番２号氏名　（１
２７）コニカ株式会社 ４　代理人〒１６０ 住所　東京都新宿区西新宿４丁目２９番４号番 卑峙＼ （１１槍到） 閾 （１）明細書の第７９頁第１９行の「Ｎｖ」を「Ｒ１」
と訂正する。 （２）同省第８０頁第１７行の’Ａｒ　　：ノズル間口
比」を 「Ａｆ　・ノズル開口比 また、Ａ、は、 ｂ・ノズル幅（ｍ） Ｎ：ノズル本数 Ｐａ　　乾燥工程距離（ｍ） で示され、これにより自動現像機の乾燥式は、Ｌｌ　搬
送速度（ｍ／ｍ１ｎ） Ｒ，二口切フィルムー枚当りの乾燥能力（ｇ／四口切 で表わせる。」 と訂正する。 以上

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、現像処理された感光材料が搬送される搬送通路に沿
   ってノズルダクトを配設し、このノズルダクトが搬送通
   路の上流側と下流側で、それぞれ水分不飽和加熱空気を
   搬送通路側に向けて吹き出す複数のスリットノズルを有
   し、このスリットノズルのノズルピッチ、スリット幅及
   びスリットノズルと搬送通路の通過する感光材料との距
   離を、温風乾燥の熱伝達係数が１４０〜２００Ｋｃａｌ
   ／ｍ＾２・ｈｒ・℃であるように設定される乾燥機構。 ２、請求項１記載の乾燥機構を有する自動現像機。