JPH01212741A - ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末 - Google Patents
ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末Info
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- JPH01212741A JPH01212741A JP63034757A JP3475788A JPH01212741A JP H01212741 A JPH01212741 A JP H01212741A JP 63034757 A JP63034757 A JP 63034757A JP 3475788 A JP3475788 A JP 3475788A JP H01212741 A JPH01212741 A JP H01212741A
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- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、 ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に、耐摩
耗性のすぐれた肉盛硬化層を１割れや気泡などの欠陥発
生なく形成することができる表面硬化肉盛用添加粉末に
関するものである。
耗性のすぐれた肉盛硬化層を１割れや気泡などの欠陥発
生なく形成することができる表面硬化肉盛用添加粉末に
関するものである。
一般に、純Ｔｉや１代表的組成がＴｉ−５％Ｍ−２，５
＊８ｎのα型Ｔｉ合金、さらに同じ（Ｔｉ−６ｓＡｊ−
４＠ｖｃｙ）ａ＋β型Ｔｉ合金合金同Ｔｉ−１５％Ｖ−
３％Ａ１−３ ％８ｎ −３＊Ｃｒのβ型Ｔｉ合金など
の各種のＴｉおよびＴｉ合金（これらを総称してＴｉお
よびＴｉ合金母材という）は、耐摩耗性が十分でなく、
このためこれを例えば機械部品などの摺動部材として使
用しようとする場合には。
＊８ｎのα型Ｔｉ合金、さらに同じ（Ｔｉ−６ｓＡｊ−
４＠ｖｃｙ）ａ＋β型Ｔｉ合金合金同Ｔｉ−１５％Ｖ−
３％Ａ１−３ ％８ｎ −３＊Ｃｒのβ型Ｔｉ合金など
の各種のＴｉおよびＴｉ合金（これらを総称してＴｉお
よびＴｉ合金母材という）は、耐摩耗性が十分でなく、
このためこれを例えば機械部品などの摺動部材として使
用しようとする場合には。
（ａ） 特開昭６２−５６５６１号公報に記載される
通りの、 ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面層を、高エネ
ルギー照射で溶解し、この溶融池に５ＴｉＣやＷＣなど
の金属炭化物粉末や、 ＴｉＨなどの金属窒化物粉末、
さらにＦｅ、 ８１．およびＭｏなどの金属粉末を混入
させて表面を硬化する方法や。
通りの、 ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面層を、高エネ
ルギー照射で溶解し、この溶融池に５ＴｉＣやＷＣなど
の金属炭化物粉末や、 ＴｉＨなどの金属窒化物粉末、
さらにＦｅ、 ８１．およびＭｏなどの金属粉末を混入
させて表面を硬化する方法や。
（ｂ） 特開昭６１−２３１１５１号公報に記載され
れる通シの、ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に、ＴｉＣ
２などの金属酸化物粉末、’ｒｉｃ＋ｗｃなどの金属炭
化物粉末、さらＫ ＴｉＨなどの金属窒化物粉末。
れる通シの、ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に、ＴｉＣ
２などの金属酸化物粉末、’ｒｉｃ＋ｗｃなどの金属炭
化物粉末、さらＫ ＴｉＨなどの金属窒化物粉末。
ＴｉＢ２などの金属はう化物粉末、およびＦｅ＋ＡＩな
どの金属粉末を付着させた後、この粉末付着部に高エネ
ルギービームを照射して、前記ＴｉおよびＴｉ合金母材
と前記付着粉末とを母材表面部で融合一体化させ、もっ
て表面部を硬化する方法。
どの金属粉末を付着させた後、この粉末付着部に高エネ
ルギービームを照射して、前記ＴｉおよびＴｉ合金母材
と前記付着粉末とを母材表面部で融合一体化させ、もっ
て表面部を硬化する方法。
などの方法が用いられている。
しかし、上記の（ａ）および（ｂ）方法によるＴｉおよ
びＴｉ合金母材の表面硬化方法においては、使用される
粉末が金属酸化物粉末、金属炭化物粉末、金属窒化物粉
末、および金属はう化物粉末の場合には。
びＴｉ合金母材の表面硬化方法においては、使用される
粉末が金属酸化物粉末、金属炭化物粉末、金属窒化物粉
末、および金属はう化物粉末の場合には。
母材の表面硬さがビッカース硬さ（Ｈｖ）で’ｒｏ。
〜１０００程度に上昇して、非常に硬くなるが、逆に脆
くなって、使用中および硬化処理中に硬化部に割れが生
じ九シ、硬化処理中に気泡が発生したシして健全な硬化
部を形成することができない場合が多く発生し、また、
粉末が金属粉末である場合ＫＦｉ、、母材表面硬さがＥ
ｉｖ：３００〜３８０程度にしか上昇せず、耐摩耗性改
善の面からは十分でないのが現状である。
くなって、使用中および硬化処理中に硬化部に割れが生
じ九シ、硬化処理中に気泡が発生したシして健全な硬化
部を形成することができない場合が多く発生し、また、
粉末が金属粉末である場合ＫＦｉ、、母材表面硬さがＥ
ｉｖ：３００〜３８０程度にしか上昇せず、耐摩耗性改
善の面からは十分でないのが現状である。
そこで２本発明者等は、上述のような観点から。
ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に、耐摩耗性にすぐれ。
かつ硬化処理中に割れや気泡などの欠陥の発生がなく、
また使用中にも割れの発生がない硬化層を形成すぺ〈研
究を行なった結果、 ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に
、公知のＰＴＡ法およびＴＩＧ法。
また使用中にも割れの発生がない硬化層を形成すぺ〈研
究を行なった結果、 ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に
、公知のＰＴＡ法およびＴＩＧ法。
さらにレーザービーム法および電子ビーム法などを用い
て硬化肉盛層を形成するに際して、添加粉末として、上
記の公知の材質である純Ｔｉ、α型Ｔｉ合金、α＋β型
Ｔｉ合金、およびβ型Ｔｉ合金に、ｒＲ素を０．１５〜
３重量％含有させ、かつ粉末化に際しては、アトマイズ
ド法によらずに、望ましくは例えば水素化チタン粉砕法
によって形状を多角形とすると共に１粒度範囲を６０〜
２５０メツシュにＩＥＩ！ＩしてなるＴｉ合金粉末を用
いると、添加粉末の母材へのぬれ性および溶は込み性が
良好となシ。
て硬化肉盛層を形成するに際して、添加粉末として、上
記の公知の材質である純Ｔｉ、α型Ｔｉ合金、α＋β型
Ｔｉ合金、およびβ型Ｔｉ合金に、ｒＲ素を０．１５〜
３重量％含有させ、かつ粉末化に際しては、アトマイズ
ド法によらずに、望ましくは例えば水素化チタン粉砕法
によって形状を多角形とすると共に１粒度範囲を６０〜
２５０メツシュにＩＥＩ！ＩしてなるＴｉ合金粉末を用
いると、添加粉末の母材へのぬれ性および溶は込み性が
良好となシ。
この結果肉盛処理中に割れや気泡などの欠陥発生がなく
、勿論使用中に割れが発生することもない状態で、 Ｈ
ｖ ： ３８０〜６００程度の高硬度を有する肉感硬化
層をコスト安く形成することができるようになシ、さら
に前記Ｔｉ合金粉末に、ＴｉＣ。
、勿論使用中に割れが発生することもない状態で、 Ｈ
ｖ ： ３８０〜６００程度の高硬度を有する肉感硬化
層をコスト安く形成することができるようになシ、さら
に前記Ｔｉ合金粉末に、ＴｉＣ。
ｗ２ｃ 、 Ｃｒ、０２等の金属炭化物粉末およびＴｉ
Ｎ等の金属窒化物粉末のうちの１種以上を混合すれば。
Ｎ等の金属窒化物粉末のうちの１種以上を混合すれば。
−段と肉感硬化層の耐摩耗性が向上するようになるとい
う知見を得たのである。
う知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、酸素含有量が０．１５〜３重量−にして、６０〜２
５０メツシュの粒度範囲を有し、かつ形状を多角形とし
たＴｉ合金粉末、およびこのＴｉ合金粉末に、金属炭化
物粉末および金属窒化物粉末のうちの１種以上からなる
硬質粉末を１〜８０重量−の割合で混合してなる混合粉
末で構成され７２’ｒｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化
肉盛用添加粉末に特徴を有するものである。
て、酸素含有量が０．１５〜３重量−にして、６０〜２
５０メツシュの粒度範囲を有し、かつ形状を多角形とし
たＴｉ合金粉末、およびこのＴｉ合金粉末に、金属炭化
物粉末および金属窒化物粉末のうちの１種以上からなる
硬質粉末を１〜８０重量−の割合で混合してなる混合粉
末で構成され７２’ｒｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化
肉盛用添加粉末に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の添加粉末において、１素含有量１粒
度範囲、および硬質粉末の混合割合を上記の通シに限定
した理由を説明する。
度範囲、および硬質粉末の混合割合を上記の通シに限定
した理由を説明する。
Ｔａ） 酸素含有量
酸素には、上記の通）母材へのぬれ性および溶は込み性
を良好ならしめ、かつ硬さを向上せしめ。
を良好ならしめ、かつ硬さを向上せしめ。
もって割れや気泡などの欠陥発生のない、耐摩耗性のす
ぐれた肉盛硬化層を形成する作用があるが。
ぐれた肉盛硬化層を形成する作用があるが。
その含有量が０．１５重量−未満では、前記作用に所望
の効果が得られず、硬さもＨｖ：３８０以下となってし
まい、一方その含有量が３重量−を越えると肉盛硬化層
に割れが発生するようになることから、酸素含有量を０
．１５〜３％と定めた。
の効果が得られず、硬さもＨｖ：３８０以下となってし
まい、一方その含有量が３重量−を越えると肉盛硬化層
に割れが発生するようになることから、酸素含有量を０
．１５〜３％と定めた。
（ｂ） 粒度範囲
６０メツシュを越えた粗粒粉末があると、溶融池で未溶
解となる場合が発生し、母材との融合性が低下して、健
全な肉盛硬化層の形成が困難となる場合が生じ、一方２
５０メツシュ未満の細粒粉末があると、添加粉末の流動
性が低下し、粉末供給設備中で目詰まりが生ずるように
なって、溶融池への円滑な粉末供給ができなくなること
から、粒度範囲を６０〜２５０メツシュと定めた。
解となる場合が発生し、母材との融合性が低下して、健
全な肉盛硬化層の形成が困難となる場合が生じ、一方２
５０メツシュ未満の細粒粉末があると、添加粉末の流動
性が低下し、粉末供給設備中で目詰まりが生ずるように
なって、溶融池への円滑な粉末供給ができなくなること
から、粒度範囲を６０〜２５０メツシュと定めた。
（Ｃ） 硬質粉末の混合割合
その混合割合が１重量％未満では、所望の耐摩耗性向上
効果が得られず、一方その混合割合が８０重量慢を越え
ると、肉盛部の切削性が悪化したシ。
効果が得られず、一方その混合割合が８０重量慢を越え
ると、肉盛部の切削性が悪化したシ。
Ｔｉ合金粉末のもつぬれ性および溶は込み性改善効果が
害なわれるようになって１割れが発生したり。
害なわれるようになって１割れが発生したり。
肉盛部の靭性が劣化するようになることから、その混合
割合を１〜８０重量−と定め友。
割合を１〜８０重量−と定め友。
なお、この発明の添加粉末の形状を多角形としたのは、
ＰＲＥＰ法やアトマイズド法などＫよシ製造された球状
粉末に比して、溶融池での溶解性および分散均質化性が
良好であると共に、硬質粉末との混合性がよく、均一な
混合粉末を得るのが容易となる理由からである。
ＰＲＥＰ法やアトマイズド法などＫよシ製造された球状
粉末に比して、溶融池での溶解性および分散均質化性が
良好であると共に、硬質粉末との混合性がよく、均一な
混合粉末を得るのが容易となる理由からである。
また、上記の多角形粉末は、主要工程が、′ｒ１合金合
金→水素化→粉砕→リーチング、乾燥→ふるい分け→水
素化Ｔｉ合金粉末→脱水素→粉砕→ふるい分け→Ｔｉ合
金粉末からなる水素化チタン粉砕法によって製造するの
が望ましい。
金→水素化→粉砕→リーチング、乾燥→ふるい分け→水
素化Ｔｉ合金粉末→脱水素→粉砕→ふるい分け→Ｔｉ合
金粉末からなる水素化チタン粉砕法によって製造するの
が望ましい。
つぎに、この発明の添加粉末を実施例により具体的に説
明する。
明する。
実施例
いずれも水素化チタン粉砕法によシ多角形とすると共に
、８０〜２００メツシュの粒度範囲に調整し、かつそれ
ぞれ第１表に示される成分組成のＴｉ合金粉末と、いず
れも粒度範囲が１００〜３５０メツシ二の各種の硬質粉
末とを用意し、これらの粉末を用いて、同じ＜８１表に
示される混合割合の本発明添加粉末１〜９を１ｌａｔ、
、ついで、これらの本発明添加粉末１〜９を用いて、直
径： １００閣×高さ＝４０ｍの純Ｔｉ材、またはＴｉ
−６１６Ａｉ−＆％Ｖの組成（以上重量１ｓ、以下−は
重量−を示す）をもったＴｉ合金材からなる母材の表面
に、ｌＧ１図に概略断面図で示されるプラズマトーチ法
またはＰＴＡ法にて。
、８０〜２００メツシュの粒度範囲に調整し、かつそれ
ぞれ第１表に示される成分組成のＴｉ合金粉末と、いず
れも粒度範囲が１００〜３５０メツシ二の各種の硬質粉
末とを用意し、これらの粉末を用いて、同じ＜８１表に
示される混合割合の本発明添加粉末１〜９を１ｌａｔ、
、ついで、これらの本発明添加粉末１〜９を用いて、直
径： １００閣×高さ＝４０ｍの純Ｔｉ材、またはＴｉ
−６１６Ａｉ−＆％Ｖの組成（以上重量１ｓ、以下−は
重量−を示す）をもったＴｉ合金材からなる母材の表面
に、ｌＧ１図に概略断面図で示されるプラズマトーチ法
またはＰＴＡ法にて。
トーチｌの速度： ５００ ＊／購。
電流：１５０Ａ。
電圧：３５Ｖ。
プラズマＡｒガス−に：３ｔ／飄。
シールドＡｒガスｉｌ ： ｌ ５ ｔ／ｍａｓノズル
２からの粉末供給−３７１： ６ ＣＣ／１１１Ｌ。
２からの粉末供給−３７１： ６ ＣＣ／１１１Ｌ。
キャリアーＡｒガス量：２ｔ／ｗＩＬ。
の条件で肉盛処理を行ない、前記母材の表面に肉盛硬化
層３を形成したつ また。比較の目的で、同じくプラズマトーチ法を用い、
添加粉末として硬質粉末のみを用いる従来法１，２．お
よび添加粉末を用いず、酸素の吹き込みだけを行なう従
来法３．４を実施し、上記の母材表面に硬化層を形成し
た。
層３を形成したつ また。比較の目的で、同じくプラズマトーチ法を用い、
添加粉末として硬質粉末のみを用いる従来法１，２．お
よび添加粉末を用いず、酸素の吹き込みだけを行なう従
来法３．４を実施し、上記の母材表面に硬化層を形成し
た。
ついで、この結果の表面硬化処理を施した母材。
およびこれらの処理を行なう前の母材から直径＝１０鵡
×長さ：４０１１ｍの摩耗試験片を切り出し。
×長さ：４０１１ｍの摩耗試験片を切り出し。
その表面を研磨した状態で摩耗試験に供した。
摩耗試験は、第２図に概略斜視図で示されるように、摩
耗試験片４を、その硬化部５をディスク６の上面に当接
させた状態で立役配置し、前記試験片に荷重をかけなが
らディスクを回転させるピンオンディスク方式にて。
耗試験片４を、その硬化部５をディスク６の上面に当接
させた状態で立役配置し、前記試験片に荷重をかけなが
らディスクを回転させるピンオンディスク方式にて。
荷重：２ｋｇ、 摺動速度： ６２．８ ｗ
ｔ 、／ａ。
ｔ 、／ａ。
摺動圧１１１：２．５ＸＩＯ’ｍ。
相手材： ＨＴ ａ ｏ高張力鋼。
潤滑油：なし。
の条件で行ない、試験後の試験片の重量減を測定した。
これらの測定結果を第１表に示した。
なお、第１表には硬化層の硬さ（ビッカース硬さ）を示
すと共に、硬化層の観察結果も示した。
すと共に、硬化層の観察結果も示した。
第１表に示されるように、添加粉末をして酸素含有のＴ
ｉ合金粉末（本発明添加粉末１〜５）を用いて形成した
肉盛硬化層は、純ＴｉおよびＴｉ合金母材との硬さ比較
から明らかなように、表面硬さが著しく上昇し、この結
果すぐれた耐摩耗性を示し。
ｉ合金粉末（本発明添加粉末１〜５）を用いて形成した
肉盛硬化層は、純ＴｉおよびＴｉ合金母材との硬さ比較
から明らかなように、表面硬さが著しく上昇し、この結
果すぐれた耐摩耗性を示し。
さらにこれに加えて硬質粉末を混合した本発明添加粉末
５〜９を用いた場合には一段の硬さおよび耐摩耗性向上
が見られ、しかも肉盛硬化層には割れや気泡の発生がな
く、良好な状態を示しているのに対して、従来法１〜４
で形成された硬化層においては、いずれの場合も硬化層
の硬さは上昇するものの１割れや気泡が発生し、実用に
供することができないものであった。
５〜９を用いた場合には一段の硬さおよび耐摩耗性向上
が見られ、しかも肉盛硬化層には割れや気泡の発生がな
く、良好な状態を示しているのに対して、従来法１〜４
で形成された硬化層においては、いずれの場合も硬化層
の硬さは上昇するものの１割れや気泡が発生し、実用に
供することができないものであった。
比較例 １
いずれも水素化チタン粉砕法によシ多角形とすると共に
１粒度範囲も本発明範囲内の８０〜２００メツシュに調
整したが、酸素含有量がこの発明の範囲カラ外しタＴｉ
−６％Ａｌ −４％ −０，１％０２（Ｄ組成、 およ
びＴｉ−Ｔｉ−６９６Ａ％−４１０２の組成をもった２
種の比較添加粉末を用いる以外は、上記実施例における
と同一の条件で、Ｔｉ−６％Ａｊ−４％Ｖの組成を有す
るＴｉ合金母材の表面に肉盛を行なったところ、酸素含
有量が本発明範囲から低い方に外れたＯ、 １ ％の比
較添加粉末を用いた場合には。
１粒度範囲も本発明範囲内の８０〜２００メツシュに調
整したが、酸素含有量がこの発明の範囲カラ外しタＴｉ
−６％Ａｌ −４％ −０，１％０２（Ｄ組成、 およ
びＴｉ−Ｔｉ−６９６Ａ％−４１０２の組成をもった２
種の比較添加粉末を用いる以外は、上記実施例における
と同一の条件で、Ｔｉ−６％Ａｊ−４％Ｖの組成を有す
るＴｉ合金母材の表面に肉盛を行なったところ、酸素含
有量が本発明範囲から低い方に外れたＯ、 １ ％の比
較添加粉末を用いた場合には。
肉盛硬化層に酸さ上昇が見られず、母材とほとんど同じ
硬さを示し、また酸素含有量が本発明範囲から高い方に
外れた４−の比較添加粉末を用いた場合には肉盛硬化部
に著しい割れが発生した。
硬さを示し、また酸素含有量が本発明範囲から高い方に
外れた４−の比較添加粉末を用いた場合には肉盛硬化部
に著しい割れが発生した。
比較例 ２
水素化チタン粉砕法により多角形とすると共に。
酸素含有量が本発明範囲内の０．５ｓであるＴｉ−６ｑ
ｋＡ１−４ ｑｂ ｖ −ｏ、５５Ｏ２（Ｄ組成を有す
ルカ、８０〜２５０メツシュの粒度範囲に対する２６０
〜３５０メツシュの重量比率を１５％として粒度範囲を
本発明範囲から外れた８０〜３５０メツシュに調整した
比較添加粉末について、ＰＴＡ粉末供給装置で供給テス
トを行なったところ、供給量にバラツキが生じ、一定量
の供給は不可能であった。
ｋＡ１−４ ｑｂ ｖ −ｏ、５５Ｏ２（Ｄ組成を有す
ルカ、８０〜２５０メツシュの粒度範囲に対する２６０
〜３５０メツシュの重量比率を１５％として粒度範囲を
本発明範囲から外れた８０〜３５０メツシュに調整した
比較添加粉末について、ＰＴＡ粉末供給装置で供給テス
トを行なったところ、供給量にバラツキが生じ、一定量
の供給は不可能であった。
この場合、ＪｒＳＺ ２５０２に則した流動度の測定で
、好ましくは３５秒７５０９以下の流動度を示す粉末が
ＰＴＡ粉末供給装置でバラツキのない供給が可能であり
、ちなみに上記比較添加粉末の流動度は４５〜５５秒７
５０ｇであった。
、好ましくは３５秒７５０９以下の流動度を示す粉末が
ＰＴＡ粉末供給装置でバラツキのない供給が可能であり
、ちなみに上記比較添加粉末の流動度は４５〜５５秒７
５０ｇであった。
また、上記の２５０〜３５０メツシュの粒度範囲のもの
に代って、４０〜８０メツシュの粒度範囲のものを用い
、これの８０〜２５０メツシュの粒度範囲のものに対す
る比率を２０チとして粒度範囲を本発明範囲から外れた
４０〜２５０メツシュに調整した比較添加粉末を用いる
以外は、上記の実施例におけると同一の条件で肉盛を行
なったところ、肉盛硬化層に未溶解粉末が存在するもの
であった。
に代って、４０〜８０メツシュの粒度範囲のものを用い
、これの８０〜２５０メツシュの粒度範囲のものに対す
る比率を２０チとして粒度範囲を本発明範囲から外れた
４０〜２５０メツシュに調整した比較添加粉末を用いる
以外は、上記の実施例におけると同一の条件で肉盛を行
なったところ、肉盛硬化層に未溶解粉末が存在するもの
であった。
比較例 ３
ＰＲＥＰ法によシ形状を球状とする以外は１本発明範囲
内の８０〜２５０メツシュの粒度範囲をもち、かツＴｉ
−６％Ａ！ −４チＶ−０，５％０２の組成を有する比
較Ｔｉ合金粉末に、６０〜２５０メツシュの粒度範囲を
有するＷ２Ｃ粉末を５〇−配合し。
内の８０〜２５０メツシュの粒度範囲をもち、かツＴｉ
−６％Ａ！ −４チＶ−０，５％０２の組成を有する比
較Ｔｉ合金粉末に、６０〜２５０メツシュの粒度範囲を
有するＷ２Ｃ粉末を５〇−配合し。
混合したが、均質な混合粉末とすることができなかった
。
。
上述のように、この発明の添加粉末によれば。
ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面に１割れや気泡などの欠
陥発生のない耐摩耗性のすぐれた肉盛硬化層をコスト安
く形成することができ１例えば自動車エンジンバルブフ
ェースや各種摺動軸受部、さらにドリルパイプ切断面や
二ローションシールド面などく適用した場合、すぐれた
耐摩耗性が得られるようになるなど実用上有用な効果が
もたらされるのである。
陥発生のない耐摩耗性のすぐれた肉盛硬化層をコスト安
く形成することができ１例えば自動車エンジンバルブフ
ェースや各種摺動軸受部、さらにドリルパイプ切断面や
二ローションシールド面などく適用した場合、すぐれた
耐摩耗性が得られるようになるなど実用上有用な効果が
もたらされるのである。
第１図はプラズマトーチ法を示す概略断面図。
第２図は摩耗試験態様を示す概略斜視図である。
１・・・プラズマトーチ、 ２・・・ノズル。
３・・・肉盛硬化層、 ４・・・摩耗試験片。
５・・・硬化部、 ６・・・ディスク。
出願人 住友金属工業株式会社
Claims (2)
- （１）酸素含有量が０．１５〜３重量％にして、６０〜
２５０メッシュの粒度範囲を有し、かつ形状を多角形と
したＴｉ合金粉末からなるＴｉおよびＴｉ合金母材の表
面硬化肉盛用添加粉末。 - （２）酸素含有量が０．１５〜３重量％にして、６０〜
２５０メッシュの粒度範囲を有し、かつ形状を多角形と
したＴｉ合金粉末に、金属炭化物粉末および金属窒化物
粉末のうちの１種以上からなる硬質粉末を１〜８０重量
％の割合で混合してなるＴｉおよびＴｉ合金母材の表面
硬化肉盛用添加粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63034757A JPH0692602B2 (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63034757A JPH0692602B2 (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01212741A true JPH01212741A (ja) | 1989-08-25 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5110165A (ja) * | 1974-07-17 | 1976-01-27 | Sumitomo Electric Industries | |
| JPS62270277A (ja) * | 1986-05-18 | 1987-11-24 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ基合金製耐摩部材の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-17 JP JP63034757A patent/JPH0692602B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5110165A (ja) * | 1974-07-17 | 1976-01-27 | Sumitomo Electric Industries | |
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| JPH06226490A (ja) * | 1993-02-04 | 1994-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐海水性、耐摩耗性に優れたチタン合金肉盛用粉末 |
| JP2006095589A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | Teigu:Kk | チタン材料の表面硬化方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0692602B2 (ja) | 1994-11-16 |
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