JPH01137174A - 凝縮器 - Google Patents
凝縮器Info
- Publication number
- JPH01137174A JPH01137174A JP29485287A JP29485287A JPH01137174A JP H01137174 A JPH01137174 A JP H01137174A JP 29485287 A JP29485287 A JP 29485287A JP 29485287 A JP29485287 A JP 29485287A JP H01137174 A JPH01137174 A JP H01137174A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- straight pipe
- ratio
- width
- heat transfer
- medium flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、たとえば自動車用空気調和装置に使用され
る凝縮器に関する。
る凝縮器に関する。
従来技術とその問題点
上記のような凝縮器としては、内部に複数の伝熱媒体流
通路を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どう
しの間にフィンが設けられた凝縮器が用いられている。
通路を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どう
しの間にフィンが設けられた凝縮器が用いられている。
従来、このような凝縮器において、隣り合う直管部間の
間隔と直管部の厚さとの比が３．２〜４．６の範囲内に
あり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断
面積の合計と直管部の幅との比が２゜４〜３．４の範囲
内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路
断面の周の長さと直管部の幅との比が２〜４．５の範囲
内にあった。
間隔と直管部の厚さとの比が３．２〜４．６の範囲内に
あり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断
面積の合計と直管部の幅との比が２゜４〜３．４の範囲
内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路
断面の周の長さと直管部の幅との比が２〜４．５の範囲
内にあった。
しかしながら、従来の凝縮器では、十分な性能が得られ
なかった。したがって、最近の凝縮器の高性能化の要請
に応えられなかった。
なかった。したがって、最近の凝縮器の高性能化の要請
に応えられなかった。
この発明の目的は、上記の問題を解決した凝縮器を提供
することにある。
することにある。
問題点を解決するための手段
この発明による凝縮器は、内部に複数の伝熱媒体流通路
を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どうしの
間にフィンが設けられた凝縮器において、隣り合う直管
部間の間隔と直管部の厚さとの比が３，８〜５．８の範
囲内にあり、］つの直管部における全ての伝熱媒体流通
路の断面積の合計と直管部の幅との比が１． ０〜２．
０の範囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒
体流通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比が５
〜８の範囲内にあるものである。
を有する蛇行状偏平管における隣り合う直管部どうしの
間にフィンが設けられた凝縮器において、隣り合う直管
部間の間隔と直管部の厚さとの比が３，８〜５．８の範
囲内にあり、］つの直管部における全ての伝熱媒体流通
路の断面積の合計と直管部の幅との比が１． ０〜２．
０の範囲内にあり、１つの直管部における全ての伝熱媒
体流通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比が５
〜８の範囲内にあるものである。
上記において、１つの直管部における全ての伝熱媒体流
通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比を上記数
値の範囲内にするためには、たとえば伝熱媒体流通路の
周面に、長さ方向に伸びる多数の突条を形成するのがよ
い。この突条は、横断面において、幅が狭く、かつ先端
部および管壁内面との連接部がアール状となっているこ
とが好ましい。
通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との比を上記数
値の範囲内にするためには、たとえば伝熱媒体流通路の
周面に、長さ方向に伸びる多数の突条を形成するのがよ
い。この突条は、横断面において、幅が狭く、かつ先端
部および管壁内面との連接部がアール状となっているこ
とが好ましい。
作 用
この発明による凝縮器は、１つの直管部における全ての
伝熱媒体流通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との
比が５〜８の範囲内にあるので、他の２つの比が上記範
囲内にある場合に放熱量が従来のものに比べて大きくな
る。この比が５未満であると放熱量が十分大きくならな
い。また８を越えるには、上記突条の高さを高くするか
、あるいは隣り合う突条間の溝の深さを深くする必要が
あるが、前者の場合、伝熱媒体流通路の断面積が小さく
なり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断
面積の合計と直管部の幅との比が小さくなって伝熱媒体
流通路における通路抵抗が大きくなる。また後者の場合
、蛇行状偏平管の管壁の肉厚が薄（なり、凝縮器に要求
される耐圧力を満たし得なくなることがある。したがっ
て、この比の上限は８とすべきである。
伝熱媒体流通路断面の周の長さの合計と直管部の幅との
比が５〜８の範囲内にあるので、他の２つの比が上記範
囲内にある場合に放熱量が従来のものに比べて大きくな
る。この比が５未満であると放熱量が十分大きくならな
い。また８を越えるには、上記突条の高さを高くするか
、あるいは隣り合う突条間の溝の深さを深くする必要が
あるが、前者の場合、伝熱媒体流通路の断面積が小さく
なり、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断
面積の合計と直管部の幅との比が小さくなって伝熱媒体
流通路における通路抵抗が大きくなる。また後者の場合
、蛇行状偏平管の管壁の肉厚が薄（なり、凝縮器に要求
される耐圧力を満たし得なくなることがある。したがっ
て、この比の上限は８とすべきである。
隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比が３．８
未満であると、空気通路側の伝熱面積すなわちフィンの
面積が小さくなる。また、５．８を越えるということは
、直管部の数が少なくなって伝熱媒体流通路の長さが短
くなるか、または直管部の厚さが小さくなって伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。これらのいずれの場合に
も、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さの合計と直管部の幅との比が上記範囲内にあっ
たとしても放熱量が大きくならない。
未満であると、空気通路側の伝熱面積すなわちフィンの
面積が小さくなる。また、５．８を越えるということは
、直管部の数が少なくなって伝熱媒体流通路の長さが短
くなるか、または直管部の厚さが小さくなって伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。これらのいずれの場合に
も、１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路断面の
周の長さの合計と直管部の幅との比が上記範囲内にあっ
たとしても放熱量が大きくならない。
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路の断面積の
合計と直管部の幅との比が１．０未満であると、伝熱媒
体流通路における通路抵抗が大きくなる。また、この比
が２．０を越えるには、直管部の厚さを大きくするか、
あるいは直管部の幅を小さくする必要があるが、前者の
場合、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比が
上記範囲よりも小さくなり、後者の場合結局は伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。
合計と直管部の幅との比が１．０未満であると、伝熱媒
体流通路における通路抵抗が大きくなる。また、この比
が２．０を越えるには、直管部の厚さを大きくするか、
あるいは直管部の幅を小さくする必要があるが、前者の
場合、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さとの比が
上記範囲よりも小さくなり、後者の場合結局は伝熱媒体
流通路の断面積が小さくなる。
したがって、この比の上限は２，０とすべきである。
実 施 例
以下、この発明の実施例を図面を参照しながら説明する
。全図面を通じて、同一物および同一部分には同一符号
を付して説明を省略する。
。全図面を通じて、同一物および同一部分には同一符号
を付して説明を省略する。
また、以下の説明において、「アルミニウム」という語
には純アルミニウムの他に全てのアルミニウム合金を含
むものとする。
には純アルミニウムの他に全てのアルミニウム合金を含
むものとする。
実施例］
この実施例は第１図から第３図に示すものである。第１
図から第３図において、凝縮器（１）は、内部に５つの
伝熱媒体流通路（２）を有するアルミニウム製蛇行状偏
平管（３）における隣り合う直管部（４）どうしの間に
、アルミニウム製コルゲート・フィン（５）が配置され
、蛇行状偏平管（３）の両端に管接続部材（６）が取付
けられたものである。蛇行状偏平管（３）の各伝熱媒体
流通路（２）の周面には、長手方向に伸びる突条（７）
が多数設けられている。また、蛇行状偏平管（３）の隣
り合う直管部（４）どうしの間が空気通路となっている
。
図から第３図において、凝縮器（１）は、内部に５つの
伝熱媒体流通路（２）を有するアルミニウム製蛇行状偏
平管（３）における隣り合う直管部（４）どうしの間に
、アルミニウム製コルゲート・フィン（５）が配置され
、蛇行状偏平管（３）の両端に管接続部材（６）が取付
けられたものである。蛇行状偏平管（３）の各伝熱媒体
流通路（２）の周面には、長手方向に伸びる突条（７）
が多数設けられている。また、蛇行状偏平管（３）の隣
り合う直管部（４）どうしの間が空気通路となっている
。
実施例２
この実施例は第４図に示すものである。第４図において
、凝縮器（１１）は、蛇行状偏平管（３〉の内部に７つ
の伝熱媒体流通路（２）が設けられたものである。
、凝縮器（１１）は、蛇行状偏平管（３〉の内部に７つ
の伝熱媒体流通路（２）が設けられたものである。
次に実施例１および２の凝縮器（１） （１１）の性能
を評価するために行なった試験について述べる。
を評価するために行なった試験について述べる。
凝縮器（１）（１１）において、管接続部材（６）を除
いたコア部の長さ（１）および高さ（ｈ）、ならびに直
管部（４）の幅（Ｗ）、直管部（４）の厚さ（Ｔ）、隣
り合う直管部（４）どうしの間隔（＋＋）、１つの直管
部（４）における全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積
の合計（Ａ） 、１つの直管部（４）における全ての伝
熱媒体流通路（２）断面の周の長さの合計（Ｌ）、隣り
合う直管部（４）間の間隔（ＩＩ）と直管部（４）の厚
さ（Ｔ）との比（Ｈ／Ｔ） 、１つの直管部（４〉にお
ける全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合計（Ａ）
と直管部（４）の幅（Ｗ）との比（Ａ／Ｗ） 、および
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路（２）の断
面の周の長さの合計（Ｌ）と直管部（４）の幅（Ｖ）と
の比（Ｌ／ｗ）をそれぞれ下表の通りとした。
いたコア部の長さ（１）および高さ（ｈ）、ならびに直
管部（４）の幅（Ｗ）、直管部（４）の厚さ（Ｔ）、隣
り合う直管部（４）どうしの間隔（＋＋）、１つの直管
部（４）における全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積
の合計（Ａ） 、１つの直管部（４）における全ての伝
熱媒体流通路（２）断面の周の長さの合計（Ｌ）、隣り
合う直管部（４）間の間隔（ＩＩ）と直管部（４）の厚
さ（Ｔ）との比（Ｈ／Ｔ） 、１つの直管部（４〉にお
ける全ての伝熱媒体流通路（２）の断面積の合計（Ａ）
と直管部（４）の幅（Ｗ）との比（Ａ／Ｗ） 、および
１つの直管部における全ての伝熱媒体流通路（２）の断
面の周の長さの合計（Ｌ）と直管部（４）の幅（Ｖ）と
の比（Ｌ／ｗ）をそれぞれ下表の通りとした。
また、比較のために、第８図に示す凝縮器（３０）（比
較例１）および第９図（比較例２）に示す凝縮器（３１
〉を用意し、上述した各寸法を下表の通りとした。
較例１）および第９図（比較例２）に示す凝縮器（３１
〉を用意し、上述した各寸法を下表の通りとした。
（以下余白）
そして、次の条件で空気通路における空気入口側の風速
（ｍ／ｓ）と放熱量（ｋＷ）、通気抵抗および通路抵抗
との関係を調べた。
（ｍ／ｓ）と放熱量（ｋＷ）、通気抵抗および通路抵抗
との関係を調べた。
人口側空気の乾球温度 ３５℃
冷媒凝縮圧力 １４ｋｇ／ｃｍ！Ｇ冷媒
凝縮温度 ５９°Ｃ過 熟 度
２５℃過冷却度
５゜。
凝縮温度 ５９°Ｃ過 熟 度
２５℃過冷却度
５゜。
上記４つの凝縮器の空気入口側の風速（ｍ／ｓ）と放熱
ｍ（ｋｃａｌ／ｈ）との関係を第５図に示す。また、上
記風速（＋ｎ／ｓ）と通気抵抗および通路抵抗との関係
は、上記４つの凝縮器のいずれにおいてもほとんど同様
であった。
ｍ（ｋｃａｌ／ｈ）との関係を第５図に示す。また、上
記風速（＋ｎ／ｓ）と通気抵抗および通路抵抗との関係
は、上記４つの凝縮器のいずれにおいてもほとんど同様
であった。
この結果から、上記３つの比がこの発明の範囲内にある
凝縮器の放熱量は、そうでない凝縮器の放熱量よりも大
きくなっていることがわかる。また、隣り合う直管部ど
うしの間隔（１１）が等しい場合には、該間隔（１１）
と直管部の厚さ（Ｔ）との比が大きいほど放熱量が大き
くなることがわかる。逆にいえば、放熱量か同等の場合
には、隣り合う直管部どうしの間隔（）１）を小さくで
きるので、凝縮器の小型軽量化が可能となる。
凝縮器の放熱量は、そうでない凝縮器の放熱量よりも大
きくなっていることがわかる。また、隣り合う直管部ど
うしの間隔（１１）が等しい場合には、該間隔（１１）
と直管部の厚さ（Ｔ）との比が大きいほど放熱量が大き
くなることがわかる。逆にいえば、放熱量か同等の場合
には、隣り合う直管部どうしの間隔（）１）を小さくで
きるので、凝縮器の小型軽量化が可能となる。
実施例３
この実施例は第６図に示すものである。
第６図において、凝縮器（１２）は、隣り合う直管部（
４）どうしの間にコルゲート・フィン（５）が配置され
ている代わりに、各直管部（４）上下の両面に削り起こ
し状の多数のフィン（１３〉が−体的に形成されている
ことを除いては、第１図〜第３図に示すものと同一の構
成である。
４）どうしの間にコルゲート・フィン（５）が配置され
ている代わりに、各直管部（４）上下の両面に削り起こ
し状の多数のフィン（１３〉が−体的に形成されている
ことを除いては、第１図〜第３図に示すものと同一の構
成である。
実施例４
この実施例は第７図に示すものである。
第７図において、凝縮器（１５）は、入口側ヘッダ（１
６）と出口側ヘッダ（ＩＩ）との間に２種類のアルミニ
ウム製蛇行状偏平管（１８）（１９）が配置され、両部
平管（１８）（１９）の隣り合う直管部（２０）（２１
）どうしの間にコルゲート・フィン（５）が配置された
ものである。偏平管（１Ｂ） （１９）の横断面形状は
、実施例１または２のものと同一である。
６）と出口側ヘッダ（ＩＩ）との間に２種類のアルミニ
ウム製蛇行状偏平管（１８）（１９）が配置され、両部
平管（１８）（１９）の隣り合う直管部（２０）（２１
）どうしの間にコルゲート・フィン（５）が配置された
ものである。偏平管（１Ｂ） （１９）の横断面形状は
、実施例１または２のものと同一である。
発明の効果
この発明による凝縮器は、従来の放熱器に比べて放熱量
が大きい。また、通気抵抗および通路抵抗は従来のもの
とほとんど変わることがない。したがって、全体の寸法
を従来のものと同じにした場合には、高性能化を図るこ
とができ、性能を従来のものと同等にした場合には、小
型軽量化を図ることが可能となる。
が大きい。また、通気抵抗および通路抵抗は従来のもの
とほとんど変わることがない。したがって、全体の寸法
を従来のものと同じにした場合には、高性能化を図るこ
とができ、性能を従来のものと同等にした場合には、小
型軽量化を図ることが可能となる。
第１図から第３図はこの発明による凝縮器の実施例１を
示し、第１図は正面図、第２図は隣り合う２つの直管部
の拡大横断面図、第３図は第２図の要部拡大図、第４図
はこの発明による凝縮器の実施例２を示す第２図相当の
図、第５図は第１図から第４図に示す凝縮器および比較
品の放熱量と空気入口側の風速との関係を示すグラフ、
第６図はこの発明の実施例３を示す第２図［目当の図、
第７図はこの発明の実施例４を示す第２図相当の図、第
８図は比較例１を示す第２図相当の図、第９図は比較例
２を示す第２図相当の図である。 （１）（１１）（１２）（１５）・・・凝縮器、（２）
−１，伝熱媒体流通路、（３） （１８） （１９）
・・・蛇行状偏平管、（４）（２０）（２１） ＝−１
直管部、（５）・・・コルゲート・フィン、（１３）・
・・削り起こし状フィン、（Ａ）・・・１つの直管部に
おける全ての伝熱媒体流通路の断面積の合計、（ＩＩ）
・・・隣り合う直管部間の間隔、（Ｌ）・・・１つの直
管部における全ての伝熱媒体流通路断面の周の長さの合
計、（Ｔ）・・・直管部の厚さ、（Ｗ）・・・直管部の
幅。 以 上 第８図 第４図 第Ｇ図
示し、第１図は正面図、第２図は隣り合う２つの直管部
の拡大横断面図、第３図は第２図の要部拡大図、第４図
はこの発明による凝縮器の実施例２を示す第２図相当の
図、第５図は第１図から第４図に示す凝縮器および比較
品の放熱量と空気入口側の風速との関係を示すグラフ、
第６図はこの発明の実施例３を示す第２図［目当の図、
第７図はこの発明の実施例４を示す第２図相当の図、第
８図は比較例１を示す第２図相当の図、第９図は比較例
２を示す第２図相当の図である。 （１）（１１）（１２）（１５）・・・凝縮器、（２）
−１，伝熱媒体流通路、（３） （１８） （１９）
・・・蛇行状偏平管、（４）（２０）（２１） ＝−１
直管部、（５）・・・コルゲート・フィン、（１３）・
・・削り起こし状フィン、（Ａ）・・・１つの直管部に
おける全ての伝熱媒体流通路の断面積の合計、（ＩＩ）
・・・隣り合う直管部間の間隔、（Ｌ）・・・１つの直
管部における全ての伝熱媒体流通路断面の周の長さの合
計、（Ｔ）・・・直管部の厚さ、（Ｗ）・・・直管部の
幅。 以 上 第８図 第４図 第Ｇ図
Claims (1)
- 内部に複数の伝熱媒体流通路を有する蛇行状偏平管にお
ける隣り合う直管部どうしの間にフィンが設けられた凝
縮器において、隣り合う直管部間の間隔と直管部の厚さ
との比が３．８〜５．８の範囲内にあり、１つの直管部
における全ての伝熱媒体流通路の断面積の合計と直管部
の幅との比が１．０〜２．０の範囲内にあり、１つの直
管部における全ての伝熱媒体流通路断面の周の長さの合
計と直管部の幅との比が５〜８の範囲内にある凝縮器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29485287A JPH01137174A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 凝縮器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29485287A JPH01137174A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 凝縮器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01137174A true JPH01137174A (ja) | 1989-05-30 |
Family
ID=17813085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29485287A Pending JPH01137174A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 凝縮器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01137174A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03102193A (ja) * | 1989-09-13 | 1991-04-26 | Showa Alum Corp | 凝縮器 |
| EP1111322A1 (en) * | 1998-08-27 | 2001-06-27 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Heat exchanger |
| JP2006170608A (ja) * | 2004-12-15 | 2006-06-29 | Lg Electronics Inc | 空気調和機の熱交換器 |
| US10854408B2 (en) | 2015-01-30 | 2020-12-01 | Tyco Electronics Austria Gmbh | Magnetic flux assembly for a relay, and relay |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62248971A (ja) * | 1986-04-22 | 1987-10-29 | 昭和アルミニウム株式会社 | 凝縮器 |
-
1987
- 1987-11-20 JP JP29485287A patent/JPH01137174A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62248971A (ja) * | 1986-04-22 | 1987-10-29 | 昭和アルミニウム株式会社 | 凝縮器 |
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| EP1111322A1 (en) * | 1998-08-27 | 2001-06-27 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Heat exchanger |
| EP1111322A4 (en) * | 1998-08-27 | 2002-10-30 | Zexel Valeo Climate Contr Corp | HEAT EXCHANGER |
| JP2006170608A (ja) * | 2004-12-15 | 2006-06-29 | Lg Electronics Inc | 空気調和機の熱交換器 |
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