JP7633492B2 - 熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、鋼材およびその製造方法に関する。
鋼の組織が微細になるほど、強度、延性および靱性のいずれもが向上することが知られている。例えば、軟質な素地中に硬質なマルテンサイトが分散した複相組織鋼において、マルテンサイトを微細に多数分散させた鋼は、同じマルテンサイト体積率でマルテンサイトが粗大化・連結した鋼と比較して、優れた延性および靱性を有する。
また、組織中に残留オーステナイトを含有させると、歪導入時にオーステナイトが歪誘起によるマルテンサイト変態を起こす。そのため、組織中に残留オーステナイトを含む鋼では、延性に優れるとともに高い強度が得られ、強度－延性バランスに優れる結果となる。
強度－延性バランスに優れた材料として、ＤＰ鋼または残留オーステナイト鋼が知られている。例えば、特許文献１には、引張強度が５９０ＭＰａ以上、降伏比が０．６５以上で、かつヤング率が２２５ＧＰａ以上である剛性に優れた高強度薄鋼板が開示されている。
また、特許文献２には、自動車用、家電用及び機械構造用等に用いられる冷延鋼板について、プレス加工による歪の導入がなくても、低歪域での吸収エネルギーが大きく、耐衝突特性に優れる高強度冷延鋼板が開示されている。さらに、特許文献３には、伸びと伸びフランジ性に優れ、高降伏比を有する高強度冷延鋼板が開示されている。
しかしながら、特許文献１～３に記載の鋼においては、組織制御のため組成を厳しく制限する必要が生じるという問題がある。そのため、化学組成の自由度が低く、製造コストが上昇する懸念がある。
本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、強度－延性バランスに優れ、かつ高降伏比を有する鋼材を提供することを目的とする。
本発明は、下記の鋼材およびその製造方法を要旨とする。
（１）化学組成が、質量％で、
Ｃ：１．００％以下、
Ｓｉ：３．００％以下、
Ｍｎ：０．２～７．０％、
Ｐ：０．１０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ａｌ：３．００％以下、
Ｎ：０．０１０％以下、
Ｎｉ：０～１０．０％、
Ｃｕ：０～３．０％、
Ｃｒ：０～１０．０％、
Ｔｉ：０～１．０％、
Ｎｂ：０～１．０％、
Ｖ：０～１．０％、
Ｍｏ：０～２．０％、
Ｗ：０～１．０％、
Ｂ：０～０．０１％、
Ｃｏ：０～１．０％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）式で定義されるＣｅｑが０．１０～１．００であり、
金属組織が、体積％で、
残留オーステナイト：５．０～１５．０％、を含み、かつ、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が２．５～５０．０％であり、
残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が７５．０％以上であり、
残留オーステナイトの平均結晶粒径が２．０μｍ以下、
マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径が５．０μｍ以下であり、
アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率が、鋼材中の残留オーステナイトの総個数分率に対して１０～７０％である、
鋼材。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋１／４０Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／４Ｍｏ＋１／１４Ｖ ・・・（ｉ）
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合は０を代入するものとする。
Ｃ：１．００％以下、
Ｓｉ：３．００％以下、
Ｍｎ：０．２～７．０％、
Ｐ：０．１０％以下、
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Ａｌ：３．００％以下、
Ｎ：０．０１０％以下、
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Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）式で定義されるＣｅｑが０．１０～１．００であり、
金属組織が、体積％で、
残留オーステナイト：５．０～１５．０％、を含み、かつ、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が２．５～５０．０％であり、
残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が７５．０％以上であり、
残留オーステナイトの平均結晶粒径が２．０μｍ以下、
マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径が５．０μｍ以下であり、
アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率が、鋼材中の残留オーステナイトの総個数分率に対して１０～７０％である、
鋼材。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋１／４０Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／４Ｍｏ＋１／１４Ｖ ・・・（ｉ）
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合は０を代入するものとする。
（２）前記化学組成が、質量％で、
Ｎｉ：０．１～１０．０％、
Ｃｕ：０．３～３．０％、および
Ｃｒ：０．１～１０．０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）に記載の鋼材。
Ｎｉ：０．１～１０．０％、
Ｃｕ：０．３～３．０％、および
Ｃｒ：０．１～１０．０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）に記載の鋼材。
（３）前記化学組成が、質量％で、
Ｔｉ：０．０１～１．０％、
Ｎｂ：０．０１～１．０％、
Ｖ：０．０１～１．０％、
Ｍｏ：０．０５～２．０％、
Ｗ：０．０５～１．０％、
Ｂ：０．０００３～０．０１％、および
Ｃｏ：０．０５～１．０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）または（２）に記載の鋼材。
Ｔｉ：０．０１～１．０％、
Ｎｂ：０．０１～１．０％、
Ｖ：０．０１～１．０％、
Ｍｏ：０．０５～２．０％、
Ｗ：０．０５～１．０％、
Ｂ：０．０００３～０．０１％、および
Ｃｏ：０．０５～１．０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）または（２）に記載の鋼材。
（４）前記化学組成が、質量％で、
Ｃａ：０．０００１～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００１～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００１～０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）から（３）までのいずれかに記載の鋼材。
Ｃａ：０．０００１～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００１～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００１～０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）から（３）までのいずれかに記載の鋼材。
（５）上記（１）から（４）までのいずれかに記載の化学組成を有し、
マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織を有する鋼素材を、
再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域まで加熱した後、２ｓ以内に冷却を開始し、前記温度域から３００℃までの平均冷却速度が３～１５０℃／ｓとなるように、１００℃以下の温度まで冷却する、
鋼材の製造方法。
マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織を有する鋼素材を、
再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域まで加熱した後、２ｓ以内に冷却を開始し、前記温度域から３００℃までの平均冷却速度が３～１５０℃／ｓとなるように、１００℃以下の温度まで冷却する、
鋼材の製造方法。
本発明によれば、強度－延性バランスに優れ、かつ高降伏比を有する鋼材を得ることが可能になる。
本発明者らは、強度－延性バランスに優れ、かつ高降伏比を有する鋼材を得るための方法について鋭意検討を行った結果、以下の知見を得るに至った。
（ａ）高い強度と優れた延性とを両立し、高い降伏比を得るためには、微細に分散した残留オーステナイト、マルテンサイトおよびベイナイトを含み、それ以外の素地部分が、焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織とするのがよい。
（ｂ）鋼素材を再結晶させずにフェライト／オーステナイト２相域まで加熱することで、高温において金属組織の一部に超微細なオーステナイト粒が生成される。そして、その状態から直ちに冷却することで微細に分散した残留オーステナイト、マルテンサイトおよびベイナイトが得られる。
（ｃ）加熱を行う前の鋼素材の組織の違いによって、加熱後の微細度合が大きく変わる。鋼素材には金属組織中にオーステナイトの核生成サイトが多数存在するものを用いるのが望ましい。そのため、マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織を有する鋼素材を用いることが望ましい。
（ｄ）加熱後の未変態の領域、すなわち、マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトが残存した領域は焼戻しを受け、焼戻しマルテンサイトとなる。
（ｅ）速い昇温速度で加熱を行った場合、オーステナイトへの変態完了温度（Ａｃ３点）が上昇するため、高温域で短時間のうちに初期のマルテンサイトを焼戻すことができる。
（ｆ）生成した超微細オーステナイト粒は、高温状態では粒界の移動により粗大な粒に成長しやすい。そのため、加熱後は直ちに冷却を開始することによって、超微細組織を維持したまま室温まで冷却する。
（ｇ）一方、冷却速度をある程度遅くすることで、焼戻しマルテンサイトを軟質化するとともに、さらに軟質なフェライトを素地中に生成させる。加えて、フェライトを生成させることにより、オーステナイトへ炭素が濃化し、残留オーステナイトを安定化させる効果も得られる。
（ｈ）超微細オーステナイト粒の成長粗大化を防止するため、変態温度を低くすることも有効である。粒界の移動は原子の拡散によるものであるため、温度を下げて拡散速度を小さくすれば、微細な粒のまま維持することが可能になる。
（ｉ）Ｍｎ等の含有量を調整することによって、鋼素材の変態温度を低下させることが可能になる。
（ｊ）残留オーステナイトは、変形時に加工誘起変態してマルテンサイトとなることで、局部的な変形を抑え、伸びを向上する作用を有する。マルテンサイト変態のしやすさは残留オーステナイトの形状に影響を受け、アスペクト比の高い粒ほど変態しにくい傾向がある。そのため、アスペクト比の高い粒と低い粒とを所定の割合で混在させることで、変形中の様々なタイミングで残留オーステナイトがマルテンサイト変態するようになり、その結果、伸びの向上効果がより効率的に得られる。
本発明は上記知見に基づいてなされたものである。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。
（Ａ）化学組成
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
Ｃ：１．００％以下
Ｃは鋼材の強度を向上させる元素である。Ｃ含有量は鋼材に要求される特性に応じて選定されるが、１．００％を超えるとＭｆ点が低下しすぎて、加熱中に生じたオーステナイトの一部または全部が冷却中に変態せずに、必要量のマルテンサイトが得られない場合があり、十分な強度が得られなくなる。そのため、Ｃ含有量は１．００％以下とする。Ｃ含有量は０．５０％以下であるのが好ましく、０．３５％以下であるのがより好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃ含有量は０．０３％以上であるのが好ましい。
Ｃは鋼材の強度を向上させる元素である。Ｃ含有量は鋼材に要求される特性に応じて選定されるが、１．００％を超えるとＭｆ点が低下しすぎて、加熱中に生じたオーステナイトの一部または全部が冷却中に変態せずに、必要量のマルテンサイトが得られない場合があり、十分な強度が得られなくなる。そのため、Ｃ含有量は１．００％以下とする。Ｃ含有量は０．５０％以下であるのが好ましく、０．３５％以下であるのがより好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃ含有量は０．０３％以上であるのが好ましい。
Ｓｉ：３．００％以下
Ｓｉはフェライト相へ分配される元素であって、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するには、脱酸のために通常含有される量より多く含有させる必要がある。しかしながら、その含有量が３．００％を超えると、熱間加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。そのため、Ｓｉ含有量は３．００％以下とする。Ｓｉ含有量は２．５０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｓｉ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましい。
Ｓｉはフェライト相へ分配される元素であって、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するには、脱酸のために通常含有される量より多く含有させる必要がある。しかしながら、その含有量が３．００％を超えると、熱間加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。そのため、Ｓｉ含有量は３．００％以下とする。Ｓｉ含有量は２．５０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｓｉ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましい。
Ｍｎ：０．２～７．０％
ＭｎはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｍｎはオーステナイト相へ分配される元素である。さらに、残留オーステナイトを活用したい場合には有効な元素となる。超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するためには、０．２％以上含有させる必要がある。一方、Ｍｎ含有量が７．０％を超えると、Ｍｆ点が低下しすぎて、加熱中に生じたオーステナイトの一部または全部が冷却中に変態せずに、必要量のマルテンサイトが得られない場合があり、十分な強度が得られなくなる。そのため、Ｍｎ含有量は０．２～７．０％とする。Ｍｎ含有量は５．０％以下であるのが好ましく、３．０％以下であるのがより好ましい。
ＭｎはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｍｎはオーステナイト相へ分配される元素である。さらに、残留オーステナイトを活用したい場合には有効な元素となる。超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するためには、０．２％以上含有させる必要がある。一方、Ｍｎ含有量が７．０％を超えると、Ｍｆ点が低下しすぎて、加熱中に生じたオーステナイトの一部または全部が冷却中に変態せずに、必要量のマルテンサイトが得られない場合があり、十分な強度が得られなくなる。そのため、Ｍｎ含有量は０．２～７．０％とする。Ｍｎ含有量は５．０％以下であるのが好ましく、３．０％以下であるのがより好ましい。
Ｐ：０．１０％以下
Ｐは、一般に不純物として含有される元素であるが、固溶強化により強度を高める効果を有する元素でもある。したがって、Ｐを積極的に含有させてもよい。しかし、Ｐは偏析し易い元素であり、その含有量が０．１０％を超えると、粒界偏析に起因する成形性および靱性の低下が顕著となる。したがって、Ｐ含有量は０．１０％以下とする。Ｐ含有量は０．０５０％以下であるのが好ましく、０．０３０％以下であるのがより好ましく、０．０２０％以下であるのがさらに好ましい。Ｐ含有量の下限は特に規定する必要はないが、上記の効果を得たい場合には、０．００１％以上とすることが好ましい。
Ｐは、一般に不純物として含有される元素であるが、固溶強化により強度を高める効果を有する元素でもある。したがって、Ｐを積極的に含有させてもよい。しかし、Ｐは偏析し易い元素であり、その含有量が０．１０％を超えると、粒界偏析に起因する成形性および靱性の低下が顕著となる。したがって、Ｐ含有量は０．１０％以下とする。Ｐ含有量は０．０５０％以下であるのが好ましく、０．０３０％以下であるのがより好ましく、０．０２０％以下であるのがさらに好ましい。Ｐ含有量の下限は特に規定する必要はないが、上記の効果を得たい場合には、０．００１％以上とすることが好ましい。
Ｓ：０．０３０％以下
Ｓは、不純物として含有される元素であり、鋼中に硫化物系介在物を形成して鋼板の成形性を低下させる。Ｓ含有量が０．０３０％を超えると、成形性の低下が著しくなる。したがって、Ｓ含有量は０．０３０％以下とする。Ｓ含有量は０．０１０％以下であるのが好ましく、０．００５％以下であるのがより好ましく、０．００１％以下であるのがさらに好ましい。Ｓ含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは０．０００１％以上とすることが好ましい。
Ｓは、不純物として含有される元素であり、鋼中に硫化物系介在物を形成して鋼板の成形性を低下させる。Ｓ含有量が０．０３０％を超えると、成形性の低下が著しくなる。したがって、Ｓ含有量は０．０３０％以下とする。Ｓ含有量は０．０１０％以下であるのが好ましく、０．００５％以下であるのがより好ましく、０．００１％以下であるのがさらに好ましい。Ｓ含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは０．０００１％以上とすることが好ましい。
Ａｌ：３．００％以下
Ａｌはフェライト相へ分配される元素であって、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するには、脱酸のために通常含有される量より多く含有させる必要がある。しかしながら、その含有量が３．００％を超えると、熱間加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。そのため、Ａｌ含有量は３．００％以下とする。Ａｌ含有量は２．５０％以下であるのが好ましく、２．００％以下であるのがより好ましい。上記の効果を得るためには、Ａｌ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましい。
Ａｌはフェライト相へ分配される元素であって、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するには、脱酸のために通常含有される量より多く含有させる必要がある。しかしながら、その含有量が３．００％を超えると、熱間加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。そのため、Ａｌ含有量は３．００％以下とする。Ａｌ含有量は２．５０％以下であるのが好ましく、２．００％以下であるのがより好ましい。上記の効果を得るためには、Ａｌ含有量は０．０１％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましい。
Ｎ：０．０１０％以下
Ｎは、不純物として含有される元素であり、鋼板の成形性を低下させる作用を有する。Ｎ含有量が０．０１０％を超えると、成形性の低下が著しくなる。したがって、Ｎ含有量は０．０１０％以下とする。Ｎ含有量は０．００８０％以下であるのが好ましく、０．００７０％以下であるのがより好ましい。Ｎ含有量の下限は特に規定する必要はないが、後述するようにＴｉ、ＮｂおよびＶの１種以上を含有させて鋼組織の微細化を図る場合を考慮すると、炭窒化物の析出を促進させるためにＮ含有量は、０．００１０％以上とすることが好ましく、０．００２０％以上とすることがより好ましい。
Ｎは、不純物として含有される元素であり、鋼板の成形性を低下させる作用を有する。Ｎ含有量が０．０１０％を超えると、成形性の低下が著しくなる。したがって、Ｎ含有量は０．０１０％以下とする。Ｎ含有量は０．００８０％以下であるのが好ましく、０．００７０％以下であるのがより好ましい。Ｎ含有量の下限は特に規定する必要はないが、後述するようにＴｉ、ＮｂおよびＶの１種以上を含有させて鋼組織の微細化を図る場合を考慮すると、炭窒化物の析出を促進させるためにＮ含有量は、０．００１０％以上とすることが好ましく、０．００２０％以上とすることがより好ましい。
本発明に係る鋼材には、上記の元素に加えてさらに、下記に示す量のＮｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、Ｂ、Ｃｏ、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上の元素を含有させてもよい。
Ｎｉ：０～１０．０％
ＮｉはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｎｉはオーステナイト相へ分配される元素である。そのため必要に応じてＮｉを含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉ含有量が１０．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｎｉ含有量は１０．０％以下とする。Ｎｉ含有量は５．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．１％以上とするのが好ましい。
ＮｉはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｎｉはオーステナイト相へ分配される元素である。そのため必要に応じてＮｉを含有させてもよい。しかしながら、Ｎｉ含有量が１０．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｎｉ含有量は１０．０％以下とする。Ｎｉ含有量は５．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．１％以上とするのが好ましい。
Ｃｕ：０～３．０％
ＣｕはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｃｕはオーステナイト相へ分配される元素である。そのため必要に応じてＣｕを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｕ含有量が３．０％を超えると、加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。したがって、Ｃｕ含有量は３．０％以下とする。Ｃｕ含有量は２．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．３％以上とするのが好ましい。
ＣｕはＡ１変態点を低下させてオーステナイト生成温度域を低くすることによって、オーステナイト相の成長粗大化速度を低下させるのに有効な元素である。また、Ｃｕはオーステナイト相へ分配される元素である。そのため必要に応じてＣｕを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｕ含有量が３．０％を超えると、加工性が劣化して圧延時に割れやすくなる。したがって、Ｃｕ含有量は３．０％以下とする。Ｃｕ含有量は２．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．３％以上とするのが好ましい。
Ｃｒ：０～１０．０％
Ｃｒはオーステナイト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＣｒを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｒ含有量が１０．０％を超えると、強度と延性または強度と靱性とのアンバランスが生じる。したがって、Ｃｒ含有量は１０．０％以下とする。Ｃｒ含有量は８．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｒ含有量は０．１％以上とするのが好ましい。
Ｃｒはオーステナイト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＣｒを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｒ含有量が１０．０％を超えると、強度と延性または強度と靱性とのアンバランスが生じる。したがって、Ｃｒ含有量は１０．０％以下とする。Ｃｒ含有量は８．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｒ含有量は０．１％以上とするのが好ましい。
Ｔｉ：０～１．０％
Ｔｉはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＴｉを含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｔｉ含有量は１．０％以下とする。Ｔｉ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｔｉはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＴｉを含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｔｉ含有量は１．０％以下とする。Ｔｉ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｎｂ：０～１．０％
Ｎｂはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＮｂを含有させてもよい。しかしながら、Ｎｂ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｎｂ含有量は１．０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｎｂ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｎｂはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＮｂを含有させてもよい。しかしながら、Ｎｂ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｎｂ含有量は１．０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｎｂ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｖ：０～１．０％
Ｖはフェライト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＶを含有させてもよい。しかしながら、Ｖ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｖ含有量は１．０％以下とする。Ｖ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｖ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｖはフェライト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＶを含有させてもよい。しかしながら、Ｖ含有量が１．０％を超えると、鋼が脆化してくる。したがって、Ｖ含有量は１．０％以下とする。Ｖ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｖ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｍｏ：０～２．０％
Ｍｏはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＭｏを含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏ含有量が２．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｍｏ含有量は２．０％以下とする。Ｍｏ含有量は１．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｍｏはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＭｏを含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏ含有量が２．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｍｏ含有量は２．０％以下とする。Ｍｏ含有量は１．０％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｗ：０～１．０％
Ｗはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＷを含有させてもよい。しかしながら、Ｗ含有量が１．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｗ含有量は１．０％以下とする。Ｗ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｗ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｗはフェライト相へ分配され、かつ、拡散の遅い元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＷを含有させてもよい。しかしながら、Ｗ含有量が１．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｗ含有量は１．０％以下とする。Ｗ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｗ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｂ：０～０．０１％
Ｂは焼入れ性が向上する元素で、マルテンサイトを含む組織を得るには有効な元素である。そのため必要に応じてＢを含有させてもよい。しかしながら、Ｂ含有量が０．０１％を超えると、靱性が悪化する。したがって、Ｂ含有量は０．０１％以下とする。Ｂ含有量は０．００５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００３％以上とするのが好ましい。
Ｂは焼入れ性が向上する元素で、マルテンサイトを含む組織を得るには有効な元素である。そのため必要に応じてＢを含有させてもよい。しかしながら、Ｂ含有量が０．０１％を超えると、靱性が悪化する。したがって、Ｂ含有量は０．０１％以下とする。Ｂ含有量は０．００５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００３％以上とするのが好ましい。
Ｃｏ：０～１．０％
Ｃｏはフェライト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＣｏを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｏ含有量が１．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｃｏ含有量は１．０％以下とする。Ｃｏ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｏ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｃｏはフェライト相へ分配される元素であり、超微細オーステナイト組織の成長粗大化を抑制するのに有効な元素である。そのため必要に応じてＣｏを含有させてもよい。しかしながら、Ｃｏ含有量が１．０％を超えると、粒成長の抑制効果が飽和してくる。したがって、Ｃｏ含有量は１．０％以下とする。Ｃｏ含有量は０．５％以下であるのが好ましい。上記の効果を得るためには、Ｃｏ含有量は０．０５％以上とするのが好ましい。
Ｃａ：０～０．０１％
Ｍｇ：０～０．０１％
ＲＥＭ：０～０．０１％
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭは、オーステナイト粒成長を抑制するピン留め効果を有し、オーステナイト粒を微細化する効果を有する。そのため必要に応じてこれらの元素から選択される１種以上を含有させてもよい。しかしながら、これらの元素の含有量がそれぞれ０．０１％を超えると、脆化して加工性が劣化する。したがって、各元素ともその含有量を０．０１％以下とする。また、２種以上を複合的に含有させる場合、その合計含有量は０．０３％であってもよい。上記の効果を得るためには、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を０．０００１％以上含有させるのが好ましい。
Ｍｇ：０～０．０１％
ＲＥＭ：０～０．０１％
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭは、オーステナイト粒成長を抑制するピン留め効果を有し、オーステナイト粒を微細化する効果を有する。そのため必要に応じてこれらの元素から選択される１種以上を含有させてもよい。しかしながら、これらの元素の含有量がそれぞれ０．０１％を超えると、脆化して加工性が劣化する。したがって、各元素ともその含有量を０．０１％以下とする。また、２種以上を複合的に含有させる場合、その合計含有量は０．０３％であってもよい。上記の効果を得るためには、Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を０．０００１％以上含有させるのが好ましい。
ここで、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計１７元素を指し、前記ＲＥＭの含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。
本発明に係る鋼材の化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。なお「不純物」とは、鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
Ｃｅｑ：０．１０～１．００
Ｃｅｑは炭素当量を意味し、下記（ｉ）式で定義される。Ｃｅｑが０．１０未満では、焼入れを施してもマルテンサイト組織が得られない。一方、Ｃｅｑが１．００を超えると、靱性および延性が悪化するだけでなく、溶接を行う場合には溶接性および溶接部特性が劣化する。したがって、Ｃｅｑは０．１０～１．００とする。Ｃｅｑは０．２０以上であるのが好ましく、０．３０以上であるのがより好ましい。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋１／４０Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／４Ｍｏ＋１／１４Ｖ ・・・（ｉ）
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合は０を代入するものとする。
Ｃｅｑは炭素当量を意味し、下記（ｉ）式で定義される。Ｃｅｑが０．１０未満では、焼入れを施してもマルテンサイト組織が得られない。一方、Ｃｅｑが１．００を超えると、靱性および延性が悪化するだけでなく、溶接を行う場合には溶接性および溶接部特性が劣化する。したがって、Ｃｅｑは０．１０～１．００とする。Ｃｅｑは０．２０以上であるのが好ましく、０．３０以上であるのがより好ましい。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋１／４０Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／４Ｍｏ＋１／１４Ｖ ・・・（ｉ）
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合は０を代入するものとする。
（Ｂ）鋼材の金属組織
本発明に係る鋼材の金属組織は、残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの複相組織が主体となる。具体的には、残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が７５．０％以上である金属組織を有する。残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率は、８０．０％以上であるのが好ましく、８５．０％以上であるのがより好ましい。鋼材中には、フェライト、パーライト等の組織が混在する場合もあるが、これらの組織は合計体積率で２５．０％以下であれば許容される。
本発明に係る鋼材の金属組織は、残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの複相組織が主体となる。具体的には、残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が７５．０％以上である金属組織を有する。残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率は、８０．０％以上であるのが好ましく、８５．０％以上であるのがより好ましい。鋼材中には、フェライト、パーライト等の組織が混在する場合もあるが、これらの組織は合計体積率で２５．０％以下であれば許容される。
特に、比較的な硬質な組織である残留オーステナイト、マルテンサイトおよびベイナイトを除く素地組織を、焼戻しマルテンサイト主体とすることで、延性を確保しつつ、降伏応力（降伏比）を高めることが可能になる。そのため、焼戻しマルテンサイトの体積率は、６０．０％以上であることが好ましい。
さらに、降伏比と伸びとをさらに向上させたい場合には、残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率は９０．０％以上であるのが好ましく、９５．０％以上であるのがより好ましい。鋼材中には、フェライト、パーライト等の組織が混在する場合もあるが、これらの組織は合計体積率で１０．０％以下であれば許容される。降伏比と伸びとをさらに向上させたい場合には、フェライトの体積率は２．５％以上であるのが好ましい。後述のとおり、冷却速度を遅くすることで、フェライトを適切に生成させ、降伏比と伸びとをさらに向上させることができる。また、焼戻しマルテンサイトの体積率は、７０．０％以上であるのが好ましい。
なお、以下の説明において、初期のマルテンサイトが焼戻しを受けた焼戻しマルテンサイトと区別するため、新たに析出したマルテンサイトを「新出マルテンサイト」ということがある。
また、金属組織中の残留オーステナイトの体積率は、５．０～１５．０％であり、平均結晶粒径は、２．０μｍ以下である。そして、アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率が、鋼材中の残留オーステナイトの総個数分率に対して１０～７０％である。上述のように、マルテンサイト変態しにくい高アスペクト比の残留オーステナイト粒を所定量含むことで、均一な粒のみで構成される場合に比べて、より高い伸びの向上効果が得られる。
さらに、新出マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率は、２．５～５０．０％であり、平均結晶粒径は、５．０μｍ以下である。金属組織中に微細な残留オーステナイト、新出マルテンサイトおよびベイナイトを所定量分散させることにより、高い強度を有しつつ、伸びの低下を抑えることが可能となる。
鋼材の機械的性質は結晶粒径の微細化とともに向上し、特に、新出マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径が５．０μｍ以下になるとその向上効果は極めて顕著になる。平均結晶粒径は３．０μｍ以下であるのが望ましい。なお、ここでいう新出マルテンサイトおよびベイナイトの結晶粒径とは、マルテンサイトおよびベイナイトの旧オーステナイト粒径またはパケット粒径のいずれか特定できるものを指す。
また、降伏比と伸びとをさらに向上させたい場合には、新出マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率は、２．５～３０．０％であるのが好ましく、平均結晶粒径は３．０μｍ以下であるのが好ましい。
本発明において、各組織の体積率、平均結晶粒径および高アスペクト比の残留オーステナイト粒の割合は、以下の方法により測定するものとする。
まず、鋼材の圧延方向および板厚方向に平行な断面が観察面となるように、試料を採取する。そして、当該観察面を鏡面研磨し、ナイタール腐食液で腐食した後、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて組織観察を行う。
上記観察面の板厚１／４深さ位置において、１０００倍で３００μｍ×３００μｍの範囲を撮影する。得られたミクロ組織写真を白黒の二値化処理を施してから画像解析を行い、新出マルテンサイト、ベイナイトまたは残留オーステナイトと判断される領域を特定し、ＪＩＳ Ｇ ０５５１（２０１３）規格に定める、「鋼－結晶粒度の顕微鏡試験方法」に基づく方法を用いて、それらの面積率の合計量を求める。
次に、同じ視野（写真）において、新出マルテンサイト、ベイナイトまたは残留オーステナイトと判断される領域以外と判別した領域から、焼戻しマルテンサイトである領域を特定する。フェライトとパーライトおよび焼戻しマルテンサイトとは、炭化物析出の有無で判断する。また、パーライトと焼戻しマルテンサイトとは、炭化物の形状および位置で判断する。そして、画像処理において、特定された焼戻しマルテンサイトである領域の面積率を求める。
続いて、同じ試料のＳＥＭ観察を行った視野と同じ視野において、電子線後方散乱回折装置（ＥＢＳＤ）による結晶方位の測定および解析を行う。測定は３０μｍ×３０μｍ以上の領域を対象とし、０．０５μｍ以下のステップで行うものとする。そして、解析結果からＦＣＣ相を特定し、上記と同様にＪＩＳ Ｇ ０５５１（２０１３）に基づき、その面積率を求め、残留オーステナイトの面積率とする。
以上の方法によって求めた各組織の面積率から体積率への換算は、線分法により行う。当該線分法は、例えば、Robert T. DeHoff、Frederik N. Rhines共編（Quantitative Microscopy、１９６８年）に記載される手法に基づく。
そして、上述の新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトの合計体積率から残留オーステナイトの体積率を差し引くことにより、新出マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率を求める。さらに、上述の新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトの合計体積率と焼戻しマルテンサイトの体積率とを足し合わせることにより、残留オーステナイト、新出マルテンサイト、ベイナイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計体積率を求める。
また、ＦＣＣ相と特定された結晶粒を球状化近似して、その直径を求める。そして、視野内の全結晶粒の直径を平均することにより、残留オーステナイトの平均結晶粒径を算出する。同様に、ＦＣＣ相と特定された結晶粒を楕円近似し、長軸長さを短軸長さで割ることによって、各粒のアスペクト比を求める。そして、鋼材中の残留オーステナイトの総個数分率に対する、アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率の割合を求める。なお、残留オーステナイトの結晶粒径およびアスペクト比の測定においては、円相当径が０．１μｍ以上である粒を対象にするものとする。
さらに、上述のＳＥＭを用いて撮影した写真から、同じ視野におけるＥＢＳＤ測定で残留オーステナイトと特定された部分を排除して画像処理することによって、新出マルテンサイトまたはベイナイトと判断される組織を特定する。そして、特定された組織を画像解析により球状化近似して、その直径を求める。そして、視野内の全結晶粒の直径を平均することにより、新出マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径を算出する。
（Ｃ）製造方法
本発明に係る鋼材は、上述の化学組成を有し、所定の金属組織を有する鋼素材に対して、加熱した後、直ちに冷却を開始する熱処理を施すことによって製造することが可能である。各条件について、以下に詳しく説明する。
本発明に係る鋼材は、上述の化学組成を有し、所定の金属組織を有する鋼素材に対して、加熱した後、直ちに冷却を開始する熱処理を施すことによって製造することが可能である。各条件について、以下に詳しく説明する。
＜鋼素材＞
熱処理を施す前の鋼素材としては、マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織を有するものを用いる。その理由は以下のとおりである。
熱処理を施す前の鋼素材としては、マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織を有するものを用いる。その理由は以下のとおりである。
加熱時に微細なオーステナイトの結晶粒を多数分散させるためには、金属組織中に予め多数のオーステナイトの核生成サイトを得ておく必要がある。核生成サイトとなり得るのは、初期組織の結晶粒界、炭化物等の析出物と素地の結晶粒との界面などである。マルテンサイト組織は、旧オーステナイト粒の中にパケット、ブロック、ラス等の下部組織を有し、それらの境界も核生成サイトとなり得る。したがって、マルテンサイト組織は、フェライト／パーライト組織等と比較して、オーステナイトの核生成サイトが多く、加熱時に微細な組織が得られる。
マルテンサイトを加熱する場合には、フェライトがオーステナイトに変態するのに先立ち、マルテンサイトに固溶していたＣが炭化物として析出する。炭化物もオーステナイトと同じく金属組織内の結晶界面等に優先的に析出する。前述のように析出した炭化物と素地組織との界面も有効な核生成サイトであることから、マルテンサイト組織を出発組織とし、加熱過程で微細な炭化物が多数形成する過程を経てからオーステナイト変態が開始するように加熱することで、より多くの核生成サイトを得ることができる。
同様に、マルテンサイトに焼戻し処理を施した焼戻しマルテンサイト組織を出発組織とした場合であっても、多くの核生成サイトを得ることが可能である。
ここで、「マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを主体」とするとは、マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計体積率が９５．０％以上である金属組織を意味する。鋼素材中には、フェライト、パーライト、ベイナイト、残留オーステナイト等の組織が混在する場合もあるが、これらの組織は合計体積率で５．０％以下であれば許容される。
なお、鋼素材の製造方法については、金属組織を上記の組織に制御可能なものである限り特に制限はなく、一般的な方法を用いればよい。
＜昇温工程＞
前述の化学組成および金属組織を有する鋼素材を、まず再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域まで加熱する。上記の温度域まで加熱することで、金属組織の一部に微細なオーステナイトを生成させることができる。また、残存した初期のマルテンサイトは焼戻しを受け、焼戻しマルテンサイトとなる。
前述の化学組成および金属組織を有する鋼素材を、まず再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域まで加熱する。上記の温度域まで加熱することで、金属組織の一部に微細なオーステナイトを生成させることができる。また、残存した初期のマルテンサイトは焼戻しを受け、焼戻しマルテンサイトとなる。
また、降伏比と伸びとをさらに向上させたい場合には、前述の化学組成および金属組織を有する鋼素材を、まず再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋Ａｃ３点）／２未満の温度域まで加熱することが好ましい。上記の温度域まで加熱することで、過度な再結晶を防ぎ、冷却中にフェライトが過度に増加することを防ぐことができる。フェライトの体積率を適切に制御することにより、降伏応力、降伏比、および伸びを向上させることができる。また、上記の温度域まで加熱することで、オーステナイトをさらに微細に生成させ、最終組織における新出マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径を確実に細粒にすることができる。
なお、加熱速度については、再結晶が生じない条件であれば特に制限はない。しかし、確実に再結晶を防止するためには、上記の温度域までの平均昇温速度は、１５０℃／ｓ以上であるのが望ましく、５００℃／ｓ以上であるのがより望ましく、１０００℃／ｓ以上であるのがさらに望ましい。平均昇温速度の上限については特に制限はないが、実用的な範囲として２００００℃／ｓ以下であることが望ましい。
なお、本発明において、Ａｃ１点およびＡｃ３点は以下の方法により求める。同一の化学組成および金属組織を有する複数の試験片を用意し、所定の加熱速度で、種々の温度まで加熱後、保持時間を１ｓ以内として、前記加熱温度から７０℃まで１０００℃／ｓの平均冷却速度で冷却する。そして、各試験片について顕微鏡観察を行い、金属組織中に新出マルテンサイトが認められた最低加熱温度をＡｃ１点とする。さらに、各試験片の硬度を測定し、硬度が、最高焼入れ硬さとなる試験片に適用した加熱温度をＡｃ３点とする。また、Ａｃ１点およびＡｃ３点は加熱時の熱膨張測定から求めても同様の結果が得られる。
＜保持工程＞
上記の条件で加熱した後、２ｓ以内に冷却を開始する。上記の温度域での保持時間が２ｓを超えると、保持中にオーステナイトが成長し、微細な新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトを得難くなる。また、保持中にオーステナイトが成長する過程では、オーステナイトの体積分率増加に伴ってオーステナイト中の炭素濃度が低下するため、オーステナイトの安定性が損なわれ、冷却後に得られる残留オーステナイト量が減少する。上記保持時間は１ｓ以下であるのが望ましい。
上記の条件で加熱した後、２ｓ以内に冷却を開始する。上記の温度域での保持時間が２ｓを超えると、保持中にオーステナイトが成長し、微細な新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトを得難くなる。また、保持中にオーステナイトが成長する過程では、オーステナイトの体積分率増加に伴ってオーステナイト中の炭素濃度が低下するため、オーステナイトの安定性が損なわれ、冷却後に得られる残留オーステナイト量が減少する。上記保持時間は１ｓ以下であるのが望ましい。
＜冷却工程＞
冷却工程では、Ａｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域から３００℃までの平均冷却速度が３～１５０℃／ｓとなるように、１００℃以下の温度まで冷却する。冷却速度が３℃／ｓ未満では冷却途中でオーステナイトの大部分がフェライト、パーライト組織となり、超微細なマルテンサイトおよびベイナイトが得られない。また、冷却速度が１５０℃／ｓを超えるとオーステナイトの大部分が冷却中にマルテンサイト変態するため残留オーステナイトが減少する。冷却速度は２０℃／ｓ以上としてもよい。
冷却工程では、Ａｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域から３００℃までの平均冷却速度が３～１５０℃／ｓとなるように、１００℃以下の温度まで冷却する。冷却速度が３℃／ｓ未満では冷却途中でオーステナイトの大部分がフェライト、パーライト組織となり、超微細なマルテンサイトおよびベイナイトが得られない。また、冷却速度が１５０℃／ｓを超えるとオーステナイトの大部分が冷却中にマルテンサイト変態するため残留オーステナイトが減少する。冷却速度は２０℃／ｓ以上としてもよい。
一方、降伏比と伸びとをさらに向上させたい場合には、Ａｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋Ａｃ３点）／２未満の温度域から３００℃までの平均冷却速度が３℃／ｓ以上、２０℃／ｓ未満となるように、１００℃以下の温度まで冷却することが好ましい。このような冷却速度とすることで、微細なマルテンサイトおよびベイナイトを得つつ、適切な量のフェライトを生成させ、降伏比と伸びとをさらに向上させることができる。
マルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを出発組織とすることで、冷却開始時の組織はパケット、ブロック境界などの直線的な境界を多く含む。これらの境界を核生成サイトとして生成するオーステナイトはパケット、ブロック境界面に沿ってフィルム状の形態を持つ。さらにパケット、ブロック境界に生成したオーステナイトは境界を挟んで両側のマルテンサイト晶と方位関係を持つ可能性が高く、その場合界面の整合性が高いことから界面垂直方向への界面の移動、すなわちオーステナイトの幅方向への成長は抑制されることにより、高アスペクト比の残留オーステナイトが得られる。
また、冷間圧延されたマルテンサイトまたは焼戻しマルテンサイトを出発組織とすると、冷間加工によってパケット、ブロック境界などが湾曲し、直線的な境界が減少して高アスペクト比の残留オーステナイトが十分に得られないおそれがある。そのため、鋼素材は熱延鋼板であることが好ましい。
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
表１に示す化学組成を有する１８０ｋｇの鋼塊を高周波真空溶解炉にて溶製し、熱間鍛造により３０ｍｍ厚さの鋼片にした。得られたスラブについて、熱間圧延試験機によって熱間圧延を施し、厚さ２ｍｍの熱延鋼板とした。その後、主体となる金属組織が表２に示す組織になるように、種々の加熱処理を施し、鋼素材とした。一部については、さらに冷間圧延試験機にて冷間圧延を施し、厚さ１ｍｍの冷延鋼板とした。
得られた鋼素材から、幅１０ｍｍ、長さ５０ｍｍ、および厚さ１ｍｍの試験片を採取した。採取した各試験片に対して、表２に示す条件に従って熱処理を実施した。加熱は通電加熱により行い、通電加熱の電源遮断後、直ちに冷却水を噴射して室温まで冷却した。なお、表２には、各素材のＡｃ１点およびＡｃ３点を併せて示す。
熱処理前後の試験片の金属組織は、以下の方法により測定した。
まず、熱処理前後の試験片から、圧延方向および板厚方向に平行な断面が観察面となるように、観察用試料を採取した。そして、当該観察面を鏡面研磨し、ナイタール腐食液で腐食した後、ＳＥＭを用いて組織観察を行った。
上記観察面の板厚１／４深さ位置において、１０００倍で３００μｍ×３００μｍの範囲を撮影した。得られたミクロ組織写真を白黒の二値化処理を施してから画像解析を行い、新出マルテンサイト、ベイナイトまたは残留オーステナイトと判断される領域を特定し、ＪＩＳ Ｇ ０５５１（２０１３）に基づきそれらの面積率の合計量を求め、線分法により体積率に換算した。
次に、同じ視野（写真）において、新出マルテンサイト、ベイナイトまたは残留オーステナイトと判断される領域以外と判別した領域から、焼戻しマルテンサイトである領域を特定した。フェライトとパーライトおよび焼戻しマルテンサイトとは、炭化物析出の有無で判断し、パーライトと焼戻しマルテンサイトとは、炭化物の形状および位置で判断した。そして、画像処理において、ＪＩＳ Ｇ ０５５１（２０１３）に基づき特定された焼戻しマルテンサイトの面積率を求め、線分法により体積率に換算した。
続いて、同じ試料のＳＥＭ観察を行った視野と同じ視野において、ＥＢＳＤによる結晶方位の測定および解析を行った。測定は３０μｍ×３０μｍ以上の領域を対象とし、０．０５μｍ以下のステップで行った。そして、解析結果からＦＣＣ相を特定し、ＪＩＳ Ｇ ０５５１（２０１３）に基づきその面積率を求め、線分法により残留オーステナイトの体積率に換算した。
また、ＦＣＣ相と特定された結晶粒を球状化近似して、その直径を求め、視野内の全結晶粒の直径を平均することにより、残留オーステナイトの平均結晶粒径を算出した。同様に、ＦＣＣ相と特定された結晶粒を楕円近似し、長軸長さを短軸長さで割ることによって、各粒のアスペクト比を求め、鋼材中の残留オーステナイトの総個数分率に対する、アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率の割合を求めた。なお、残留オーステナイトの結晶粒径およびアスペクト比の測定においては、円相当径が０．１μｍ以上である粒を対象にするものとした。
そして、上述の新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトの合計体積率から残留オーステナイトの体積率を差し引くことにより、新出マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率を求めた。さらに、上述の新出マルテンサイト、ベイナイトおよび残留オーステナイトの合計体積率と焼戻しマルテンサイトの体積率とを足し合わせることにより、残留オーステナイト、新出マルテンサイト、ベイナイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計体積率を求めた。
さらに、上述のＳＥＭを用いて撮影した写真から、同じ視野におけるＥＢＳＤ測定で残留オーステナイトと特定された部分を排除して画像処理することによって、新出マルテンサイトまたはベイナイトを特定した。そして、特定された新出マルテンサイトまたはベイナイトを画像解析により球状化近似して、その直径を求め、視野内の全結晶粒の直径を平均することにより、新出マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径を算出した。
これらの結果を表３に示す。
さらに、これらの試験片を引張試験に供し、機械的特性の測定を行った。引張試験は、ＡＳＴＭ規格Ｅ８の規定に準拠して、インストロン社製引張試験機で実施した。上記試験片から、試験方向が圧延方向に平行になるように、インストロン型引張試験片（平行部長さ：３０ｍｍ、平行部板幅：６．０ｍｍ）を採取した。なお、本実施例で用いた通電加熱装置冷却装置では、長さ２００ｍｍ程度のサンプルから得られる均熱部位は限られるため、ＡＳＴＭ規格Ｅ８のハーフサイズ板状試験片を採用することとした。
その結果を表４に示す。また、（ａ）引張強さと降伏比との関係、および（ｂ）引張強さと伸びとの関係を図１に示す。
図１（ａ）に示すように、本発明の規定を満足する試験番号６～１０は、強度－延性バランスに優れ、かつ高降伏比を有する結果となった。また、試験番号１～５では、パーライトはほとんど生成しておらず、フェライトが２．５％以上であり、強度－延性バランスに優れ、かつ降伏比と伸びとが試験番号６～１０よりもさらに良好な結果となった。
本発明によれば、強度－延性バランスに優れ、かつ高降伏比を有する鋼材を得ることが可能になる。
Claims (5)
- 化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０３～１．００％、
Ｓｉ：３．００％以下、
Ｍｎ：０．２～７．０％、
Ｐ：０．１０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、
Ａｌ：３．００％以下、
Ｎ：０．０１０％以下、
Ｎｉ：０～１０．０％、
Ｃｕ：０～３．０％、
Ｃｒ：０～１０．０％、
Ｔｉ：０～１．０％、
Ｎｂ：０～１．０％、
Ｖ：０～１．０％、
Ｍｏ：０～２．０％、
Ｗ：０～１．０％、
Ｂ：０～０．０１％、
Ｃｏ：０～１．０％、
Ｃａ：０～０．０１％、
Ｍｇ：０～０．０１％、
ＲＥＭ：０～０．０１％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）式で定義されるＣｅｑが０．１０～１．００であり、
金属組織が、体積％で、
残留オーステナイト：５．０～１５．０％、を含み、かつ、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が２．５～５０．０％であり、
残留オーステナイト、マルテンサイト、焼戻しマルテンサイトおよびベイナイトの合計体積率が７５．０％以上であり、
残留オーステナイトの平均結晶粒径が２．０μｍ以下、
マルテンサイトおよびベイナイトの平均結晶粒径が５．０μｍ以下であり、
アスペクト比が４．０以上である残留オーステナイトの個数分率が、鋼板中の残留オーステナイトの総個数分率に対して１０～１５％である、
熱延鋼板。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋１／４０Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／４Ｍｏ＋１／１４Ｖ ・・・（ｉ）
但し、式中の各元素記号は、鋼板中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合は０を代入するものとする。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｎｉ：０．１～１０．０％、
Ｃｕ：０．３～３．０％、および
Ｃｒ：０．１～１０．０％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１に記載の熱延鋼板。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｔｉ：０．０１～１．０％、
Ｎｂ：０．０１～１．０％、
Ｖ：０．０１～１．０％、
Ｍｏ：０．０５～２．０％、
Ｗ：０．０５～１．０％、
Ｂ：０．０００３～０．０１％、および
Ｃｏ：０．０５～１．０％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１または請求項２に記載の熱延鋼板。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｃａ：０．０００１～０．０１％、
Ｍｇ：０．０００１～０．０１％、および
ＲＥＭ：０．０００１～０．０１％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１から請求項３までのいずれかに記載の熱延鋼板。 - 請求項１から請求項４までのいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法であって、
請求項１から請求項４までのいずれかに記載の化学組成を有し、
マルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計体積率が９５．０％以上である金属組織を有する鋼素材を、
再結晶させずにＡｃ１点以上、かつ、（Ａｃ１点＋３×Ａｃ３点）／４未満の範囲の温度域まで加熱した後、２ｓ以内に冷却を開始し、前記温度域から３００℃までの平均冷却速度が３～１５０℃／ｓとなるように、１００℃以下の温度まで冷却する、
熱延鋼板の製造方法。
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