JP7565962B2 - 硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置および硫黄懸濁液タンクの堆積抑制方法 - Google Patents

Description

本開示は、硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置および硫黄懸濁液タンクの堆積抑制方法に関する。

石炭を乾留してコークスを製造する工程において、コークス炉ガスが発生する。コークス炉ガスには、石炭に含まれる硫黄分に由来する硫化水素が含まれるため、硫化水素を除去する脱硫処理が行われる（例えば、特許文献１参照）。脱硫方法としては、吸収剤としてのＮＨ_４ＯＨと、脱硫触媒としてのピクリン酸を含有するアルカリ性水溶液（以下、「吸収液」ともいう）をコークス炉ガスに接触させ、硫化水素を硫化水素アンモニウム（ＮＨ_４ＳＨ）として吸収し、この硫化水素アンモニウムをピクリン酸によって酸化して硫黄に変換する方法が広く用いられている。得られた硫黄は、吸収液と共に、脱硫廃液処理装置に送られる。脱硫廃液処理装置において、遠心分離機により硫黄懸濁液と濾液に分離され、硫黄懸濁液がタンクに貯留される。硫黄懸濁液は、タンクから必要に応じて濃硫酸を製造する次工程へ送られる。

特許第５５８４０１８号公報

硫黄懸濁液は、硫黄の粒子を含むため、流れがなければ硫黄粒子がタンクの底に沈降して堆積してしまう。硫黄粒子の沈降を抑制するために、タンク下部に撹拌機が設けられ、撹拌機における撹拌翼を有する回転軸が回転することで噴流を発生させる。

しかしながら、撹拌機で硫黄懸濁液を撹拌しても、タンク内に硫黄が堆積してしまい、メンテナンス時にタンク内に堆積した硫黄を削り取るなどの清掃作業のコスト、及び除去した硫黄の処分コストなどが多大となる問題がある。

本開示は、タンクに貯留される硫黄懸濁液に含まれる硫黄の堆積を抑制可能な、硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置および堆積抑制方法を提供する。

本開示の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置は、コークス炉ガスに対する脱硫処理で得られる硫黄を含む硫黄懸濁液を貯蔵するタンク内に設けられ、前記タンクの内周壁面を向く回転軸と前記回転軸に設けられた撹拌翼とを有し、前記撹拌翼の回転により前記タンク内の前記硫黄懸濁液を撹拌する撹拌機と、前記タンク内の前記硫黄懸濁液を取込口から取り込み、前記取込口とは異なる少なくとも１つの排出口から前記硫黄懸濁液を前記タンク内に吐出する循環機構と、を備え、前記少なくとも１つの排出口は、エダクタが取り付けられた少なくとも１つのエダクタ排出口を含み、前記少なくとも１つのエダクタ排出口の噴射方向は、平面視において前記回転軸の延長線に交差する方向または前記回転軸の延長線上にある前記内周壁面に向かう方向に設定されている。

第１実施形態の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置に関する概略構造図。 第１実施形態の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置を示す平面図。 エダクタに関する断面説明図。 第２実施形態の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置を示す平面図。 従来例の硫黄懸濁液タンクにおける硫黄堆積箇所を示す平面図。 撹拌機側から下方を見た斜視図であり、撹拌機で噴射されて流れる硫黄粒子の様子を示すシミュレーション結果を示す図。 変形例の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置を示す平面図。

＜第１実施形態＞
以下、第１実施形態の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置及び方法を、図面を用いて説明する。図１に示すように、タンク２は、硫黄懸濁液Ｆ１を貯留する。硫黄懸濁液は、コークス炉ガス（ＣＯＧ）に対する脱硫処理で得られる。脱硫処理において、コークス炉ガス（ＣＯＧ）は、吸収塔１０において硫化水素（Ｈ_２Ｓ）が回収され、回収された硫化水素は、再生塔１１において硫黄（Ｓ）に変化される。硫黄は、吸収液（アルカリ性水溶液）と共に、遠心分離機１２（サルファデカンタ）に送られ、硫黄懸濁液Ｆ１と濾液Ｆ２に分離される。硫黄懸濁液Ｆ１が硫黄懸濁液タンク２（単にタンク２と表記する場合がある）に貯留される。

図１及び図２に示すように、タンク２は、全体として円柱形状に形成されている。平面視（鉛直方向に平行な視線）においてタンク２の内周壁面２０は、円形に形成されている。タンク２は、タンク２内に撹拌機３を有する。撹拌機３は、硫黄懸濁液Ｆ１の沈降を抑制するために、硫黄懸濁液Ｆ１を撹拌させる。撹拌機３は、動力部の動力により回転する回転軸３０と回転軸から放射状に延びる複数の撹拌翼３１とを有する。撹拌翼３１は、回転軸３０の延長方向に向けて噴流を形成する方向に傾斜している。具体的には、撹拌翼３１は、回転軸３０の軸に平行な方向に対して傾斜すると共に、回転軸３０の軸に直交する方向に対して傾斜している。回転軸３０は、内周壁面２０からタンク２内を向く横向きに設置されており、内周壁面２０を向いている。撹拌機３の吐出量は、約３９１０ｍ^３／ｈであるが、一例であり、これに限定されない。例えば、約２８６７ｍ^３／ｈで運用することも可能である。遠心分離機１２からタンク２内に投入される硫黄懸濁液Ｆ１の量は６ｍ^３／ｈであるが、一例であり、これに限定されない。

タンク２は、硫黄懸濁液Ｆ１を循環させる循環機構４を有する。循環機構４は、タンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を取込口４０から取り込み、取込口４０とは異なる排出口４２、４３から硫黄懸濁液Ｆ１をタンク２内に吐出する。タンク２の底は、取込口４０が最も低くなるように傾斜している。循環機構４は、ポンプ４１によりタンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を取込口４０から取り込み、排出口４２、４３から吐出可能であると共に、次工程の装置に硫黄懸濁液Ｆ１を送出可能に構成されている。第１実施形態では、排出口４２、４３は、タンク２の上部から硫黄懸濁液Ｆ１をタンク２内に吐出する１つのタンクトップ排出口４２と、タンク２の内周壁面２０から硫黄懸濁液Ｆ１をタンク２内に吐出する複数（第１実施形態では３つ）のタンクサイド排出口４３と、を含む。タンクトップ排出口４２の吐出量は２ｍ^３／ｈであり、タンクサイド排出口４３の１つあたりの排出口に至る吐出量は１２ｍ^３／ｈであるが、一例であり、これらに限定されない。

排出口（タンクサイド排出口４３）は、エダクタ４４が取り付けられたエダクタ排出口４３（タンクサイド排出口４３）と、エダクタ４４が取り付けられていないエダクタ無し排出口（タンクトップ排出口４２）とを含んでいる。第１実施形態は、全てのタンクサイド排出口４３にエダクタ４４が取り付けられているが、少なくとも１つのタンクサイド排出口４３にエダクタ４４が取り付けられていればよい。図３は、エダクタ４４に関する断面説明図である。図３に示すように、タンクサイド排出口４３の先端にエダクタ４４が取り付けられている。タンクサイド排出口４３は、１２ｍ^３／ｈで硫黄懸濁液Ｆ１を吐出する。エダクタ４４は、タンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１に含侵しており、１２ｍ^３／ｈで吐出された硫黄懸濁液Ｆ１がタンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を引き込んで吐出量が５２ｍ^３／ｈに増大されて噴射される。

図３に示すように、エダクタ排出口４３は、平面視におけるタンク２の中心Ｃ１から見て複数の方位に配置されている。複数のタンクサイド排出口４３は、第１エダクタ排出口４３ａと、第２エダクタ排出口４３ｂとを含んでいる。第１エダクタ排出口４３ａの噴射方向Ｄ１は、平面視において回転軸３０の延長線Ｌ１上にある内周壁面２０に向かう方向である。これにより、撹拌機３の回転軸３０の回転による噴流が内周壁面２０に衝突する圧力を低減でき、撹拌機３の噴流に載った硫黄粒子が内周壁面２０に衝突する勢いを弱めることができ、硫黄粒子の内周壁面２０への衝突による硫黄粒子の粒径の増大を抑制でき、硫黄の堆積を抑制可能となる。また、第１エダクタ排出口４３ａは、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回りに沿っている。第１エダクタ排出口４３ａが、撹拌機３の噴流が内周壁面２０に衝突することを弱めるため、硫黄の堆積を抑制する効果の寄与度が高いと考える。

第２エダクタ排出口４３ｂの噴射方向Ｄ２、Ｄ３は、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回りに沿っている。第１エダクタ排出口４３ａ及び第２エダクタ排出口４３ｂは、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回り又は反時計回りのうちの同方向（時計回り）に沿っている。複数のエダクタ排出口４３が、タンク２の周方向に沿った時計回り又は反時計回りのうちの同方向に沿っているので、硫黄懸濁液Ｆ１が流れやすくなる。

第１エダクタ排出口４３ａ及び第２エダクタ排出口４３ｂの噴射方向Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３は、タンク２の内周壁面２０に対して接線方向に沿っている。これにより、エダクタ排出口４３による噴射が、タンク２の内周壁面２０に沿うので、タンク２内を旋回する流れを発生させやすくしている。

＜第２実施形態＞
第２実施形態は、図４に示すように、エダクタ排出口４３の噴射方向を変更している。エダクタ排出口４３は、第１エダクタ排出口４３ａと、第２エダクタ排出口４３ｂとを含む。第１エダクタ排出口４３ａの噴射方向Ｄ１は、平面視において回転軸３０の延長線Ｌ１上にある内周壁面２０に向かう方向である。第１エダクタ排出口４３ａが、撹拌機３の噴流が内周壁面２０に衝突することを弱めるため、硫黄の堆積を抑制する効果の寄与度が高いと考える。第２エダクタ排出口４３ｂの噴射方向Ｄ２、Ｄ３は、平面視でタンク２の周方向に沿った反時計回りに沿っている。第１エダクタ排出口４３ａ及び第２エダクタ排出口４３ｂは、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回り又は反時計回りのうちの同方向（反時計回り）に沿っている。

＜第１実施形態及び第２実施形態の効果＞
従来例は、図５に示すように、第１実施形態及び第２実施形態のタンクサイド排出口４３にエダクタ４４を設けていない。従来例では、３年間で主にタンク２内の斜線部分（図５参照）にドラム缶１２００本分の硫黄が堆積してしまった。６カ月でドラム缶約２００本の硫黄が堆積したことになる。なお、ドラム缶１本分の硫黄は約２５０ｋｇである。
一方、第１実施形態で６カ月運用し、第２実施形態で６カ月運用したところ、いずれも６カ月でドラム缶約２～５本分しか硫黄が堆積しなかった。第１実施形態と第２実施形態では、第１実施形態の堆積硫黄の方が第２実施形態の堆積硫黄よりも少ないが、両者の効果に大差がないと考えている。６カ月で１０本と多めに見積もっても、硫黄の堆積量を５％以下まで劇的に低減できていることがわかる。

本開示の効果のメカニズムについて本発明者らは次のように考えている。
遠心分離機１２からタンク２に至る硫黄懸濁液Ｆ１に含まれる硫黄の平均粒子径は２．２μｍである。実際の撹拌機３及び循環機構４の駆動条件と同じ条件で、株式会社アールフロー社製の流体解析ソフト「Ｒ－Ｆｌｏｗ」を用いてシミュレーションを行った結果を図６に示す。図６は、図２及び図４と同じ撹拌機３側から下方を見た斜視図であり、撹拌機３で噴射されて流れる硫黄粒子の様子を示すシミュレーション結果を示す図である。シミュレーション条件は、実物と同じように、タンク２の直径が約１３．５ｍであり、硫黄懸濁液Ｆ１の液面高さが約６ｍであり、撹拌機３の設置高さが約７５ｃｍであり、タンク２の底面傾斜は１／５０に設定している。エダクタ排出口４３は撹拌機３と同じ高さ位置に設置されている。同じ高さ位置は厳密に同一ではなく、高さ方向で一部重なるかまたは設置高さの差が１ｍ以内である。図６に示すように、平均粒子径が２．２μｍでは沈降しないことが分かった。しかし、実際には、図５にて斜線で示す部分に硫黄が大量に堆積する。図６に示すシミュレーション結果によれば、平均粒子径が３５０μｍ以上になると、硫黄粒子の流動性がなくなり、堆積することがわかる。これは、図５に示す現実の堆積状況に合致する。したがって、実際のタンク２内の堆積状況とシミュレーション結果から、硫黄懸濁液Ｆ１の硫黄粒子が成長し、粒径が増大して粒子が蓄積していると考える。粒径が増大してしまう原因は、硫黄粒子がコロイド粒子として存在する場合に、撹拌機３の噴流が直線状（図２の延長線Ｌ１）に進行して内周壁面２０に衝突し、硫黄粒子が内周壁面２０に衝突して凝集し、粒子径が増大していると仮定した。第１実施形態や第２実施形態のように撹拌機３の噴流が内周壁面２０に衝突することを弱めるようにエダクタ４４で噴射したところ、粒子の堆積を大幅に抑制でき、このメカニズムが正しいと考えている。

撹拌機３による吐出量は約３９１０ｍ^３／ｈであり、エダクタ１つの吐出量は５２ｍ^３／ｈである。強い噴流が内周壁面２０に衝突することを抑制する意味において、エダクタ１つの単位時間あたりの吐出量が、撹拌機１つの単位時間あたりの吐出量よりも低いことが好ましい。硫黄懸濁液の性状やタンクの容量、撹拌機の性能によって一概にいえないが、エダクタの吐出量が撹拌機の吐出量よりも低いことを示す一例として、エダクタ１つの単位時間あたりの吐出量は、撹拌機１つの単位時間あたりの吐出量の２分の１以下、より好ましくは３分の１以下、より好ましくは５分の１以下、更に好ましくは１０分の１以下にすることが好ましい一例として挙げられる。

なお、撹拌機３のみで硫黄粒子の堆積を抑制するための別のアプローチとして、タンク２全体領域の流速が硫黄粒子の沈降速度を上回るようにする必要があると考えた場合には、現行の撹拌機３を１０台以上設置しなければならないと計算できる。このアプローチは、コストが増大すること、上記のように撹拌機３が増えることで、内周壁面２０に衝突する機会が増えて硫黄粒子の粒径が成長してしまうおそれがある。よって、吐出量が同程度の撹拌機３を複数設けることは、硫黄粒子の堆積抑制の効果が得られない可能性が高いと考えている。

＜変形例＞
（１）撹拌機３の噴流が内周壁面２０に直接衝突することを低減するためには、図７に示すように、エダクタ排出口４３の噴射方向Ｄ１は、平面視において撹拌機３の回転軸３０の延長線Ｌ１に交差する方向である、としてもよい。これにより、撹拌機３の噴流が内周壁面２０に直接衝突することを低減でき、硫黄粒子の粒径の成長を低減できるので、硫黄粒子の堆積を低減可能となる。また、図７に示すように、撹拌機３の噴流の内周壁面２０への衝突を低減するためには、エダクタ排出口４３を１つ設けるだけでも足りる。

（２）第１実施形態および第２実施形態のように複数のエダクタ排出口４３の噴射方向は、タンク２の周方向の時計回りまたは反時計回りのいずれか一方に統一されているが、各々のエダクタ排出口４３の噴射方向が時計回りまたは反時計回りのいずれか一方に統一されていなくてもよい。

（３）第１実施形態及び第２実施形態のように、撹拌機３の噴射方向は、平面視でタンク２の周方向のうち時計回りに沿っているが、これに限定されない。撹拌機３の噴射方向が、平面視でタンク２の周方向のうち反時計回りに沿っていてもよい。

以上、特に限定されないが、第１実施形態及び第２実施形態のように、硫黄懸濁液タンク２の堆積抑制装置は、コークス炉ガス（ＣＯＧ）に対する脱硫処理で得られる硫黄を含む硫黄懸濁液Ｆ１を貯蔵するタンク２内に設けられ、タンク２の内周壁面２０を向く回転軸３０と回転軸３０に設けられた撹拌翼３１とを有し、撹拌翼３１の回転によりタンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を撹拌する撹拌機３と、タンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を取込口４０から取り込み、取込口４０とは異なる少なくとも１つの排出口４３から硫黄懸濁液Ｆ１をタンク２内に吐出する循環機構４と、を備え、少なくとも１つの排出口４３は、エダクタ４４が取り付けられた少なくとも１つのエダクタ排出口４３を含み、少なくとも１つのエダクタ排出口４３の噴射方向Ｄ１は、平面視において回転軸３０の延長線Ｌ１に交差する方向または回転軸３０の延長線Ｌ１上にある内周壁面２０に向かう方向に設定されている、としてもよい。
第１実施形態及び第２実施形態のように、硫黄懸濁液タンク２の堆積抑制方法は、コークス炉ガス（ＣＯＧ）に対する脱硫処理で得られる硫黄を含む硫黄懸濁液Ｆ１を貯蔵するタンク２内に設けられ、タンク２の内周壁面２０を向く回転軸３０と回転軸３０に設けられた撹拌翼３１とを有する撹拌機３を用い、撹拌翼３１の回転によりタンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を撹拌することと、取込口４０及び取込口４０とは異なる少なくとも１つの排出口４３を有する循環機構４を用い、タンク２内の硫黄懸濁液Ｆ１を取込口４０から取り込み、少なくとも１つの排出口４３から硫黄懸濁液Ｆ１をタンク２内に吐出することと、を含み、少なくとも１つの排出口４３は、エダクタ４４が取り付けられた少なくとも１つのエダクタ排出口４３を含み、少なくとも１つのエダクタ排出口４３の噴射方向Ｄ１は、平面視において回転軸３０の延長線Ｌ１に交差する方向または回転軸３０の延長線Ｌ１上にある内周壁面２０に向かう方向に設定されている、としてもよい。
この構成によれば、撹拌機３の回転軸３０の延長線Ｌ１の沿う噴流がエダクタ排出口４３からの噴射によって弱められるので、撹拌機３の噴流によって硫黄粒子が内周壁面２０に衝突する機会を低減し、硫黄粒子の成長を抑制できるので、硫黄の堆積を抑制可能となる。

特に限定されないが、第１実施形態及び第２実施形態のように、エダクタ排出口４３は、平面視におけるタンク２の中心から見て複数の方位に配置されており、エダクタ排出口４３は、第１エダクタ排出口４３ａと、第２エダクタ排出口４３ｂとを含み、第１エダクタ排出口４３ａの噴射方向Ｄ１は、平面視において回転軸３０の延長線Ｌ１に交差する方向または回転軸３０の延長線Ｌ１上にある内周壁面２０に向かう方向であり、且つ、平面視においてタンク２の周方向に沿う方向であり、第２エダクタ排出口４３ｂの噴射方向Ｄ２、Ｄ３は、平面視でタンク２の周方向に沿う方向である、としてもよい。
この構成によれば、第１エダクタ排出口４３ａが、撹拌機３の噴流が内周壁面２０に直接至ることを抑制すると共に、タンク２内に旋回流を生じさせて硫黄懸濁液Ｆ１を流れやすくできる場合がある。また、第２エダクタ排出口４３ｂの噴射方向Ｄ２、Ｄ３が、平面視でタンク２の周方向に沿う方向であるので、タンク２内に旋回流を生じさせて硫黄懸濁液Ｆ１を流れやすくできる場合がある。

特に限定されないが、第１実施形態及び第２実施形態のように、撹拌機３の回転軸３０の延長線Ｌ１に沿って発生する噴流は、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回りまたは反時計回りのいずれかの第１方向（時計回り）に沿っており、エダクタ排出口４３の噴射方向Ｄ１は、平面視でタンク２の周方向に沿った時計回りまたは反時計回りのうち第１方向と同方向に沿っている、としてもよい。
この構成によれば、撹拌機３の噴流によってタンク２に生じる旋回流と同じ方向にエダクタ排出口４３が噴射することになるので、タンク２内に旋回流を生じさせて硫黄懸濁液Ｆ１を流れやすくできる場合がある。

特に限定されないが、第１実施形態及び第２実施形態のように、エダクタ排出口４３の噴射方向Ｄ１は、タンク２の内周壁面２０に対して接線方向に沿っている、としてもよい。
この構成によれば、タンク２内に旋回流を生じさせて硫黄懸濁液Ｆ１を流れやすくできる場合がある。

特に限定されないが、第１実施形態及び第２実施形態のように、エダクタ排出口１つの単位時間あたりの吐出量は、撹拌機１つの単位時間あたりの吐出量の１０分の１以下である、としてもよい。
撹拌機３と同程度の吐出量を持つ機構を複数設ければ、タンク２の流れが増大するが、その代わりに、硫黄懸濁液Ｆ１内の硫黄粒子が内周壁面２０に衝突する機会が増えて硫黄粒子の粒径が増大して堆積が増加するおそれがある。これに対して、エダクタ排出口１つの単位時間あたりの吐出量を、撹拌機１つの単位時間あたりの吐出量の１０分の１以下にしているので、エダクタ排出口４３の噴流が硫黄粒子を内周壁面２０に衝突させることを避けて、エダクタ排出口４３の噴流が撹拌機３の噴流の内周壁面２０への衝突を弱める効果が奏しやすくなる。

以上、本開示の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本開示の範囲は、上記した実施形態の説明だけではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。

上記の各実施形態で採用している構造を他の任意の実施形態に採用することは可能である。各部の具体的な構成は、上述した実施形態のみに限定されるものではなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。

２…タンク
３…撹拌機
３０…回転軸
３１…撹拌翼
４…循環機構
４０…取込口
４３…エダクタ排出口（排出口）
４３ａ…第１エダクタ排出口
４３ｂ…第２エダクタ排出口
Ｆ１…硫黄懸濁液

Claims (5)

1. コークス炉ガスに対する脱硫処理で得られる硫黄を含む硫黄懸濁液を貯蔵するタンク内に設けられ、前記タンクの内周壁面を向く回転軸と前記回転軸に設けられた撹拌翼とを有し、前記撹拌翼の回転により前記タンク内の前記硫黄懸濁液を撹拌する撹拌機と、
   前記タンク内の前記硫黄懸濁液を取込口から取り込み、前記取込口とは異なる少なくとも１つの排出口から前記硫黄懸濁液を前記タンク内に吐出する循環機構と、を備え、
   前記少なくとも１つの排出口は、エダクタが取り付けられた少なくとも１つのエダクタ排出口を含み、
   前記少なくとも１つのエダクタ排出口の噴射方向は、平面視において前記回転軸の延長線に交差する方向または前記回転軸の延長線上にある前記内周壁面に向かう方向に設定されている、硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置。
2. 前記エダクタ排出口は、平面視における前記タンクの中心から見て複数の方位に配置されており、
   前記エダクタ排出口は、第１エダクタ排出口と、第２エダクタ排出口とを含み、
   前記第１エダクタ排出口の噴射方向は、平面視において前記回転軸の延長線に交差する方向または前記回転軸の延長線上にある前記内周壁面に向かう方向であり、且つ、平面視において前記タンクの周方向に沿う方向であり、
   前記第２エダクタ排出口の噴射方向は、平面視で前記タンクの周方向に沿う方向である、請求項１に記載の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置。
3. 前記撹拌機の前記回転軸の延長線に沿って発生する噴流は、平面視で前記タンクの周方向に沿った時計回りまたは反時計回りのいずれかの第１方向に沿っており、
   前記エダクタ排出口の噴射方向は、平面視で前記タンクの周方向に沿った時計回りまたは反時計回りのうち前記第１方向と同方向に沿っている、請求項１又は２に記載の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置。
4. 前記エダクタ排出口の噴射方向は、前記タンクの内周壁面に対して接線方向に沿っている、請求項１～３のいずれかに記載の硫黄懸濁液タンクの堆積抑制装置。
5. コークス炉ガスに対する脱硫処理で得られる硫黄を含む硫黄懸濁液を貯蔵するタンク内に設けられ、前記タンクの内周壁面を向く回転軸と前記回転軸に設けられた撹拌翼とを有する撹拌機を用い、前記撹拌翼の回転により前記タンク内の前記硫黄懸濁液を撹拌することと、
   取込口及び前記取込口とは異なる少なくとも１つの排出口を有する循環機構を用い、前記タンク内の前記硫黄懸濁液を取込口から取り込み、前記少なくとも１つの排出口から前記硫黄懸濁液を前記タンク内に吐出することと、
   を含み、
   前記少なくとも１つの排出口は、エダクタが取り付けられた少なくとも１つのエダクタ排出口を含み、
   前記少なくとも１つのエダクタ排出口の噴射方向は、平面視において前記回転軸の延長線に交差する方向または前記回転軸の延長線上にある前記内周壁面に向かう方向に設定されている、硫黄懸濁液タンクの堆積抑制方法。