JP7506391B2 - 金属－ポリイミド積層体 - Google Patents

Description

本発明は、金属－ポリイミド積層体及びこれに用いられるポリイミド系樹脂ワニス、並びに金属－ポリイミド積層体の製造方法に関する。

従来、金属とポリイミドの積層体は、さまざまな方法で製造されている。特許文献１には、銅箔等の金属導体上に直接塗布して特定の構造のポリイミド層を形成するフレキシブル配線基板が開示されている。しかし、特許文献１に開示された方法では、金属導体上にポリイミド層を直接塗布して形成しているため、得られるポリイミド層の表面が金属導体の表面状態の影響を受けやすい。そのため、金属導体の表面に凹凸がある場合、ポリイミド層の表面にも凹凸が形成されやすいという問題がある。一方、金属導体の表面に凹凸がない場合、ポリイミド層と金属導体との間で十分な接着力が得られないという問題がある。

特許文献２には、ポリイミド樹脂層に無電解めっき法により金属層を形成した金属被覆ポリイミド基板の製造方法が開示されている。しかし、特許文献２に開示された方法では、ポリイミド層が支持材によって支持されていない。そのため、無電解めっき法を用いて金属層を形成する際に、反りやしわが発生しやすく、薄いポリイミド樹脂層の使用が困難であるという問題がある。

特許文献３には、ステンレスからなる補強層にポリイミド樹脂層等の絶縁層を形成し、さらにその上に導体層を形成し、その後に補強層の一部をエッチングによって除去するＴＡＢ用テープキャリアが開示されている。しかし、特許文献３に開示されたＴＡＢ用テープキャリアでは、補強層の熱膨張係数が考慮されていない。すなわち、特許文献３では、実施例として１７ｐｐｍ／Ｋ～１９ｐｐｍ／Ｋと大きな熱膨張係数を有するＳＵＳ３０４が使用されているとともに、ポリイミド等の絶縁層の熱膨張係数も考慮されていない。そのため、特にポリイミド等の絶縁層を薄くすると、金属支持層をエッチングによって除去した後、反りやしわの発生という問題が起こりやすく、また寸法の変化も大きく、高精細のパターニングには適用が困難であるという問題があった。

特開平０４－２７４３８２号公報 特開平０５－２３５１１４号公報 特開２００４－１３４４４２号公報

そこで、本発明の目的は、回路基板や蒸着用マスク等に好適な金属－ポリイミド積層体及びこれに用いられるポリイミド系樹脂ワニス、並びに金属－ポリイミド積層体の製造方法を提供することにある。

本発明者らは、除去可能な熱膨張係数が－５～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にある支持基材上に－５～１５ｐｐｍ／Ｋの線膨張係数を有するポリイミド系樹脂膜を与える樹脂ワニスを塗膜し、さらにその上にめっき法により金属層を形成し、その後支持基材の一部もしくは全部を除去することにより、厚み精度、平坦性、寸法安定性に優れた金属－ポリイミド積層体が得られることを見出し、本発明を完成した。

具体的には、本実施形態の金属－ポリイミド積層体は、ポリイミド系樹脂膜及び金属層を備える。ポリイミド系樹脂膜は、ポリイミド系樹脂を含むポリイミド系ワニスが硬化することにより形成され、熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋである。金属層は、前記ポリイミド系樹脂膜の上に、めっきにより形成されている。
前記ポリイミド系樹脂膜は、厚みが１μｍ～１５μｍであることが好ましい。
前記金属層は、銅又はニッケルを含むことが好ましい。
本実施形態のポリイミド系ワニスは、前記金属－ポリイミド積層体において、前記ポリイミド系樹脂膜を形成するためのものである。前記ポリイミド系樹脂は、ジアミンと、テトラカルボン酸二無水物とから合成され、前記ジアミンは、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル、又は２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニルを７０モル％以上含むことが好ましい。
前記ポリイミド系樹脂の濃度は、１質量％～１５質量％であることが好ましい。
ポリイミド系ワニスは、２５℃における粘度が、１００ｍＰａ・ｓ～１００，０００ｍＰａ・ｓであることが好ましい。
また、本実施形態の金属－ポリイミド積層体の製造方法は、
熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの支持基材に、ポリイミド系樹脂ワニスを塗布して熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋのポリイミド系樹脂膜を形成する工程と、
前記ポリイミド系樹脂膜の前記支持基材と反対側の面に、めっき法により金属層を形成する工程と、
前記金属層を形成した後、前記ポリイミド系樹脂膜を挟んで前記金属層と反対側に設けられている前記支持基材の一部又は全部を除去する工程と、
を含む。

以下、ポリイミド系樹脂ワニス、金属－ポリイミド積層体及びその製造方法の実施形態について詳細に説明する。

（ポリイミド系樹脂ワニス）
本実施形態のポリイミド系樹脂ワニス（以下、単に「樹脂ワニス」という。）は、ジアミンとテトラカルボン二無水物が原料として用いられて製造されるものである。樹脂ワニスは、熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋの範囲にあるポリイミド系樹脂膜の形成が可能なものである。この樹脂ワニスは、除去可能な熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にある支持基材に塗膜されてポリイミド系樹脂膜として形成された後、このポリイミド系樹脂膜上にめっき法により金属層が形成される。金属層が形成された後、支持基材は、一部又は全部が除去される。これにより、金属－ポリイミド積層体は、平坦性、耐熱性、機械特性が向上するとともに、金属層とポリイミド系樹脂膜との接着性が向上する。

本実施形態の場合、樹脂ワニスは、－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋのポリイミド系樹脂膜を形成するポリイミド系樹脂の溶液である。ポリイミド系樹脂とは、ポリイミドに限らず、ポリアミドイミド、ポリエステルイミド、ポリエーテルイミド等のイミド結合を有するポリマー、並びにポリアミド酸等のようにイミド化反応によりイミド結合を有するポリマーを与えるポリイミド系前駆体樹脂等のすべてを包含している。また、ポリイミド系樹脂には、ポリアミド酸の一部がイミド化された、イミド結合とアミド結合とが混在するポリマーも含まれる。

樹脂ワニスの製造方法について複数の例を説明する。
（製造方法１）
ジアミンとテトラカルボン酸二無水物を原料として、溶媒中で溶液重合によりポリイミドの前駆体であるポリアミド酸のワニスを合成する。得られたポリアミド酸ワニスは、本実施形態の樹脂ワニスとなる。この場合、ジアミンとテトラカルボン酸二無水物は、例えばジアミンを溶媒に溶解又は分散させておき、そこにテトラカルボン酸二無水物を添加して重合する方法、テトラカルボン酸二無水物を溶媒に溶解又は分散させておき、そこにジアミンを添加して重合する方法、溶媒中にジアミンとテトラカルボン酸二無水物とを同時に添加する方法、ジアミンとテトラカルボン酸二無水物とを交互に添加する方法等、任意の添加方法で反応させてよい。この場合、ジアミンとテトラカルボン酸二無水物との重合は、撹拌しながら行うことが好ましい。また、窒素やアルゴン等のイナート雰囲気下で行ってもよい。

（製造方法２）
上記の（製造方法１）で得られたポリアミド酸ワニスに、さらに熱イミド化又は化学イミド化によりポリアミド酸をポリイミドに変換し、ポリイミド溶液を本実施形態のポリイミド系樹脂ワニスとする。
上記の２つの方法のうち、（製造方法１）のようにポリアミド酸ワニスをポリイミド系樹脂ワニスとする方法は、合成が容易であり、得られるポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数を－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋの範囲内にコントロールする上で好ましい。

本実施形態の樹脂ワニスの製造に用いられるジアミンとしては、－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋの線膨張係数を与えるものであれば任意のジアミンが使用可能である。ジアミンの例として、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル、３，３’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル、３，３’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニル、２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニル、パラフェニレンジアミン、メタフェニレンジアミン、４，４’－ジアミノジフェニルエーテル、３，４’－ジアミノジフェニルエーテル、３，３’－ジアミノジフェニルスルフィド、３，４’－ジアミノジフェニルスルフィド、４，４’－ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’－ジアミノジフェニルスルホン、３，４’－ジアミノジフェニルスルホン、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジアミノベンゾフェノン、３，３’－ジアミノジフェニルメタン、３，４’－ジアミノジフェニルメタン、４，４’－ジアミノジフェニルメタン、２，２－ビス（４－アミノフェニル）プロパン、２，２－ビス（３－アミノフェニル）プロパン、２－（３－アミノフェニル）－２－（４－アミノフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－アミノフェニル）－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、２，２－ビス（３－アミノフェニル）－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、２－（３－アミノフェニル）－２－（４－アミノフェニル）－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、１，３－ビス（３－アミノフェノキシ）ベンゼン、１，３－ビス（４－アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４－ビス（３－アミノフェノキシ）ベンゼン、１，４－ビス（４－アミノフェノキシ）ベンゼン、４，４’－ビス（４－アミノフェノキシ）ビフェニル、３，３’－ビス（４－アミノフェノキシ）ビフェニル、３，４’－ビス（３－アミノフェノキシ）ビフェニル、ビス〔４－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕スルフィド、ビス〔３－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕スルフィド、ビス〔４－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕スルフィド、ビス〔３－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕スルフィド、ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕スルフィド、ビス〔３－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕スルホン、ビス〔４－（４－アミノフェニル）スルホン、ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕スルホン、ビス〔４－（３－アミノフェニル）スルホン、ビス〔４－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕エ－テル、ビス〔４－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕エ－テル、ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕エ－テル、ビス〔４－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕メタン、ビス〔４－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕メタン、ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕メタン、ビス〔３－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕メタン、２，２－ビス〔４－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン、２，２－ビス〔４－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン、２，２－ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕プロパン、２，２－ビス〔４－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、２，２－ビス〔４－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、２，２－ビス〔３－（３－アミノフェノキシ）フェニル〕－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、２，２－ビス〔３－（４－アミノフェノキシ）フェニル〕－１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン、１，３－ビス〔４－（４－アミノ－６－トリフルオロメチルフェノキシ）－α，α－ジメチルベンジル〕ベンゼン、１，３－ビス〔４－（４－アミノ－６－フルオロメチルフェノキシ）－α，α－ジメチルベンジル〕ベンゼン等が適している。そして、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル又は２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニルは、全ジアミンの使用量に対して７０モル％以上用いることが、熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋにコントロールし、優れた機械強度を有するポリイミド系樹脂膜を得る上で好ましい。特に、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル又は２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニルは、全ジアミンの使用量に対して８０モル％以上用いることがより好ましい。

樹脂ワニスの製造に用いられるテトラカルボン酸二無水物としては、ピロメリット酸二無水物、３，３’，４，４’－ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’－ジフェニルエーテルテトラカルボン酸二無水物、３，３’，４，４’－ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、４，４’－（１，１，１，３，３，３－ヘキサフルオロプロパン－２，２－ジイル）ジフタル酸二無水物、１，４－ヒドロキノンジベンゾエ－ト－３, ３’，４，４’－テトラカルボン酸二無水物、シクロブタンテトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。特に、－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋの線膨張係数のポリイミド系樹脂膜を与える樹脂ワニスを得るためには、ピロメリット酸二無水物及び３，３’，４，４’－ビフェニルテトラカルボン酸二無水物を用いることが好ましい。

樹脂ワニスの製造に使用するジアミンとテトラカルボン酸二無水物とは、概ね等しいモル量が用いられる。一方、ポリイミド系樹脂の分子量のコントロールや樹脂ワニスから得られるポリイミド系樹脂膜上に形成するめっき法による金属層との接着力向上のために、意図的にジアミン又はテトラカルボン酸二無水物のいずれか一方の成分について、モル量を少し多くしてもよい。

樹脂ワニス中のポリイミド系樹脂の濃度は、支持基材に塗布して得られるポリイミド系樹脂膜の厚みや作業性等を考慮して決定される。この場合、ポリアミド系樹脂の濃度は、１質量％～２０質量％であることが好ましく、３質量％～１５質量％であることがより好ましく、５質量％～１０質量％であることがさらに好ましい。樹脂ワニス中のポリイミド系樹脂の濃度が１質量％未満の場合、支持基材に塗布して得られるポリイミド系樹脂膜の厚みが過小になり、十分な強度を有するポリイミド系樹脂膜を得ることが困難になるおそれがある。また、ポリイミド系樹脂の濃度が２０質量％を超えると、樹脂ワニスの粘度が増大し、均一な膜厚のポリイミド系樹脂膜の形成が困難になるおそれがある。

樹脂ワニスの粘度は、支持基材への樹脂ワニスの塗布のしやすさ等を考慮して適宜設定される。塗布を容易にし、均一な膜厚のポリイミド系樹脂膜を得るためには、樹脂ワニスの粘度は、１００ｍＰａ・ｓ～１００，０００ｍＰａ・ｓの範囲にあることが好ましく、５００Ｐａ・ｓ～５０，０００ｍＰａ・ｓの範囲にあることがより好ましく、１，０００Ｐａ・ｓ～１０，０００ｍＰａ・ｓの範囲にあることがさらに好ましい。

（金属－ポリイミド積層体）
本実施形態の金属－ポリイミド積層体は、除去可能な熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にある支持基材上に、上述した樹脂ワニスを塗布して－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋ、好ましくは－３ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋ、より好ましくは－２ｐｐｍ／Ｋ～５ｐｐｍ／Ｋの熱膨張係数を有するポリイミド系樹脂膜を形成した後、めっき法により金属層を形成し、その後に支持基材の一部もしくは全部を除去したものである。

本実施形態の金属－ポリイミド積層体の製造に用いられる支持基材としては、熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にあり、ポリイミド系樹脂膜及びその上の金属層を形成し、必要により、外形加工や穴あけ加工等の必要な加工を行った後に除去可能であれば任意の支持基材を用いることができる。支持基材を例示すると、ステンレス箔、インバー箔等の金属箔、ガラス板、セラミック板等が挙げられる。支持基材として熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にある金属箔を用いることにより、エッチング法で支持基材を除去可能である。熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１２ｐｐｍ／Ｋの範囲にある好適な金属箔としては、ＳＵＳ４１０、ＳＵＳ４３０、インバー箔が例示される。また、他の好ましい支持基材はガラス板である。ガラス板を支持基材として用いた場合、熱変化に伴う寸法変化が著しく抑えられ、寸法精度の良好な金属－ポリイミド積層体を形成可能である。

支持基材の厚みは、塗布された樹脂ワニスがポリイミド系樹脂膜を形成するのに十分な剛性があれば任意の厚みとしてよい。特に、樹脂ワニスを塗布し溶媒を乾燥した後のカールの抑制、寸法安定性、しわの抑制等の観点から、支持基材の厚みは、０．０３ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは０．０５ｍｍ以上である。また、支持基材の厚みの上限は、使用する支持基材の種類や除去方法等を考慮して適宜決定される。例えば金属箔で形成した支持基材をエッチング法により除去する場合、支持基材の厚みは、０．５ｍｍ以下であることが好ましく、０．３ｍｍ以下であることがより好ましい。ガラス板やセラミック板等のように金属箔以外で支持基材を用いる場合、支持基板の厚みの上限は、１０ｍｍ以下であることが好ましく、５ｍｍ以下であることがより好ましい。

これらの支持基材は、－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋの線膨張係数を有するポリイミド系樹脂膜が形成される。ポリイミド系樹脂膜は上述した樹脂ワニスを支持基材に塗布し硬化することにより得られる。

ポリイミド系樹脂膜の厚みは、金属－ポリイミド積層板の用途や目的に応じて適宜設定することが可能である。ポリイミド系樹脂膜の厚みは、１μｍ～１５μｍであることにより、必要な機械強度を確保しながら熱膨張係数が－５ｐｐｍ／Ｋ～１５ｐｐｍ／Ｋのポリイミド系樹脂膜を得る上で好ましい。特に、ポリイミド系樹脂膜の厚みは、２μｍ～１０μｍであることがより好ましい。

ポリイミド系樹脂膜を形成するために、支持基材上に樹脂ワニスを塗布する際の塗布方法は、公知の方法を用いることができる。例えば、樹脂ワニスを支持基材上に、グラビアコータ、ナイフコータ、ダイコータ、バーコータ、スピンコータ等の任意の方法で塗布し、樹脂ワニスに含まれる溶媒を乾燥させ、さらに高温で熱処理を行うことで得ることができる。樹脂ワニスがポリイミド前駆体樹脂であるポリアミド酸ワニスの場合、２００℃以下の温度で溶媒を概ね乾燥した後、最終的に３００℃以上の温度で熱処理を施してイミド化を行うことで耐熱性に優れたポリイミド系樹脂膜を得ることができる。

支持基材上に形成されたポリイミド系樹脂膜は、支持基材と反対側の面にめっき法によって金属層が形成される。この場合、用いるめっき法としては、無電解めっき法又は電解めっき法のいずれのめっき法を用いてもよく、これらを併用してもよい。金属層は、例えば無電解めっき法のみで形成する方法、無電解めっき法、スパッタリング法又は蒸着等の方法で金属の薄膜を形成した後に電解めっき法により厚い層として形成してもよい。また、金属層は、無電解めっき法、スパッタリング法、蒸着法等の方法により形成された金属の薄膜上に、めっき用のフォトレジスト層を形成し、さらに露光及び現像によってレジストのパターニングを行った後、電解めっき法により部分的に厚付けを行う、いわゆるセミアディティブ法を用いて形成してもよい。この場合、レジスト層を取り除いた後に、ソフトエッチング等の方法で金属の薄膜を除去することで、金属層がポリイミド系樹脂膜上に部分的に形成された金属－ポリイミド積層体とすることも可能である。

このように、ポリイミド系樹脂膜上にウェット工程であるめっき法により金属層を形成する。そのため、ポリイミド系樹脂膜は、水系の薬液に浸漬したときの伸び率が小さい方が好ましい。具体的には実質的に水分を含まない乾燥状態のポリイミド寸法Ｘに対して、純水に１２時間以上浸漬して純水を拭き取り直ちに測定したポリイミド寸法Ｙから以下の式で求められる伸び率Ｚが０．１２％以下であることが好ましく、０．１％以下であることがより好ましい。
伸び率Ｚ（％）＝（Ｙ－Ｘ）／Ｘ×１００
上記ポリイミドの純水に浸漬した後の伸び率を０．１２％以下とすることで、金属層形成のためのめっき工程中に、支持基材からのポリイミド系樹脂膜の剥離等を低減することができる。

金属－ポリイミド積層体における金属層の厚みは、任意に設定可能である。特に、機械強度、生産性等の観点から、金属層の厚みは、０．１μｍ～１００μｍであることが好ましく、０．５μｍ～５０μｍであることがより好ましい。

金属層が形成された積層体は、支持基材の一部又は全部を除去することにより、金属－ポリイミド積層体となる。
支持基材の除去の方法は、使用する支持基材により適宜選択することが可能である。例えば、支持基材を物理的に剥離してもよい。また、例えば、支持基材として、ステンレス箔やインバー箔等の金属箔を用いる場合、ポリイミド系樹脂膜に形成された金属層を保護した後、支持基材である金属箔を塩化鉄や塩化銅等のエッチャントによりエッチングすることで除去してもよい。さらに、支持基材としてガラスを用いる場合、レーザーによるリフトオフにより支持基材を除去してもよい。

支持基材を除去した後の金属－ポリイミド積層体のカールやしわの防止、寸法変化の抑制のために、例えば金属－ポリイミド積層体の周辺部等の一部の箇所を別の部材で補強してもよい。また、ポリイミド系樹脂膜の一部に、レーザーやエッチング等の方法で開口を形成してもよい。

以下、実施例を具体的に説明する。なお、以下の実施例は、理解を容易にするためのものであり、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、本実施例で使用する略号は、以下に示す通りである。
・ｍ－ＴＢＨＧ：２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル
・ＴＦＭＢ：２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４´－ジアミノビフェニル
・ＴＰＥ－Ｍ：１，３－ビス（３－アミノフェノキシ）ベンゼン
・ＴＰＥ－Ｒ：１，３－ビス（４－アミノフェノキシ）ベンゼン
・ＰＭＤＡ：ピロメリット酸二無水物
・ＢＰＤＡ：３，３’，４，４’－ビフェニルテトラカルボン酸二無水物
・ＢＴＤＡ：３，３’，４，４’－ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物
・ＤＭＡｃ：Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミド

＜金属－ポリイミド積層体の接着力の測定＞
金属－ポリイミド積層体の金属層上に感光性のドライフィルムレジストをラミネートした後、所定のマスクを通して露光し、塩化第二鉄水溶液を用いて金属層のエッチング加工を行い、その後ドライフィルムレジストの剥離、水洗、乾燥を行って、１ｍｍ×１５０ｍｍの複数のパターンにエッチング加工した。

次にエッチング加工を施した金属－ポリイミド積層体のポリイミド系樹脂膜面を、両面テープを用いて厚み１ｍｍのステンレス板に固定し、引張試験機（島津製作所株式会社製オートグラフＡＧＳ－Ｈ）を用いて、１ｍｍ幅にエッチング加工した金属層をポリイミド系樹脂膜から９０°方向に引きはがして、接着力を測定した。

＜ポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数の測定＞
各実施例に記載の方法で得られたポリイミド系樹脂膜を３ｍｍ×１５ｍｍの大きさに切り出して測定用サンプルとし、熱機械分析装置（島津製作所株式会社製ＴＭＡ－６０）を用いて、荷重２．５ｇを加えながら、室温から２１０℃まで、１０℃／分で昇温して２１０℃で１０分ホールド後、１０℃／分の速度で降温させて、２００℃から１００℃の冷却時の寸法変化からポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数を求めた。

＜ポリイミド系樹脂膜の純水に浸漬した後の伸び率の測定＞
各実施例に記載の方法で得られたポリイミド系樹脂膜を約１０ｍｍ×約７０ｍｍのサイズに切り出して測定用サンプルとした。２３℃で１％以下の湿度にコントロールされたデシケータ中にポリイミド系樹脂膜を１２時間放置して乾燥状態のポリイミド系樹脂膜とし、二次元測長機（ニコン製ＭＭ－６０）を用いて約７０ｍｍの辺の長さを正確に測定して、乾燥状態のポリイミド系樹脂膜の長さＸｍｍとした。次に、２３℃の純水に１２時間、当該ポリイミド系樹脂膜を浸漬し、その後に純水から取り出して直ちにワイピング材を用いて目視で純水が確認できなくなる程度まで純水を拭き取り、二次元測長機を用いて先に測定した辺の寸法（Ｙｍｍ）を測定し、以下の式から純水に浸漬した後の伸び率Ｚ（％）を求めた。
伸び率Ｚ（％）＝（Ｙ－Ｘ）／Ｘ×１００

（実施例１）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた２Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミンであるｍ－ＴＢＨＧ２０．１６８ｇ（０．０９５モル）、ＴＰＥ－Ｍ１．４６２ｇ（０．００５モル）を入れ、そこに８９０ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１１．９９７ｇ（０．０５５モル）及びＢＰＤＡ１３．２４０ｇ（０．０４５モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。ポリアミド酸溶液中のポリアミド酸の濃度は５％であり、粘度は２，５００ｍＰａ・ｓであった。アプリケータを用いて、得られたポリアミド酸ワニスを熱膨張係数が３ｐｐｍ／Ｋのガラス板上に硬化後の厚みが５μｍとなるように塗膜して、１３０℃１０分で溶媒を乾燥させた後、さらに１６０℃、２００℃、２７０℃、３６０℃の各温度で２分間ずつ熱処理を行って、ポリイミド膜とした。その後、ポリイミド膜をガラス板から引き剥がしてポリイミド膜のみとして、その熱膨張係数を測定したところ、２ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．０５％であった。

（実施例２）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた２Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミンであるｍ－ＴＢＨＧ１９．１０６ｇ（０．０９モル）、ＴＰＥ－Ｍ２．９２３ｇ（０．０１モル）を入れ、そこに６１３ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１５．２６８ｇ（０．０７モル）及びＢＰＤＡ８．８２７ｇ（０．０３モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。ポリアミド酸溶液中のポリアミド酸の濃度は７％であり、粘度は５，０００ｍＰａ・ｓであった。その後、実施例１と同様にして得られた厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数は１ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．０４％であった。

（実施例３）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた２Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミンであるｍ－ＴＢＨＧ２０．１６８ｇ（０．０９５モル）、ＴＰＥ－Ｒ１．４６２ｇ（０．００５モル）を入れ、そこに６２３ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１１．９９７ｇ（０．０５５モル）及びＢＰＤＡ１３．２４０ｇ（０．０４５モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。ポリアミド酸溶液中のポリアミド酸の濃度は７％であり、粘度は７，０００ｍＰａ・ｓであった。その後、実施例１と同様に行い得られた厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数は３ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．０７％であった。

（実施例４）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた２Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミンであるｍ－ＴＢＨＧ２１．２２９ｇ（０．１０モル）を入れ、そこに８９３ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１０．９０６ｇ（０．０５モル）、ＢＰＤＡ１３．２４０ｇ（０．０４５モル）及びＢＴＤＡ１．６１１ｇ（０．００５モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。ポリアミド酸溶液中のポリアミド酸の濃度は５％であり、粘度は２，０００ｍＰａ・ｓであった。その後、実施例１と同様にして得られた厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数は０ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．０６％であった。

（実施例５）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた２Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミンであるＴＦＭＢ２８．８２２ｇ（０．０９モル）、ＴＰＥ－Ｍ２．９２３ｇ（０．０１モル）を入れ、そこに７４２ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１５．２６８ｇ（０．０７モル）及びＢＰＤＡ８．８２７ｇ（０．０３モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。ポリアミド酸溶液中のポリアミド酸の濃度は７％であり、粘度は６，０００ｍＰａ・ｓであった。その後、実施例１と同様にして得られた厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数は３ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．０３％であった。

（実施例６）
厚みが５０μｍのステンレス箔（ＳＵＳ４３０、熱膨張係数１０ｐｐｍ／Ｋ）を準備し、その上にアプリケータを用いて実施例１で得られたポリアミド酸ワニスを塗膜し、１３０℃で３０分溶媒を乾燥し、さらに１６０℃、２００℃、２７０℃、３６０℃の各温度で熱処理を行って、ステンレス箔上に厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜を形成した。

次に、ステンレス箔上に形成されたポリイミド系樹脂膜上にスパッタリング法で約２００ｎｍの銅薄膜層を形成し、さらに電解めっき法により１０μｍの銅層を形成した。その後、電解めっき法で形成した銅層をドライフィルムレジストで保護し、ステンレス箔を塩化第二鉄水溶液でエッチング除去して、金属層が銅層である金属－ポリイミド積層体を得た。得られた金属－ポリイミド積層体は概ねフラットであり、金属（銅）の接着力は０．６ｋＮ／ｍであった。

（実施例７）
実施例１で得られたポリアミド酸ワニスの代わりに実施例２で得られたポリアミド酸ワニスを用いた以外は、実施例６と同様に行い、厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜上に厚みが１０μｍの銅層が形成された金属－ポリイミド積層体を得た。得られた金属－ポリイミド積層体は概ねフラットであり、金属（銅）の接着力は０．５ｋＮ／ｍであった。

（実施例８）
実施例１で得られたポリアミド酸ワニスの代わりに実施例３で得られたポリアミド酸ワニスを用いた以外は、実施例６と同様に行い、厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜上に厚みが１０μｍの銅層が形成された金属－ポリイミド積層体を得た。得られた金属－ポリイミド積層体は概ねフラットであり、金属（銅）の接着力は０．５ｋＮ／ｍであった。

（実施例９）
実施例１で得られたポリアミド酸ワニスの代わりに実施例４で得られたポリアミド酸ワニスを用いた以外は、実施例６と同様に行い、厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜上に厚みが１０μｍの銅層が形成された金属－ポリイミド積層体を得た。得られた金属－ポリイミド積層体は概ねフラットであり、金属（銅）の接着力は０．５ｋＮ／ｍであった。

（実施例１０）
実施例１で得られたポリアミド酸ワニスの代わりに実施例５で得られたポリアミド酸ワニスを用いた以外は、実施例６と同様に行い、厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜上に厚みが１０μｍの銅層が形成された金属－ポリイミド積層体を得た。得られた金属－ポリイミド積層体は概ねフラットであり、金属（銅）の接着力は０．５ｋＮ／ｍであった。

（実施例１１）
厚みが５０μｍのステンレス箔（ＳＵＳ４３０）を準備し、その上にアプリケータを用いて実施例１で得られたポリアミド酸ワニスを塗膜し、１３０℃で３０分溶媒を乾燥し、さらに１６０℃、２００℃、２７０℃、３６０℃の各温度で熱処理を行って、ステンレス箔上に厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜を形成した。

次に、スパッタリング法によりニッケル８０％及びクロム２０％の合金層と、銅層とをこの順にポリイミド系樹脂膜上に、それぞれ厚みが約１０ｎｍ及び約２００ｎｍになるように形成し、金属薄膜層とした。その後、スパッタリングで形成された金属薄膜層の上にめっき用のレジストを格子状の形状になるように形成し、電解めっき法で厚みが５μｍの格子状の銅層のパターンを形成した。その後、めっき用のレジストを剥離除去し、さらにソフトエッチング液で電解めっき銅が形成されていないスパッタリングのみの金属薄膜層を取り除いた。

次いで、残った銅層をドライフィルムレジストで保護し、ステンレス箔を塩化第二鉄水溶液でエッチング除去して、格子状にパターニングされた金属層を有する金属－ポリイミド積層体を得た。

（実施例１２）
支持基材として、厚みが１ｍｍのガラス板を準備した。その上にアプリケータを用いて実施例１で得られたポリアミド酸ワニスを塗膜し、１３０℃で３０分乾燥した後、１６０℃、２００℃、２７０℃、３６０℃の各温度でそれぞれ２分間熱処理を行い、ガラス板上に厚み５μｍのポリイミド系樹脂膜を形成した。

次に、無電解めっき法によりポリイミド系樹脂膜上に厚みが約２００ｎｍのニッケル薄膜層を形成し、その上にめっき用のレジストが格子状の形状になるように形成し、さらに電解めっき法でニッケル層の厚みが１０μｍとなるように厚付けを行った。その後、めっき用レジストを剥離除去し、ソフトエッチング液を用いて、無電解めっき法のみで形成されたニッケル薄膜層をエッチング除去して、ニッケル層が格子状の形状に形成された金属－ポリイミド積層体を得た。
次に、レーザー光によるリフトオフを行い、ガラス板をポリイミド系樹脂膜から取り除いて、目的とする金属－ポリイミド積層体を得た。

（比較例１）
撹拌機及び撹拌羽根を備えた１Ｌのセパラブルフラスコ中にジアミン化合物であるｍ－ＴＢＨＧ１０．６１５ｇ（０．０５モル）及びＴＰＥ－Ｍ１４．６１７ｇ（０．０５モル）を入れ、そこに６７１ｇのＤＭＡｃを加えて撹拌を行って、ジアミン化合物を溶解・分散させた。次に、窒素気流中で撹拌を続けながら、テトラカルボン酸二無水物であるＰＭＤＡ１１．９９７ｇ（０．０５５モル）及びＢＰＤＡ１３．２４０ｇ（０．０４５モル）を加えて、さらに室温で６時間撹拌を続けて重合を行い、粘稠なポリアミド酸溶液を得た。

実施例１と同様にして得られた厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜の熱膨張係数は３０ｐｐｍ／Ｋであった。また、ポリイミド膜を純水に浸漬した後の伸び率は０．１４％であった。
以下、実施例６と同様に処理を行い、厚みが５μｍのポリイミド系樹脂膜上に厚みが１０μｍの銅層が形成された金属－ポリイミド積層体を得たが、得られた金属－ポリイミド積層体は反りやしわが強く実用に耐えないものであった。

Claims (3)

1. ポリイミド系樹脂を含むポリイミド系ワニスが硬化することにより形成され、熱膨張係数が－２ｐｐｍ／Ｋ～５ｐｐｍ／Ｋであるポリイミド系樹脂膜と、
   前記ポリイミド系樹脂膜の上に、めっきにより形成されている金属層と、
   を備え、
   前記ポリイミド系樹脂膜は、ジアミンと、テトラカルボン酸二無水物とから合成され、
   前記ジアミンは、２，２’－ジメチル－４，４’－ジアミノビフェニル、又は２，２’－ビス（トリフルオロメチル）－４，４’－ジアミノビフェニルを８０モル％以上含むポリイミド系樹脂ワニスで形成されているとともに、
   前記ポリイミド系樹脂膜は、乾燥状態における寸法をＸとし、純水に１２時間以上浸漬した後に測定した寸法をＹとしたとき、Ｚ＝（Ｙ－Ｘ）／Ｘ×１００で計算される伸び率Ｚ（％）が、Ｚ≦０．１％である金属－ポリイミド積層体。
2. 前記ポリイミド系樹脂膜は、厚みが１μｍ～１５μｍである請求項１記載の金属－ポリイミド積層体。
3. 前記金属層は、銅又はニッケルを含む請求項１又は２記載の金属－ポリイミド積層体。