JP7424096B2

JP7424096B2 - badminton racket

Info

Publication number: JP7424096B2
Application number: JP2020025156A
Authority: JP
Inventors: 渉君塚
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2020-02-18
Filing date: 2020-02-18
Publication date: 2024-01-30
Anticipated expiration: 2040-02-18
Also published as: JP2021129634A; EP4098332A1; EP4098332A4; WO2021166519A1

Description

本発明は、バドミントンラケットに関する。詳細には、本発明は、このラケットのシャフトの改良に関する。 The present invention relates to a badminton racket. In particular, the present invention relates to improvements to the shaft of this racket.

バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショット時には、シャフトが変形する。 A badminton racket has a frame, strings, and a shaft. A player shoots a shuttlecock with a racket. The shaft deforms during a shot.

シャフトの変形挙動を適正にする試みが、種々なされている。特開２００１－７０４８１公報には、互いの材質が異なる２つの管を含むシャフトを有するラケットが開示されている。 Various attempts have been made to optimize the deformation behavior of the shaft. Japanese Unexamined Patent Publication No. 2001-70481 discloses a racket having a shaft including two tubes made of different materials.

特開２００１－７０４８１公報Japanese Patent Application Publication No. 2001-70481

バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。スマッシュ、ロビング、カット、クリア等のショットを、プレーヤーは行う。 In the game of badminton, players perform various types of shots. Players perform shots such as smash, lob, cut, and clear.

スマッシュは、相手プレーヤーのコートへシャトルを短時間で移動させるショットである。スマッシュにおいて、シャトルを高速で飛行させる技量が、プレーヤーには必要である。スマッシュを多用するプレーヤーは、シャトルの高速飛行を望んでいる。 A smash is a shot that moves the shuttlecock to the opposing player's court in a short time. In Smash, players must have the skill to fly a shuttle at high speed. Players who use a lot of smashes want the shuttle to fly at high speed.

スマッシュでは、シャフトは、面内方向に大きく撓み、かつ面外方向にも大きく撓む。シャフトが面内方向及び面外方向の両方に撓む、スマッシュ以外のショットでも、プレーヤーは、シャトルの高速飛行を望んでいる。 In a smash, the shaft deflects significantly in the in-plane direction and also largely in the out-of-plane direction. Even in shots other than smashes in which the shaft is deflected in both in-plane and out-of-plane directions, players want the shuttle to fly at high speed.

本発明の目的は、シャフトが面内方向及び面外方向の両方に大きく撓むショットに適したバドミントンラケットの提供にある。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a badminton racket suitable for shots in which the shaft is largely deflected in both in-plane and out-of-plane directions.

本発明に係るバドミントンラケットは、
グリップ、
そのバッドエンドの近傍がグリップに挿入されたシャフト、
及び
シャフトのチップエンドの近傍に取り付けられたフレーム
を備える。グリップからの距離が７５ｍｍである第二測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（２）は、グリップからの距離が３５ｍｍである第一測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（１）及びグリップからの距離が１５５ｍｍである第四測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（４）よりも小さい。グリップからの距離が１１５ｍｍである第三測定点におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩ（３）は、曲げ剛性値ＥＩ（１）及び曲げ剛性値ＥＩ（４）よりも小さい。 The badminton racket according to the present invention includes:
grip,
The shaft near the bad end is inserted into the grip,
and a frame attached near the tip end of the shaft. The bending stiffness value EI (2) of the shaft at the second measurement point, which is 75 mm from the grip, is the bending stiffness value EI (1) of the shaft at the first measurement point, which is 35 mm from the grip, and It is smaller than the bending stiffness value EI(4) of the shaft at the fourth measurement point, which is a distance of 155 mm. The bending stiffness value EI(3) of the shaft at the third measurement point, which is 115 mm from the grip, is smaller than the bending stiffness value EI(1) and the bending stiffness value EI(4).

好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（１））は、０．９５以下である。好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（４））は、０．９５以下である。 Preferably, the ratio between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) (EI(2)/EI(1)) is 0.95 or less. Preferably, the ratio between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(4) (EI(2)/EI(4)) is 0.95 or less.

好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（１））は、０．９５以下である。好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（４））は、０．９５以下上である。 Preferably, the ratio between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(1) (EI(3)/EI(1)) is 0.95 or less. Preferably, the ratio between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(4) (EI(3)/EI(4)) is 0.95 or higher.

好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（１））は、－０．３０Ｎｍ^２以下である。好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（４））は、－０．３０Ｎｍ^２以下である。 Preferably, the difference between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) (EI(2)−EI(1)) is −0.30 Nm ² or less. Preferably, the difference between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(4) (EI(2)−EI(4)) is −0.30 Nm ² or less.

好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（１））は、－０．３０Ｎｍ^２以下である。好ましくは、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（４））は、－０．３０Ｎｍ^２以下である。 Preferably, the difference between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(1) (EI(3)−EI(1)) is −0.30 Nm ² or less. Preferably, the difference between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(4) (EI(3)−EI(4)) is −0.30 Nm ² or less.

シャフトが、中空構造を有してもよい。好ましくは、第一測定点から第四測定点までのシャフトの内径は、実質的に均一である。 The shaft may have a hollow structure. Preferably, the inner diameter of the shaft from the first measurement point to the fourth measurement point is substantially uniform.

好ましくは、第一測定点から第四測定点までのシャフトの外径は、実質的に均一である。 Preferably, the outer diameter of the shaft from the first measurement point to the fourth measurement point is substantially uniform.

好ましくは、第二測定点から第三測定点までのシャフトの質量Ｗ２と、第一測定点から第二測定点までの上記シャフトの質量Ｗ１との比（Ｗ２／Ｗ１）は、０．９５以上１．０５以下である。好ましくは、第二測定点から第三測定点までのシャフトの質量Ｗ２と、第三測定点から第四測定点までのシャフトの質量Ｗ３との比（Ｗ２／Ｗ３）は、０．９５以上１．０５以下である。 Preferably, the ratio (W2/W1) of the mass W2 of the shaft from the second measurement point to the third measurement point and the mass W1 of the shaft from the first measurement point to the second measurement point is 0.95 or more. It is 1.05 or less. Preferably, the ratio (W2/W3) of the mass W2 of the shaft from the second measurement point to the third measurement point to the mass W3 of the shaft from the third measurement point to the fourth measurement point is 0.95 or more 1 .05 or less.

好ましくは、シャフトは、
（１）軸方向において第一測定点を含みかつ第三測定点を含まないゾーンに配置されており、かつ実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む繊維強化層
及び
（２）軸方向において第二測定点を含まずかつ第四測定点を含むゾーンに配置されており、かつ実質的に軸方向に配向する複数の強化繊維を含む他の繊維強化層
を有する。 Preferably, the shaft is
(1) A fiber-reinforced layer containing a plurality of reinforcing fibers arranged in the axial direction in a zone that includes the first measurement point but does not include the third measurement point and that is substantially oriented in the axial direction; and (2) an axial another fiber-reinforced layer comprising a plurality of reinforcing fibers oriented substantially in the axial direction and arranged in a zone that does not include the second measurement point and includes the fourth measurement point in the direction;

本発明に係るバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、シャフトが面内方向及び面外方向の両方に大きく撓むショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。 A player using the badminton racket according to the present invention is likely to make a shot in which the shaft is largely deflected both in the in-plane direction and in the out-of-plane direction. This racket can contribute to winning the game.

図１は、本発明の一実施形態に係るバドミントンラケットが示された正面図である。FIG. 1 is a front view of a badminton racket according to an embodiment of the present invention. 図２は、図１のラケットが示された右側面図である。FIG. 2 is a right side view of the racket of FIG. 1. 図３は、図１のラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。FIG. 3 is an enlarged sectional view showing a portion of the shaft of the racket of FIG. 1. FIG. 図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。FIG. 4 is an enlarged sectional view taken along line IV-IV in FIG. 3. 図５は、図１のラケットのシャフトのためのプリプレグが示された展開図である。FIG. 5 is an exploded view showing the prepreg for the shaft of the racket of FIG. 1. FIG. 図６は、図１のラケットのシャフトの曲げ剛性値ＥＩの測定方法が示された模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram showing a method for measuring the bending stiffness value EI of the shaft of the racket shown in FIG. 図７は、図１のラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。FIG. 7 is a graph showing the bending stiffness distribution of the shaft of the racket shown in FIG. 図８は、比較例に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。FIG. 8 is a graph showing the bending rigidity distribution of the shaft of the racket according to the comparative example. 図９は、本発明の実施例２に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。FIG. 9 is a graph showing the bending stiffness distribution of the shaft of the racket according to Example 2 of the present invention. 図１０は、本発明の実施例３に係るラケットのシャフトの曲げ剛性分布が示されたグラフである。FIG. 10 is a graph showing the bending rigidity distribution of the shaft of the racket according to Example 3 of the present invention.

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments, with appropriate reference to the drawings.

図１及び２に、バドミントンラケット２が示されている。このラケット２は、シャフト４、フレーム６、グリップ８及びストリング１０を有している。図１及び２において、矢印Ｘは幅方向を表し、矢印Ｙは軸方向を表し、矢印Ｚは厚み方向を表す。 A badminton racket 2 is shown in FIGS. 1 and 2. This racket 2 includes a shaft 4, a frame 6, a grip 8, and strings 10. In FIGS. 1 and 2, arrow X represents the width direction, arrow Y represents the axial direction, and arrow Z represents the thickness direction.

シャフト４は、バッド部１２、ミドル部１４及びチップ部１６を有している。シャフト４はさらに、バッドエンド１８及びチップエンド２０を有している。シャフト４は、中空である。シャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト４は、複数の繊維強化層（後に詳説）を含んでいる。 The shaft 4 has a butt part 12, a middle part 14, and a tip part 16. The shaft 4 further has a butt end 18 and a tip end 20. The shaft 4 is hollow. The shaft 4 is made of fiber reinforced resin. This fiber reinforced resin has a resin matrix and a large number of reinforcing fibers. The shaft 4 includes a plurality of fiber reinforced layers (described in detail below).

シャフト４の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂；並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト４に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。 As the base resin of the shaft 4, thermosetting resins such as epoxy resin, pismaleimide resin, polyimide and phenolic resin; and polyetheretherketone, polyethersulfone, polyetherimide, polyphenylene sulfide, polyamide and polypropylene are used. Examples include thermoplastic resins. A particularly suitable resin for the shaft 4 is epoxy resin.

シャフト４の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト４に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。 Examples of reinforcing fibers for the shaft 4 include carbon fibers, metal fibers, glass fibers, and aramid fibers. A particularly suitable fiber for the shaft 4 is carbon fiber. Multiple types of fibers may be used in combination.

フレーム６は環状であり、中空である。フレーム６は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂の基材樹脂として、シャフト４の基材樹脂と同様の樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂の強化繊維として、シャフト４の強化繊維と同様の繊維が用いられ得る。フレーム６は、シャフト４のチップエンド２０に、堅固に結合されている。 The frame 6 is annular and hollow. The frame 6 is made of fiber reinforced resin. As the base resin of this fiber-reinforced resin, the same resin as the base resin of the shaft 4 may be used. As the reinforcing fibers of this fiber-reinforced resin, the same fibers as the reinforcing fibers of the shaft 4 may be used. The frame 6 is rigidly connected to the tip end 20 of the shaft 4.

グリップ８は、軸方向（Ｙ方向）に延びる穴２１を有している。この穴２１に、シャフト４のバッドエンド１８の近傍が挿入されている。穴２１の内周面とシャフト４の外周面とは、接着剤で接合されている。 The grip 8 has a hole 21 extending in the axial direction (Y direction). A portion of the shaft 4 near the bad end 18 is inserted into this hole 21 . The inner circumferential surface of the hole 21 and the outer circumferential surface of the shaft 4 are joined with adhesive.

ストリング１０は、フレーム６に張られている。ストリング１０は、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙに沿って張られる。ストリング１０のうち幅方向Ｘに沿って延在する部分は、横スレッド２２と称される。ストリング１０のうち軸方向Ｙに沿って延在する部分は、縦スレッド２４と称される。複数の横スレッド２２及び複数の縦スレッド２４により、フェース２６が形成されている。フェース２６は、概してＸ－Ｙ平面に沿っている。 The string 10 is stretched on the frame 6. The string 10 is stretched along the width direction X and the axial direction Y. A portion of the string 10 extending along the width direction X is referred to as a transverse thread 22. The portion of the string 10 that extends along the axial direction Y is referred to as a longitudinal thread 24. A face 26 is formed by a plurality of horizontal threads 22 and a plurality of vertical threads 24. Face 26 generally lies along the XY plane.

図１において符号Ｌは、シャフト４の露出部分の長さである。長さＬは、通常は、１５０ｍｍ以上２１０ｍｍ以下である。 In FIG. 1, the symbol L is the length of the exposed portion of the shaft 4. The length L is usually 150 mm or more and 210 mm or less.

図３は、図１のラケット２のシャフト４の一部が示された拡大断面図である。図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト４は中空である。図４に示されるように、このシャフト４の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト４は、円筒状である。 FIG. 3 is an enlarged sectional view showing a part of the shaft 4 of the racket 2 of FIG. 1. As shown in FIG. FIG. 4 is an enlarged sectional view taken along line IV-IV in FIG. 3. As mentioned above, this shaft 4 is hollow. As shown in FIG. 4, the cross-sectional shape of this shaft 4 is circular. In other words, this shaft 4 is cylindrical.

図３及び４において矢印Ｄｉは、シャフト４の内径を表す。典型的な内径Ｄｉは、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。図３及び４において矢印Ｄｏは、シャフト４の外径を表す。典型的な外径Ｄｏは、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。 In FIGS. 3 and 4, the arrow Di represents the inner diameter of the shaft 4. A typical inner diameter Di is 3 mm or more and 10 mm or less. In FIGS. 3 and 4, the arrow Do represents the outer diameter of the shaft 4. A typical outer diameter Do is 5 mm or more and 15 mm or less.

前述の通りシャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト４は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。それぞれのプリプレグは、複数の繊維とマトリックス樹脂とを有する。このマトリックス樹脂は、硬化していない。 As described above, the shaft 4 is made of fiber-reinforced resin. This shaft 4 can be manufactured by a sheet winding method. In this sheet winding method, multiple prepregs are wound around a mandrel. Each prepreg has a plurality of fibers and a matrix resin. This matrix resin is not cured.

図５は、図１のラケット２のシャフト４のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、１１のプリプレグ（シート）を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シートＳ１、第二シートＳ２、第三シートＳ３、第四シートＳ４、第五シートＳ５、第六シートＳ６、第七シートＳ７、第八シートＳ８、第九シートＳ９、、第十シートＳ１０及び第十一シートＳ１１を有する。これらのプリプレグから、後述される方法にて、複数の繊維強化層が形成される。具体的には、第一シートＳ１から第一繊維強化層が形成され、第二シートＳ２から第二繊維強化層が形成され、第三シートＳ３から第三繊維強化層が形成され、第四シートＳ４から第四繊維強化層が形成され、第五シートＳ５から第五繊維強化層が形成され、第六シートＳ６から第六繊維強化層が形成され、第七シートＳ７から第七繊維強化層が形成され、第八シートＳ８から第八繊維強化層が形成され、第九シートＳ９から第九繊維強化層が形成され、第十シートＳ１０から第十繊維強化層が形成され、第十一シートＳ１１から第十一繊維強化層が形成される。 FIG. 5 is an exploded view showing a prepreg configuration for the shaft 4 of the racket 2 of FIG. 1. As shown in FIG. This prepreg configuration has 11 prepregs (sheets). Specifically, this prepreg configuration includes a first sheet S1, a second sheet S2, a third sheet S3, a fourth sheet S4, a fifth sheet S5, a sixth sheet S6, a seventh sheet S7, an eighth sheet S8, It has a ninth sheet S9, a tenth sheet S10, and an eleventh sheet S11. A plurality of fiber reinforced layers are formed from these prepregs by the method described below. Specifically, a first fiber reinforced layer is formed from the first sheet S1, a second fiber reinforced layer is formed from the second sheet S2, a third fiber reinforced layer is formed from the third sheet S3, and a fourth sheet S2 is formed from the third sheet S3. A fourth fiber reinforced layer is formed from S4, a fifth fiber reinforced layer is formed from the fifth sheet S5, a sixth fiber reinforced layer is formed from the sixth sheet S6, and a seventh fiber reinforced layer is formed from the seventh sheet S7. an eighth fiber reinforced layer is formed from the eighth sheet S8, a ninth fiber reinforced layer is formed from the ninth sheet S9, a tenth fiber reinforced layer is formed from the tenth sheet S10, and an eleventh sheet S11. An eleventh fiber-reinforced layer is formed from this.

図５における左右方向は、シャフト４の軸方向である。図５には、バッドエンド１８及びチップエンド２０の位置が、矢印で示されている。図５にはさらに、後述される４つの測定点Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３及びＰ４の位置が、矢印で示されている。図５において、左右方向（軸方向）の縮尺は、上下方向の縮尺と一致していない。 The left-right direction in FIG. 5 is the axial direction of the shaft 4. In FIG. 5, the positions of the bad end 18 and the tip end 20 are indicated by arrows. Further, in FIG. 5, the positions of four measurement points P1, P2, P3, and P4, which will be described later, are indicated by arrows. In FIG. 5, the scale in the left-right direction (axial direction) does not match the scale in the vertical direction.

第一シートＳ１は、シャフト４の全体に渡って存在している。第一シートＳ１の形状は、概ね矩形である。この第一シートＳ１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第一シートＳ１では、幅は９５ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。 The first sheet S1 exists over the entire shaft 4. The shape of the first sheet S1 is approximately rectangular. This first sheet S1 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is 30° or more and 60° or less. In this embodiment, this angle is 45°. This first sheet S1 has a width of 95 mm and a length of 340 mm.

第二シートＳ２は、シャフト４の全体に渡って存在している。第二シートＳ２の形状は、概ね矩形である。この第二シートＳ２は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第二シートＳ２では、幅は９５ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。 The second sheet S2 exists over the entire shaft 4. The shape of the second sheet S2 is approximately rectangular. This second sheet S2 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is -60° or more and -30° or less. In this embodiment, this angle is -45°. This second sheet S2 has a width of 95 mm and a length of 340 mm.

第二シートＳ２におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シートＳ１におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第二繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第一繊維強化層及び第二繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、シャフト４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第一繊維強化層及び第二繊維強化層は、特に、シャフト４のねじり剛性に寄与する。 The direction of inclination of the carbon fibers in the second sheet S2 is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the first sheet S1. Therefore, the direction of inclination of the carbon fibers in the second fiber-reinforced layer is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the first fiber-reinforced layer. In this shaft 4, a bias structure is achieved by the first fiber-reinforced layer and the second fiber-reinforced layer. The first fiber reinforced layer and the second fiber reinforced layer contribute to the bending stiffness and torsional stiffness of the shaft 4. The first fiber reinforced layer and the second fiber reinforced layer particularly contribute to the torsional rigidity of the shaft 4.

第三シートＳ３は、シャフト４のミドル部１４に偏って存在している。第三シートＳ３の形状は、概ね平行四辺形である。この第三シートＳ３は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第三シートＳ３では、幅は２５ｍｍであり、長さは７０ｍｍである。 The third sheet S3 is present in a biased manner toward the middle portion 14 of the shaft 4. The shape of the third sheet S3 is approximately a parallelogram. This third sheet S3 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is 30° or more and 60° or less. In this embodiment, this angle is 45°. This third sheet S3 has a width of 25 mm and a length of 70 mm.

第四シートＳ４は、シャフト４のミドル部１４に偏って存在している。軸方向において、第四シートＳ４の位置は、第三シートＳ３の位置と一致している。第四シートＳ４の形状は、概ね平行四辺形である。この第四シートＳ４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第四シートＳ４では、幅は２５ｍｍであり、長さは７０ｍｍである。 The fourth sheet S4 is present in a biased manner toward the middle portion 14 of the shaft 4. In the axial direction, the position of the fourth seat S4 coincides with the position of the third seat S3. The shape of the fourth sheet S4 is approximately a parallelogram. This fourth sheet S4 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is -60° or more and -30° or less. In this embodiment, this angle is -45°. This fourth sheet S4 has a width of 25 mm and a length of 70 mm.

第四シートＳ４におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三シートＳ３におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第四繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第三繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第三繊維強化層及び第四繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、ミドル部１４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第三繊維強化層及び第四繊維強化層は、特に、ミドル部１４のねじり剛性に寄与する。 The direction of inclination of the carbon fibers in the fourth sheet S4 is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the third sheet S3. Therefore, the direction of inclination of the carbon fibers in the fourth fiber-reinforced layer is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the third fiber-reinforced layer. In this shaft 4, a bias structure is achieved by the third fiber-reinforced layer and the fourth fiber-reinforced layer. The third fiber reinforced layer and the fourth fiber reinforced layer contribute to the bending stiffness and torsional stiffness of the middle section 14. The third fiber-reinforced layer and the fourth fiber-reinforced layer particularly contribute to the torsional rigidity of the middle portion 14.

第五シートＳ５は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。第五シートＳ５の形状は、概ね台形である。この第五シートＳ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第五シートＳ５では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは１０５ｍｍであり、下底の長さは１１５ｍｍである。 The fifth sheet S5 is present on the tip end 20 side of the shaft 4. The shape of the fifth sheet S5 is approximately trapezoidal. This fifth sheet S5 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0°. In this fifth sheet S5, the width is 50 mm, the length of the upper base is 105 mm, and the length of the lower base is 115 mm.

前述の通り、第五シートＳ５に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第五繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。本明細書では、カーボン繊維が実質的に軸方向に配向する構造は、「ストレート構造」と称される。第五繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第五シートＳ５は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含まずかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含むゾーンに、配置されている。従って、第五繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含まずかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含むゾーンに位置する。第五繊維強化層は、特に、チップ部１６の曲げ剛性に寄与する。 As described above, the carbon fibers included in the fifth sheet S5 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the fifth fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction. A structure in which the carbon fibers are substantially axially oriented is referred to herein as a "straight structure." The fifth fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 is bent, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further deflection of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the bending rigidity of the shaft 4. As shown in FIG. 5, the fifth sheet S5 is arranged in a zone that does not include the first measurement point P1 and the second measurement point P2 and includes the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4 in the axial direction. ing. Therefore, the fifth fiber reinforced layer is also located in a zone that does not include the first measurement point P1 and the second measurement point P2 and includes the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4 in the axial direction. The fifth fiber reinforced layer particularly contributes to the bending rigidity of the tip portion 16.

第六シートＳ６は、シャフト４のバッドエンド１８側に偏って存在している。第六シートＳ６の形状は、概ね台形である。この第六シートＳ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第五シートＳ５では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは１５５ｍｍであり、下底の長さは１６５ｍｍである。 The sixth seat S6 is present on the bad end 18 side of the shaft 4. The shape of the sixth sheet S6 is approximately trapezoidal. This sixth sheet S5 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0°. In this fifth sheet S5, the width is 50 mm, the length of the upper base is 155 mm, and the length of the lower base is 165 mm.

前述の通り、第六シートＳ６に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第六繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第六繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第六シートＳ６は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに、配置されている。従って、第六繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに位置する。第六繊維強化層は、特に、バッド部１２の曲げ剛性に寄与する。 As described above, the carbon fibers included in the sixth sheet S6 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the sixth fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction. The sixth fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 is bent, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further deflection of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the bending rigidity of the shaft 4. As shown in FIG. 5, the sixth sheet S6 is arranged in a zone that includes the first measurement point P1 and the second measurement point P2 in the axial direction and does not include the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4. ing. Therefore, the sixth fiber-reinforced layer is also located in a zone that includes the first measurement point P1 and the second measurement point P2 in the axial direction, but does not include the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4. The sixth fiber reinforced layer particularly contributes to the bending rigidity of the pad portion 12.

第七シートＳ７は、シャフト４のミドル部１４に偏って存在している。第七シートＳ７の形状は、概ね平行四辺形である。この第七シートＳ７は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、３０°以上６０°以下である。本実施形態では、この角度は４５°である。この第七シートＳ７では、幅は２５ｍｍであり、長さは１１０ｍｍである。 The seventh seat S7 is present in the middle portion 14 of the shaft 4. The shape of the seventh sheet S7 is approximately a parallelogram. This seventh sheet S7 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is 30° or more and 60° or less. In this embodiment, this angle is 45°. This seventh sheet S7 has a width of 25 mm and a length of 110 mm.

第八シートＳ８は、シャフト４のミドル部１４に偏って存在している。軸方向において、第八シートＳ８の位置は、第七シートＳ７の位置と一致している。第八シートＳ８の形状は、概ね平行四辺形である。この第八シートＳ８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、－６０°以上－３０°以下である。本実施形態では、この角度は－４５°である。この第八シートＳ８では、幅は２５ｍｍであり、長さは１１０ｍｍである。 The eighth sheet S8 is present in a biased manner toward the middle portion 14 of the shaft 4. In the axial direction, the position of the eighth seat S8 coincides with the position of the seventh seat S7. The shape of the eighth sheet S8 is approximately a parallelogram. This eighth sheet S8 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber is inclined with respect to the axial direction. The angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is -60° or more and -30° or less. In this embodiment, this angle is -45°. This eighth sheet S8 has a width of 25 mm and a length of 110 mm.

第八シートＳ８におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第七シートＳ７におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。従って、第八繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第七繊維強化層におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第七繊維強化層及び第八繊維強化層により、バイアス構造が達成されている。第七繊維強化層及び第八繊維強化層は、ミドル部１４の曲げ剛性及びねじり剛性に寄与する。第七繊維強化層及び第八繊維強化層は、特に、ミドル部１４のねじり剛性に寄与する。 The direction of inclination of the carbon fibers in the eighth sheet S8 is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the seventh sheet S7. Therefore, the direction of inclination of the carbon fibers in the eighth fiber-reinforced layer is opposite to the direction of inclination of the carbon fibers in the seventh fiber-reinforced layer. In this shaft 4, a bias structure is achieved by the seventh fiber-reinforced layer and the eighth fiber-reinforced layer. The seventh fiber-reinforced layer and the eighth fiber-reinforced layer contribute to the bending rigidity and torsional rigidity of the middle portion 14. The seventh fiber-reinforced layer and the eighth fiber-reinforced layer particularly contribute to the torsional rigidity of the middle portion 14.

第九シートＳ９は、シャフト４のチップエンド２０側に偏って存在している。第九シートＳ９の形状は、概ね台形である。この第九シートＳ９は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第九シートＳ９では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは８５ｍｍであり、下底の長さは９５ｍｍである。 The ninth sheet S9 is present on the tip end 20 side of the shaft 4. The shape of the ninth sheet S9 is approximately trapezoidal. This ninth sheet S9 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0°. In this ninth sheet S9, the width is 50 mm, the length of the upper base is 85 mm, and the length of the lower base is 95 mm.

前述の通り、第九シートＳ９に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第九繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第九繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第九シートＳ９は、軸方向において第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まずかつ第四測定点Ｐ４を含むゾーンに、配置されている。従って、第九繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まずかつ第四測定点Ｐ４を含むゾーンに位置する。第九繊維強化層は、特に、チップ部１６の曲げ剛性に寄与する。 As described above, the carbon fibers included in the ninth sheet S9 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the ninth fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction. The ninth fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 is bent, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further deflection of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the bending rigidity of the shaft 4. As shown in FIG. 5, the ninth sheet S9 is arranged in a zone that does not include the first measurement point P1, second measurement point P2, and third measurement point P3 and includes the fourth measurement point P4 in the axial direction. ing. Therefore, the ninth fiber reinforced layer is also located in a zone that does not include the first measurement point P1, second measurement point P2, and third measurement point P3 and includes the fourth measurement point P4 in the axial direction. The ninth fiber reinforced layer particularly contributes to the bending rigidity of the tip portion 16.

第十シートＳ１０は、シャフト４のバッドエンド１８側に偏って存在している。第十シートＳ１０の形状は、概ね台形である。この第十シートＳ１０は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第十シートＳ１０では、幅は５０ｍｍであり、上底の長さは１３５ｍｍであり、下底の長さは１４５ｍｍである。 The tenth sheet S10 is present on the bad end 18 side of the shaft 4. The shape of the tenth sheet S10 is approximately trapezoidal. This tenth sheet S10 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0°. In this tenth sheet S10, the width is 50 mm, the length of the upper base is 135 mm, and the length of the lower base is 145 mm.

前述の通り、第十シートＳ１０に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第十繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第十繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。図５に示されるように、第十シートＳ１０は、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２、第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに、配置されている。従って、第十繊維強化層も、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２、第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに位置する。第十繊維強化層は、特に、バッド部１２の曲げ剛性に寄与する。 As described above, the carbon fibers included in the tenth sheet S10 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the tenth fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction. The tenth fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 is bent, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further deflection of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the bending rigidity of the shaft 4. As shown in FIG. 5, the tenth sheet S10 is arranged in a zone that includes the first measurement point P1 in the axial direction and does not include the second measurement point P2, the third measurement point P3, and the fourth measurement point P4. ing. Therefore, the tenth fiber-reinforced layer is also located in a zone that includes the first measurement point P1 in the axial direction and does not include the second measurement point P2, the third measurement point P3, and the fourth measurement point P4. The tenth fiber reinforced layer particularly contributes to the bending rigidity of the pad portion 12.

第十一シートＳ１１は、シャフト４の全体に渡って存在している。第十一シートＳ１１の形状は、概ね矩形である。この第十一シートＳ１１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に一致している。換言すれば、このカーボン繊維の延在方向の、軸方向に対する角度は、実質的に０°である。この第十一シートＳ１１では、幅は３０ｍｍであり、長さは３４０ｍｍである。 The eleventh sheet S11 exists over the entire shaft 4. The shape of the eleventh sheet S11 is approximately rectangular. This eleventh sheet S11 includes a plurality of carbon fibers arranged in parallel. The extending direction of each carbon fiber coincides with the axial direction. In other words, the angle of the extending direction of the carbon fibers with respect to the axial direction is substantially 0°. This eleventh sheet S11 has a width of 30 mm and a length of 340 mm.

前述の通り、第十一シートＳ１１に含まれるカーボン繊維は、実質的に軸方向に配向している。従って、第十一繊維強化層でも、カーボン繊維は実質的に軸方向に配向している。第十一繊維強化層は、ストレート構造を有する。シャフト４が撓んだとき、これらのカーボン繊維に大きな張力がかかる。この張力は、シャフト４のさらなる撓みを抑制する。換言すれば、これらのカーボン繊維は、シャフト４の曲げ剛性に寄与する。 As described above, the carbon fibers included in the eleventh sheet S11 are substantially oriented in the axial direction. Therefore, even in the eleventh fiber reinforced layer, the carbon fibers are substantially oriented in the axial direction. The eleventh fiber reinforced layer has a straight structure. When the shaft 4 is bent, a large tension is applied to these carbon fibers. This tension suppresses further deflection of the shaft 4. In other words, these carbon fibers contribute to the bending rigidity of the shaft 4.

このシャフト４では、第一繊維強化層、第二繊維強化層及び第十一繊維強化層は、バッドエンド１８からチップエンド２０に渡って存在している。これらの繊維強化層は、シャフト４の耐久性に寄与しうる。 In this shaft 4, the first fiber-reinforced layer, the second fiber-reinforced layer, and the eleventh fiber-reinforced layer exist from the bad end 18 to the tip end 20. These fiber reinforced layers can contribute to the durability of the shaft 4.

このシャフト４の製造では、図５に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。第一シートＳ１と第二シートＳ２とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第三シートＳ３と第四シートＳ４とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。第七シートＳ７と第八シートＳ８とが重ねられて、マンドレルに巻かれてもよい。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。 In the manufacture of this shaft 4, the sheets shown in FIG. 5 are wound one after another onto a mandrel. The first sheet S1 and the second sheet S2 may be overlapped and wound around a mandrel. The third sheet S3 and the fourth sheet S4 may be overlapped and wound around a mandrel. The seventh sheet S7 and the eighth sheet S8 may be overlapped and wound around a mandrel. Along with these sheets, other sheets may be wound onto the mandrel. Examples of other sheets include those containing glass fibers.

これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ（シートＳ１－Ｓ１１）及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト４が完成する。 Wrapping tape is further wrapped around these sheets. These mandrels, prepregs (sheets S1-S11), and wrapping tape are heated in an oven or the like. Heating causes the matrix resin to flow. Further heating causes a curing reaction in this resin, and a molded article is obtained. This molded body is subjected to end face processing, polishing, painting, and other treatments to complete the shaft 4.

図６は、図１のラケット２のシャフト４の曲げ剛性値ＥＩの測定方法が示された模式図である。図６には、グリップ８からの距離がＬ１である測定点Ｐでの測定が示されている。この測定では、第一支持点２８及び第二支持点３０により、シャフト４が下方から支持される。第一支持点２８までの、測定点Ｐからの距離は、３０ｍｍである。第二支持点３０までの、測定点Ｐからの距離は、３０ｍｍである。測定は、万能材料試験機（インテスコ社の商品名「２０２０」）によってなされる。この試験機は、圧子３２を有している。この圧子３２の形状は、半球である。この半球の曲率半径は、２０ｍｍである。この圧子３２が２ｍｍ／ｍｉｎの速度で徐々に下降する。この圧子３２は測定点Ｐに当接し、さらにシャフト４を押す。この押しにより、シャフト４が徐々に撓む。この圧子３２によるシャフト４への荷重が１００Ｎとなった時点での、シャフト４の撓み量Ｂ（ｍ）が、測定される。この撓み量Ｂが下記の数式に代入されて、曲げ剛性値ＥＩ（Ｎｍ^２）が算出される。
ＥＩ＝Ｆ・Ｌ２^３／（４８・Ｂ）
この数式において、Ｆは荷重（Ｎ）であり、Ｌ２は２つの支持点の間の距離（ｍ）であり、Ｂは撓み量（ｍ）である。本実施形態では、荷重Ｆは１００Ｎであり、距離Ｌ２は０．０６ｍである。グリップ８及びフレーム６が取り付けられていない状態で、シャフト４の曲げ剛性値ＥＩが測定されてもよい。 FIG. 6 is a schematic diagram showing a method for measuring the bending rigidity value EI of the shaft 4 of the racket 2 in FIG. 1. FIG. 6 shows measurement at a measurement point P whose distance from the grip 8 is L1. In this measurement, the shaft 4 is supported from below by the first support point 28 and the second support point 30. The distance from the measurement point P to the first support point 28 is 30 mm. The distance from the measurement point P to the second support point 30 is 30 mm. The measurements are made by a universal material testing machine (trade name “2020” from Intesco). This testing machine has an indenter 32. The shape of this indenter 32 is a hemisphere. The radius of curvature of this hemisphere is 20 mm. This indenter 32 gradually descends at a speed of 2 mm/min. This indenter 32 contacts the measurement point P and further pushes the shaft 4. This pushing causes the shaft 4 to gradually bend. The amount of deflection B (m) of the shaft 4 is measured when the load on the shaft 4 by the indenter 32 reaches 100N. This amount of deflection B is substituted into the following formula to calculate the bending stiffness value EI (Nm ² ).
EI = F ・ L2 ³ / (48 ・ B)
In this formula, F is the load (N), L2 is the distance between the two support points (m), and B is the amount of deflection (m). In this embodiment, the load F is 100N and the distance L2 is 0.06m. The bending stiffness value EI of the shaft 4 may be measured without the grip 8 and frame 6 attached.

本実施形態では、第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２、第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４において、曲げ剛性値ＥＩが測定される。各測定点までのグリップ８からの距離Ｌ１は、下記の通りである。
第一測定点Ｐ１：３５ｍｍ
第二測定点Ｐ２：７５ｍｍ
第三測定点Ｐ３：１１５ｍｍ
第四測定点Ｐ４：１５５ｍｍ In this embodiment, the bending stiffness value EI is measured at the first measurement point P1, the second measurement point P2, the third measurement point P3, and the fourth measurement point P4. The distance L1 from the grip 8 to each measurement point is as follows.
First measurement point P1: 35mm
Second measurement point P2: 75mm
Third measurement point P3: 115mm
Fourth measurement point P4: 155mm

図５に示されたプリプレグ構成を有するシャフト４では、第一測定点Ｐ１における曲げ剛性値ＥＩ（１）は５．６７Ｎｍ^２であり、第二測定点Ｐ２における曲げ剛性値ＥＩ（２）は３．１６Ｎｍ^２であり、第三測定点Ｐ３における曲げ剛性値ＥＩ（３）は３．５０Ｎｍ^２であり、第四測定点Ｐ４における曲げ剛性値ＥＩ（４）は５．０５Ｎｍ^２である。このシャフト４の曲げ剛性分布が、図７のグラフに示されている。 In the shaft 4 having the prepreg configuration shown in FIG. 5, the bending stiffness value EI(1) at the first measurement point P1 is 5.67 Nm2, and the bending stiffness value EI( ² ) at the second measurement point P2 is 3. .16 ^Nm2 , the bending stiffness value EI(3) at the third measurement point P3 is ^3.50Nm2 , and the bending stiffness value EI(4) at the fourth measurement point P4 is ^5.05Nm2 . The bending stiffness distribution of this shaft 4 is shown in the graph of FIG.

このシャフト４では、第二測定点Ｐ２での曲げ剛性値ＥＩ（２）は、第一測定点Ｐ１での曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも小さく、かつ第四測定点Ｐ４での曲げ剛性値ＥＩ（４）よりも小さい。さらにこのシャフト４では、第三測定点Ｐ３での曲げ剛性値ＥＩ（３）は、第一測定点Ｐ１での曲げ剛性値ＥＩ（１）よりも小さく、かつ第四測定点Ｐ４での曲げ剛性値ＥＩ（４）よりも小さい。このシャフトでは、下記の４つの数式が満たされる。
ＥＩ（２）＜ＥＩ（１）
ＥＩ（２）＜ＥＩ（４）
ＥＩ（３）＜ＥＩ（１）
ＥＩ（３）＜ＥＩ（４）
図７に示されるように、このシャフト４は、下に凸の剛性分布を有する。 In this shaft 4, the bending stiffness value EI(2) at the second measurement point P2 is smaller than the bending stiffness value EI(1) at the first measurement point P1, and the bending stiffness value EI(1) at the fourth measurement point P4. smaller than EI(4). Furthermore, in this shaft 4, the bending stiffness value EI(3) at the third measurement point P3 is smaller than the bending stiffness value EI(1) at the first measurement point P1, and the bending stiffness value EI(1) at the fourth measurement point P4 is less than the value EI(4). This shaft satisfies the following four equations.
EI(2) < EI(1)
EI(2) < EI(4)
EI(3) < EI(1)
EI(3) < EI(4)
As shown in FIG. 7, this shaft 4 has a downwardly convex stiffness distribution.

前述の通り、第五繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含まずかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含むゾーンに位置している。第六繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１及び第二測定点Ｐ２を含みかつ第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに位置している。第九繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含まずかつ第四測定点Ｐ４を含むゾーンに位置している。第十繊維強化層は、軸方向において第一測定点Ｐ１を含みかつ第二測定点Ｐ２、第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに位置している。第一測定点Ｐ１を含まずかつ第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含むゾーンに位置し、しかもストレート構造を有する繊維強化層は、存在しない。第二測定点Ｐ２及び第三測定点Ｐ３を含みかつ第四測定点Ｐ４を含まないゾーンに位置し、しかもストレート構造を有する繊維強化層は、存在しない。この層構造により、下に凸の曲げ剛性分布が達成されうる。 As described above, the fifth fiber reinforced layer is located in a zone that does not include the first measurement point P1 and the second measurement point P2 and includes the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4 in the axial direction. The sixth fiber reinforced layer is located in a zone that includes the first measurement point P1 and the second measurement point P2 in the axial direction and does not include the third measurement point P3 and the fourth measurement point P4. The ninth fiber reinforced layer is located in a zone that does not include the first measurement point P1, second measurement point P2, and third measurement point P3 and includes the fourth measurement point P4 in the axial direction. The tenth fiber-reinforced layer is located in a zone that includes the first measurement point P1 in the axial direction and does not include the second measurement point P2, the third measurement point P3, and the fourth measurement point P4. There is no fiber-reinforced layer that is located in a zone that does not include the first measurement point P1 and includes the second measurement point P2 and the third measurement point P3, and that has a straight structure. There is no fiber-reinforced layer that is located in a zone that includes the second measurement point P2 and the third measurement point P3 but does not include the fourth measurement point P4 and has a straight structure. With this layered structure, a downwardly convex bending stiffness distribution can be achieved.

他の層構造によっても、下に凸の曲げ剛性分布が達成されうる。ストレート構造を有する繊維強化層がバッド部１２及びチップ部１６に偏在することで、下に凸の曲げ剛性分布が達成されうる。 A downwardly convex bending stiffness distribution can also be achieved with other layer structures. By unevenly distributing the fiber-reinforced layer having a straight structure in the pad portion 12 and the tip portion 16, a downwardly convex bending rigidity distribution can be achieved.

本発明者の得た知見によれば、下に凸の曲げ剛性分布を有するシャフト４は、スマッシュに適している。このラケット２を用いてスマッシュを行うプレーヤーは、シャトルを高速で飛行させうる。 According to the knowledge obtained by the present inventor, the shaft 4 having a downwardly convex bending rigidity distribution is suitable for smashing. A player who performs a smash using this racket 2 can fly the shuttle at high speed.

本発明に係るラケット２がスマッシュに適する理由は、スマッシュにおけるシャフト４の変形挙動に、図７に示された曲げ剛性分布がマッチするからである。スマッシュでは、シャフト４は、面内方向（Ｘ－Ｙ平面に沿った方向）及び面外方向（Ｚ方向）に大きく撓む。シャフト４が面内方向及び面外方向の両方に大きく撓む、スマッシュ以外のショットにも、本発明に係るラケット２は適する。 The reason why the racket 2 according to the present invention is suitable for a smash is that the bending stiffness distribution shown in FIG. 7 matches the deformation behavior of the shaft 4 during a smash. In the smash, the shaft 4 is largely bent in the in-plane direction (direction along the XY plane) and out-of-plane direction (Z direction). The racket 2 according to the present invention is also suitable for shots other than smashes in which the shaft 4 is largely bent in both in-plane and out-of-plane directions.

プリプレグの位置、プリプレグの数、プリプレグの幅、プリプレグの長さ、繊維の角度、繊維の目付量、繊維の弾性率等の変更により、曲げ剛性分布が調整されうる。 The bending stiffness distribution can be adjusted by changing the position of the prepregs, the number of prepregs, the width of the prepregs, the length of the prepregs, the angle of the fibers, the basis weight of the fibers, the elastic modulus of the fibers, and the like.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（１））は０．９５以下が好ましく、０．７５以下がより好ましく、０．６５以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．３０以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the ratio between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) (EI(2)/EI(1)) is preferably 0.95 or less, and 0.75 or less. More preferably, 0.65 or less is particularly preferable. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this ratio is preferably 0.30 or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との比（ＥＩ（２）／ＥＩ（４））は０．９５以下が好ましく、０．８４以下がより好ましく、０．７５以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．３０以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the ratio between the bending stiffness value EI (2) and the bending stiffness value EI (4) (EI (2) / EI (4)) is preferably 0.95 or less, and 0.84 or less. More preferably, 0.75 or less is particularly preferable. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this ratio is preferably 0.30 or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（１））は０．９５以下が好ましく、０．８０以下がより好ましく、０．７０以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．３０以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the ratio between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(1) (EI(3)/EI(1)) is preferably 0.95 or less, and 0.80 or less. More preferably, it is particularly preferably 0.70 or less. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this ratio is preferably 0.30 or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との比（ＥＩ（３）／ＥＩ（４））は０．９５以下が好ましく、０．８９以下がより好ましく、０．７９以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この比は０．３０以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the ratio between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(4) (EI(3)/EI(4)) is preferably 0.95 or less, and 0.89 or less. More preferably, it is particularly preferably 0.79 or less. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this ratio is preferably 0.30 or more.

比（ＥＩ（１）／ＥＩ（４））は、０．５以上２．０以下が好ましい。比（ＥＩ（２）／ＥＩ（３））は、０．５以上２．０以下が好ましい。 The ratio (EI(1)/EI(4)) is preferably 0.5 or more and 2.0 or less. The ratio (EI(2)/EI(3)) is preferably 0.5 or more and 2.0 or less.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（１））は－０．３０Ｎｍ^２以下が好ましく、－１．２５Ｎｍ^２以下がより好ましく、－１．７５Ｎｍ^２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－５．０Ｎｍ^２以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the difference between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) (EI(2)-EI(1)) is preferably −0.30 Nm ² or less, and −1. It is more preferably 25 Nm ² or less, particularly preferably -1.75 Nm ² or less. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably −5.0 Nm ² or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（２）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との差（ＥＩ（２）－ＥＩ（４））は－０．３０Ｎｍ^２以下が好ましく、－０．７３Ｎｍ^２以下がより好ましく、－１．２０Ｎｍ^２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－５．０Ｎｍ^２以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the difference between the bending stiffness value EI (2) and the bending stiffness value EI (4) (EI (2) - EI (4)) is preferably −0.30 Nm ² or less, and -0. It is more preferably 73 Nm ² or less, particularly preferably -1.20 Nm ² or less. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably −5.0 Nm ² or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（１）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（１））は－０．３０Ｎｍ^２以下が好ましく、－１．０３Ｎｍ^２以下がより好ましく、－１．５０Ｎｍ^２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－５．０Ｎｍ^２以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the difference between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(1) (EI(3)-EI(1)) is preferably −0.30 Nm ² or less, and −1. 03 Nm ² or less is more preferable, and -1.50 Nm ² or less is particularly preferable. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably −5.0 Nm ² or more.

弾道の安定性の観点から、曲げ剛性値ＥＩ（３）と曲げ剛性値ＥＩ（４）との差（ＥＩ（３）－ＥＩ（４））は－０．３０Ｎｍ^２以下が好ましく、－０．５１Ｎｍ^２以下がより好ましく、－１．００Ｎｍ^２以下が特に好ましい。シャフト４の製造容易の観点から、この差は－５．０Ｎｍ^２以上が好ましい。 From the viewpoint of trajectory stability, the difference between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(4) (EI(3)-EI(4)) is preferably −0.30 Nm ² or less, and −0. It is more preferably 51 Nm ² or less, particularly preferably -1.00 Nm ² or less. From the viewpoint of ease of manufacturing the shaft 4, this difference is preferably −5.0 Nm ² or more.

曲げ剛性値ＥＩの好ましい範囲は、以下の通りである。
ＥＩ（１）：３．５Ｎｍ^２以上７．５Ｎｍ^２以下
ＥＩ（２）：１．０Ｎｍ^２以上５．０Ｎｍ^２以下
ＥＩ（３）：１．０Ｎｍ^２以上５．０Ｎｍ^２以下
ＥＩ（４）：３．５Ｎｍ^２以上７．５Ｎｍ^２以下 The preferred range of the bending stiffness value EI is as follows.
EI (1): 3.5 Nm ² or more and 7.5 Nm ² or less EI (2): 1.0 Nm ² or more and 5.0 Nm ² or less EI (3): 1.0 Nm ² or more and 5.0 Nm ² or less EI (4): 3.5Nm ² or more 7.5Nm ² or less

図３には、第一測定点Ｐ１、第二測定点Ｐ２、第三測定点Ｐ３及び第四測定点Ｐ４が示されている。図３から明らかな通り、このシャフト４の内径Ｄｉは、第一測定点Ｐ１から第四測定点Ｐ４までにおいて、実質的に均一である。このシャフト４は、シンプルな形状のマンドレルにて、製造されうる。このシャフト４の製造では、プリプレグの巻きが容易である。シャフト４が、製造上の誤差等に起因する、内径Ｄｉの多少のばらつきを有してもよい。第一測定点Ｐ１から第四測定点Ｐ４までにおける、最大内径Ｄｉ１と最小内径Ｄｉ２との比（Ｄｉ１／Ｄｉ２）は、１．１０以下が好ましく、１．０５以下がより好ましく、１．０３以下が特に好ましい。理想的な比（Ｄｉ１／Ｄｉ２）は、１．００である。 FIG. 3 shows a first measurement point P1, a second measurement point P2, a third measurement point P3, and a fourth measurement point P4. As is clear from FIG. 3, the inner diameter Di of this shaft 4 is substantially uniform from the first measurement point P1 to the fourth measurement point P4. This shaft 4 can be manufactured using a simple mandrel. In manufacturing this shaft 4, it is easy to wind the prepreg. The shaft 4 may have some variation in the inner diameter Di due to manufacturing errors or the like. The ratio (Di1/Di2) between the maximum inner diameter Di1 and the minimum inner diameter Di2 from the first measurement point P1 to the fourth measurement point P4 is preferably 1.10 or less, more preferably 1.05 or less, and 1.03 or less. is particularly preferred. The ideal ratio (Di1/Di2) is 1.00.

図３から明らかな通り、このシャフト４の外径Ｄｏは、第一測定点Ｐ１から第四測定点Ｐ４までにおいて、実質的に均一である。このシャフト４は、シンプルな形状のマンドレルにて、製造されうる。このシャフト４の製造では、プリプレグの巻きが容易である。シャフト４が、製造上の誤差等に起因する、外径Ｄｏの多少のばらつきを有してもよい。第一測定点Ｐ１から第四測定点Ｐ４までにおける、最大外径Ｄｏ１と最小外径Ｄｏ２との比（Ｄｏ１／Ｄｏ２）は、１．１０以下が好ましく、１．０５以下がより好ましく、１．０３以下が特に好ましい。理想的な比（Ｄｏ１／Ｄｏ２）は、１．００である。 As is clear from FIG. 3, the outer diameter Do of this shaft 4 is substantially uniform from the first measurement point P1 to the fourth measurement point P4. This shaft 4 can be manufactured using a simple mandrel. In manufacturing this shaft 4, it is easy to wind the prepreg. The shaft 4 may have some variation in the outer diameter Do due to manufacturing errors or the like. The ratio (Do1/Do2) between the maximum outer diameter Do1 and the minimum outer diameter Do2 from the first measurement point P1 to the fourth measurement point P4 is preferably 1.10 or less, more preferably 1.05 or less, 1. 03 or less is particularly preferable. The ideal ratio (Do1/Do2) is 1.00.

第二測定点Ｐ２から第三測定点Ｐ３までのシャフト４の質量Ｗ２と、第一測定点Ｐ１から第二測定点Ｐ２までのシャフト４の質量Ｗ１との比（Ｗ２／Ｗ１）は、０．９５以上１．０５以下が好ましい。さらに、この質量Ｗ２と、第三測定点Ｐ３から第四測定点Ｐ４までのシャフト４の質量Ｗ３との比（Ｗ２／Ｗ３）は、０．９５以上１．０５以下が好ましい。このシャフト４では、質量の偏りがない。このシャフト４を有するラケット２を、プレーヤーは、違和感なくスイングできる。この観点から、比（Ｗ２／Ｗ１）及び比（Ｗ２／Ｗ３）は０．９７以上１．０３以下がより好ましく、０．９８以上１．０２以下が特に好ましい。 The ratio (W2/W1) of the mass W2 of the shaft 4 from the second measurement point P2 to the third measurement point P3 to the mass W1 of the shaft 4 from the first measurement point P1 to the second measurement point P2 is 0. It is preferably 95 or more and 1.05 or less. Furthermore, the ratio (W2/W3) between this mass W2 and the mass W3 of the shaft 4 from the third measurement point P3 to the fourth measurement point P4 is preferably 0.95 or more and 1.05 or less. In this shaft 4, there is no imbalance in mass. A player can swing the racket 2 having this shaft 4 without feeling any discomfort. From this viewpoint, the ratio (W2/W1) and the ratio (W2/W3) are more preferably 0.97 or more and 1.03 or less, particularly preferably 0.98 or more and 1.02 or less.

このシャフト４では、肉厚の調整による曲げ剛性分布の調整は、なされていない。このシャフト４では、開口の形成による曲げ剛性分布の調整は、なされていない。さらにこのシャフト４では、互いの材質が異なる管のジョイントは、存在しない。このシャフト４では、応力の集中が生じにくい。このシャフト４は、耐久性に優れる。 In this shaft 4, the bending rigidity distribution is not adjusted by adjusting the wall thickness. In this shaft 4, the bending rigidity distribution is not adjusted by forming an opening. Furthermore, in this shaft 4, there are no joints of pipes made of different materials. With this shaft 4, stress concentration is less likely to occur. This shaft 4 has excellent durability.

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 EXAMPLES Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified through examples, but the present invention should not be interpreted in a limited manner based on the descriptions of these examples.

［実施例１］
図１－６に示されたバドミントンラケットを製作した。このラケットの曲げ剛性値ＥＩが、下記の表１及び図７に示されている。 [Example 1]
The badminton racket shown in Figure 1-6 was manufactured. The bending stiffness value EI of this racket is shown in Table 1 and FIG. 7 below.

［実施例２及び３並びに比較例］
プリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、実施例２及び３並びに比較例のバドミントンラケットを得た。これらのラケットの曲げ剛性値ＥＩが、下記の表１及び図８－１０に示されている。 [Examples 2 and 3 and comparative examples]
Badminton rackets of Examples 2 and 3 and a comparative example were obtained in the same manner as in Example 1 except that the prepreg structure was changed. The bending stiffness values EI of these rackets are shown in Table 1 below and Figures 8-10.

［実用テスト］
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにスマッシュを行わさせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、シャトルの速度を算出した。６回の測定を行い、平均Ｖａｖｅを求めた。この結果が、下記の表１に示されている。 [Practical test]
The shuttle was launched using the launch machine. Players were asked to perform a smash against this shuttle, and the trajectory of the shuttle was photographed. The images were analyzed and the speed of the shuttle was calculated. Measurements were performed six times, and the average Vave was determined. The results are shown in Table 1 below.

表１から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、スマッシュにおけるシャトルの速度が速い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。 As is clear from Table 1, in the badminton rackets of each example, the speed of the shuttle during smash was high. From this evaluation result, the superiority of the present invention is clear.

本発明に係るバドミントンラケットは、スマッシュを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、他のスタイルのプレーヤーにも適している。 The badminton racket according to the present invention is suitable for players whose style uses many smashes. This racket is also suitable for players of other styles.

２・・・バドミントンラケット
４・・・シャフト
６・・・フレーム
８・・・グリップ
１０・・・ストリング
１２・・・バッド部
１４・・・ミドル部
１６・・・チップ部
１８・・・バッドエンド
２０・・・チップエンド
２６・・・フェース
Ｓ１・・・第一シート
Ｓ２・・・第二シート
Ｓ３・・・第三シート
Ｓ４・・・第四シート
Ｓ５・・・第五シート
Ｓ６・・・第六シート
Ｓ７・・・第七シート
Ｓ８・・・第八シート 2... Badminton racket 4... Shaft 6... Frame 8... Grip 10... String 12... Bad part 14... Middle part 16... Tip part 18... Bad end 20 ...Tip end 26...Face S1...First sheet S2...Second sheet S3...Third sheet S4...Fourth sheet S5...Fifth sheet S6...Third sheet Sixth sheet S7...Seventh sheet S8...Eighth seat

Claims

grip,
A shaft whose bad end is inserted into the grip,
and a frame attached near the tip end of the shaft,
The bending stiffness value EI(2) of the shaft at the second measurement point where the distance from the grip is 75 mm is the bending stiffness value EI(1) of the shaft at the first measurement point where the distance from the grip is 35 mm. and smaller than the bending rigidity value EI (4) of the shaft at a fourth measurement point where the distance from the grip is 155 mm,
A bending stiffness value EI(3) of the shaft at a third measurement point at a distance of 115 mm from the grip is smaller than the bending stiffness value EI(1) and the bending stiffness value EI(4),
The ratio (EI(2)/EI(1)) between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) is 0.56 or less,
The ratio (EI(2)/EI(4)) between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(4) is 0.63 or less,
The ratio of the bending stiffness value EI(3) to the bending stiffness value EI(1) (EI(3)/EI(1)) is 0.62 or less,
A badminton racket , wherein a ratio (EI(3)/EI(4)) between the bending stiffness value EI(3) and the bending stiffness value EI(4) is 0.69 or less.

The racket according to claim 1, wherein the difference between the bending stiffness value EI(2) and the bending stiffness value EI(1) (EI(2)-EI(1)) is -0.30 ^Nm2 or less.

The difference between the bending stiffness value EI (2) and the bending stiffness value EI (4) (EI (2) - EI (4)) is -0.30 ^Nm2 or less, according to claim 1 or 2. racket.

Any one of claims 1 to 3, wherein the difference between the bending stiffness value EI (3) and the bending stiffness value EI (1) (EI (3) - EI (1)) is -0.30 ^Nm2 or less. The racket described in.

Any one of claims 1 to 4, wherein the difference between the bending stiffness value EI (3) and the bending stiffness value EI (4) (EI (3) - EI (4)) is -0.30 ^Nm2 or less. The racket described in.

The shaft has a hollow structure,
The racket according to any one of claims 1 to 5 , wherein the inner diameter of the shaft from the first measurement point to the fourth measurement point is substantially uniform.

The racket according to any one of claims 1 to 6 , wherein the outer diameter of the shaft from the first measurement point to the fourth measurement point is substantially uniform.

The ratio (W2/W1) of the mass W2 of the shaft from the second measurement point to the third measurement point and the mass W1 of the shaft from the first measurement point to the second measurement point is 0. 95 or more and 1.05 or less,
The ratio (W2/W3) of the mass W2 of the shaft from the second measurement point to the third measurement point to the mass W3 of the shaft from the third measurement point to the fourth measurement point is 0. The racket according to any one of claims 1 to 7 , having a particle diameter of 95 or more and 1.05 or less.

The above shaft is
(1) A fiber-reinforced layer containing a plurality of reinforcing fibers that is arranged in the axial direction in a zone that includes the first measurement point and does not include the third measurement point, and that is substantially oriented in the axial direction; ) having another fiber-reinforced layer that is disposed in the axial direction in a zone that does not include the second measurement point and includes the fourth measurement point, and that includes a plurality of reinforcing fibers that are substantially oriented in the axial direction; A racket according to any one of claims 1 to 8 .