JP7230426B2 - 接合体の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、アルコキシシリル基が導入された変性ブロック共重合体水素化物を含む成形体と、樹脂成形体とを接着して接合体を製造する方法に関する。
アルコキシシリル基が導入された変性ブロック共重合体水素化物は、ガラス板と樹脂シートとの接着や、金属箔と樹脂シートとの接着等に有用であり、例えば特許文献１～３には、医薬品や食品の包装、太陽電池モジュール用封止材、有機ＥＬ素子用封止材、電子部品用封止材、および合わせガラス中間膜等に利用できることが開示されている。
そして、特許文献３では、アルコキシシリル基が導入された変性ブロック共重合体水素化物からなるシートと熱可塑性樹脂シートとが接着してなる接合体を作製するに際し、これら二つのシートの加熱圧着に先んじて、熱可塑性樹脂シートの表面に対して、プラズマ照射、エキシマ紫外線照射及びコロナ放電から選ばれる少なくとも一種の活性化処理を行うことで、これらの二つのシートを強固に接着させることが提案されている。
しかしながら、本発明者が検討したところ、上記特許文献３の活性化処理は、その効果が維持される時間が必ずしも長いとはいえないという問題点があることが明らかとなった。そのため、アルコキシシリル基が導入された変性ブロック共重合体水素化物からなるシートと熱可塑性樹脂シートとを貼り合わせた製品を製造するに際し、貼り合わせ面の強固な接着力を確保するには、両者を貼り合わせる直前に上記活性化処理を行うことが必要となる等、製造上の制約となる虞があった。即ち、上記従来の手法では、アルコキシシリル基が導入された変性ブロック共重合体水素化物からなるシートと熱可塑性樹脂シートとが強固に接着してなる接合体を安定して製造することが困難であった。
そこで、本発明は、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物を主成分とする成形体と、樹脂成形体とを安定して強固に接着させて、当該成形体と当該樹脂成形体の接合体を製造する方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意検討した結果、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物を主成分とする成形体と、樹脂成形体との貼り合わせに先んじて、樹脂成形体の表面に対して、珪素化合物の存在下で所定の表面加工を行う表面処理、及び／又は、所定の表面加工を施した後に珪素化合物を接触させる表面処理を行えば、表面処理の実施後長時間が経過した後に貼り合わせを行ったとしても、変性ブロック共重合体水素化物を主成分とする成形体と、樹脂成形体とを安定して強固に接着できることを見出し、本発明を完成するに至った。
かくして本発明によれば、下記（１）～（３）の接合体の製造方法が提供される。
（１）アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とを接着して接合体［Ｈ］を製造する方法であって、下記工程１及び２を含む、接合体の製造方法。
工程１：前記樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、珪素化合物の存在下で、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電、及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つを行う処理（ｉ）と、前記樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つを行った後に、当該表面を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）の少なくとも一つの処理を実施する工程。
工程２：前記工程１を経た前記樹脂成形体［Ｇ］と、前記成形体［Ｆ］とを、前記樹脂成形体［Ｇ］の前記処理（ｉ）と（ｉｉ）の少なくとも一方がなされた表面と前記成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程。
（２）前記接合体［Ｈ］における前記成形体［Ｆ］と前記樹脂成形体［Ｇ］との接着面の剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上である、（１）の接合体の製造方法。
（３）前記変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］が、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕を主成分とする、少なくとも二つの重合体ブロック［Ａ］と、鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位〔ｂ〕を主成分とする、少なくとも一つの重合体ブロック［Ｂ］とからなるブロック共重合体［Ｃ］であって、前記構造単位〔ａ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗａとし、前記構造単位〔ｂ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗｂとしたときに、ｗａとｗｂとの比ｗａ：ｗｂが２０：８０～６０：４０であるブロック共重合体［Ｃ］の、前記構造単位〔ｂ〕由来の炭素－炭素不飽和結合の９０％以上を水素化したブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物である、（１）または（２）の接合体の製造方法。
（１）アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とを接着して接合体［Ｈ］を製造する方法であって、下記工程１及び２を含む、接合体の製造方法。
工程１：前記樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、珪素化合物の存在下で、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電、及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つを行う処理（ｉ）と、前記樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つを行った後に、当該表面を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）の少なくとも一つの処理を実施する工程。
工程２：前記工程１を経た前記樹脂成形体［Ｇ］と、前記成形体［Ｆ］とを、前記樹脂成形体［Ｇ］の前記処理（ｉ）と（ｉｉ）の少なくとも一方がなされた表面と前記成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程。
（２）前記接合体［Ｈ］における前記成形体［Ｆ］と前記樹脂成形体［Ｇ］との接着面の剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上である、（１）の接合体の製造方法。
（３）前記変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］が、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕を主成分とする、少なくとも二つの重合体ブロック［Ａ］と、鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位〔ｂ〕を主成分とする、少なくとも一つの重合体ブロック［Ｂ］とからなるブロック共重合体［Ｃ］であって、前記構造単位〔ａ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗａとし、前記構造単位〔ｂ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗｂとしたときに、ｗａとｗｂとの比ｗａ：ｗｂが２０：８０～６０：４０であるブロック共重合体［Ｃ］の、前記構造単位〔ｂ〕由来の炭素－炭素不飽和結合の９０％以上を水素化したブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物である、（１）または（２）の接合体の製造方法。
本発明の接合体の製造方法によれば、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物を主成分とする成形体と、樹脂成形体とを安定して強固に接着させて、当該成形体と当該樹脂成形体の接合体を製造することができる。
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。本発明の接合体の製造方法は、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とを接着して接合体［Ｈ］を製造する方法である。そして、本発明の接合体の製造方法は、少なくとも、以下の工程１及び２を含むことを特徴とする。
工程１：樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、珪素化合物の存在下で、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電、及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行う処理（ｉ）、並びに／又は、
樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行った後に、当該表面加工を行った表面（以下、「被加工面」という。）を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）、
を実施する工程。
工程２：上記工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］と、成形体［Ｆ］とを、樹脂成形体［Ｇ］の上記処理（ｉ）及び／又は上記処理（ｉｉ）がなされた表面（以下、「被処理面」という。）と成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程。
樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行った後に、当該表面加工を行った表面（以下、「被加工面」という。）を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）、
を実施する工程。
工程２：上記工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］と、成形体［Ｆ］とを、樹脂成形体［Ｇ］の上記処理（ｉ）及び／又は上記処理（ｉｉ）がなされた表面（以下、「被処理面」という。）と成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程。
そして、上述した工程１及び工程２を経ることで、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とが強固に接着してなる接合体を、安定して製造することができる。
（成形体［Ｆ］）
成形体［Ｆ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする。そして、成形体［Ｆ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］以外の成分（以下、「その他の成分」と称する。）を含んでいてもよい。
なお、本発明において、成形体が特定の重合体を「主成分とする」とは、「成形体の全質量を１００質量％として、当該重合体を７０質量％以上含む」ことを意味する。
なお、成形体［Ｆ］中に含まれる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の含有量は、成形体［Ｆ］全体を１００質量％として、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。
成形体［Ｆ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする。そして、成形体［Ｆ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］以外の成分（以下、「その他の成分」と称する。）を含んでいてもよい。
なお、本発明において、成形体が特定の重合体を「主成分とする」とは、「成形体の全質量を１００質量％として、当該重合体を７０質量％以上含む」ことを意味する。
なお、成形体［Ｆ］中に含まれる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の含有量は、成形体［Ｆ］全体を１００質量％として、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。
＜変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］＞
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］は、前駆体であるブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基が導入された高分子である。
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］は、前駆体であるブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基が導入された高分子である。
＜＜ブロック共重合体水素化物［Ｄ］＞＞
ここで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］は、アルコキシシリル基の導入が可能であれば特に限定されないが、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］としては、例えば、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕を主成分とする重合体ブロック［Ａ］と鎖状共役ジエン化合物（直鎖状共役ジエン化合物、分岐鎖状共役ジエン化合物）に由来する構造単位〔ｂ〕を主成分とする重合体ブロック［Ｂ］とを有するブロック共重合体［Ｃ］を水素化して得られる高分子を好適に用いることができる。
なお、本発明において、重合体ブロックが特定の構造単位を「主成分とする」とは、「重合体ブロックを構成する全構造単位（全繰り返し単位）を１００質量％として、当該構造単位を７０質量％以上含む」ことを意味する。
ここで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］は、アルコキシシリル基の導入が可能であれば特に限定されないが、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］としては、例えば、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕を主成分とする重合体ブロック［Ａ］と鎖状共役ジエン化合物（直鎖状共役ジエン化合物、分岐鎖状共役ジエン化合物）に由来する構造単位〔ｂ〕を主成分とする重合体ブロック［Ｂ］とを有するブロック共重合体［Ｃ］を水素化して得られる高分子を好適に用いることができる。
なお、本発明において、重合体ブロックが特定の構造単位を「主成分とする」とは、「重合体ブロックを構成する全構造単位（全繰り返し単位）を１００質量％として、当該構造単位を７０質量％以上含む」ことを意味する。
〔ブロック共重合体［Ｃ］〕
ブロック共重合体［Ｃ］は、少なくとも２個の重合体ブロック［Ａ］と少なくとも１個の重合体ブロック［Ｂ］を有することが好ましい。
ブロック共重合体［Ｃ］は、少なくとも２個の重合体ブロック［Ａ］と少なくとも１個の重合体ブロック［Ｂ］を有することが好ましい。
〔〔重合体ブロック［Ａ］〕〕
重合体ブロック［Ａ］は、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕を主成分とする重合体ブロックである。重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合は、重合体ブロック［Ａ］を構成する全構造単位を１００質量％として、７０質量％以上であることが必要であり、９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましく、９８質量％以上であることが更に好ましい。重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合が少な過ぎると、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］の耐熱性が低下するおそれがある。なお、重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合の上限は特に限定されず、１００質量％以下とすることができる。
重合体ブロック［Ａ］は、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕を主成分とする重合体ブロックである。重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合は、重合体ブロック［Ａ］を構成する全構造単位を１００質量％として、７０質量％以上であることが必要であり、９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましく、９８質量％以上であることが更に好ましい。重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合が少な過ぎると、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］の耐熱性が低下するおそれがある。なお、重合体ブロック［Ａ］中における構造単位〔ａ〕の含有割合の上限は特に限定されず、１００質量％以下とすることができる。
重合体ブロック［Ａ］は、構造単位〔ａ〕以外の構造単位（その他の構造単位）を含有していてもよい。重合体ブロック［Ａ］が含有しうるその他の構造単位としては、鎖状共役ジエン化合物に由来する構造単位〔ｂ〕および／またはその他のビニル化合物に由来する構造単位〔ｊ〕が挙げられる。重合体ブロック［Ａ］中における鎖状共役ジエン化合物に由来する構造単位〔ｂ〕およびその他のビニル化合物に由来する構造単位〔ｊ〕の含有割合の合計は、重合体ブロック［Ａ］を構成する全構造単位を１００質量％として、３０質量％以下であることが必要であり、１０質量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましく、２質量％以下であることが更に好ましい。
―芳香族ビニル化合物―
ここで、構造単位〔ａ〕を導入するために使用される芳香族ビニル化合物としては、スチレン；α－メチルスチレン、２－メチルスチレン、３－メチルスチレン、４－メチルスチレン、２，４－ジイソプロピルスチレン、２，４－ジメチルスチレン、４－ｔ－ブチルスチレン、５－ｔ－ブチル－２－メチルスチレン等の、置換基として炭素数１以上６以下のアルキル基を有するスチレン類；４－メトキシスチレン等の、置換基として炭素数１以上６以下のアルコキシ基を有するスチレン類；４－フェニルスチレン等の、置換基としてアリール基を有するスチレン類；１－ビニルナフタレン、２－ビニルナフタレン等の、ビニルナフタレン類；等が挙げられる。これらは、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。
そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、スチレンや、置換基として炭素数１以上６以下のアルキル基を有するスチレン類等の、極性基を含有しない芳香族ビニル化合物が好ましく、工業的な入手の容易さから、スチレンが特に好ましい。
ここで、構造単位〔ａ〕を導入するために使用される芳香族ビニル化合物としては、スチレン；α－メチルスチレン、２－メチルスチレン、３－メチルスチレン、４－メチルスチレン、２，４－ジイソプロピルスチレン、２，４－ジメチルスチレン、４－ｔ－ブチルスチレン、５－ｔ－ブチル－２－メチルスチレン等の、置換基として炭素数１以上６以下のアルキル基を有するスチレン類；４－メトキシスチレン等の、置換基として炭素数１以上６以下のアルコキシ基を有するスチレン類；４－フェニルスチレン等の、置換基としてアリール基を有するスチレン類；１－ビニルナフタレン、２－ビニルナフタレン等の、ビニルナフタレン類；等が挙げられる。これらは、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。
そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、スチレンや、置換基として炭素数１以上６以下のアルキル基を有するスチレン類等の、極性基を含有しない芳香族ビニル化合物が好ましく、工業的な入手の容易さから、スチレンが特に好ましい。
―鎖状共役ジエン化合物―
また、構造単位〔ｂ〕を導入するために使用される鎖状共役ジエン系化合物（直鎖状共役ジエン化合物、分岐鎖状共役ジエン化合物）としては、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、クロロプレン等が挙げられる。これらは、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。
そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、極性基を含有しない鎖状共役ジエン系化合物が好ましく、工業的な入手の容易さから、１，３－ブタジエン、イソプレンが特に好ましい。
また、構造単位〔ｂ〕を導入するために使用される鎖状共役ジエン系化合物（直鎖状共役ジエン化合物、分岐鎖状共役ジエン化合物）としては、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、クロロプレン等が挙げられる。これらは、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。
そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、極性基を含有しない鎖状共役ジエン系化合物が好ましく、工業的な入手の容易さから、１，３－ブタジエン、イソプレンが特に好ましい。
―その他のビニル化合物―
そして、構造単位〔ｊ〕を導入するために使用されるその他のビニル系化合物としては、芳香族ビニル化合物および鎖状共役ジエン化合物以外のビニル化合物、例えば、鎖状ビニル化合物、環状ビニル化合物、不飽和の環状酸無水物、不飽和イミド化合物等が挙げられる。これらの化合物は、ニトリル基、アルコキシカルボニル基、ヒドロキシカルボニル基、ハロゲン原子等の置換基を有していてもよい。また、これらの化合物は、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ドデセン、１－エイコセン、４－メチル－１－ペンテン、４，６－ジメチル－１－ヘプテン等の、炭素数２以上２０以下の鎖状ビニル化合物（鎖状オレフィン）；ビニルシクロヘキサン、ノルボルネン等の炭素数５以上２０以下の環状ビニル化合物（環状オレフィン）；１，３－シクロヘキサジエン、ノルボルナジエン等の環状ジエン化合物；等の、極性基を含有しないものが好ましい。
そして、構造単位〔ｊ〕を導入するために使用されるその他のビニル系化合物としては、芳香族ビニル化合物および鎖状共役ジエン化合物以外のビニル化合物、例えば、鎖状ビニル化合物、環状ビニル化合物、不飽和の環状酸無水物、不飽和イミド化合物等が挙げられる。これらの化合物は、ニトリル基、アルコキシカルボニル基、ヒドロキシカルボニル基、ハロゲン原子等の置換基を有していてもよい。また、これらの化合物は、１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用してもよい。そしてこれらの中でも、成形体［Ｆ］の吸湿性を低下させる観点から、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ドデセン、１－エイコセン、４－メチル－１－ペンテン、４，６－ジメチル－１－ヘプテン等の、炭素数２以上２０以下の鎖状ビニル化合物（鎖状オレフィン）；ビニルシクロヘキサン、ノルボルネン等の炭素数５以上２０以下の環状ビニル化合物（環状オレフィン）；１，３－シクロヘキサジエン、ノルボルナジエン等の環状ジエン化合物；等の、極性基を含有しないものが好ましい。
〔〔重合体ブロック［Ｂ］〕〕
重合体ブロック［Ｂ］は、鎖状共役ジエン化合物に由来する構造単位〔ｂ〕を主成分とする重合体ブロックである。重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合は、重合体ブロック［Ｂ］を構成する全構造単位を１００質量％として、７０質量％以上であることが必要であり、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合が少な過ぎると、成形体［Ｆ］の柔軟性が低下するおそれがある。なお、重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合の上限は特に限定されず、１００質量％以下とすることができる。
重合体ブロック［Ｂ］は、鎖状共役ジエン化合物に由来する構造単位〔ｂ〕を主成分とする重合体ブロックである。重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合は、重合体ブロック［Ｂ］を構成する全構造単位を１００質量％として、７０質量％以上であることが必要であり、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましい。重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合が少な過ぎると、成形体［Ｆ］の柔軟性が低下するおそれがある。なお、重合体ブロック［Ｂ］中における構造単位〔ｂ〕の含有割合の上限は特に限定されず、１００質量％以下とすることができる。
重合体ブロック［Ｂ］は、構造単位〔ｂ〕以外の構造単位（その他の構造単位）を含有していてもよい。重合体ブロック［Ｂ］が含有しうるその他の構造単位としては、「重合体ブロック［Ａ］」の項で上述した、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕及び／又はその他のビニル化合物に由来する構造単位〔ｊ〕が挙げられる。重合体ブロック［Ｂ］中における芳香族ビニル化合物に由来する構造単位〔ａ〕およびその他のビニル化合物に由来する構造単位〔ｊ〕の含有割合の合計は、重合体ブロック［Ｂ］を構成する全構造単位を１００質量％として、３０質量％以下であることが必要であり、２０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以下であることが更に好ましい。
―鎖状共役ジエン化合物、芳香族ビニル化合物、及びその他のビニル化合物―
構造単位〔ｂ〕を導入するために使用される鎖状共役ジエン化合物、構造単位〔ａ〕を導入するために使用される芳香族ビニル化合物、および、構造単位〔ｊ〕を導入するために使用されるその他のビニル化合物の具体例としては、それぞれ「重合体ブロック［Ａ］」の項で上述したものを使用することができ、それぞれの好適例も「重合体ブロック［Ａ］」の項で好適例として挙げたものと同様である。
構造単位〔ｂ〕を導入するために使用される鎖状共役ジエン化合物、構造単位〔ａ〕を導入するために使用される芳香族ビニル化合物、および、構造単位〔ｊ〕を導入するために使用されるその他のビニル化合物の具体例としては、それぞれ「重合体ブロック［Ａ］」の項で上述したものを使用することができ、それぞれの好適例も「重合体ブロック［Ａ］」の項で好適例として挙げたものと同様である。
〔〔ブロック共重合体［Ｃ］の性状〕〕
ここで、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗａとし、鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位〔ｂ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗｂとしたときに、ｗａとｗｂとの比ｗａ：ｗｂは、２０：８０～６０：４０であることが好ましく、３０：７０～５５：４５であることがより好ましく、４０：６０～５０：５０であることが更に好ましい。
芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の質量分率（ｗａ）を６０％以下にすることにより、成形体［Ｆ］の柔軟性を確保することができる。一方、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の質量分率（ｗａ）を２０％以上にすることにより、成形体［Ｆ］の耐熱性を確保することができる。
なお、「ｗａとｗｂとの比（ｗａ：ｗｂ）」については、ブロック共重合体を製造する過程において、ブロック共重合体の重合に用いた芳香族ビニル化合物、鎖状共役ジエン化合物およびその他のビニル化合物の部数と、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）を使用して測定されたブロック共重合体の各ブロックの重合終了段階での用いたモノマーの重合体への重合転化率より、算出することができる。
ここで、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗａとし、鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位〔ｂ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗｂとしたときに、ｗａとｗｂとの比ｗａ：ｗｂは、２０：８０～６０：４０であることが好ましく、３０：７０～５５：４５であることがより好ましく、４０：６０～５０：５０であることが更に好ましい。
芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の質量分率（ｗａ）を６０％以下にすることにより、成形体［Ｆ］の柔軟性を確保することができる。一方、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕の質量分率（ｗａ）を２０％以上にすることにより、成形体［Ｆ］の耐熱性を確保することができる。
なお、「ｗａとｗｂとの比（ｗａ：ｗｂ）」については、ブロック共重合体を製造する過程において、ブロック共重合体の重合に用いた芳香族ビニル化合物、鎖状共役ジエン化合物およびその他のビニル化合物の部数と、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）を使用して測定されたブロック共重合体の各ブロックの重合終了段階での用いたモノマーの重合体への重合転化率より、算出することができる。
また、ブロック共重合体［Ｃ］中の全重合体ブロック［Ａ］が、ブロック共重合体［Ｃ］全体に占める質量分率をｗＡとし、全重合体ブロック［Ｂ］が、ブロック共重合体［Ｃ］全体に占める質量分率をｗＢとしたときに、ｗＡとｗＢとの比（ｗＡ：ｗＢ）は、２０：８０～６０：４０であることが好ましく、３０：７０～５５：４５であることがより好ましく、４０：６０～５０：５０であることが更に好ましい。
重合体ブロック［Ａ］の質量分率（ｗＡ）を６０％以下にすることにより、成形体［Ｆ］の柔軟性を確保することができる。一方、重合体ブロック［Ａ］の質量分率（ｗＡ）を２０％以上にすることにより、成形体［Ｆ］の耐熱性を確保することができる。
重合体ブロック［Ａ］の質量分率（ｗＡ）を６０％以下にすることにより、成形体［Ｆ］の柔軟性を確保することができる。一方、重合体ブロック［Ａ］の質量分率（ｗＡ）を２０％以上にすることにより、成形体［Ｆ］の耐熱性を確保することができる。
そして、ブロック共重合体［Ｃ］中の重合体ブロック［Ａ］の数は、上述した通り２個以上であることが好ましく、３個以下であることが好ましく、２個であることがより好ましい。また、ブロック共重合体［Ｃ］中の重合体ブロック［Ｂ］の数は、上述した通り１個以上であり、２個以下であることが好ましく、１個であることがより好ましい。
ブロック共重合体［Ｃ］中の重合体ブロック［Ａ］及び重合体ブロック［Ｂ］の数が多くなると、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］において、重合体ブロック［Ａ］由来の水素化重合体ブロックと重合体ブロック［Ｂ］由来の水素化重合体ブロックとの相分離が不明瞭になり、重合体ブロック［Ａ］由来の水素化重合体ブロックに基づく高温側のガラス転位温度が低下して、成形体［Ｆ］の耐熱性が低下するおそれがある。
ブロック共重合体［Ｃ］中の重合体ブロック［Ａ］及び重合体ブロック［Ｂ］の数が多くなると、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］において、重合体ブロック［Ａ］由来の水素化重合体ブロックと重合体ブロック［Ｂ］由来の水素化重合体ブロックとの相分離が不明瞭になり、重合体ブロック［Ａ］由来の水素化重合体ブロックに基づく高温側のガラス転位温度が低下して、成形体［Ｆ］の耐熱性が低下するおそれがある。
なお、ブロック共重合体［Ｃ］に含まれる複数の重合体ブロック［Ａ］同士は、組成及び／又はブロック長が互いに同一であっても、相異なっていてもよい。また、ブロック共重合体［Ｃ］が重合体ブロック［Ｂ］を複数有する場合、複数の重合体ブロック［Ｂ］同士は、組成及び／又はブロック長が互いに同一であっても、相異なっていてもよい。
また、ブロック共重合体［Ｃ］のブロックの形態は、特に限定されず、鎖状型ブロックでもラジアル型ブロックでもよい。鎖状型ブロックであるのが成形体［Ｆ］の機械的強度に優れ好ましい。
ブロック共重合体［Ｃ］の最も好ましい形態は、重合体ブロック［Ｂ］の両端に重合体ブロック［Ａ］が結合したトリブロック共重合体（［Ａ］－［Ｂ］－［Ａ］）である。
ブロック共重合体［Ｃ］の最も好ましい形態は、重合体ブロック［Ｂ］の両端に重合体ブロック［Ａ］が結合したトリブロック共重合体（［Ａ］－［Ｂ］－［Ａ］）である。
そして、ブロック共重合体［Ｃ］の分子量は、成形体［Ｆ］の耐熱性および機械的強度を向上させる観点から、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を溶媒とするゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定されるポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）で、好ましくは３５，０００以上、より好ましくは３８，０００以上、更に好ましくは４０，０００以上であり、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１５０，０００以下、更に好ましくは１００，０００以下である。また、ブロック共重合体［Ｃ］の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、成形体［Ｆ］の耐熱性および機械的強度を向上させる観点から、好ましくは３以下、より好ましくは２以下、更に好ましくは１．７以下である。
〔〔ブロック共重合体［Ｃ］の製造方法〕〕
ブロック共重合体［Ｃ］の製造方法としては、特に限定されず、公知の方法を採用することができる。具体的には、ブロック共重合体［Ｃ］の製造方法としては、国際公開第２００３／０１８６５６号、国際公開第２０１１／０９６３８９号等に記載の方法を採用することができる。
ブロック共重合体［Ｃ］の製造方法としては、特に限定されず、公知の方法を採用することができる。具体的には、ブロック共重合体［Ｃ］の製造方法としては、国際公開第２００３／０１８６５６号、国際公開第２０１１／０９６３８９号等に記載の方法を採用することができる。
〔ブロック共重合体［Ｃ］の水素化〕
上述したブロック共重合体［Ｃ］の少なくとも鎖状共役ジエン化合物に由来する炭素－炭素不飽和結合を水素化することで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］を得ることができる。
ここで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］は、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合のみを選択的に水素化した高分子であってもよいし、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合並びに芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合を水素化した高分子であってもよいし、これらの混合物であってもよい。
上述したブロック共重合体［Ｃ］の少なくとも鎖状共役ジエン化合物に由来する炭素－炭素不飽和結合を水素化することで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］を得ることができる。
ここで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］は、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合のみを選択的に水素化した高分子であってもよいし、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合並びに芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合を水素化した高分子であってもよいし、これらの混合物であってもよい。
水素化に際して、ブロック共重合体［Ｃ］の、構造単位〔ｂ〕（鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位）由来の炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、成形体［Ｆ］の耐光性及び耐熱劣化性を向上させる観点から、好ましくは、９０％以上、より好ましくは９５％以上、更に好ましくは９８％以上である。
例えば、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合のみを選択的に水素化する場合、主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、好ましくは９０％以上、より好ましくは９５％以上、更に好ましくは９８％以上であり、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下、更に好ましくは５％以下である。
鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合を水素化することにより、得られるブロック共重合体水素化物［Ｄ］はブロック共重合体［Ｃ］に比べて耐光性、耐熱劣化性が向上する。そして、鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合の水素化率が９０％を下回る場合、成形体［Ｆ］の耐光性、耐熱劣化性が劣るおそれがある。また、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合の水素化率を１５％以下に抑制することにより、成形体［Ｆ］の耐熱劣化性を維持し易くなる。
例えば、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合のみを選択的に水素化する場合、主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、好ましくは９０％以上、より好ましくは９５％以上、更に好ましくは９８％以上であり、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下、更に好ましくは５％以下である。
鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合を水素化することにより、得られるブロック共重合体水素化物［Ｄ］はブロック共重合体［Ｃ］に比べて耐光性、耐熱劣化性が向上する。そして、鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合の水素化率が９０％を下回る場合、成形体［Ｆ］の耐光性、耐熱劣化性が劣るおそれがある。また、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合の水素化率を１５％以下に抑制することにより、成形体［Ｆ］の耐熱劣化性を維持し易くなる。
また例えば、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合並びに芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合を水素化する場合、水素化率は、全炭素－炭素不飽和結合の９０％以上であることが好ましく、９５％以上であることがより好ましく、９８％以上であることが更に好ましい。水素化率を９０％以上にすることにより、成形体［Ｆ］は、耐光性及び耐熱劣化性に優れる。また、鎖状共役ジエン化合物に由来する炭素－炭素不飽和結合のみを選択的に水素化したブロック共重合体水素化物［Ｄ］を前駆体として得られる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］に比較して、耐光性及び耐熱劣化性がより優れ、更に熱変形温度も高くなるため特に好ましい。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の、鎖状共役ジエン化合物に由来する炭素－炭素不飽和結合の水素化率並びに芳香族ビニル化合物に由来する炭素－炭素不飽和結合の水素化率は、例えば、前駆体であるブロック共重合体［Ｃ］及びブロック共重合体水素化物［Ｄ］の１Ｈ－ＮＭＲを測定することにより、求めることができる。
ブロック共重合体［Ｃ］中の不飽和結合の水素化方法や反応形態等は特に限定されず、公知の方法に従って行えばよい。
ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合を選択的に水素化する方法としては、例えば、特開２０１５－７８０９０号公報等に記載された公知の水素化方法が挙げられる。
また、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合並びに芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合を水素化する方法としては、例えば、国際公開第２０１１／０９６３８９号、国際公開第２０１２／０４３７０８号等に記載された方法が挙げられる。
ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合を選択的に水素化する方法としては、例えば、特開２０１５－７８０９０号公報等に記載された公知の水素化方法が挙げられる。
また、ブロック共重合体［Ｃ］の鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素不飽和結合並びに芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素不飽和結合を水素化する方法としては、例えば、国際公開第２０１１／０９６３８９号、国際公開第２０１２／０４３７０８号等に記載された方法が挙げられる。
水素化反応終了後においては、水素化触媒、又は水素化触媒及び重合触媒を反応溶液から除去した後、得られた溶液からブロック共重合体水素化物［Ｄ］を回収することができる。
回収されたブロック共重合体水素化物［Ｄ］の形態は限定されるものではないが、通常はペレット形状にして、その後のアルコキシシリル基の導入反応に供することができる。
回収されたブロック共重合体水素化物［Ｄ］の形態は限定されるものではないが、通常はペレット形状にして、その後のアルコキシシリル基の導入反応に供することができる。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量は、成形体［Ｆ］に十分な溶融成形性と機械的強度を付与する観点から、ＴＨＦを溶媒としたＧＰＣにより測定されるポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）で、好ましくは３５，０００以上、より好ましくは３８，０００以上、更に好ましくは４０，０００以上であり、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１５０，０００以下、更に好ましくは１００，０００以下である。
また、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、成形体［Ｆ］に十分な溶融成形性と機械的強度を付与する観点から、好ましくは３以下、より好ましくは２以下、更に好ましくは１．７以下である。
また、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、成形体［Ｆ］に十分な溶融成形性と機械的強度を付与する観点から、好ましくは３以下、より好ましくは２以下、更に好ましくは１．７以下である。
＜＜ブロック共重合体水素化物［Ｄ］へのアルコキシシリル基の導入＞＞
上述したブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基を導入することで、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を得ることができる。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］にアルコキシシリル基を導入することにより、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にガラスや金属に対する強固な接着性が付与される。
上述したブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基を導入することで、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を得ることができる。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］にアルコキシシリル基を導入することにより、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にガラスや金属に対する強固な接着性が付与される。
アルコキシシリル基としては、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基等の、トリ（炭素数１～６アルコキシ）シリル基；メチルジメトキシシリル基、メチルジエトキシシリル基、エチルジメトキシシリル基、エチルジエトキシシリル基、プロピルジメトキシシリル基、プロピルジエトキシシリル基等の、（炭素数１～２０アルキル）ジ（炭素数１～６アルコキシ）シリル基；フェニルジメトキシシリル基、フェニルジエトキシシリル基等の、（アリール）ジ（炭素数１～６アルコキシ）シリル基；等が挙げられる。また、アルコキシシリル基は、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、炭素数１～２０のアルキレン基や、炭素数２～２０のアルキレンオキシカルボニルアルキレン基等の２価の有機基を介して結合していても良い。これらの中でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にガラスや金属に対する更に優れた接着性を付与すると共に、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が一層強固に接着してなる接合体を安定して製造する観点から、トリメトキシシリル基がより好ましい。なお、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］に導入されるアルコキシシリル基は、１種単独でもよく、複数種であってもよい。
ここで、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］へのアルコキシシリル基の導入量は、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．２質量部以上、さらに好ましくは０．３質量部以上であり、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは５質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下である。アルコキシシリル基の導入量が多過ぎると、得られる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を所望の形状に溶融成形する前に微量の水分等で分解されたアルコキシシリル基同士の架橋が進み、ゲル化したり、溶融時の流動性が低下して成形性が低下したりする等のおそれがある。一方、アルコキシシリル基の導入量が少な過ぎると、成形体［Ｆ］を樹脂成形体［Ｇ］と接着するのに十分な接着力が得られないおそれがある。
なお、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にアルコキシシリル基が導入されたことは、ＩＲスペクトルで確認することができる。また、その導入量は、１Ｈ－ＮＭＲスペクトルにて算出することができる。
なお、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にアルコキシシリル基が導入されたことは、ＩＲスペクトルで確認することができる。また、その導入量は、１Ｈ－ＮＭＲスペクトルにて算出することができる。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］にアルコキシシリル基を導入する方法は、特に限定されない。好ましい方法としては、例えば、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、有機過酸化物の存在下で、エチレン性不飽和シラン化合物を反応（グラフト化反応）させることにより、アルコキシシリル基を導入する方法が挙げられる。
用いるエチレン性不飽和シラン化合物としては、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］とグラフト化反応し、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］にアルコキシシリル基を導入するものであれば、特に限定されない。例えば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、アリルトリメトキシシラン、アリルトリエトキシシラン、ジメトキシメチルビニルシラン、ジエトキシメチルビニルシラン、ｐ－スチリルトリメトキシシラン、３－アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３－アクリロキシプロピルトリエトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３－アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、等が好適に用いられる。
これらのエチレン性不飽和シラン化合物は、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以上を組み合せて使用してもよい。そして、これらの中でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にガラスや金属に対する更に優れた接着性を付与すると共に、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が一層強固に接着してなる接合体を安定して製造する観点から、ビニルトリメトキシシランが特に好ましい。
これらのエチレン性不飽和シラン化合物は、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以上を組み合せて使用してもよい。そして、これらの中でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］にガラスや金属に対する更に優れた接着性を付与すると共に、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が一層強固に接着してなる接合体を安定して製造する観点から、ビニルトリメトキシシランが特に好ましい。
グラフト化反応に使用する有機過酸化物としては、１分間半減期温度が１００℃以上１９０℃以下のものが好ましく使用される。
有機過酸化物としては、例えば、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－２－メチルシクロヘキサン、ｔ－ブチルクミルパーオキシド、ジクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ヘキシルパーオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ－ｔ－ブチルパーオキシド、ジ（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン等が好適に用いられる。
これらの有機過酸化物は、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
有機過酸化物としては、例えば、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－２－メチルシクロヘキサン、ｔ－ブチルクミルパーオキシド、ジクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ヘキシルパーオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ－ｔ－ブチルパーオキシド、ジ（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン等が好適に用いられる。
これらの有機過酸化物は、それぞれ単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］とエチレン性不飽和シラン化合物とを、有機過酸化物の存在下で反応させる方法は、特に限定されない。例えば、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］、エチレン性不飽和シラン化合物及び過酸化物からなる混合物を、二軸混練機にて溶融状態で所望の時間混練することにより、ブロック共重合体水素化物［Ｄ］にアルコキシシリル基を容易に導入することができる。二軸混練機による混練温度は、好ましくは１８０℃以上、より好ましくは１８５℃以上、更に好ましくは１９０℃以上であり、好ましくは２２０℃以下、より好ましくは２１０℃以下、更に好ましくは２００℃以下である。加熱混練時間は、好ましくは０．１分以上１０分以下、好ましくは０．２分以上５分以下、より好ましくは０．３分以上２分以下である。加熱混練温度、加熱混練時間（滞留時間）が上記範囲になるようにして、連続的に混練、押出しをすることにより、目的とする変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を効率よく製造することができる。
得られた変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の形態は限定されるものではないが、通常はペレット形状にして、その後の成形加工や添加剤などのその他の成分の配合に供することができる。
得られた変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の形態は限定されるものではないが、通常はペレット形状にして、その後の成形加工や添加剤などのその他の成分の配合に供することができる。
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の分子量は、導入されるアルコキシシリル基の量が少ないため、原料として用いたブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量と大きくは変わらない。ただし、有機過酸化物の存在下で、エチレン性不飽和シラン化合物と反応させるため、重合体の架橋反応、切断反応が併発し、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の分子量分布の値は大きくなる傾向にある。
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の分子量は、成形体［Ｆ］の耐熱性及び機械的強度を向上させる観点から、ＴＨＦを溶媒としたＧＰＣにより測定されるポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）で、好ましくは３５，０００以上、より好ましくは３８，０００以上、更に好ましくは４０，０００以上であり、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１５０，０００以下、更に好ましくは１００，０００以下である。
また、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、成形体［Ｆ］の耐熱性及び機械的強度を向上させる観点から、好ましくは３．５以下、より好ましくは２．５以下、更に好ましくは２．０以下である。
また、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、成形体［Ｆ］の耐熱性及び機械的強度を向上させる観点から、好ましくは３．５以下、より好ましくは２．５以下、更に好ましくは２．０以下である。
＜成形体［Ｆ］の製造方法＞
成形体［Ｆ］は、主成分である変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］、及び、必要に応じて各種の添加剤や充填剤などのその他の成分を含有する樹脂組成物［ｆ］を成形することにより得ることができる。
成形体［Ｆ］は、主成分である変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］、及び、必要に応じて各種の添加剤や充填剤などのその他の成分を含有する樹脂組成物［ｆ］を成形することにより得ることができる。
＜＜変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］＞＞
樹脂組成物［ｆ］における変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の含有量は、樹脂組成物［ｆ］を１００質量％として、通常７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上である。
樹脂組成物［ｆ］における変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］の含有量は、樹脂組成物［ｆ］を１００質量％として、通常７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上である。
＜＜その他の成分＞＞
〔添加剤〕
添加剤としては、粘着性付与剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、光安定剤等が挙げられる。これらは、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔添加剤〕
添加剤としては、粘着性付与剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、光安定剤等が挙げられる。これらは、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔粘着性付与剤〕〕
粘着性付与剤の具体例としては、ポリイソブチレン、ポリブテン、ポリ－１－オクテン、エチレン・α－オレフィン共重合体等の低分子量体及びその水素化物；ポリイソプレン、ポリイソプレン－ブタジエン共重合体等の低分子量体及びその水素化物等が挙げられる。粘着性付与剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、特に透明性、耐光性を維持し、より低温での粘着性付与の効果に優れている点で、低分子量（数平均分子量が通常３００以上５，０００以下）のポリイソブチレン水素化物、低分子量（数平均分子量が通常３００以上５，０００以下）のポリイソプレン水素化物が好ましい。
粘着性付与剤の具体例としては、ポリイソブチレン、ポリブテン、ポリ－１－オクテン、エチレン・α－オレフィン共重合体等の低分子量体及びその水素化物；ポリイソプレン、ポリイソプレン－ブタジエン共重合体等の低分子量体及びその水素化物等が挙げられる。粘着性付与剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、特に透明性、耐光性を維持し、より低温での粘着性付与の効果に優れている点で、低分子量（数平均分子量が通常３００以上５，０００以下）のポリイソブチレン水素化物、低分子量（数平均分子量が通常３００以上５，０００以下）のポリイソプレン水素化物が好ましい。
〔〔紫外線吸収剤〕〕
紫外線吸収剤としては、オキシベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、サリチル酸エステル系化合物、ベンゾフェノン系化合物、トリアジン系化合物等が挙げられる。紫外線吸収剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
紫外線吸収剤としては、オキシベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、サリチル酸エステル系化合物、ベンゾフェノン系化合物、トリアジン系化合物等が挙げられる。紫外線吸収剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔赤外線吸収剤〕〕
赤外線吸収剤としては、金属酸化物微粒子、近赤外線吸収色素等が挙げられる。
金属酸化物微粒子としては、酸化錫、アルミニウムドープ酸化錫、インジウムドープ酸化錫、アンチモンドープ酸化錫等の錫酸化物の微粒子；酸化亜鉛、アルミニウムドープ酸化亜鉛、インジウムドープ酸化亜鉛、ガリウムドープ酸化亜鉛、錫ドープ酸化亜鉛、珪素ドープ酸化亜鉛等の亜鉛酸化物の微粒子；酸化チタン、ニオブドープ酸化チタン等のチタン酸化物の微粒子；酸化タングステン、ナトリウムドープ酸化タングステン、セシウムドープ酸化タングステン、タリウムドープ酸化タングステン、ルビジウムドープ酸化タングステン等のタングステン酸化物の微粒子；酸化インジウム、錫ドープ酸化インジウム等のインジウム酸化物の微粒子；等が挙げられる。
近赤外線吸収色素としては、フタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物、イモニウム化合物、ジイモニウム化合物、ポリメチン化合物、ジフェニルメタン化合物、アントラキノン化合物、ペンタジエン化合物、アゾメチン化合物、６ホウ化ランタン等が挙げられる。
赤外線吸収剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
赤外線吸収剤としては、金属酸化物微粒子、近赤外線吸収色素等が挙げられる。
金属酸化物微粒子としては、酸化錫、アルミニウムドープ酸化錫、インジウムドープ酸化錫、アンチモンドープ酸化錫等の錫酸化物の微粒子；酸化亜鉛、アルミニウムドープ酸化亜鉛、インジウムドープ酸化亜鉛、ガリウムドープ酸化亜鉛、錫ドープ酸化亜鉛、珪素ドープ酸化亜鉛等の亜鉛酸化物の微粒子；酸化チタン、ニオブドープ酸化チタン等のチタン酸化物の微粒子；酸化タングステン、ナトリウムドープ酸化タングステン、セシウムドープ酸化タングステン、タリウムドープ酸化タングステン、ルビジウムドープ酸化タングステン等のタングステン酸化物の微粒子；酸化インジウム、錫ドープ酸化インジウム等のインジウム酸化物の微粒子；等が挙げられる。
近赤外線吸収色素としては、フタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物、イモニウム化合物、ジイモニウム化合物、ポリメチン化合物、ジフェニルメタン化合物、アントラキノン化合物、ペンタジエン化合物、アゾメチン化合物、６ホウ化ランタン等が挙げられる。
赤外線吸収剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔酸化防止剤〕〕
酸化防止剤としては、リン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤等が挙げられる。酸化防止剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤としては、リン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤等が挙げられる。酸化防止剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔ブロッキング防止剤〕〕
ブロッキング防止剤としては、エチレンビスステアリン酸アマイド、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸カルシウム、ラウリン酸亜鉛、ラウリン酸バリウム、ミリスチン酸亜鉛、リシノール酸カルシウム、リシノール酸亜鉛、リシノール酸バリウム、ベヘン酸亜鉛、モンタン酸ナトリウム、１２－ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２－ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２－ヒドロキシステアリン酸亜鉛等が挙げられる。ブロッキング防止剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
ブロッキング防止剤としては、エチレンビスステアリン酸アマイド、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸カルシウム、ラウリン酸亜鉛、ラウリン酸バリウム、ミリスチン酸亜鉛、リシノール酸カルシウム、リシノール酸亜鉛、リシノール酸バリウム、ベヘン酸亜鉛、モンタン酸ナトリウム、１２－ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２－ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２－ヒドロキシステアリン酸亜鉛等が挙げられる。ブロッキング防止剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔光安定剤〕〕
光安定剤としては、ヒンダードアミン系光安定剤等が使用できる。光安定剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
光安定剤としては、ヒンダードアミン系光安定剤等が使用できる。光安定剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔〔添加量〕〕
粘着性付与剤の添加量は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］１００質量部に対し、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下である。添加量は要求される粘着性に応じて適宜選定できる。
紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、光安定剤等の添加量は、これらの添加剤の合計が、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］１００質量部に対し、好ましくは０．００１質量部以上、より好ましくは０．０１質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上であり、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下である。
粘着性付与剤の添加量は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］１００質量部に対し、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下である。添加量は要求される粘着性に応じて適宜選定できる。
紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、酸化防止剤、ブロッキング防止剤、光安定剤等の添加量は、これらの添加剤の合計が、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］１００質量部に対し、好ましくは０．００１質量部以上、より好ましくは０．０１質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上であり、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下である。
〔充填剤〕
充填剤としては、機械的強度を向上させるための有機繊維、無機繊維及び無機層状化合物；意匠性を付与するための顔料、色素及び中空粒子；導電性を付与するための金属繊維、炭素繊維及びカーボンナノチューブ；等が挙げられる。充填剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
充填剤としては、機械的強度を向上させるための有機繊維、無機繊維及び無機層状化合物；意匠性を付与するための顔料、色素及び中空粒子；導電性を付与するための金属繊維、炭素繊維及びカーボンナノチューブ；等が挙げられる。充填剤は、１種単独あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
〔その他の成分の配合方法〕
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］に、上述した添加剤や充填剤などのその他の成分を配合する方法としては、一般に用いられる公知の方法が適用できる。
例えば、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］のペレット及びその他の成分を、タンブラー、リボンブレンダー、ヘンシェルタイプミキサー等の混合機を使用して均等に混合した後、二軸押出し機等の連続式溶融混練機により溶融混合し、押出してペレット状にする方法や、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を、サイドフィーダーを備えた二軸押出し機により、サイドフィーダーから配合剤を連続的に添加しながら、溶融混練して押出し、ペレット状にする方法等によって、その他の成分が均一に分散された、成形体［Ｆ］製造用の樹脂組成物（ｆ）を製造することができる。
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］に、上述した添加剤や充填剤などのその他の成分を配合する方法としては、一般に用いられる公知の方法が適用できる。
例えば、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］のペレット及びその他の成分を、タンブラー、リボンブレンダー、ヘンシェルタイプミキサー等の混合機を使用して均等に混合した後、二軸押出し機等の連続式溶融混練機により溶融混合し、押出してペレット状にする方法や、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を、サイドフィーダーを備えた二軸押出し機により、サイドフィーダーから配合剤を連続的に添加しながら、溶融混練して押出し、ペレット状にする方法等によって、その他の成分が均一に分散された、成形体［Ｆ］製造用の樹脂組成物（ｆ）を製造することができる。
＜＜成形体［Ｆ］の製造方法＞＞
樹脂組成物（ｆ）を成形して成形体［Ｆ］を製造する方法としては、特に限定されず、溶融押出し成形法、インフレーション成形法、カレンダー成形法、射出成型法、等の公知の成形方法が適用できる。なかでも、成形体［Ｆ］の形状がシート状である場合、成形体［Ｆ］の成形方法としては溶融押出し成形法が好ましく、比較的経済的で高品質な製品を得られる点で、Ｔダイからキャストロール面に押し出す方法が好ましく用いられる。
樹脂組成物（ｆ）を成形して成形体［Ｆ］を製造する方法としては、特に限定されず、溶融押出し成形法、インフレーション成形法、カレンダー成形法、射出成型法、等の公知の成形方法が適用できる。なかでも、成形体［Ｆ］の形状がシート状である場合、成形体［Ｆ］の成形方法としては溶融押出し成形法が好ましく、比較的経済的で高品質な製品を得られる点で、Ｔダイからキャストロール面に押し出す方法が好ましく用いられる。
溶融押出し成形法により、シート状の成形体［Ｆ］を成形する場合は、樹脂温度は、好ましくは１７０℃以上２５０℃以下、より好ましくは１８０℃以上２４０℃以下、更に好ましくは１９０℃以上２３０℃以下の温度範囲で適宜選択される。
樹脂温度が低過ぎる場合は、流動性が悪化し、得られるシート状の成形体［Ｆ］にゆず肌やダイライン等の不良を生じ易く、また、シート状の成形体［Ｆ］の押出し速度が上げられず、工業的に不利となるおそれがある。樹脂温度が高過ぎる場合は、シート状の成形体［Ｆ］のガラスおよび金属ヘの接着性が不良となったり、シート状の成形体［Ｆ］の貯蔵安定性が低下して、常温常湿環境下で長期間貯蔵した後のガラスおよび金属に対する接着性が低下したりするおそれがある。
樹脂温度が低過ぎる場合は、流動性が悪化し、得られるシート状の成形体［Ｆ］にゆず肌やダイライン等の不良を生じ易く、また、シート状の成形体［Ｆ］の押出し速度が上げられず、工業的に不利となるおそれがある。樹脂温度が高過ぎる場合は、シート状の成形体［Ｆ］のガラスおよび金属ヘの接着性が不良となったり、シート状の成形体［Ｆ］の貯蔵安定性が低下して、常温常湿環境下で長期間貯蔵した後のガラスおよび金属に対する接着性が低下したりするおそれがある。
＜＜成形体［Ｆ］の性状＞＞
シート状の成形体［Ｆ］の表面は、平面状やエンボス加工を施した形状等とすることができる。また、シート状の成形体［Ｆ］同士のブロッキングを防止するために、シート状の成形体［Ｆ］の片面に、離型フィルムを重ねて保管することもできる。
シート状の成形体［Ｆ］の表面は、平面状やエンボス加工を施した形状等とすることができる。また、シート状の成形体［Ｆ］同士のブロッキングを防止するために、シート状の成形体［Ｆ］の片面に、離型フィルムを重ねて保管することもできる。
シート状の成形体［Ｆ］の厚みは、特に制限されないが、好ましくは０．０２ｍｍ以上、より好ましくは０．０５ｍｍ以上、更に好ましくは０．１ｍｍ以上であり、好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは５ｍｍ以下、更に好ましくは３ｍｍ以下である。
シート状の成形体［Ｆ］の厚みが上記範囲にあれば、例えば、ガラス板とシート状の樹脂成形体［Ｇ］の間に配置して接着剤として使用し、樹脂シートにより耐貫通性を強化した合わせガラス等として好適に使用できる。
シート状の成形体［Ｆ］の厚みは均一であっても不均一であっても良い。また、シート状の成形体［Ｆ］は、凹凸パターン、エンボス形状、段差、溝形状、貫通孔等の不均一構造を有するものであっても良い。
シート状の成形体［Ｆ］の厚みが上記範囲にあれば、例えば、ガラス板とシート状の樹脂成形体［Ｇ］の間に配置して接着剤として使用し、樹脂シートにより耐貫通性を強化した合わせガラス等として好適に使用できる。
シート状の成形体［Ｆ］の厚みは均一であっても不均一であっても良い。また、シート状の成形体［Ｆ］は、凹凸パターン、エンボス形状、段差、溝形状、貫通孔等の不均一構造を有するものであっても良い。
（樹脂成形体［Ｇ］）
樹脂成形体［Ｇ］は、上述した変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］以外の樹脂材料を主成分とする。
そして、樹脂成形体［Ｇ］は、樹脂材料（熱可塑性樹脂および／または熱硬化性樹脂など）を含み、任意に各種添加剤や充填剤等を含む樹脂組成物を成形して得られる。樹脂成形体［Ｇ］は、厚さが均等なシート状の成形体であっても各部位の厚さが不均等な成形体であってもよい。
なお、樹脂成形体［Ｇ］がポリカーボネートやポリエチレンテレフタレート等の熱可塑性樹脂からなるフィルムの場合は、本発明の製造方法で得られる接合体［Ｈ］を合わせガラスの中間膜等に使用することにより、合わせガラスの耐貫通性を向上させる等の効果が期待できる。
樹脂成形体［Ｇ］は、上述した変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］以外の樹脂材料を主成分とする。
そして、樹脂成形体［Ｇ］は、樹脂材料（熱可塑性樹脂および／または熱硬化性樹脂など）を含み、任意に各種添加剤や充填剤等を含む樹脂組成物を成形して得られる。樹脂成形体［Ｇ］は、厚さが均等なシート状の成形体であっても各部位の厚さが不均等な成形体であってもよい。
なお、樹脂成形体［Ｇ］がポリカーボネートやポリエチレンテレフタレート等の熱可塑性樹脂からなるフィルムの場合は、本発明の製造方法で得られる接合体［Ｈ］を合わせガラスの中間膜等に使用することにより、合わせガラスの耐貫通性を向上させる等の効果が期待できる。
本発明の製造方法で使用する樹脂成形体［Ｇ］は、透明であっても不透明であってもよいが、透明性を有するものが特に好ましい。
例えば、本発明の製造方法により得られる接合体［Ｈ］が合わせガラス等の光透過性や透明性を要求されるような用途で使用される場合、透明性を有するシート状の樹脂成形体［Ｇ］を使用することで、成形体［Ｆ］と接合することにより透明性が良好な接合体［Ｈ］を得ることができる。
例えば、本発明の製造方法により得られる接合体［Ｈ］が合わせガラス等の光透過性や透明性を要求されるような用途で使用される場合、透明性を有するシート状の樹脂成形体［Ｇ］を使用することで、成形体［Ｆ］と接合することにより透明性が良好な接合体［Ｈ］を得ることができる。
＜樹脂材料＞
ここで、樹脂成形体［Ｇ］の主成分である樹脂材料としては、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂の何れも用いることができる。
熱可塑性樹脂としては、
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ－１－ブテン、ポリ－４－メチルペンテン、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・４－メチルペンテン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、エチレン・１－ブテン・１－オクテン共重合体、エチレン・プロピレン・ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン・プロピレン・５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・プロピレン・５－ビニル－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・１－ブテン・ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン・１－ブテン・５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・１－ブテン・ビニルノルボルネン共重合体等のポリオレフィン系樹脂；
エチレン・ノルボルネン共重合体、エチレン・テトラシクロドデセン共重合体、ノルボルネン誘導体の開環メタセシス重合体水素化物、シクロヘキサジエン重合体等のシクロオレフィンポリマー；
エチレン・メタクリル酸メチル共重合体、エチレン・メタクリル酸エチル共重合体、エチレン・アクリル酸メチル共重合体、エチレン・アクリル酸エチル共重合体等のエチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合体に例示されるオレフィン・（メタ）アクリル酸エステル共重合体；
エチレン・不飽和カルボン酸ランダム共重合体を金属化合物と反応させて得られたアイオノマー樹脂；
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂；
ビスフェノールＡ、４，４’－ジヒドロキシビフェニル、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）フェニルエタン、２，２－ビス（３－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、２，２－ビス（３－フェニル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３－イソプロピル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２－ビス（３，５－ジメチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３，５－ジブロモ－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルホキシド、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルフィド、３，３’－ジメチル－４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルフィド、４，４’－ジヒドロキシジフェニルオキシド、９，９－ビス（４－ヒドロキシフェニル）フルオレン等のビスフェノール類と塩化カルボニル等のカルボニル化合物との反応で得られるポリカーボネート樹脂；
ポリスチレン、スチレン・メタクリル酸メチル共重合体、スチレン・アクリロニトリル共重合体等のスチレン系樹脂；
ポリメタクリル酸メチル、ポリアクリル酸メチル、メタクリル酸メチル・メタクリル酸グリシジル共重合体、メタクリル酸メチル・メタクリル酸トリシクロデシル共重合体等の（メタ）アクリル酸エステル（共）重合体；
エチレン・酢酸ビニル共重合体；
ポリ塩化ビニル（塩化ビニル樹脂）、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、エチレン・テトラフルオロエチレン共重合体等の含ハロゲン系樹脂；
ポリウレタン系樹脂；
ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂等の芳香族系樹脂；
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６Ｔ等のポリアミド系樹脂；等が挙げられる。
熱硬化性樹脂としては、
エポキシ樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂；等が挙げられる。
これらの樹脂材料は一種単独で、あるいは二種以上を組み合わせて用いることができる。
これらの中でも、例えば、ガラス板と積層して使用する場合は、優れた透明性、機械的強度等の観点から、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、（メタ）アクリル酸エステル（共）重合体がより好ましい。
なお、本発明において、「（メタ）アクリル」は、アクリルおよび／またはメタクリルを意味し、「（共）重合体」は、単独重合体および／または共重合体を意味する。
ここで、樹脂成形体［Ｇ］の主成分である樹脂材料としては、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂の何れも用いることができる。
熱可塑性樹脂としては、
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ－１－ブテン、ポリ－４－メチルペンテン、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・４－メチルペンテン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、エチレン・１－ブテン・１－オクテン共重合体、エチレン・プロピレン・ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン・プロピレン・５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・プロピレン・５－ビニル－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・１－ブテン・ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン・１－ブテン・５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合体、エチレン・１－ブテン・ビニルノルボルネン共重合体等のポリオレフィン系樹脂；
エチレン・ノルボルネン共重合体、エチレン・テトラシクロドデセン共重合体、ノルボルネン誘導体の開環メタセシス重合体水素化物、シクロヘキサジエン重合体等のシクロオレフィンポリマー；
エチレン・メタクリル酸メチル共重合体、エチレン・メタクリル酸エチル共重合体、エチレン・アクリル酸メチル共重合体、エチレン・アクリル酸エチル共重合体等のエチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合体に例示されるオレフィン・（メタ）アクリル酸エステル共重合体；
エチレン・不飽和カルボン酸ランダム共重合体を金属化合物と反応させて得られたアイオノマー樹脂；
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂；
ビスフェノールＡ、４，４’－ジヒドロキシビフェニル、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）フェニルエタン、２，２－ビス（３－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、２，２－ビス（３－フェニル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３－イソプロピル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２－ビス（３，５－ジメチル－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（３，５－ジブロモ－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルホキシド、４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルフィド、３，３’－ジメチル－４，４’－ジヒドロキシジフェニルスルフィド、４，４’－ジヒドロキシジフェニルオキシド、９，９－ビス（４－ヒドロキシフェニル）フルオレン等のビスフェノール類と塩化カルボニル等のカルボニル化合物との反応で得られるポリカーボネート樹脂；
ポリスチレン、スチレン・メタクリル酸メチル共重合体、スチレン・アクリロニトリル共重合体等のスチレン系樹脂；
ポリメタクリル酸メチル、ポリアクリル酸メチル、メタクリル酸メチル・メタクリル酸グリシジル共重合体、メタクリル酸メチル・メタクリル酸トリシクロデシル共重合体等の（メタ）アクリル酸エステル（共）重合体；
エチレン・酢酸ビニル共重合体；
ポリ塩化ビニル（塩化ビニル樹脂）、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、エチレン・テトラフルオロエチレン共重合体等の含ハロゲン系樹脂；
ポリウレタン系樹脂；
ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂等の芳香族系樹脂；
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６Ｔ等のポリアミド系樹脂；等が挙げられる。
熱硬化性樹脂としては、
エポキシ樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂；等が挙げられる。
これらの樹脂材料は一種単独で、あるいは二種以上を組み合わせて用いることができる。
これらの中でも、例えば、ガラス板と積層して使用する場合は、優れた透明性、機械的強度等の観点から、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、（メタ）アクリル酸エステル（共）重合体がより好ましい。
なお、本発明において、「（メタ）アクリル」は、アクリルおよび／またはメタクリルを意味し、「（共）重合体」は、単独重合体および／または共重合体を意味する。
樹脂成形体［Ｇ］が、熱可塑性樹脂を主成分とする場合、樹脂成形体［Ｇ］中における熱可塑性樹脂の含有量は、樹脂成形体［Ｇ］を１００質量％として、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上である。
樹脂成形体［Ｇ］が、熱硬化性樹脂を含む場合、樹脂成形体［Ｇ］中における熱硬化性樹脂の含有量は、樹脂成形体［Ｇ］を１００質量％として、好ましくは１５質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは３０質量％以上である。
樹脂成形体［Ｇ］が、熱硬化性樹脂を含む場合、樹脂成形体［Ｇ］中における熱硬化性樹脂の含有量は、樹脂成形体［Ｇ］を１００質量％として、好ましくは１５質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは３０質量％以上である。
＜その他の成分＞
樹脂成形体［Ｇ］に含まれる添加剤としては、特に限定されないが、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等が挙げられる。これらの具体例としては、「成形体［Ｆ］」の項で上述したものと同様のものが挙げられる。
樹脂成形体［Ｇ］に含まれる添加剤としては、特に限定されないが、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等が挙げられる。これらの具体例としては、「成形体［Ｆ］」の項で上述したものと同様のものが挙げられる。
＜樹脂成形体［Ｇ］の製造方法＞
樹脂組成物を成形して樹脂成形体［Ｇ］を得る成形方法は、特に限定されず、溶融押出し成形法、インフレーション成形法、カレンダー成形法、射出成形法等の公知の成形方法が挙げられる。
樹脂組成物を成形して樹脂成形体［Ｇ］を得る成形方法は、特に限定されず、溶融押出し成形法、インフレーション成形法、カレンダー成形法、射出成形法等の公知の成形方法が挙げられる。
＜樹脂成形体［Ｇ］の性状＞
樹脂成形体［Ｇ］の厚さは、特に制限されない。樹脂成形体［Ｇ］が、厚さが略均等なシート状の成形体の場合は、厚さは、好ましくは０．０２ｍｍ以上、より好ましくは０．０５ｍｍ以上、更に好ましくは０．１ｍｍ以上であり、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下、更に好ましくは１０ｍｍ以下である。シート状の樹脂成形体［Ｇ］の厚さは均一であっても不均一であってもよい。また、樹脂成形体［Ｇ］は、凹凸パターン、エンボス形状、段差、溝形状、貫通孔等の不均一構造を有するものであっても良い。
シート状の樹脂成形体［Ｇ］の厚さが上記範囲にあれば、例えば、シート状の成形体［Ｆ］を使用してガラス板と樹脂成形体［Ｇ］を接着して合わせガラスを製造した場合に、合わせガラスの耐貫通性や耐衝撃性を十分に高めることができる。
樹脂成形体［Ｇ］の厚さは、特に制限されない。樹脂成形体［Ｇ］が、厚さが略均等なシート状の成形体の場合は、厚さは、好ましくは０．０２ｍｍ以上、より好ましくは０．０５ｍｍ以上、更に好ましくは０．１ｍｍ以上であり、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下、更に好ましくは１０ｍｍ以下である。シート状の樹脂成形体［Ｇ］の厚さは均一であっても不均一であってもよい。また、樹脂成形体［Ｇ］は、凹凸パターン、エンボス形状、段差、溝形状、貫通孔等の不均一構造を有するものであっても良い。
シート状の樹脂成形体［Ｇ］の厚さが上記範囲にあれば、例えば、シート状の成形体［Ｆ］を使用してガラス板と樹脂成形体［Ｇ］を接着して合わせガラスを製造した場合に、合わせガラスの耐貫通性や耐衝撃性を十分に高めることができる。
（工程１）
本発明の接合体の製造方法は、上述した成形体［Ｆ］と、上述した樹脂成形体［Ｇ］を接着（加熱圧着）する前に、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に、所定の表面処理を施す工程を必須とする。
具体的には、工程１は、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に対して、珪素化合物の存在下で、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行う処理（ｉ）、並びに／又は、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行った後に、当該表面を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）、の少なくとも一つの処理を実施する工程である。
本発明の接合体の製造方法は、上述した成形体［Ｆ］と、上述した樹脂成形体［Ｇ］を接着（加熱圧着）する前に、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に、所定の表面処理を施す工程を必須とする。
具体的には、工程１は、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に対して、珪素化合物の存在下で、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行う処理（ｉ）、並びに／又は、樹脂成形体［Ｇ］の表面の少なくとも一部に対して、プラズマ照射、紫外線照射、コロナ放電及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つの表面加工を行った後に、当該表面を珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）、の少なくとも一つの処理を実施する工程である。
＜プラズマ照射＞
プラズマ照射としては、大気圧下でプラズマ照射を行う常圧プラズマ照射、減圧下でプラズマ照射を行う減圧プラズマ照射が挙げられ、より簡便に均一に照射を行う観点から、常圧プラズマ照射が好ましい。
常圧プラズマ照射は、大気圧下、水素、ヘリウム、窒素、酸素、アルゴンから選択される少なくとも１種のガス雰囲気下で行うことが好ましく、大気圧下、窒素と乾燥空気又は窒素と酸素との混合ガス雰囲気下で行うことがさらに好ましい。
常圧プラズマ照射において、プラズマ照射の出力は０．１ｋＷ以上２ｋＷ以下であることが好ましい。プラズマ照射の照射速度は１ｃｍ／分以上１００ｃｍ／分以下が好ましい。プラズマ発生源と樹脂成形体［Ｇ］との距離は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。
プラズマ照射としては、大気圧下でプラズマ照射を行う常圧プラズマ照射、減圧下でプラズマ照射を行う減圧プラズマ照射が挙げられ、より簡便に均一に照射を行う観点から、常圧プラズマ照射が好ましい。
常圧プラズマ照射は、大気圧下、水素、ヘリウム、窒素、酸素、アルゴンから選択される少なくとも１種のガス雰囲気下で行うことが好ましく、大気圧下、窒素と乾燥空気又は窒素と酸素との混合ガス雰囲気下で行うことがさらに好ましい。
常圧プラズマ照射において、プラズマ照射の出力は０．１ｋＷ以上２ｋＷ以下であることが好ましい。プラズマ照射の照射速度は１ｃｍ／分以上１００ｃｍ／分以下が好ましい。プラズマ発生源と樹脂成形体［Ｇ］との距離は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。
プラズマ照射を減圧下で行うときは、０．００１ｋＰａ以上１０ｋＰａ以下（絶対圧）の低圧ガス（アルゴン、酸素、窒素、又はこれらの混合ガス等）を用いてプラズマ照射を行うことが好ましい。
低圧ガスとしては、窒素と酸素との混合ガスを用いることが特に好ましい。窒素と酸素との混合比は体積比で１０：１～１：１０であることが好ましい。減圧プラズマ照射において、プラズマ照射の出力は好ましくは５０Ｗ以上５００Ｗ以下である。
低圧ガスとしては、窒素と酸素との混合ガスを用いることが特に好ましい。窒素と酸素との混合比は体積比で１０：１～１：１０であることが好ましい。減圧プラズマ照射において、プラズマ照射の出力は好ましくは５０Ｗ以上５００Ｗ以下である。
＜コロナ放電＞
コロナ放電は、乾燥空気雰囲気下で行うことが好ましい。
コロナ放電の出力は好ましくは５０Ｗ以上１０００Ｗ以下、放電電量は好ましくは２０Ｗ・分／ｍ２以上５５０Ｗ・分／ｍ２以下である。電極と樹脂成形体［Ｇ］との距離は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。
コロナ放電は、乾燥空気雰囲気下で行うことが好ましい。
コロナ放電の出力は好ましくは５０Ｗ以上１０００Ｗ以下、放電電量は好ましくは２０Ｗ・分／ｍ２以上５５０Ｗ・分／ｍ２以下である。電極と樹脂成形体［Ｇ］との距離は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。
＜紫外線照射＞
紫外線照射は、窒素と乾燥空気又は酸素との混合ガスを流しながらエキシマ紫外線ランプを用いてエキシマ紫外線照射することが好ましい。該混合ガスの酸素濃度は、好ましくは０．０１体積％以上１５体積％以下、より好ましくは０．０５体積％以上５体積％以下である。
エキシマ紫外線ランプと樹脂成形体［Ｇ］の被照射面との距離は、１０ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ以下がより好ましい。
照射の強度（照度）は、好ましくは５ｍＷ／ｃｍ２以上２００ｍＷ／ｃｍ２以下、より好ましくは３０ｍＷ／ｃｍ２以上１５０ｍＷ／ｃｍ２以下である。
紫外線照射は、窒素と乾燥空気又は酸素との混合ガスを流しながらエキシマ紫外線ランプを用いてエキシマ紫外線照射することが好ましい。該混合ガスの酸素濃度は、好ましくは０．０１体積％以上１５体積％以下、より好ましくは０．０５体積％以上５体積％以下である。
エキシマ紫外線ランプと樹脂成形体［Ｇ］の被照射面との距離は、１０ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ以下がより好ましい。
照射の強度（照度）は、好ましくは５ｍＷ／ｃｍ２以上２００ｍＷ／ｃｍ２以下、より好ましくは３０ｍＷ／ｃｍ２以上１５０ｍＷ／ｃｍ２以下である。
＜火炎吹き付け＞
火炎吹き付けは、樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して燃料ガスの火炎を吹き付けることにより行う。火炎の温度は、好ましくは５００℃以上１，５００℃以下、より好ましくは５５０℃以上１，２００℃以下、更に好ましくは６００℃以上９００℃以下である。火炎の温度は、使用する燃料ガスの種類や、燃料ガス及び空気の流量によって、適宜調節することができる。
火炎による処理時間は、好ましくは０．１秒以上１００秒以下、より好ましくは０．３秒以上３０秒以下、更に好ましくは０．５秒以上２０秒以下である。
火炎吹き付けは、樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して燃料ガスの火炎を吹き付けることにより行う。火炎の温度は、好ましくは５００℃以上１，５００℃以下、より好ましくは５５０℃以上１，２００℃以下、更に好ましくは６００℃以上９００℃以下である。火炎の温度は、使用する燃料ガスの種類や、燃料ガス及び空気の流量によって、適宜調節することができる。
火炎による処理時間は、好ましくは０．１秒以上１００秒以下、より好ましくは０．３秒以上３０秒以下、更に好ましくは０．５秒以上２０秒以下である。
上述した表面加工は１種を単独で、また２種以上を組み合わせて実施することができる。そしてこれらの表面加工の中でも、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が一層強固に接着してなる接合体を安定して製造する観点から、プラズマ照射、コロナ放電及び火炎吹き付けが好ましく、プラズマ照射及びコロナ放電がより好ましい。
＜珪素化合物＞
本発明の接合体の製造方法において使用する珪素化合物は、アルコキシシリル基とアルキルシリル基の少なくとも一方を有する化合物である。
本発明の接合体の製造方法において使用する珪素化合物は、アルコキシシリル基とアルキルシリル基の少なくとも一方を有する化合物である。
樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、珪素化合物の存在下で所定の表面加工を行う場合（すなわち、処理（ｉ）を採用する場合）は、例えば、珪素化合物を気化した状態で窒素、アルゴン、ヘリウム等のキャリアガスと共に、表面処理装置内に導入することができる。特に、火炎吹き付けを採用する場合は、キャリアガスとして、天然ガス、プロパンガス等の可燃性ガス、空気、酸素等の支燃性ガスを使用することもできる。
樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、所定の表面加工を施した後に珪素化合物を接触させる場合（すなわち、処理（ｉｉ）を採用する場合）は、例えば、樹脂成形体［Ｇ］の被加工面と、気化した状態の珪素化合物を上記のキャリアガスと共に接触させる方法、及び／又は、溶媒（水、水－アルコール混合溶剤等）に溶解した状態の珪素化合物を接触させる方法を適用することができる。
樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、所定の表面加工を施した後に珪素化合物を接触させる場合（すなわち、処理（ｉｉ）を採用する場合）は、例えば、樹脂成形体［Ｇ］の被加工面と、気化した状態の珪素化合物を上記のキャリアガスと共に接触させる方法、及び／又は、溶媒（水、水－アルコール混合溶剤等）に溶解した状態の珪素化合物を接触させる方法を適用することができる。
珪素化合物を気化した状態で使用する場合、珪素化合物の沸点は、好ましくは３００℃以下、より好ましくは２５０℃以下、更に好ましくは２００℃以下である。沸点が３００℃を超える場合は、キャリアガス中の珪素化合物濃度を十分高くできず、珪素化合物を用いた表面処理の効果が発現できなくなるおそれがある。また、珪素化合物の沸点の下限は、特に限定されないが、例えば－１１１℃以上である。
なお、本発明において、「沸点」とは、常圧における沸点を意味する。
なお、本発明において、「沸点」とは、常圧における沸点を意味する。
珪素化合物の具体例としては、シラン（沸点：－１１１℃）、メチルシラン（沸点：－５７℃）、ジシラン（沸点：－１５℃）、トリメチルシラン（沸点：７℃）、テトラメチルシラン（沸点：２８℃）、ジメチルジメトキシシラン（沸点：８１℃）、メチルトリメトキシシラン（沸点：１０２℃）、ヘキサメチルジシラン（沸点：１１３℃）、ジメチルジエトキシシラン（沸点：１１４℃）、テトラメトキシシラン（沸点：１２１℃）、ビニルトリメトキシシラン（沸点：１２３℃）、ヘキサメチルジシラザン（沸点：１２５℃）、メチルトリエトキシシラン（沸点：１４３℃）、テトラエチルシラン（沸点：１５５℃）、ビニルトリエトキシシラン（沸点：１６１℃）、テトラエトキシシラン（沸点：１６８℃）、ヘキシルトリメトキシシラン（沸点：２０２℃）、３－アミノプロピルトリメトキシシラン（沸点：２１５℃）、３－アミノプロピルトリエトキシシラン（沸点：２１７℃）、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルメチルジメトキシシラン（沸点：２３４℃）、フェニルトリエトキシシラン（沸点：２３６℃）、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（沸点：２５５℃）、３－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン（沸点：２５９℃）、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン（沸点：２５９℃）、３－メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン（沸点：２６５℃）、３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（沸点：２９０℃）、２－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン（沸点：３１０℃）、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン（沸点：３１２℃）、等が挙げられる。これらは１種単独で、または２種以上を組み合わせ用いることができる。
なお、気化した状態の珪素化合物を混合ガスの一部として用いる場合、混合ガス中における珪素化合物の濃度（例えば、キャリアガスと気化した珪素化合物との混合ガス中の珪素化合物の濃度）は、好ましくは１×１０－５ｇ／Ｌ以上５×１０－１ｇ／Ｌ以下、より好ましくは１×１０－４ｇ／Ｌ以上２×１０－１ｇ／Ｌ以下、更に好ましくは１×１０－３ｇ／Ｌ以上１×１０－１ｇ／Ｌ以下である。
珪素化合物の濃度が低すぎる場合は、珪素化合物を用いた表面処理の効果が十分に発現しないおそれがある。珪素化合物の濃度が高すぎる場合は、珪素化合物の消費量が多くなり経済性に劣るおそれがある。
混合ガス中の珪素化合物の濃度は、例えばガスクロマトグラフィー等により測定できる。
珪素化合物の濃度が低すぎる場合は、珪素化合物を用いた表面処理の効果が十分に発現しないおそれがある。珪素化合物の濃度が高すぎる場合は、珪素化合物の消費量が多くなり経済性に劣るおそれがある。
混合ガス中の珪素化合物の濃度は、例えばガスクロマトグラフィー等により測定できる。
珪素化合物を溶液にした状態で使用する場合、珪素化合物の沸点は特に限定されない。珪素化合物を溶液にした状態で使用する場合は、上記具体的に例示した珪素化合物に加え、例えば特開２０１５－１５５１９６号公報、特開２０１５－２１１９４０号公報等に記載の、シランカップリング剤として公知の化合物を使用することができる。
珪素化合物の溶液は上記の珪素化合物を溶媒で希釈したものである。溶媒の具体例としては、水あるいは有機溶剤をそれぞれ単独あるいは２種以上混合して用いることができる。有機溶剤の例としては、メタノール、エタノール、イソプロパノール、ｎ－ブタノール等のアルコール類、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等どのケトン類、エチレングリコール、プロピレングリコール等のグリコールエーテル類、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素類、トルエン、キシレン等どの芳香族炭化水素類、ジエチルエーテル、ジイソプロピルエーテル、ジ－ｎ－ブチルエーテル等のエーテル類等が挙げられる。珪素化合物の溶液には、更にギ酸、酢酸、プロピオン酸、シュウ酸等の有機酸やアンモニア水等のｐＨ調整剤、界面活性剤等を添加することもできる。
珪素化合物の溶液中における珪素化合物の濃度は、好ましくは０．１質量％以上１０質量％以下、より好ましくは０．２質量％以上５質量％以下、更に好ましくは０．３質量％以上２質量％以下である。
珪素化合物の濃度が低すぎる場合は、珪素化合物を用いた表面処理の効果が十分に発現しないおそれがある。珪素化合物の濃度が高すぎる場合は、珪素化合物の消費量が多くなり経済性に劣るおそれがある。
珪素化合物の濃度が低すぎる場合は、珪素化合物を用いた表面処理の効果が十分に発現しないおそれがある。珪素化合物の濃度が高すぎる場合は、珪素化合物の消費量が多くなり経済性に劣るおそれがある。
そして、工程１で用いる珪素化合物としては、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が一層強固に接着してなる接合体を安定して製造する観点から、上述した中でも、テトラメチルシラン、ジメチルジメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ヘキサメチルジシラン、ジメチルジエトキシシラン、テトラメトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルメチルジメトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、２－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシランが好ましい。
より具体的には、珪素化合物を気化した状態で使用する場合、工程１で用いる珪素化合物としては、テトラメチルシラン、ジメチルジメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ヘキサメチルジシラン、ジメチルジエトキシシラン、テトラメトキシシラン、ビニルトリメトキシシランが好ましく、珪素化合物を溶液にした状態で使用する場合、工程１で用いる珪素化合物としては、３－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルメチルジメトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、２－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシランが好ましい。
より具体的には、珪素化合物を気化した状態で使用する場合、工程１で用いる珪素化合物としては、テトラメチルシラン、ジメチルジメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ヘキサメチルジシラン、ジメチルジエトキシシラン、テトラメトキシシラン、ビニルトリメトキシシランが好ましく、珪素化合物を溶液にした状態で使用する場合、工程１で用いる珪素化合物としては、３－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルメチルジメトキシシラン、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、２－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシランが好ましい。
（工程２）
本発明の接合体の製造方法の工程２は、上述した工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］と、上述した成形体［Ｆ］とを、工程１において処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ）が施された被処理面と成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程である。
ここで、本発明の製造方法によれば、工程１で樹脂成形体［Ｇ］の表面に処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ）を施した直後から、樹脂成形体［Ｇ］に成形体［Ｆ］を積層して加熱圧着するまでの時間を長くとった場合であっても、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を強固に接着することができる。なお、表面処理（処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ））後から、積層して加熱圧着するまでの時間は、特に限定されないが、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を十分強固に接着させる観点から、好ましくは７日以内、より好ましくは５日以内、更に好ましくは３日以内である。
表面処理後から積層して加熱圧着して強固に接着できるまでの時間が十分長いことにより、変性ブロック共重合体水素化物と樹脂成形体とが強固に接着された接合体を安定して生産することができる。
本発明の接合体の製造方法の工程２は、上述した工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］と、上述した成形体［Ｆ］とを、工程１において処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ）が施された被処理面と成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程である。
ここで、本発明の製造方法によれば、工程１で樹脂成形体［Ｇ］の表面に処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ）を施した直後から、樹脂成形体［Ｇ］に成形体［Ｆ］を積層して加熱圧着するまでの時間を長くとった場合であっても、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を強固に接着することができる。なお、表面処理（処理（ｉ）及び／又は処理（ｉｉ））後から、積層して加熱圧着するまでの時間は、特に限定されないが、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を十分強固に接着させる観点から、好ましくは７日以内、より好ましくは５日以内、更に好ましくは３日以内である。
表面処理後から積層して加熱圧着して強固に接着できるまでの時間が十分長いことにより、変性ブロック共重合体水素化物と樹脂成形体とが強固に接着された接合体を安定して生産することができる。
成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を積層して加熱圧着する方法は特に限定されない。
例えば、成形体［Ｆ］及び樹脂成形体［Ｇ］が何れもシート状であれば、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の被処理面が接するようにして重ね合わせ、得られた積層物を可撓性の袋（以下、「バッグ」ということがある。）に入れて、バッグ内の空気を脱気しながら、加熱圧着して接合体とする方法；上記と同様にして得られた積層物をバックに入れて、バッグ内の空気を脱気した後、オートクレーブ中で、加熱圧着して貼り合わせて接合体とする方法；上記と同様にして得られた積層物を熱プレス装置で加熱圧着して接合体とする方法等が挙げられる。また、上記と同様にして得られた積層物を、真空ラミネータ、真空プレス、ロールラミネータ等の加圧機を使用して加熱圧着する方法等も用いることができる。
成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の接合体は、更に必要に応じてその他の部材を同時に重ね合わせて多種材の接合体としてもよい。
ここで、バッグに入れて加熱圧着して接合体を得る方法は、曲面形状を有する接合体を製造する方法として特に有用である。また、平面状の樹脂成形体［Ｇ］を成形体［Ｆ］と貼り合わせて曲面形状を有する接合体を製造する場合、工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］を、加熱軟化させた状態で成形体［Ｆ］と積層して貼り合わせて曲面形状を有する接合体を得ることもできる。
例えば、成形体［Ｆ］及び樹脂成形体［Ｇ］が何れもシート状であれば、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の被処理面が接するようにして重ね合わせ、得られた積層物を可撓性の袋（以下、「バッグ」ということがある。）に入れて、バッグ内の空気を脱気しながら、加熱圧着して接合体とする方法；上記と同様にして得られた積層物をバックに入れて、バッグ内の空気を脱気した後、オートクレーブ中で、加熱圧着して貼り合わせて接合体とする方法；上記と同様にして得られた積層物を熱プレス装置で加熱圧着して接合体とする方法等が挙げられる。また、上記と同様にして得られた積層物を、真空ラミネータ、真空プレス、ロールラミネータ等の加圧機を使用して加熱圧着する方法等も用いることができる。
成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の接合体は、更に必要に応じてその他の部材を同時に重ね合わせて多種材の接合体としてもよい。
ここで、バッグに入れて加熱圧着して接合体を得る方法は、曲面形状を有する接合体を製造する方法として特に有用である。また、平面状の樹脂成形体［Ｇ］を成形体［Ｆ］と貼り合わせて曲面形状を有する接合体を製造する場合、工程１を経た樹脂成形体［Ｇ］を、加熱軟化させた状態で成形体［Ｆ］と積層して貼り合わせて曲面形状を有する接合体を得ることもできる。
成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を加熱して圧着する際の温度（加熱圧着温度）は、好ましくは８０℃以上１８０℃以下、より好ましくは９０℃以上１７０℃以下、更に好ましくは９０℃以上１６０℃以下である。
加熱圧着温度が上記範囲であれば、十分な接着強度が得られ、また、接着面に気泡等の不良も発生し難い。
加熱圧着温度が上記範囲であれば、十分な接着強度が得られ、また、接着面に気泡等の不良も発生し難い。
オートクレーブ中で加熱圧着を行う際の圧力は、好ましくは０．１ＭＰａ以上１．５ＭＰａ以下、より好ましくは０．２ＭＰａ以上１．２ＭＰａ以下、更に好ましくは０．３ＭＰａ以上１．０ＭＰａ以下である。加熱圧着を行う際の圧力が上記範囲であれば、十分な接着強度が得られ、また、接着面に気泡等の不良も発生し難い。
熱プレス装置を使用して加熱圧着を行う際の圧力は、好ましくは０．１ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、より好ましくは０．２ＭＰａ以上５ＭＰａ以下、更に好ましくは０．３ＭＰａ以上２ＭＰａ以下である。加熱圧着を行う際の圧力が上記範囲であれば、十分な接着強度が得られ、また、接着面に気泡等の不良も発生し難い。
オートクレーブ中で加熱圧着を行う際の時間（加熱圧着時間）は、十分な生産性を維持する観点から、好ましくは１０分以上６０分以下、より好ましくは１５分以上５０分以下、更に好ましくは２０分以上４０分以下である。
熱プレス装置を使用して加熱圧着を行う際の時間（加熱圧着時間）は、十分な生産性を維持する観点から、好ましくは０．２分以上１５分以下、より好ましくは０．４分以上１０分以下、更に好ましくは０．５分以上５分以下である。
熱プレス装置を使用して加熱圧着を行う際の圧力は、好ましくは０．１ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、より好ましくは０．２ＭＰａ以上５ＭＰａ以下、更に好ましくは０．３ＭＰａ以上２ＭＰａ以下である。加熱圧着を行う際の圧力が上記範囲であれば、十分な接着強度が得られ、また、接着面に気泡等の不良も発生し難い。
オートクレーブ中で加熱圧着を行う際の時間（加熱圧着時間）は、十分な生産性を維持する観点から、好ましくは１０分以上６０分以下、より好ましくは１５分以上５０分以下、更に好ましくは２０分以上４０分以下である。
熱プレス装置を使用して加熱圧着を行う際の時間（加熱圧着時間）は、十分な生産性を維持する観点から、好ましくは０．２分以上１５分以下、より好ましくは０．４分以上１０分以下、更に好ましくは０．５分以上５分以下である。
（接合体［Ｈ］）
本発明の製造方法によって得られる接合体［Ｈ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とが十分な接着強度で接合されたものである。接合体［Ｈ］は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］との接着面の剥離強度が、特に限定されないが、好ましくは４Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは６Ｎ／ｃｍ以上、更に好ましくは８Ｎ／ｃｍ以上、特に好ましくは１０Ｎ／ｃｍ以上である。接着面の剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上であれば、接合体［Ｈ］は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が容易には剥離しない。剥離強度は、例えば、実施例に記載されたＪＩＳ６８５４－３：１９９９等の方法により、測定することができる。
なお、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の接着面の剥離強度の上限は、特に限定されないが、例えば３０Ｎ／ｃｍ以下である。
本発明の製造方法によって得られる接合体［Ｈ］は、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とが十分な接着強度で接合されたものである。接合体［Ｈ］は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］との接着面の剥離強度が、特に限定されないが、好ましくは４Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは６Ｎ／ｃｍ以上、更に好ましくは８Ｎ／ｃｍ以上、特に好ましくは１０Ｎ／ｃｍ以上である。接着面の剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上であれば、接合体［Ｈ］は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が容易には剥離しない。剥離強度は、例えば、実施例に記載されたＪＩＳ６８５４－３：１９９９等の方法により、測定することができる。
なお、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］の接着面の剥離強度の上限は、特に限定されないが、例えば３０Ｎ／ｃｍ以下である。
本発明の製造方法によって得られる接合体［Ｈ］は、少なくとも一つ以上の成形体［Ｆ］と、少なくとも一つ以上の樹脂成形体［Ｇ］とを備え、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が互いに接する面の一部又は全部が接着した部位を有する接合体である。
なお、成形体［Ｆ］及び／又は樹脂成形体［Ｇ］は、互いに接する面とは異なる面（シート状である場合は、反対側の面）に、それぞれガラス、金属、他樹脂等からなる他の部材が接合していても良い。
なお、成形体［Ｆ］及び／又は樹脂成形体［Ｇ］は、互いに接する面とは異なる面（シート状である場合は、反対側の面）に、それぞれガラス、金属、他樹脂等からなる他の部材が接合していても良い。
本発明の製造方法により得られる接合体［Ｈ］としては、具体的には、成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］の構成からなる２部材接合体；成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］、樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］、ガラス板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］、金属板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］、樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／金属メッキ部位を有する他樹脂成形体等の構成からなる３部材接合体（３層接合体）；ガラス板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］、金属板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］、樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］、ハードコート層／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／金属メッキ部位を有する他樹脂成形体等の構成からなる４部材接合体（４層接合体）；ガラス板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／ガラス板、ガラス板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／金属板、ガラス板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］、金属板／成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］／成形体［Ｆ］／金属板等の構成からなる５部材接合体（５層接合体）；ガラス板とガラス板の間に成形体［Ｆ］／樹脂成形体［Ｇ］からなる多数の層が積層された多部材（６部材以上の）接合体（多層接合体）；等の構成を有するものが挙げられる。
本発明の製造方法によって得られる接合体［Ｈ］が、例えば、合わせガラスである場合、使用する２枚以上のガラス板同士は、厚さや材質等が互いに同一であっても、相異なっていてもよい。使用するガラス板の厚さは特に限定されないが、好ましくは０．０５ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。また、例えば、ガラス板／シート状の成形体［Ｆ］／シート状のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ］／シート状の成形体［Ｆ］／ガラス板のような５層構成となるような、耐貫通性に優れた合わせガラス（それぞれの厚みは、例えば、１ｍｍ（ガラス板）／０．８ｍｍ（成形体［Ｆ］）／２ｍｍ（ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ］）／０．８ｍｍ（成形体［Ｆ］）／１ｍｍ（ガラス板））等とすることもできる。
以下に実施例を示しながら、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。なお「部」及び「％」は特に断りのない限り質量基準である。
本実施例における評価は、以下の方法によって行った。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
ブロック共重合体［Ｃ］及びブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量は、ＴＨＦを溶離液とするＧＰＣによる標準ポリスチレン換算値として３８℃において測定した。測定装置としては、東ソー社製ＨＬＣ８３２０ＧＰＣを用いた。
（２）水素化率
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の主鎖、側鎖及び芳香環の水素化率は、ブロック共重合体［Ｃ］及びブロック共重合体水素化物［Ｄ］の１Ｈ－ＮＭＲを測定して算出した。
（３）接着性（所定条件で保持後の剥離強度）
工程１の表面処理を経た樹脂成形体［Ｇ］を、温度２５℃、湿度５０％ＲＨの大気中に保持した。保持時間をそれぞれ、１時間、２４時間、４８時間とした樹脂成形体［Ｇ］を使用して、シート状の成形体［Ｆ］と加熱圧着して得られた接合体［Ｈ］の剥離強度を測定し評価した。剥離強度は、以下のようにして測定した。
得られた接合体［Ｈ］から、長さ２００ｍｍ×幅２５ｍｍの試験片を採取した。試験片の非接着部位（積層の際に剥離フィルムを挟んだことにより、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が接着していない部位）から、ＪＩＳ Ｋ６８５４－３：１９９９（接着剤-はく離接着強さ試験方法-第３部：Ｔ形はく離）に準じて、オートグラフ（島津製作所製、製品名「ＡＧＳ－Ｘ」）を使用して、剥離速度１００ｍｍ／分で成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を剥離し、剥離強度を測定した。
剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上の場合を接着性が「良好」、４Ｎ／ｃｍ未満の場合を接着性が「不良」と評価した。特に、保持時間が４８時間の場合であっても剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上である場合は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が強固に接着してなる接合体を、十分に安定して製造することができると言える。
（１）重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
ブロック共重合体［Ｃ］及びブロック共重合体水素化物［Ｄ］の分子量は、ＴＨＦを溶離液とするＧＰＣによる標準ポリスチレン換算値として３８℃において測定した。測定装置としては、東ソー社製ＨＬＣ８３２０ＧＰＣを用いた。
（２）水素化率
ブロック共重合体水素化物［Ｄ］の主鎖、側鎖及び芳香環の水素化率は、ブロック共重合体［Ｃ］及びブロック共重合体水素化物［Ｄ］の１Ｈ－ＮＭＲを測定して算出した。
（３）接着性（所定条件で保持後の剥離強度）
工程１の表面処理を経た樹脂成形体［Ｇ］を、温度２５℃、湿度５０％ＲＨの大気中に保持した。保持時間をそれぞれ、１時間、２４時間、４８時間とした樹脂成形体［Ｇ］を使用して、シート状の成形体［Ｆ］と加熱圧着して得られた接合体［Ｈ］の剥離強度を測定し評価した。剥離強度は、以下のようにして測定した。
得られた接合体［Ｈ］から、長さ２００ｍｍ×幅２５ｍｍの試験片を採取した。試験片の非接着部位（積層の際に剥離フィルムを挟んだことにより、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が接着していない部位）から、ＪＩＳ Ｋ６８５４－３：１９９９（接着剤-はく離接着強さ試験方法-第３部：Ｔ形はく離）に準じて、オートグラフ（島津製作所製、製品名「ＡＧＳ－Ｘ」）を使用して、剥離速度１００ｍｍ／分で成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］を剥離し、剥離強度を測定した。
剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上の場合を接着性が「良好」、４Ｎ／ｃｍ未満の場合を接着性が「不良」と評価した。特に、保持時間が４８時間の場合であっても剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上である場合は、成形体［Ｆ］と樹脂成形体［Ｇ］が強固に接着してなる接合体を、十分に安定して製造することができると言える。
［製造例１］変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］を主成分とする成形体［Ｆ１］の製造
（ブロック共重合体［Ｃ１］の調製）
十分に窒素置換された、攪拌装置を備えた反応器に脱水シクロヘキサン５５０部、脱水スチレン２５．０部、ｎ－ジブチルエーテル０．４７５部を入れ、６０℃で攪拌しながらｎ－ブチルリチウムの１５％シクロヘキサン溶液０．６８部を加えて重合を開始した。
攪拌しながら６０℃で６０分反応させた。ガスクロマトグラフィーにより測定したこの時点での重合転化率は９９．５％であった。
次に、脱水イソプレン５０．０部を加えそのまま３０分攪拌を続けた。この時点で重合転化率は９９％であった。
その後、更に、脱水スチレンを２５．０部加え、６０分攪拌した。この時点での重合転化率はほぼ１００％であった。ここでイソプロピルアルコール０．０９６部を加えて反応を停止した。得られたブロック共重合体［Ｃ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６１，６００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０５、ｗａ：ｗｂ＝５０：５０、であった。
なお、上記「ｗａ：ｗｂ」は、芳香族ビニル化合物としてのスチレンに由来する構造単位〔ａ〕がブロック共重合体［Ｃ１］に占める質量分率をｗａとし、鎖状共役ジエン化合物としてのイソプレンに由来する構造単位〔ｂ〕がブロック共重合体［Ｃ１］に占める質量分率をｗｂとしたときのｗａとｗｂとの比（ｗａ：ｗｂ）を表す。以下の製造例２においても同様である。
（ブロック共重合体［Ｃ１］の調製）
十分に窒素置換された、攪拌装置を備えた反応器に脱水シクロヘキサン５５０部、脱水スチレン２５．０部、ｎ－ジブチルエーテル０．４７５部を入れ、６０℃で攪拌しながらｎ－ブチルリチウムの１５％シクロヘキサン溶液０．６８部を加えて重合を開始した。
攪拌しながら６０℃で６０分反応させた。ガスクロマトグラフィーにより測定したこの時点での重合転化率は９９．５％であった。
次に、脱水イソプレン５０．０部を加えそのまま３０分攪拌を続けた。この時点で重合転化率は９９％であった。
その後、更に、脱水スチレンを２５．０部加え、６０分攪拌した。この時点での重合転化率はほぼ１００％であった。ここでイソプロピルアルコール０．０９６部を加えて反応を停止した。得られたブロック共重合体［Ｃ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６１，６００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０５、ｗａ：ｗｂ＝５０：５０、であった。
なお、上記「ｗａ：ｗｂ」は、芳香族ビニル化合物としてのスチレンに由来する構造単位〔ａ〕がブロック共重合体［Ｃ１］に占める質量分率をｗａとし、鎖状共役ジエン化合物としてのイソプレンに由来する構造単位〔ｂ〕がブロック共重合体［Ｃ１］に占める質量分率をｗｂとしたときのｗａとｗｂとの比（ｗａ：ｗｂ）を表す。以下の製造例２においても同様である。
（ブロック共重合体水素化物［Ｄ１］の調製）
次に、上記のようにして得られた重合体溶液を、攪拌装置を備えた耐圧反応器に移送し、水素化触媒として、トルエン１．０部中で、ビス（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド０．０４２部とジエチルアルミニウムクロライド０．１２２部を混合した溶液を添加して混合した。反応器内部を水素ガスで置換し、更に溶液を攪拌しながら水素を供給し、温度９０℃、圧力１．０ＭＰａにて５時間水素化反応を行った。
水素化反応後のブロック共重合体水素化物［Ｄ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６２，９００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０６であった。
次に、上記のようにして得られた重合体溶液を、攪拌装置を備えた耐圧反応器に移送し、水素化触媒として、トルエン１．０部中で、ビス（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド０．０４２部とジエチルアルミニウムクロライド０．１２２部を混合した溶液を添加して混合した。反応器内部を水素ガスで置換し、更に溶液を攪拌しながら水素を供給し、温度９０℃、圧力１．０ＭＰａにて５時間水素化反応を行った。
水素化反応後のブロック共重合体水素化物［Ｄ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６２，９００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０６であった。
水素化反応終了後、反応溶液に水０．１０部を添加して、６０℃で６０分間攪拌した。その後、３０℃以下まで冷却し、活性白土（製品名「ガレオンアース（登録商標）」、水澤化学工業社製）１．５部及びタルク（製品名「ミクロエース（登録商標）」、日本タルク社製）１．５部を添加して、反応溶液を濾過ろ過して不溶物を除去した。濾過された溶液にフェノール系酸化防止剤であるペンタエリスリチル・テトラキス［３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（ＳＯＮＧＷＯＮ社製、製品名「Ｓｏｎｇｎｏｘ１０１０」）０．１部を溶解したキシレン溶液１．０部を添加して溶解させた。
次いで、上記溶液を、金属ファイバー製フィルター（孔径０．４μｍ、ニチダイ社製）にて濾過して微小な固形分を除去した後、円筒型濃縮乾燥器（製品名「コントロ」、日立製作所社製）を用いて、温度２６０℃、圧力０．００１ＭＰａ以下で、溶液から、溶媒であるシクロヘキサン、キシレン及びその他の揮発成分を除去し、濃縮乾燥器に直結したダイから溶融状態でストランド状に押出し、冷却後、ペレタイザーでカットしてブロック共重合体水素化物［Ｄ１］のペレット９２部を得た。ペレットにはブロッキング防止剤として約１００ｐｐｍのエチレンビスステアリン酸アマイドの微粉を添加した。得られたブロック共重合体水素化物［Ｄ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６２，３００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１１であった。鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素二重結合の水素化率は９９％、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素二重結合の水素化率は５％未満であった。
次いで、上記溶液を、金属ファイバー製フィルター（孔径０．４μｍ、ニチダイ社製）にて濾過して微小な固形分を除去した後、円筒型濃縮乾燥器（製品名「コントロ」、日立製作所社製）を用いて、温度２６０℃、圧力０．００１ＭＰａ以下で、溶液から、溶媒であるシクロヘキサン、キシレン及びその他の揮発成分を除去し、濃縮乾燥器に直結したダイから溶融状態でストランド状に押出し、冷却後、ペレタイザーでカットしてブロック共重合体水素化物［Ｄ１］のペレット９２部を得た。ペレットにはブロッキング防止剤として約１００ｐｐｍのエチレンビスステアリン酸アマイドの微粉を添加した。得られたブロック共重合体水素化物［Ｄ１］の重量平均分子量（Ｍｗ）は６２，３００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１１であった。鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素二重結合の水素化率は９９％、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素二重結合の水素化率は５％未満であった。
（変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］の調製）
得られたブロック共重合体水素化物［Ｄ１］のペレット１００部に対してビニルトリメトキシシラン２．０部及び２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン（製品名「パーヘキサ（登録商標） ２５Ｂ」、日油社製）０．２部を添加し、混合物を得た。この混合物を、二軸押出機（製品名「ＴＥＭ３７Ｂ」、東芝機械社製）を用いて、樹脂温度２００℃、滞留時間６０～７０秒で混練し、ストランド状に押出し、空冷した後、ペレタイザーによりカッティングし、アルコキシシリル基を有する変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のペレット９７部を得た。ペレットには約１００ｐｐｍのブロッキング防止剤（エチレンビスステアリン酸アマイドの微粉）を追加添加した。
得られたブロック共重合体水素化物［Ｄ１］のペレット１００部に対してビニルトリメトキシシラン２．０部及び２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン（製品名「パーヘキサ（登録商標） ２５Ｂ」、日油社製）０．２部を添加し、混合物を得た。この混合物を、二軸押出機（製品名「ＴＥＭ３７Ｂ」、東芝機械社製）を用いて、樹脂温度２００℃、滞留時間６０～７０秒で混練し、ストランド状に押出し、空冷した後、ペレタイザーによりカッティングし、アルコキシシリル基を有する変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のペレット９７部を得た。ペレットには約１００ｐｐｍのブロッキング防止剤（エチレンビスステアリン酸アマイドの微粉）を追加添加した。
得られた変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のペレット１０部をシクロヘキサン１００部に溶解した後、脱水したメタノール４００部中に注いで変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］を凝固させ、濾別した後、２５℃で真空乾燥して変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のクラム９．０部を単離した。ＦＴ－ＩＲスペクトルでは、１０９０ｃｍ－１にＳｉ－ＯＣＨ３基、８２５ｃｍ－１と７３９ｃｍ－１にＳｉ－ＣＨ２基に由来する新たな吸収帯が、ビニルトリメトキシシランのそれらの１０７５ｃｍ－１、８０８ｃｍ－１、及び７６６ｃｍ－１と異なる位置に観察された。また、１Ｈ－ＮＭＲスペクトル（重クロロホルム中）では３．６ｐｐｍにメトキシ基のプロトンに基づく吸収帯が観察され、ピーク面積比からブロック共重合体水素化物［Ｄ１］１００部に対してビニルトリメトキシシラン１．８部が結合したことが確認された。
（成形体［Ｆ１］の調製）
得られた変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のペレット１００部に対して、紫外線吸収剤である２－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）フェノール（Ｔｉｎｕｖｉｎ（登録商標）３２９、ＢＡＳＦジャパン社製）０．２部を添加して、均等に混合した。得られた混合物を、直径２０ｍｍのスクリューを備えた単軸押出し機、Ｔダイ（幅３００ｍｍ）、および、梨地エンボスパターンを有するキャストロール（幅３００ｍｍ）を備えたシート引取機からなるフィルム成形機（商品名：「ＳＺＷ２０－２５ＭＧ」、テクノベル社製）を使用し、溶融樹脂温度２２０℃、Ｔダイ温度２２０℃、キャストロール温度６０℃の成形条件でシート状の成形体［Ｆ１］（厚さ０．４０ｍｍ、幅２３０ｍｍ）を作製した。成形体［Ｆ１］はロール状に巻き取り回収した。
得られた変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］のペレット１００部に対して、紫外線吸収剤である２－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）フェノール（Ｔｉｎｕｖｉｎ（登録商標）３２９、ＢＡＳＦジャパン社製）０．２部を添加して、均等に混合した。得られた混合物を、直径２０ｍｍのスクリューを備えた単軸押出し機、Ｔダイ（幅３００ｍｍ）、および、梨地エンボスパターンを有するキャストロール（幅３００ｍｍ）を備えたシート引取機からなるフィルム成形機（商品名：「ＳＺＷ２０－２５ＭＧ」、テクノベル社製）を使用し、溶融樹脂温度２２０℃、Ｔダイ温度２２０℃、キャストロール温度６０℃の成形条件でシート状の成形体［Ｆ１］（厚さ０．４０ｍｍ、幅２３０ｍｍ）を作製した。成形体［Ｆ１］はロール状に巻き取り回収した。
［製造例２］変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］を主成分とする成形体［Ｆ２］の製造
（ブロック共重合体［Ｃ２］の調製）
製造例１と同様の装置を使用し、ｎ－ジブチルエーテルの使用量を０．５９部、ｎ－ブチルリチウムの１５％シクロヘキサン溶液の使用量を１．０４部、イソプロピルアルコールの使用量を０．４３部に変える以外は製造例１と同様にして重合を行った。重合転化率はほぼ１００％であった。
得られたブロック共重合体［Ｃ２］の重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１５、ｗａ：ｗｂ＝５０：５０、であった。
（ブロック共重合体［Ｃ２］の調製）
製造例１と同様の装置を使用し、ｎ－ジブチルエーテルの使用量を０．５９部、ｎ－ブチルリチウムの１５％シクロヘキサン溶液の使用量を１．０４部、イソプロピルアルコールの使用量を０．４３部に変える以外は製造例１と同様にして重合を行った。重合転化率はほぼ１００％であった。
得られたブロック共重合体［Ｃ２］の重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．１５、ｗａ：ｗｂ＝５０：５０、であった。
（ブロック共重合体水素化物［Ｄ２］の調製）
次に、上記の重合体溶液を、製造例１と同様の耐圧反応器に移送し、水素化触媒として、珪藻土担持型ニッケル触媒（製品名「製品名「Ｅ２２Ｕ」、ニッケル担持量６０％、日揮触媒化成社製）７．０部、および脱水シクロヘキサン８０部を添加して混合した。反応器内部を水素ガスで置換し、さらに溶液を攪拌しながら水素を供給し、温度１５０℃、圧力３．０ＭＰａにて１時間水素化反応を行い、引続いて温度１９０℃、圧力４．５ＭＰａに昇温昇圧して６時間水素化反応を行った。
水素化反応により得られた反応溶液に含まれるブロック共重合体水素化物［Ｄ２］の重量平均分子量（Ｍｗ）は４１，９００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．２０であった。
次に、上記の重合体溶液を、製造例１と同様の耐圧反応器に移送し、水素化触媒として、珪藻土担持型ニッケル触媒（製品名「製品名「Ｅ２２Ｕ」、ニッケル担持量６０％、日揮触媒化成社製）７．０部、および脱水シクロヘキサン８０部を添加して混合した。反応器内部を水素ガスで置換し、さらに溶液を攪拌しながら水素を供給し、温度１５０℃、圧力３．０ＭＰａにて１時間水素化反応を行い、引続いて温度１９０℃、圧力４．５ＭＰａに昇温昇圧して６時間水素化反応を行った。
水素化反応により得られた反応溶液に含まれるブロック共重合体水素化物［Ｄ２］の重量平均分子量（Ｍｗ）は４１，９００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．２０であった。
水素化反応終了後、反応溶液を濾過して水素化触媒を除去した後、製造例１と同じフェノール系酸化防止剤であるペンタエリスリチル・テトラキス［３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］０．１部を溶解したキシレン溶液２．０部を添加して、溶解させて溶液を得た。
次いで、上記溶液を製造例１と同様に処理して、ブロック共重合体水素化物［Ｄ２］のペレット９３部を製造した。
製造したペレット状のブロック共重合体水素化物［Ｄ２］は、重量平均分子量（Ｍｗ）が４１，４００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．２５、鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素の二重結合の水素化率、並びに、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素二重結合の水素化率は、いずれもほぼ１００％であった。
次いで、上記溶液を製造例１と同様に処理して、ブロック共重合体水素化物［Ｄ２］のペレット９３部を製造した。
製造したペレット状のブロック共重合体水素化物［Ｄ２］は、重量平均分子量（Ｍｗ）が４１，４００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．２５、鎖状共役ジエン化合物に由来する主鎖及び側鎖の炭素－炭素の二重結合の水素化率、並びに、芳香族ビニル化合物に由来する芳香環の炭素－炭素二重結合の水素化率は、いずれもほぼ１００％であった。
（変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］の調製）
ブロック共重合体水素化物［Ｄ１］に代えてブロック共重合体水素化物［Ｄ２］のペレットを使用する以外は製造例１と同様にしてアルコキシシリル基を有する変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］のペレット９６部を得た。ペレットには約１００ｐｐｍのブロッキング防止剤（エチレンビスステアリン酸アマイドの微粉）を追加添加した。
ブロック共重合体水素化物［Ｄ１］に代えてブロック共重合体水素化物［Ｄ２］のペレットを使用する以外は製造例１と同様にしてアルコキシシリル基を有する変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］のペレット９６部を得た。ペレットには約１００ｐｐｍのブロッキング防止剤（エチレンビスステアリン酸アマイドの微粉）を追加添加した。
製造例１と同様に分析した結果、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］はブロック共重合体水素化物［Ｄ２］１００部に対してビニルトリメトキシシラン１．８部が結合したことが確認された。
（変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］を主成分とする成形体［Ｆ２］の調製）
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］に代えて変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］のペレットを使用する以外は製造例１と同様にして、紫外線吸収剤である２－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）フェノールを添加して、シート状の成形体［Ｆ２］（厚さ０．４０ｍｍ、幅２３０ｍｍ）を作製した。
変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ１］に代えて変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ２］のペレットを使用する以外は製造例１と同様にして、紫外線吸収剤である２－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）フェノールを添加して、シート状の成形体［Ｆ２］（厚さ０．４０ｍｍ、幅２３０ｍｍ）を作製した。
［実施例１］
（工程１）コロナ放電および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］（帝人化成社製、製品名「パンライトシート」、ＰＣ－２１５１、厚さ０．５ｍｍのシート状）から、縦３００ｍｍ×横２００ｍｍのシート状の試験片を作製し、この試験片の片面に対して、コロナ表面処理装置（ウェッジ社製、製品名「Ａ３ＳＷ－ＬＷ」）を使用してコロナ放電による表面加工（出力：６０Ｗ、電極とポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の距離：１０ｍｍ、処理速度：１ｍ／分）を行った。
上記コロナ放電を行なった樹脂成形体［Ｇ１ｃ］の被加工面を、珪素化合物である３－アミノプロピルトリメトキシシラン（信越化学社製、製品名「ＫＢＭ９０３」）の水溶液（濃度：２％）に浸漬した後、オーブン中で１１０℃、５分の条件で乾燥した。
（工程１）コロナ放電および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］（帝人化成社製、製品名「パンライトシート」、ＰＣ－２１５１、厚さ０．５ｍｍのシート状）から、縦３００ｍｍ×横２００ｍｍのシート状の試験片を作製し、この試験片の片面に対して、コロナ表面処理装置（ウェッジ社製、製品名「Ａ３ＳＷ－ＬＷ」）を使用してコロナ放電による表面加工（出力：６０Ｗ、電極とポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の距離：１０ｍｍ、処理速度：１ｍ／分）を行った。
上記コロナ放電を行なった樹脂成形体［Ｇ１ｃ］の被加工面を、珪素化合物である３－アミノプロピルトリメトキシシラン（信越化学社製、製品名「ＫＢＭ９０３」）の水溶液（濃度：２％）に浸漬した後、オーブン中で１１０℃、５分の条件で乾燥した。
上記のコロナ放電及びそれに続く珪素化合物との接触による処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ］を、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。
（工程２）積層および加熱圧着
上記の２５℃、５０％ＲＨの環境で１時間保持したシート状の樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－１ｈ］の被処理面と、製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］から切り出した縦３００ｍｍ×横２００ｍｍの試験片を、縦端部の５０ｍｍには離形フィルムを挟み、対向させて重ねて積層物とした。
上記の２５℃、５０％ＲＨの環境で１時間保持したシート状の樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－１ｈ］の被処理面と、製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］から切り出した縦３００ｍｍ×横２００ｍｍの試験片を、縦端部の５０ｍｍには離形フィルムを挟み、対向させて重ねて積層物とした。
この成形体［Ｆ１］と樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－１ｈ］の積層物を、ＮＹ（ナイロン）／接着層／ＰＰ（ポリプロピレン）の層構成を有する厚さ７５μｍの樹脂製の袋に入れた。袋の開口部の中央部を２００ｍｍ幅残して両側をヒートシーラーでヒートシールした後、密封パック器（パナソニック社製、製品名「ＢＨ－９５１」）を使用して、袋内を脱気しながら開口部をヒートシールして積層物を密封包装した。その後、密封包装した積層物をオートクレーブに入れて、温度１４０℃、圧力０．８ＭＰａで３０分間加熱圧着し、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）を作製した。
得られた接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）からＴ形はく離試験片を切り出し、成形体［Ｆ１］と樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－１ｈ］の接着面の接着性を評価した結果、剥離強度は１７Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）の製造と同様にして、処理（ｉｉ）を行なった後２５℃、５０％ＲＨの環境で２４時間及び４８時間保持した樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－２４ｈ］及び樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－４８ｈ］を使用して、成形体［Ｆ１］と樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－２４ｈ］及び樹脂成形体［Ｇ１ｃｓ－４８ｈ］を接着した接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）における接着面の接着性を評価した結果、剥離強度は接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）では１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）では１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）における接着面の接着性を評価した結果、剥離強度は接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）では１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）では１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例１］
珪素化合物に接触させないこと以外は実施例１と同様にして、実施例１と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の片面に対してコロナ放電を行った。
珪素化合物に接触させないこと以外は実施例１と同様にして、実施例１と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の片面に対してコロナ放電を行った。
上記のコロナ放電による表面加工を行った樹脂成形体［Ｇ１ｃ］を実施例１と同様に２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後、それぞれ製造例１で作製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－２４ｈ）、及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－１ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例２］
（工程１）珪素化合物存在下でのプラズマ照射（処理（ｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］から、縦２００ｍｍ×横１００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の片面に対して、常圧プラズマ処理装置（ＡｃＸｙｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製、製品名「ＵＬ－Ｃｏａｔ」）を使用して、以下の条件で、珪素化合物であるヘキサメチルジシランの存在下、プラズマ照射を行なった。
出力：０．２ｋＷ、
ノズル―基材間距離（プラズマ発生源とポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］との距離）：１５ｍｍ、
テーブル速度：３２０ｍｍ／分、
空気流量：５Ｌ／分、
珪素化合物（ヘキサメチルジシラン）流量：０．１２ｇ／分
なお、キャリアガス（空気）と気化した珪素化合物との混合ガス中の珪素化合物の濃度は、２．４×１０－２ｇ／Ｌであった。
（工程１）珪素化合物存在下でのプラズマ照射（処理（ｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］から、縦２００ｍｍ×横１００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の片面に対して、常圧プラズマ処理装置（ＡｃＸｙｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製、製品名「ＵＬ－Ｃｏａｔ」）を使用して、以下の条件で、珪素化合物であるヘキサメチルジシランの存在下、プラズマ照射を行なった。
出力：０．２ｋＷ、
ノズル―基材間距離（プラズマ発生源とポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］との距離）：１５ｍｍ、
テーブル速度：３２０ｍｍ／分、
空気流量：５Ｌ／分、
珪素化合物（ヘキサメチルジシラン）流量：０．１２ｇ／分
なお、キャリアガス（空気）と気化した珪素化合物との混合ガス中の珪素化合物の濃度は、２．４×１０－２ｇ／Ｌであった。
上記の珪素化合物の存在下でのプラズマ照射による処理（ｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｓｐ］を実施例１と同様に２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間又及び４８時間保持した。
（工程２）積層および加熱圧着
その後、それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
その後、それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例２］
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例２と同様にして、実施例２と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の片面に対してプラズマ照射を行った。
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例２と同様にして、実施例２と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の片面に対してプラズマ照射を行った。
上記のプラズマ照射による表面加工を行った樹脂成形体［Ｇ１ｐ］を実施例２と同様に２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後、それぞれ製造例１で作製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－１ｈ）の剥離強度は１１Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－１ｈ）の剥離強度は１１Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例３］
（工程１）珪素化合物存在下での火炎吹き付け（処理（ｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］から、なる縦２００ｍｍ×横２００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の片面に対して、火炎処理装置（イトロ社製、製品名「イトロ処理装置」）を使用して、以下の条件で、珪素化合物であるヘキサメチルジシランの存在下、火炎吹き付けを行なった。
バーナーノズルから処理対象物までの距離：５０ｍｍ、
空気流量：１５０Ｌ／分、
可燃ガス（ＬＰＧ）流量：８Ｌ／分、
珪素化合物（ヘキサメチルジシラン）流量：４．７ｇ／分
テーブル速度：７６０ｍｍ／秒
処理回数：１往復
なお、キャリアガス（空気とＬＰＧ）と気化した珪素化合物との混合ガス中の珪素化合物の濃度は、３．０×１０－２ｇ／Ｌであった。
（工程１）珪素化合物存在下での火炎吹き付け（処理（ｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］から、なる縦２００ｍｍ×横２００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の片面に対して、火炎処理装置（イトロ社製、製品名「イトロ処理装置」）を使用して、以下の条件で、珪素化合物であるヘキサメチルジシランの存在下、火炎吹き付けを行なった。
バーナーノズルから処理対象物までの距離：５０ｍｍ、
空気流量：１５０Ｌ／分、
可燃ガス（ＬＰＧ）流量：８Ｌ／分、
珪素化合物（ヘキサメチルジシラン）流量：４．７ｇ／分
テーブル速度：７６０ｍｍ／秒
処理回数：１往復
なお、キャリアガス（空気とＬＰＧ）と気化した珪素化合物との混合ガス中の珪素化合物の濃度は、３．０×１０－２ｇ／Ｌであった。
上記の珪素化合物の存在下での火炎吹き付けによる表面加工を行った樹脂成形体［Ｇ１ｓｆ］を実施例１と同様に２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。
（工程２）積層および加熱圧着
その後、それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
その後、それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例３］
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例３と同様にして、実施例３と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に対して火炎吹き付けを行った。
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例３と同様にして、実施例３と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に対して火炎吹き付けを行った。
上記の火炎吹き付けによる表面加工を行った樹脂成形体［Ｇ１ｆ］を実施例３と同様に２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後、それぞれ製造例１で作製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例４］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例４］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－２４ｈ）、及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例５］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例２と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例２と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例５］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例２と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例２と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例６］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例３と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は実施例３と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例６］
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例３と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－４８ｈ）を作製した。
製造例１で調製したシート状の成形体［Ｆ１］に代えて製造例２で調製したシート状の成形体［Ｆ２］を使用する以外は比較例３と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ１ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例７］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］（アクリサンデー社製、製品名「サンデーＰＥＴ」、厚さ０．５ｍｍのシート状）を使用する以外は、実施例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］（アクリサンデー社製、製品名「サンデーＰＥＴ」、厚さ０．５ｍｍのシート状）を使用する以外は、実施例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例７］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－１ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－１ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例８］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、実施例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、実施例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１９Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は１９Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例８］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－１ｈ）の剥離強度は１１Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－１ｈ）の剥離強度は１１Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例９］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、実施例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、実施例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例９］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えてポリエチレンテレフタレート樹脂成形体［Ｇ２］を使用する以外は、比較例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－１ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ２ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例１０］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］（アクリサンデー社製、製品名「サンデーシート」、透明タイプ、厚さ０．５ｍｍのシート状）を使用する以外は、実施例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］（アクリサンデー社製、製品名「サンデーシート」、透明タイプ、厚さ０．５ｍｍのシート状）を使用する以外は、実施例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は２０Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－１ｈ）の剥離強度は２０Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－２４ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃｓ－４８ｈ）の剥離強度は１７Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例１０］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例４と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－１ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－１ｈ）の剥離強度は１５Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｃ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例１１］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、実施例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、実施例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は２１Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１９Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－１ｈ）の剥離強度は２１Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－２４ｈ）の剥離強度は１９Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｐ－４８ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例１１］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例５と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－１ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－１ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｐ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例１２］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、実施例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、実施例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－１ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｓｆ－４８ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価はいずれも良好であった。
［比較例１２］
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－４８ｈ）を作製した。
ポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に代えて硬質塩化ビニル樹脂成形体［Ｇ３］を使用する以外は、比較例６と同様にして接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－１ｈ）、Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－２４ｈ）及びＨ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－１ｈ）の剥離強度は１０Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であったが、接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ２／Ｇ３ｆ－４８ｈ）の剥離強度はいずれも４Ｎ／ｃｍ未満であり、接着性の評価は不良であった。
［実施例１３］
（工程１）プラズマ照射および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例２と同様にして、実施例２と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に対してプラズマ照射を行った。
（工程１）プラズマ照射および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
珪素化合物を導入しないこと以外は実施例２と同様にして、実施例２と同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］に対してプラズマ照射を行った。
上記のプラズマ照射を行なった樹脂成形体［Ｇ１ｐ］の被加工面を、珪素化合物である３－アミノプロピルトリメトキシシランの水溶液（濃度：２％）に浸漬した後、オーブン中で１１０℃、５分の条件で乾燥した。
（工程２）積層および加熱圧着
上記のプラズマ照射及びそれに続く珪素化合物との接触による処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｐｓ］を２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－４８ｈ）を作製した。
上記のプラズマ照射及びそれに続く珪素化合物との接触による処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｐｓ］を２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－１ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－２４ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－４８ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－１ｈ）の剥離強度は１８Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－２４ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｐｓ－４８ｈ）の剥離強度は１６Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であった。
［実施例１４］
（工程１）紫外線照射および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］からなる縦２００ｍｍ×横１００ｍｍのシート状の試験片を作製し、この試験片の片面に対して、キセノンエキシマ紫外線照射装置（エム・ディ・エキシマ社製、製品名「ＭＥＣＬ－Ｍ－１－２００」）を使用して、以下の条件で、紫外線照射（エキシマ紫外線照射）を行った。
照度：１４０ｍＷ／ｃｍ２、
ステージ温度：１００℃、
試料と光源の距離（エキシマ紫外線ランプとポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の被照射面との距離）：２ｍｍ、
処理環境：窒素ガス雰囲気下、酸素濃度０．１体積％、
ステージ可動速度：１０ｍｍ／秒、
エキシマ光露光積算量：６５００ｍＪ／ｃｍ２
（工程１）紫外線照射および珪素化合物との接触（処理（ｉｉ））
実施例１で使用したのと同様のポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］からなる縦２００ｍｍ×横１００ｍｍのシート状の試験片を作製し、この試験片の片面に対して、キセノンエキシマ紫外線照射装置（エム・ディ・エキシマ社製、製品名「ＭＥＣＬ－Ｍ－１－２００」）を使用して、以下の条件で、紫外線照射（エキシマ紫外線照射）を行った。
照度：１４０ｍＷ／ｃｍ２、
ステージ温度：１００℃、
試料と光源の距離（エキシマ紫外線ランプとポリカーボネート樹脂成形体［Ｇ１］の被照射面との距離）：２ｍｍ、
処理環境：窒素ガス雰囲気下、酸素濃度０．１体積％、
ステージ可動速度：１０ｍｍ／秒、
エキシマ光露光積算量：６５００ｍＪ／ｃｍ２
上記のエキシマ紫外線照射を行なった樹脂成形体［Ｇ１ｕｖ］の被加工面を、珪素化合物である３－アミノプロピルトリメトキシシランの水溶液（濃度：２％）に浸漬した後、オーブン中で１１０℃、５分の条件で乾燥した。
（工程２）積層および加熱圧着
上記のエキシマ紫外線照射及びそれに続く珪素化合物との接触による処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｕｖｓ］を２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－４８ｈ）を作製した。
上記のエキシマ紫外線照射及びそれに続く珪素化合物との接触による処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ１ｕｖｓ］を２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間及び４８時間保持した。その後それぞれ製造例１で調製した成形体［Ｆ１］を重ねて、実施例１と同様にして接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－４８ｈ）を作製した。
実施例１と同様にして、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－１ｈ）、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－２４ｈ）及び接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－４８ｈ）について接着面の接着性を評価した。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－１ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－４８ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であった。
接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－１ｈ）の剥離強度は１４Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－２４ｈ）の剥離強度は１３Ｎ／ｃｍ、接合体Ｈ（Ｆ１／Ｇ１ｕｖｓ－４８ｈ）の剥離強度は１２Ｎ／ｃｍであり、接着性の評価は良好であった。
上述した実施例１～１４および比較例１～１２の結果を、それぞれ以下の表１および２に示す。なお、表１および２中、
「ＡＰＴＭ」は、３－アミノプロピルトリメトキシシランを示し、
「ＨＭＤＳ」は、ヘキサメチルジシランを示し、
「ＰＣ」は、ポリカーボネート樹脂を示し、
「ＰＥＴ」は、ポリエチレンテレフタレート樹脂を示し、
「ＰＶＣ」は、硬質塩化ビニル樹脂を示す。
「ＡＰＴＭ」は、３－アミノプロピルトリメトキシシランを示し、
「ＨＭＤＳ」は、ヘキサメチルジシランを示し、
「ＰＣ」は、ポリカーボネート樹脂を示し、
「ＰＥＴ」は、ポリエチレンテレフタレート樹脂を示し、
「ＰＶＣ」は、硬質塩化ビニル樹脂を示す。
本実施例及び比較例の結果から以下のことがわかる。
珪素化合物の非存在下で、表面に、コロナ放電、プラズマ照射又は火炎吹き付けを施した樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間保持した後では変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と強固に接着できるが、２４時間以上保持した後では成形体［Ｆ］と強固に接着できなくなっている（比較例１～９）。
これに対し、珪素化合物の存在下で、表面に、プラズマ照射又は火炎吹き付けを行う処理（ｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間、４８時間のいずれの時間保持した後でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と安定して強固に接着できる（実施例２、３、５、６、８、９、１１、１２）。また、表面に、コロナ放電、プラズマ照射又はエキシマ紫外線照射を施した後に珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間、４８時間のいずれの時間保持した後でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とするシート状の成形体［Ｆ］と安定して強固に接着できる（実施例１、４、７、１０、１３、１４）。
また、樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、処理（ｉ）及び処理（ｉｉ）の少なくとも一つの処理を実施した後、成形体［Ｆ］と接着して接合体［Ｈ］を製造する本発明の製造方法によれば、珪素化合物の非存在下で、表面加工（表面に、コロナ放電、プラズマ照射又は火炎吹き付けを施す）のみを実施した樹脂成形体［Ｇ］と成形体［Ｆ］と接着して接合体［Ｈ］を製造する方法に比較して、より強固な接着性を有する接合体が得られるという効果もある（実施例１と比較例１、実施例２と比較例２、実施例３と比較例３、実施例４と比較例４、実施例５と比較例５、実施例６と比較例６、実施例７と比較例７、実施例８と比較例８、実施例９と比較例９、実施例１０と比較例１０、実施例１１と比較例１１、実施例１２と比較例１２について、表１中「１時間保持後」の「剥離強度(Ｎ／ｃｍ)」を比較）。
珪素化合物の非存在下で、表面に、コロナ放電、プラズマ照射又は火炎吹き付けを施した樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間保持した後では変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と強固に接着できるが、２４時間以上保持した後では成形体［Ｆ］と強固に接着できなくなっている（比較例１～９）。
これに対し、珪素化合物の存在下で、表面に、プラズマ照射又は火炎吹き付けを行う処理（ｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間、４８時間のいずれの時間保持した後でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］と安定して強固に接着できる（実施例２、３、５、６、８、９、１１、１２）。また、表面に、コロナ放電、プラズマ照射又はエキシマ紫外線照射を施した後に珪素化合物と接触させる処理（ｉｉ）を行った樹脂成形体［Ｇ］は、２５℃、５０％ＲＨの環境条件の下で１時間、２４時間、４８時間のいずれの時間保持した後でも、変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とするシート状の成形体［Ｆ］と安定して強固に接着できる（実施例１、４、７、１０、１３、１４）。
また、樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、処理（ｉ）及び処理（ｉｉ）の少なくとも一つの処理を実施した後、成形体［Ｆ］と接着して接合体［Ｈ］を製造する本発明の製造方法によれば、珪素化合物の非存在下で、表面加工（表面に、コロナ放電、プラズマ照射又は火炎吹き付けを施す）のみを実施した樹脂成形体［Ｇ］と成形体［Ｆ］と接着して接合体［Ｈ］を製造する方法に比較して、より強固な接着性を有する接合体が得られるという効果もある（実施例１と比較例１、実施例２と比較例２、実施例３と比較例３、実施例４と比較例４、実施例５と比較例５、実施例６と比較例６、実施例７と比較例７、実施例８と比較例８、実施例９と比較例９、実施例１０と比較例１０、実施例１１と比較例１１、実施例１２と比較例１２について、表１中「１時間保持後」の「剥離強度(Ｎ／ｃｍ)」を比較）。
本発明の接合体の製造方法によれば、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物を主成分とする成形体と、樹脂成形体とを安定して強固に接着させて、当該成形体と当該樹脂成形体の接合体を製造することができる。このため、本発明の接合体の製造方法は、アルコキシシリル基が導入された特定の変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とする成形体［Ｆ］とポリカーボネートやポリエチレンテレフタレート等の樹脂成形体［Ｇ］との強固な接着性を必要とする太陽電池モジュールの封止、有機ＥＬ素子の封止、電子部品の封止、耐貫通性合わせガラスの貼り合わせ等の用途に有用である。
Claims (3)
- アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］を主成分とし、エチレンビスステアリン酸アマイドを含む成形体［Ｆ］と、樹脂成形体［Ｇ］とを接着して接合体［Ｈ］を製造する方法であって、下記工程１及び２を含む、接合体の製造方法。
工程１：前記樹脂成形体［Ｇ］の表面に対して、ヘキサメチルジシランと３－アミノプロピルトリメトキシシランの少なくとも一方の存在下で、プラズマ照射、コロナ放電、及び火炎吹き付けからなる群から選ばれる少なくとも一つを行う処理（ｉ）を実施する工程。
工程２：前記工程１を経た前記樹脂成形体［Ｇ］と、前記成形体［Ｆ］とを、前記樹脂成形体［Ｇ］の前記処理（ｉ）がなされた表面と前記成形体［Ｆ］とが接するように積層し、加熱圧着する工程。 - 前記接合体［Ｈ］における前記成形体［Ｆ］と前記樹脂成形体［Ｇ］との接着面の剥離強度が４Ｎ／ｃｍ以上である、請求項１に記載の接合体の製造方法。
- 前記変性ブロック共重合体水素化物［Ｅ］が、芳香族ビニル化合物由来の構造単位〔ａ〕を主成分とする、少なくとも二つの重合体ブロック［Ａ］と、鎖状共役ジエン化合物由来の構造単位〔ｂ〕を主成分とする、少なくとも一つの重合体ブロック［Ｂ］とからなるブロック共重合体［Ｃ］であって、前記構造単位〔ａ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗａとし、前記構造単位〔ｂ〕の全量がブロック共重合体［Ｃ］に占める質量分率をｗｂとしたときに、ｗａとｗｂとの比ｗａ：ｗｂが２０：８０～６０：４０であるブロック共重合体［Ｃ］の、前記構造単位〔ｂ〕由来の炭素－炭素不飽和結合の９０％以上を水素化したブロック共重合体水素化物［Ｄ］に、アルコキシシリル基が導入されてなる変性ブロック共重合体水素化物である、請求項１または２に記載の接合体の製造方法。
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