JP7197290B2 - アンカー素子定着方法及びそれに用いられる水硬性組成物 - Google Patents

Description

本発明は、例えばカルバート、ダム堤体、建物のようなコンクリート躯体や岩盤に、鉄筋やアンカーボルトのようなアンカー素子を定着させるためのアンカー素子定着方法及びれに用いられる水硬性組成物に関する。

カルバート、ダム堤体、トンネル、建物のような既存のコンクリート製人工構造物の耐震強度や耐久性を高めるために、せん断耐力を向上させる補強工事が行われている。また、法面を覆ってそれの崩落を防止するという所謂張コンクリートに、必要に応じて落石防護網や雪崩防止柵のような工作物を取り付ける工事が行われている。これらの工事は、コンクリート構造物を形成しているコンクリート躯体や岩盤に、ドリルやコアボーリングマシンのような回転工具で円筒形の削孔を形成し、そこへ硬化性の定着剤を入れ、さらに鉄筋やアンカーボルトのようなアンカー素子を打ち込んで定着させるというものである。

このようなアンカー素子定着工事に用いられる定着剤として、セメントを含む水硬性組成物が採用されている。アンカー素子定着工事においては、この水硬性組成物を水と混合して硬化性ペーストを調製し、これをアンカー素子と削孔の内壁面との間に充填し、養生を経て硬化性ペーストを硬化させて硬化物とする。硬化物が所望の強度を発揮するように、水硬性組成物に対する水の量は予め決められており、さらに両者を均一に混合することを要する。この硬化性ペーストの調製方法として、袋のようなパウチ容器に収容された水硬性組成と水とを、パウチ容器内で混合する方法が知られている。

例えば特許文献１に、仕切具で二つに区画されたパウチ容器の上側収納部に水硬性組成物を収容し、下側収納部に水を収容しているパウチ容器の上端部と下端部とを引っ張ることによって仕切具を外し、水硬性組成物を水に落下させた後、パウチ容器を手で揉んだり振ったり、また機械で振動を付与したりして両者を混合し、硬化性ペーストを調製するというパウチ容器の使用方法が記載されている。この方法によれば、大掛かりな混練装置が不要であるので、アンカー素子定着工事へ手軽に適用できる。

しかし、このパウチ容器の使用方法は、水硬性組成物の重量に仕切部が耐えうる程度の量しか収容できず、パウチ容器内の水硬性組成物が少量に限られるので、調製可能な硬化性ペーストの量も少量に限られる。そのため、例えば施工箇所が二～三箇所から十箇所程度の小規模なアンカー素子定着工事に適している。しかしながら、このパウチ容器を用いて二十箇所を超えるような中規模以上のアンカー素子定着工事を行う場合、何度も硬化性ペーストを調製する必要がある。また水硬性組成物と水との混合時、パウチ容器を手で揉んだり振ったりする方法によれば、作業者の技量に依存し調製される硬化性ペーストの品質を一定に保つのが困難である。一方、特許文献１には機械で振動を付与して水硬性組成物と水とを混合する旨が記載されているものの、具体的な混合方法が開示されていない。

特開２０１１－２５４２４号公報

本発明は前記の課題を解決するためになされたもので、小規模だけでなく中規模のアンカー素子定着工事にも適用でき、かつ水硬性組成物と水とを簡便な方法によって短時間で均一に混合及び混練できることにより、常に同じ品質の硬化性ペーストを調製できるアンカー素子定着方法及びそれに用いられる水硬性組成物を提供することを目的とする。

前記の目的を達成するためになされた、本発明のアンカー素子定着方法は、水硬性組成物を収容している袋体と、外界と前記袋体の内空とをそれの上端辺部で連通させているポートとを有するパックに、水が入ったボトルに取り付けられ鱗状環部を有するコネクタに接続された接続チューブを介して鱗状環部を有する前記ポートから、又は水が入ったボトルに取り付けられテーパーを有する注水ノズルを介して前記ポートから、液密に前記水を入れる工程と、前記水硬性組成物及び前記水を遺漏させないキャップを前記ポートに取り付け、前記パックに外力を加えることにより、前記水硬性組成物と前記水とを混合して硬化性ペーストを調製する工程と、前記キャップを除去した後、前記袋体を潰すことによって、前記硬化性ペーストを前記ポートから押し出してコンクリート躯体に開けられた削孔へ注入する工程と、前記硬化性ペーストに突き刺しながら前記削孔にアンカー素子を挿入し、前記硬化性ペーストを硬化させる工程とを、有するものであって、
前記水硬性組成物が、
ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を含有する水硬成分と、
シリカ微粒子、及び／又はカオリンを含んでいる強度増進剤と、
ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物、芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物、ポリスチレンスルホン酸、及びこれらの塩から選ばれるスルホン酸系流動化剤と、ポリカルボン酸、下記化学式（１）

（化学式（１）中、Ｒ ^１ は水素原子又はメチル基であり、Ｒ ^２ は炭素数２～４のアルキレン基であり、Ｒ ^３ は炭素数２～５のアルキル基であり、ｎは１～１００の正数である。）で表される単量体（１）及び下記化学式（２）

（化学式（２）中、Ｒ ^４ 、Ｒ ^５ 、及びＲ ^６ は水素原子又はメチル基であり、Ｍは水素原子、ナトリウム、リチウム、及びカリウムから選ばれるアルカリ金属、又はマグネシウム、カルシウム、及びバリウムから選ばれるアルカリ土類金属である。）で表される単量体（２）との共重合体であるポリカルボン酸エーテル、及びこれらの塩から選ばれるカルボン酸系流動化剤との少なくとも何れかである遅延型流動化剤と、
クエン酸、クエン酸ナトリウム、グルコン酸、酒石酸、リンゴ酸、サリチル酸、ｍ－オキシ安息香酸、及びｐ－オキシ安息香酸から選ばれるオキシカルボン酸と、リグニンスルホン酸と、ソルビトール、ペンチトール、及びヘキシトールから選ばれる糖アルコールと、オキシカルボン酸及び／又はリグニンスルホン酸のリチウム塩、カリウム塩、及びナトリウム塩から選ばれるそのアルカリ金属塩、そのマグネシウム塩、及びそのカルシウム塩から選ばれるアルカリ土類金属塩との少なくとも何れかである凝結時間調整剤と、
ＪＩＳ Ｇ５９０１（２０１６）に準拠した粒度区分を４～８号としている細骨材と
を含んでいる。

アンカー素子定着方法は、前記外力が器具の押圧力及び／又は人力であってもよい。

アンカー素子定着方法は、前記器具が、円柱形をなしそれの側面で前記パックを押圧する回転体と前記回転体の中心軸を貫通してそれを軸支している回転軸とを有している押圧ローラーであってもよい。

アンカー素子定着方法は、例えば、前記人力が、前記パックを踏む力、揉む力、及び／又は振る力であるものが挙げられる。

アンカー素子定着方法は、例えば、前記水を入れる工程の直後に、前記パックを押して、前記パック内の空気を前記ポートから排出するものが挙げられる。

アンカー素子定着方法は、注入量指示マークを付した注入チューブを先端部に嵌めているノズルが前記ポートに取り付けられており、前記注入チューブを前記削孔に挿し込んで前記硬化性ペーストを注入しつつ前記注入チューブを前記削孔から抜去する方向に前記パックを移動させ、前記注入量指示マークが前記削孔から出没したときに、前記硬化性ペーストの注入を完了するものであってもよい。

アンカー素子定着方法は、前記袋体が最大で３０００ｇの前記水硬性組成物を収容しているものであってもよい。

アンカー素子定着方法は、例えば、記水硬性組成物の１００質量部当たりに、前記水の２５～３７質量部を入れるものが挙げられる。

アンカー素子定着方法は、前記水硬性組成物が、ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を含有する水硬成分と、強度増進剤と、遅延型流動化剤と、凝結時間調整剤と、ＪＩＳ Ｇ５９０１（２０１６）に準拠した粒度区分を４～８号としている細骨材とを含んでいるものである。

アンカー素子定着方法は、前記水硬性組成物が前記ポルトランドセメントを２０～５０質量部、前記アルミナセメントを３０～６０質量部、前記急結剤を１０～４０質量部、前記強度増進剤を１～１０質量部、前記遅延型流動化剤を０．１～２質量部、前記凝結時間調整剤を１～１０質量部、及び前記細骨材を１０～４０質量部とするものであってもよい。

アンカー素子定着方法は、例えば、前記遅延型流動化剤が、スルホン酸系流動化剤及び／又はカルボン酸系流動化剤を含んでいるものが挙げられる。

アンカー素子定着方法は、前記強度増進剤が、シリカ微粒子及び／又はカオリンを含んでいてもよい。
アンカー素子定着方法は、例えば、前記遅延型流動化剤が、前記ポリカルボン酸エーテルである前記カルボン酸系流動化剤であって、前記ポリカルボン酸エーテルが、前記単量体（１）：単量体（２）を１０～９５質量％：５～９０％質量％とするというものである。
アンカー素子定着方法は、例えば、前記遅延型流動化剤が、前記単量体（１）を、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、及びエトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレートから選ばれる少なくとも何れかとし、前記単量体（２）を、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、及びこれらの金属塩から選ばれる少なくとも何れかとするというものである。

アンカー素子定着方法は、例えば、前記シリカ微粒子が、シリカフュームであるものが挙げられる。

アンカー素子定着方法に用いられる水硬性組成物は、ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を含有する水硬成分と、強度増進剤と、遅延型流動化剤と、凝結時間調整剤と、ＪＩＳ Ｇ５９０１（２０１６）に準拠した粒度区分を４～８号としている細骨材とを含んでいる。

本発明のアンカー素子定着方法によれば、水は予めパックに収容されておらず用時に所要量をパックに入れるため、仕切具で水と水硬性組成物とを区画することを要しないから、パックの構成を簡素にできるとともに、輸送時や保管時に仕切具が外れたり緩んだりして両者が接触してしまう不具合を生じない。また、仕切具が外れないよう慎重にパックを取り扱うことを要しないから、簡便に輸送したり保管したりできる。さらに仕切具の耐荷重を考慮することなく、小規模から中規模まで施工規模に応じた量の水硬性組成物をパックに収容しておき、適当な量の硬化性ペーストを調製できる。

アンカー素子定着方法において、外力を加えるための器具が回転体と回転軸とを有する押圧ローラーであると、作業者は回転軸を握って袋体上で押圧ローラーを往復させるだけで水硬性組成物と水とを混合及び混練できるので、特段の要領が不要で作業者が有する作業の習熟度に依存せず、速やかに硬化性ペーストを調製できる。またアンカー素子定着方法によれば、パックを踏んだり、揉んだり、振ったりするという極めて簡便な方法で、水硬性組成物と水とを混合できる。

アンカー素子定着方法において、注入量指示マークが付された注入チューブを用いると、作業者がコンクリート躯体に開けられた削孔から注入チューブを抜去する方向へとパックを移動させながら硬化性ペーストを注入し、注入量指示マークが削孔の開口から出没した時点で注入を完了するだけという簡素な作業で、過不足なしで規定量の硬化性ペーストを削孔内に注入できる。それにより、硬化性ペーストが注入された削孔へアンカー素子を挿入する工程において、過剰量の硬化性ペーストが削孔の開口から溢れないので、経済的であり、廃棄物を削減できる。さらに硬化性ペーストの注入量不足が生じず、後の工程で不足分の硬化性ペーストを追加注入することを要さないから、アンカー素子定着工事を速やかに進めることができる。

上記のアンカー素子定着方法に用いられる水硬性組成物によれば、高い流動性を有する硬化性ペーストを調製できるので、打込機材を用いることなく硬化性ペーストが注入された削孔にアンカー素子を手で打込むことができる。また、多数の削孔へ流れ作業で次々と硬化性ペーストを注入できるので、短時間に多数箇所の施工が可能である。

水硬性組成物が、強度増進剤としてポゾラン活性に富むシリカ微粒子やカオリンを含んでいると、凝結開始後に緻密な水和物の結晶を生成するので、極めて高い圧縮強度を有する硬化体を得ることができる。

本発明を適用するアンカー素子定着方法の前半工程を説明する斜視図である。 本発明を適用するアンカー素子定着方法の前半工程中、パックに水を入れる工程の別な態様を説明する斜視図である。 本発明を適用するアンカー素子定着方法の前半工程中、パックに水を入れる工程の別な態様を説明する斜視図である。 本発明を適用するアンカー素子定着方法の後半工程を説明する模式部分断面側面図である。

以下、本発明を実施するための形態を詳細に説明するが、本発明の範囲はこれらの形態に限定されるものではない。

本発明のアンカー素子定着方法の一例を図１～４を参照しつつ説明する。図１は、アンカー素子定着方法の前半工程を示している。図１（ａ）に示すように、アンカー素子定着方法に用いられるパック１０は、角丸の矩形をなしているフィルム同士がそれらの周縁で一定幅の帯状に溶着された溶着帯１１ａを有している袋体１１と、この袋体１１の上端辺部１１ａ_１で溶着帯１１ａとともに溶着して固定されたポート１２とを、有している。ポート１２は筒形をなしており、袋体１１の内空と外界とを連通させている。ポート１２の上部の外面にキャップ１３（図１（ｂ）参照）の内面に形成された雌ねじと螺合する雄ねじが設けられている。袋体１１に、内容物として粉体である水硬性組成物Ｃ_１のみが収容されている。水硬性組成物Ｃ_１は、水Ｗと接触することによって硬化性ペーストに変化し、さらに水和反応を生じて硬化して硬化体を生成する。

袋体１１において、ポート１２を有する上端辺部１１ａ_１及びこれに対向している下端辺部１１ａ_３の長さは、袋体１１の側辺部１１ａ_２の長さよりも短いことが好ましい。具体的に、袋体１１の外寸は、上端辺部１１ａ_１及び下端辺部１１ａ_３の長さ（横の長さ）は、１００～３００ｍｍであることが好ましく、１００～２５０ｍｍであることがより好ましく、１００～２００ｍｍであることがより一層好ましい。また、側辺部１１ａ_２の長さ（縦の長さ）は、２００～５００ｍｍであることが好ましく、２５０～５００ｍｍであることが好ましく、２５０～４００ｍｍであることがさらに好ましく、３００～４００ｍｍであることがより一層好ましい。袋体１１の外寸は、これらの範囲内において、収容する水硬性組成物Ｃ_１の量（質量及び体積）と袋体１１に注入される水Ｗの量（質量及び体積）に応じて決定される。

また、袋体１１に収容されている水硬性組成物Ｃ_１の質量は、１００～３０００ｇである。収容量はこの間であればよく、例えば５００ｇ、１０００ｇ、１５００ｇ、２０００ｇ、及び２５００ｇのように施工箇所数や定着させるべきアンカー素子の太さ及び長さに応じて適宜選択できる。袋体１１に収容されている水硬性組成物Ｃ_１の質量が３０００ｇを超えると、後述するように、水硬性組成物Ｃ_１に水Ｗを加えて調製された硬化性ペーストＣ_２（図１（ｄ）参照）が重くなりすぎて人の手による作業性が低下する。

まず、袋体１１の上端辺部１１ａ_１を右手３１で挟むように支えつつ、パック１０が直立するように適当な平台（不図示）に載せる。ポート１２に螺合されてそれを覆っているキャップ１３（図１（ｂ）参照）を外す。次いで、下方に向かって漸次窄んだ円錐形をなしている円錐部２１ａとこの円錐部２１ａの頂部に接続し下方へ向かって緩やかに縮径している管部２１ｂとを有する漏斗２１の管部２１ｂを、それの下方先端部からポート１２へ挿し込む。管部２１ｂは下方先端部に向かって緩やかに縮径したテーパーを有しており、それの下方先端部の外径はポート１２の開口径よりもわずかに小さく、かつそれの中程の外径はポート１２の開口径よりも大きい。そのため、漏斗２１の管部２１ｂはポート１２と篏合して、漏斗２１がポート１２から脱落しない。

パック１０が平台上で直立するように右手３１でパック１０を支えつつ、水Ｗが入れられたビーカー４１を左手３２で持つ。ビーカー４１内に、水硬性組成物Ｃ_１の質量に対応する規定量の水Ｗが、予め計量されて入れられている。作業者は、ビーカー４１をゆっくりと傾けて、水Ｗを漏斗２１の円錐部２１ａへ注ぐ。それにより、水Ｗが袋体１１内に流入する。水Ｗは、袋体１１の内側面を伝って水硬性組成物Ｃ_１に到達し、それに吸収される。作業者は、ビーカー４１内の水Ｗの全量を、袋体１１に入れる。それにより、規定量の水Ｗが水硬性組成物Ｃ_１に吸収される。

水硬性組成物Ｃ_１の１００質量部当たり水Ｗ量は、２０～３７質量部であることが好ましく、２５～３５質量部であることがより好ましく、２５～３０質量部であることがより一層好ましい。水Ｗの量がこの下限値未満であると、水Ｗの量が不足して均質な硬化性ペーストＣ_２を調製できず、所期の強度を有する硬化体Ｃ_３（図４（ｆ）参照）が得られない。一方水Ｗの量がこの上限値を超えると、硬化性ペーストＣ_２が硬化し難い上、必要な強度を有する硬化体Ｃ_３を形成できない。また、水の温度は、５～４０℃であることが好ましく、１０～２０℃であることがより好ましい。

次いでポート１２から漏斗２１を取り外し、図１（ｂ）に示すようにポート１２にキャップ１３を螺合して取り付ける。それによりキャップ１３が、ポート１２の開口を覆って液密に塞いでいるので、袋体１１内の水硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとが遺漏しない。作業者は、両手３１，３２でパック１０を掴んで袋体１１を揉む。それにより袋体１１が変形し、水硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとが予備混合される。このとき、必要に応じて上端辺部１１ａ_１を下に、かつ下端辺部１１ａ_３上に向けるようにパック１０を天地逆転させたり、パック１０を水平又は垂直方向へ揺するように往復させたり、袋体１１を折り曲げたりしてもよい。なお、水硬性組成物Ｃ_１及び水Ｗとともに、空気Ａが袋体１１の内空の体積の一部を占めていてもよい。この工程において、水硬性組成物Ｃ_１の上方から注入された水Ｗが下端辺部１１ａ_３付近に到達するほど強い力でかつ長時間、袋体１１を揉むことを要しない。後に押圧用器具を用いてそれらを十分に混合できることに加え、作業者の負担が増大し、水硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとの混合物が凝結始発に到達し硬化を開始する恐れがあるからである。

図１（ｃ）に示すように、再びパック１０が平台上で直立するように右手３１でパック１０を支える。キャップ１３を左手３２で緩め、さらに右手３１で袋体１１を掴んだり押したりすることにより、袋体１１を変形させる。それにより、袋体１１の内側面の少なくとも一部が面接触して、袋体１１内の空気Ａがポート１２から排出される。このとき、袋体１１上方の空気滞留部を右手３１で挟み、そのまま右手３１を上端辺部１１ａ_１に向かってスライドさせると、空気Ａを速やかに排出できる。空気Ａの大部分が排出されたところで、作業者はキャップ１３を再度締める。

図１（ｄ）に、パック１０を押圧用器具で押圧することにより、硬化性ペーストＣ_２を調製する工程を示す。同図に示す押圧用器具は、円柱形をなしている回転体５１と、棒状の回転軸５２とを有している押圧ローラー５０である。回転体５１は、平行に向かい合った合同な二つの円形の底面５１ａ_１，５１ａ_２と、底面５１ａ_１，５１ａ_２との円周同士を繋いでいる側面５１ｂとを有している。回転軸５２は回転体５１の中心軸を貫通し、回転体５１を回転自在に軸支している。また回転軸５２は、回転体５１の両底面５１ａ_１，５１ａ_２で夫々突き出ている。回転軸５２の突き出た箇所は、押圧ローラー５０を操作するのに作業者が握ることができるグリップ５２ａである。

ポート１２が水平となる向きで、適当な平台の上にパック１０を載置し、さらに回転体５１の側面５１ｂとパック１０の外側面とが接触するように押圧ローラー５０を袋体１１上に載せる。回転体５１の両底面５１ａ_１，５１ａ_２で夫々突き出たグリップ５２ａを、右手３１及び左手３２で夫々握って押圧ローラー５０を支える。グリップ５２ａを平台方向へ押し付けながら、回転軸５２を上端辺部１１ａ_１方向、及び下端辺部１１ａ_３方向へ交互に動かす。図１（ｄ）の二点鎖線矢印に示すように、回転体５１がこの動きに追従し、回転しながら袋体１１上を往復する。また、押圧ローラー５０を、一方の側辺部１１ａ_２と他方の側辺部１１ａ_２との間で往復させながら、上端辺部１１ａ_１方向及び下端辺部１１ａ_３方向へ交互に動かしてもよく、袋体１１の対角線上で動かしてもよい。このように押圧ローラー５０を動かすことにより、袋体１１内に平台方向（垂直方向）への押圧力に加えて、水平方向への押圧力をも加えることができる。それにより水硬性組成物Ｃ_１及び水Ｗを袋体１１内でランダムに循環させて、撹拌することができる。

押圧ローラー５０の動きは、水硬性組成物Ｃ_１及び水Ｗの体積や袋体１１の寸法に依るが、１～５秒／往復とすることが好ましく、２～４秒／往復とすることがより好ましく、２～３秒／往復とすることがより一層好ましい。また、押圧ローラー５０による混合撹拌工程を、２０～６０秒行うことが好ましく、２０～５０秒行うことがより好ましく、３０～５０秒行うことがより一層好ましい。

このとき、水硬性組成物Ｃ_１及び水Ｗは、回転体５１の動き及び押圧力によって混合及び撹拌されながら、パック１０内を循環するように流動する。それにより、袋体１１の角部（上下端辺部１１ａ_１，１１ａ_３と側辺部１１ａ_２との接続部）のように、水硬性組成物Ｃ_１が流動し難かったり、水Ｗが到達し難かったりする箇所にまで移動する。それにより袋体１１の角部で、水硬性組成物Ｃ_１や水Ｗが滞留せず、押圧ローラー５０を用いた混合・撹拌工程中、常に流動する。その結果、硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとを満遍なく均質に混合できるので、それらが偏在していない硬化性ペーストを調製できる。

この硬化性ペーストの調製工程において、押圧ローラー５０は回転体５１及び回転軸５２というたった二つの部品で構成されているので、製造し易く安価である上、それの操作方法は簡素であり、電力のような動力源を要する上に高価で煩雑な操作を要する振動発生装置を不要としている。さらに、この押圧ローラー５０を用いた硬化性ペーストの調製工程によれば、押圧ローラー５０をパック１０に押し付けながら往復させるという単純な操作を行うだけで、水硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとの混合及び混練に作業者の技量に依存せずに、均質な硬化性ペーストを簡便に調製できる。

なお、図１（ｄ）に示す硬化性ペーストの調製工程前に、同図（ｃ）に示す空気の排出工程を経ることにより、パック１０内に残存する空気に起因して回転体５１の回転が妨げられたり、袋体１１を構成するフィルムに生じた皺と回転体５１との摩擦によって袋体１１が破れたりすることが防止されている。

硬化性ペーストＣ_２を調製するのに、パック１０を踏んだり、揉んだり、振ったりするという人力により外力を加えて、硬化性ペーストＣ_２を袋体１１内で撹拌してもよい。これらの方法を採用する場合、手、肘、膝、及び足のような人の体の一部をパック１０に接触させたり、手で掴んだりして、パック１０に押圧力や振盪を加えることにより硬化性ペーストＣ_２を撹拌することができる。人力を加える時間は、３０～１２０秒が好ましく、３０～９０秒がより好ましく、３０～６０秒がより一層好ましい。なお硬化性ペーストの調製工程においてパック１０に加える外力は、押圧ローラー５０の押圧力及び人力のいずれか一方であっても、両方であってもよい。それらの両方を用いる場合、その順は特に限定されない。

袋体１１は、それに収容される水硬性組成物Ｃ_１が外界の水との接触によって不意にペースト化及び硬化しないように、また回転体５１との摩擦によって破損しないように、水を透過し難く、高い強度を有するフィルムで形成されていることが好ましい。このフィルムの厚さは、１００～２５０μｍであることが好ましく、１００～１８０μｍであることがより好ましく、１００～１５０μｍであることがより一層好ましい。また、袋体１１内の水硬性組成物Ｃ_１、硬化性ペーストＣ_２、及び水Ｗを、袋体１１を通して視認できるように、フィルムは透明又は半透明であることが好ましい。

またフィルムは軟質で可撓性を有していることが好ましい。このフィルムの材料として、熱可塑性樹脂が挙げられ、具体的に例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ－４－メチルペンテン－１、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、ポリメタクリル酸メチル、ポリメタクリル酸エチル、ポリアクリル酸、環状ポリオレフィン、ポリアクリロニトリル、ポリアミド（ナイロン）、ポリエステル、ポリウレタン、ポリカーボネート、ポリイミド、ポリフェニレンスルフィド、及びポリ塩化ビニルからなる群の少なくとも１つを含む単独重合体及び／又は共重合体及び／又はポリマーブレンドが挙げられる。

フィルムの構造は、上記の熱可塑性樹脂の一種で形成された単層であってもよく、互いに同一又は異なる熱可塑性樹脂で形成された複数枚のフィルムが接着された多層であってもよい。フィルムが多層構造を有している場合、例えば、内層から外層へ向かって、ポリアミド（ナイロン）層（ＰＡ；１５μｍ厚）／バリアポリアミド（ナイロン）層（バリアＰＡ；１５μｍ厚）／リニア低密度ポリエチレン層（ＬＬＤＰＥ；１３０μｍ厚）の順に積層した多層構造が挙げられる。この多層構造は、内層から外層へ向かって、ポリエチレンテレフタラート層（ＰＥＴ；１２μｍ厚）／バリアポリアミド（ナイロン）層（バリアＰＡ；１５μｍ厚）／リニア低密度ポリエチレン層（ＬＬＤＰＥ；１３０μｍ厚）の順であってもよい。特に最外層であるＬＬＤＰＥ層は少なくとも１００μｍの厚さを有していることが好ましい。それにより、押圧ローラー５０や足との摩擦やそれらによる押圧に起因する袋体１１の内圧上昇が生じても、フィルムが破れたり裂けたりしない。一方、ＬＬＤＰＥ層の厚さが１５０μｍを超えると、フィルムが外圧によって変形し難いので、水硬性組成物Ｃ_１と水Ｗとを十分に混合及び混練できず、均質な硬化性ペーストＣ_２が得られない。また溶着帯１１ａは、熱溶着、超音波溶着、又は誘導溶着によって形成することができる。

上記の熱硬化性樹脂は、ポート１２、回転体５１、及び回転軸５２の材料としても採用することができる。なお、作業者が握りやすいように、グリップ５２ａが上記の材料で形成されたスポンジで覆われていてもよい。

図１（ａ）に示した水Ｗの注入工程の別な態様を図２に示す。まず図２（ａ）に示すように、コネクタ２２を用意する。コネクタ２２は筒体をなしており、それの上端で円形の開口部を有している。またコネクタ２２は、基端部の内壁面にポート１２の雄ねじに螺合可能な雌ねじを有し、中ほどから先端部の外面に複数の鱗状環部２２ａを有している。各鱗状環部２２ａは、円形の開口部と同心に形成されており、基端部に向かって漸次広がった截頭形をなしている。それによりコネクタ２２の外面に複数の段差が形成されている。このような外形を有するコネクタは、タケノコと呼ばれている。このコネクタ２２をポート１２に螺合して取り付ける。

次いで、図２（ｂ）に示すように、接続チューブ２３の一端をコネクタ２２に嵌める。コネクタ２２は、鱗状環部２２ａによる複数の段差を有しているので、一旦コネクタ２２に嵌められた接続チューブ２３は、容易にそこから外れない。

図２（ｃ）に示すように、ボトル４２の筒口４２ａに、別なコネクタ２２を螺合して取り付け、さらに接続チューブ２３の他端をそこへ嵌める。それにより、パック１０とボトル４２とが、接続チューブ２３を介して液密に連結される。ボトル４２に、水硬性組成物Ｃ_１の質量に対応する規定量の水Ｗが入れられている。水Ｗ入りのボトル４２として、例えば、アイザーピュアウォーター（２５０ｍＬ入り、株式会社アクシス製、商品名）が市販されている。作業者は、右手３１でパック１０を支えつつ、左手３２でボトル４２を持ち、筒口４２ａが下方へ向くようにボトル４２を傾ける。それにより、ボトル４２内の水Ｗが接続チューブ２３内を通って、袋体１１内に注がれる。

図１（ａ）に示した水Ｗの注入工程の更に別な態様を図３に示す。まず図３（ａ）に示すように、注水ノズル２４を準備する。注水ノズル２４は基端部から先端部に向かって漸次縮径している。それにより、注水ノズル２４はテーパーを有する截頭円錐形の筒体をなしている。注水ノズル２４は基端部の内壁面に、ボトル４２の筒口４２ａの外面に形成された雄ねじと螺合する雌ねじを有している。注水ノズル２４の基端部を筒口４２ａに螺合させて、注水ノズル２４をボトル４２に液密に取り付ける。このような注水ノズル２４として、例えば、サナダ精工株式会社製の自動給水ノズル３Ｐ（型式ＭＹＳ０２４）が市販されている。必要に応じ、この自動給水ノズル３Ｐの先端を切断してもよい。それによれば、注水ノズル２４の先端開口が拡径するのでボトル４２内の水Ｗを短時間でパック１０に注入できる（図３（ｃ）参照）。

次いで、図３（ｂ）に示すように、ポート１２の開口がやや下を向くようにそこをつまんで袋体１１を折り曲げる。ポート１２の開口に注水ノズル２４をそれの先端部から挿し込む。注水ノズル２４はテーパーを有しているので、ポート１２の開口に食い込んで篏合して容易に脱落しない。それにより、パック１０とボトル４２とを液密に接続できる。このように、袋体１１を折り曲げつつポート１２の開口を下に向けることによって、水硬性組成物Ｃ_１が袋体１１から遺漏しない。また注水ノズル２４の先端部をボトル４２の底部よりも上側に位置させなければ、注水ノズル２４をポート１２に挿し込めないので、パック１０とボトル４２との接続時に水Ｗが注水ノズル２４の先端開口から遺漏しない。

図３（ｃ）に示すように、ボトル４２の底部を上側に、注水ノズル２４を下側に、それぞれ位置するようにボトル４２を逆転させる。それにより、ボトル４２内の水Ｗが注水ノズル２４内を通って、袋体１１内に注がれる。

図２及び３に示す態様によれば、パック１０とボトル４２とが、接続チューブ２３や注水ノズル２４を介して液密に連結されているので、予め計量された規定量の水Ｗを一切こぼすことなく、確実に、しかも簡便に袋体１１に注ぐことができる。

本発明のアンカー素子定着方法の後半工程を図４に示す。同図は落石防護網を固定する支柱を張コンクリートに取り付ける工程を示している。

図４（ａ）に示す張コンクリート６１は、法面６２へのコンクリート張工によって形成され、法面６２を略均一な厚さで覆っている。そのため、張コンクリート６１の表面６１ａは、傾斜している。作業者は、表面６１ａにコアボーリングマシン７１をセットし、それの先端に取り付けられたコアドリル７１ａを回転させて円筒形状の削孔６１ｂを、二十から三十箇所形成する。

削孔６１ｂの奥行（長さ）及び直径は、張コンクリート６１の厚さや、定着させるアンカー素子の長さ及び径に応じて決定される。特に削孔６１ｂの奥行は、アンカー素子の直径の少なくとも５～１０倍であることが好ましい。例えば、アンカー素子がＤ２５鉄筋（ＪＩＳ Ｇ３１１２（２０１０）に規定された異形棒鋼の呼び名：公称直径２５．４ｍｍ）である場合、削孔６１ｂの奥行を１２５～２５０ｍｍ、具体的には１７５～２００ｍｍ、さらに具体的には１７５～１８０ｍｍとし、直径を３０～３８ｍｍ、具体的には３０～３５ｍｍ、さらに具体的には３０～３３ｍｍとする削孔６１ｂが挙げられる。

図４（ｂ）に示すように、パック１０のポート１２に、ノズル１４を螺合して取り付ける。ノズル１４は、基端部にキャップ１３と同一の雌ねじを、先端に開口した吐出口を、夫々有している。ノズル１４は先端部に向かって漸次窄まっている。この先端部に注入チューブ１５が接続されている。注入チューブ１５は留め具１６によってノズル１４に締付け固定されている。注入チューブ１５の中ほどに、注入量指示マーク１５ａであるビニルテープが巻かれてそこへ貼付されている。この注入量指示マーク１５ａは、削孔６１ｂの体積とそこに挿入されるアンカー素子の挿入部の体積との差分を満たす量の硬化性ペーストＣ_２が削孔６１ｂに注入された際に、削孔６１ｂの開口から露出する位置に付されている（図４（ｄ）参照）。

図４（ｂ）に示すように、作業者は注入チューブ１５の先端が削孔６１ｂの底面６１ｂ_１に接触する位置まで注入チューブ１５を削孔６１ｂに挿し込む。次いで作業者は同図（ｃ）に示すように、袋体１１を、例えば左手３２で握ることによって、袋体１１の内側面同士が接するように、袋体１１の両面で対抗する方向に圧力を掛けて圧縮する。それにより袋体１１内の硬化性ペーストＣ_２が注入チューブ１５から吐出されて削孔６１ｂ内に流れ込む。このとき、下端辺部１１ａ_３からノズル１４に向かって手３１，３２で扱きながら硬化性ペーストＣ_２を吐出させることが好ましい。また下端辺部１１ａ_３からポート１２に向かって袋体１１を手３１，３２で徐々に巻き取ることにより、袋体１１内の硬化性ペーストＣ_２に圧力を掛けてノズル１４及び注入チューブ１５からこれを吐出させてもよい。

図１（ｃ）に示すように作業者は、硬化性ペーストＣ_２を削孔６１ｂに注入しながら、削孔６１ｂの開口から離反する方向Ｘへ、パック１０を少しずつ移動させる。このとき、作業者は注入チューブ１５の先端部と硬化性ペーストＣ_２の液面とを接触させながら硬化性ペーストＣ_２の注入を継続する。それにより、硬化性ペーストＣ_２の注入量が削孔６１ｂ内で増加することに応じて、注入チューブ１５が削孔６１ｂから抜去される方向へと移動する。また作業者は、硬化性ペーストＣ_２の液面が削孔６１ｂの開口へ向かって移動する際に生じる硬化性ペーストＣ_２の圧力を感知できる。それによって作業者は、硬化性ペーストＣ_２の順調な注入を認識できる。

作業者がこの作業を継続すると、図４（ｄ）に示すように、注入量指示マーク１５ａが削孔６１ｂの開口で出没する。作業者は、この注入量指示マーク１５ａが、削孔６１ｂの開口で出没したことを目視にて確認した時点で、一つの削孔６１ｂに対する硬化性ペーストＣ_２の注入作業を終了する。このように作業者は、硬化性ペーストＣ_２の注入工程において、パック１０を移動させながら削孔６１ｂの開口を注視するという簡便で簡素な作業を行うだけで、アンカー素子のうち削孔６１ｂに挿入される部分の体積だけを削孔６１ｂ内に残して、硬化性ペーストＣ_２の注入を終えることができる。その結果、アンカー素子を削孔６１ｂへ挿入した際に、硬化性ペーストＣ_２が削孔６１ｂの開口から多量に溢れ出るという不経済を防止できる。

図４（ｅ）にアンカー素子の打込工程を示す。アンカー素子であるアンカーボルト８１は、長尺の略円柱形をなしており、それの中心軸に対して略垂直な面をなしている基端（同図（ｆ）参照）と、この基端の面に対して傾斜していることによって楕円形の面を有している先端とを、有している。それによりアンカーボルト８１の先端は鋭く尖っているため、硬化性ペーストＣ_２で満たされた削孔６１ｂへ挿入し易い。アンカーボルト８１の先端から中程まで、複数のリブ８１ａが出っ張っている。アンカーボルト８１の基端部の表面に雄ねじ８１ｂが設けられている。この雄ねじ８１ｂに、落石防護網の支柱を固定するナット８３が螺合される（同図（ｆ）参照）。アンカーボルト８１の全長は、規格に示されているアンカーボルトの定着長を満足し、かつ削孔６１ｂに打ち込まれた際に雄ねじ８１ｂが削孔６１ｂの開口から突き出るように、削孔６１ｂの削孔長（奥行）よりも長い。なお、アンカーボルト８１の先端は、尖っていなくてもよく、略円形の端面を有する、所謂寸切り品であってもよい。

アンカーボルト８１の寸法について、特に限定されないが、例えばＪＩＳ Ｇ３１１２（２０１０）に規定されている異形棒鋼の呼び名Ｄ４～Ｄ５１のものを用いることができる。また、アンカーボルト８１は、Ｍ６～Ｍ１００の呼び径を有する全ねじボルトであってもよい。

作業者は、アンカーボルト８１の基端部を右手３１（若しくは左手３２、又は両手）で握って、硬化性ペーストＣ_２に空気が混入しないようにアンカーボルト８１の中心軸周りに回転させながら、削孔６１ｂ内の硬化性ペーストＣ_２に挿し込む。適度な流動性を有する硬化性ペーストＣ_２と、アンカーボルト８１の鋭利な先端とによって、作業者は然程、力を要さずとも、アンカーボルト８１を硬化性ペーストＣ_２で満たされた削孔６１ｂに打込むことができる。作業者は、硬化性ペーストＣ_２の調製完了時から硬化性ペーストＣ_２の凝結始発までの時間である可使時間内にこの工程を行う。可使時間を徒過すると、凝結始発に達した硬化性ペーストＣ_２の流動性が、徐々に失われて、アンカーボルト８１の打込抵抗が上昇し、これを右手３１（及び／又は左手３２）による人力で打込むことが困難になってしまう。

作業者は、削孔６１ｂ内でアンカーボルト８１を所定の角度となるように手３１，３２で支持する。凝結終結に達した硬化性ペーストＣ_２は硬化を開始するので、アンカーボルト８１は作業者の支持を要さず所定の角度を保ったまま、削孔６１ｂ内に定着する。作業者は必要に応じて、削孔６１ｂからわずかに溢れた硬化性ペーストＣ_２を取り除く。作業者は引き続き、別な削孔６１ｂの前に移動して図４（ｂ）～（ｅ）の作業を繰り返す。

パック１０内に１００～３０００ｇの水硬性組成物Ｃ_１から調製された十分な量の硬化性ペーストＣ_２が収容されているので、作業者は逐一別なパック１０を用いて新たな硬化性ペーストＣ_２の調製作業を要しない。そのためこのアンカー素子定着方法は、数十箇所の削孔６１ｂにアンカー素子を定着させるような中規模の工事において、硬化性ペーストＣ_２の注入作業とアンカー素子の挿入作業とを、中断することなく連続的な流れ作業として行うことができるので、作業者の負担を軽減できるとともに作業時間の短縮に資する。

図４（ａ）～（ｅ）に示す工程を経た張コンクリート６１を同図（ｆ）に示す。硬化性ペーストＣ_２の硬化により生じた硬化体Ｃ_３が削孔６１ｂの開口を塞いでいるとともに、削孔６１ｂの内壁面とアンカーボルト８１との間に密に充填されている。アンカーボルト８１は、張コンクリート６１に定着し、その基端部の雄ねじ８１ｂにナット８３が螺合して支柱８２が固定されている。リブ８１ａのアンカー効果によってアンカーボルト８１は、硬化体Ｃ_３からの引抜強度を向上させている。

袋体１１に収容されている水硬性組成物Ｃ_１について説明する。

水硬性組成物Ｃ_１は、ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を含有する水硬成分と、細骨材と、遅延型流動化剤と、強度増進剤と、凝結時間調整剤とを、含んでいる。

細骨材は、硬化性ペーストＣ_２が凝結後に硬化する際に生じる収縮を低減し、これの硬化体Ｃ_３へのクラック発生を防止する。また、水硬成分の水和反応に伴う発熱を緩和し、硬化性ペーストＣ_２の温度上昇を抑えて過度な流動性増大や、凝結時間の延長を防止する。珪砂、川砂、海砂、及び砕砂のような砂類；アルミナクリンカー、シリカ粉、及び石灰石のような無機材；ウレタン砕、ＥＶＡ（ethylene vinyl acetate）フォーム、発泡樹脂の粉砕物から選ばれる少なくとも一種であり、なかでも珪砂が好ましい。

細骨材は、１ｍｍ以上の粗粒子を含んでいないことが好ましい。具体的に、ＪＩＳ Ｇ５９０１（２０１６）の表３に準拠した粒度区分を、４～８号とすることが好ましく、５．５～８号とすることがより好ましく、７～８号とすることが一層好ましい。細骨材の粒度区分がこの範囲であることにより、１ｍｍ以上の粗粒子を排除することができる。この粒度区分にける具体的な粒度分布は、４号で６００～１１８０μｍ、４．５号で４２５～８５０μｍ、５号で３００～６００μｍ、５．５号で２１２～４２５μｍ、６号で１５０～３００μｍ、６．５号で１０６～２１２μｍ、７号で７５～１５０μｍ、７．５号で５３～１０６μｍ、８号で３８～７５μｍである。

粒度区分は、３種の公称目開きを有する網目ふるいによって求められる。細骨材の測定試料全質量に対する各網目ふるいの面上の細骨材の質量比は、７０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることが一層好ましい。

また水硬性組成物Ｃ_１中、細骨材は、１０～４０質量部、好ましくは１０～３０質量部、より好ましくは２０～３０質量部含まれている。この範囲の含有量である細骨材は、水硬性組成物Ｃ_１全体に対し、下限値を８～３８質量％、好ましくは８～２５質量％とし、上限値を２７～６７質量％、好ましくは２７～３３質量％としている。このように、細骨材が、粒径１．２ｍｍ未満の細粒で、かつ水硬性組成物Ｃ_１中に最大でも６７質量％という低含有率であることによって、水硬性組成物Ｃ_１の凝集が阻害されない。細骨材の粒径、含有量、及び含有率が上記の上限値を超えると、硬化性ペーストＣ_２中を複数の削孔に注入している間に水硬成分と細骨材とが分離し、硬化体Ｃ_３が所期の強度を発揮できない。

遅延型流動化剤は、硬化性ペーストＣ_２の流動性を向上させるとともに、硬化性ペーストＣ_２の凝結始発に達する時間を遅延させるものである。遅延型流動化剤として、例えば、ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物、芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物、ポリスチレンスルホン酸、及びこれらの塩のようなスルホン酸系流動化剤；ポリカルボン酸、ポリカルボン酸エーテル、及びこれらの塩のようなカルボン酸系流動化剤が挙げられる。遅延型流動化剤として、これらの少なくとも一種を用いることができる。遅延型流動化剤は、硬化性ペーストＣ_２中に極めて微細な気泡を生成する。この気泡が硬化性ペーストＣ_２中で、水硬性分の再凝集と水和反応の進行とを阻害して流動性を向上させるとともに、凝結始発を遅延させていると考えられる。遅延型流動化剤として、なかでもポリカルボン酸エーテルが好ましい。

ポリカルボン酸エーテルは、具体的に、下記化学式（１）

（化学式（１）中、Ｒ^１は水素原子又はメチル基であり、Ｒ^２は炭素数２～４のアルキレン基であり、Ｒ^３は炭素数２～５のアルキル基であり、ｎは１～１００の正数である。）で表される単量体（１）と、下記化学式（２）

（化学式（２）中、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６及びは水素原子又はメチル基であり、Ｍは水素原子、ナトリウム、リチウム、及びカリウムから選ばれるアルカリ金属、又はマグネシウム、カルシウム、及びバリウムから選ばれるアルカリ土類金属である。）で表される単量体（２）との共重合体、及びこれの塩が挙げられる。ポリカルボン酸エーテルは、単量体（１）と単量体（２）とを（１）：（２）＝１０～９５質量％：５～９０％質量としていることが好ましい。

単量体（１）は、炭素数２～５のアルキル基を有する脂肪族又は脂環族アルコール化合物と炭素数２～４のアルキレンオキサイドとの付加重合体であるアルコキシポリアルキレングリコール化合物と、（メタ）アクリル酸とのエステル化合物である。単量体（１）として具体的に、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、及びエトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレートが挙げられ、これらは一種であっても複数種の混合物であってもよい。

単量体（２）として具体的に、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、及びこれらの金属塩が挙げられ、これらの一種又は複数種を用いることができる。

遅延型流動化剤は、水硬性組成物Ｃ_１の吸水開始から硬化性ペーストＣ_２の凝結始発までの時間を、例えば気温２０℃の雰囲気下、水温２０℃の水Ｗと水硬性組成物Ｃ_１とを混錬した場合、少なくとも１０分間、好ましくは１５～２５分間、より好ましくは１５～４０分間のように比較的長くするものである。遅延型流動化剤を用いることによって、所期の流動性を硬化性ペーストＣ_２に付与するのに要する水の量を、上記のように低減することができる。

水硬性組成物Ｃ_１中、遅延型流動化剤は、０．１～２質量部、好ましくは０．１～１．５質量部、より好ましくは０．１～１．０質量部含まれている。遅延型流動化剤の含有量が上記の下限値未満であると、硬化性ペーストＣ_２が十分に流動しない上、アンカー素子の打設前に凝結始発に達してしまうので、硬化性ペーストＣ_２のパック１０からの押し出し抵抗が増大したり、凝結した硬化性ペーストＣ_２がアンカー素子に纏わりついてそれの挿入抵抗が増大したりして、手作業によるアンカー素子の打ち込みが困難となりワーカビリティを損なってしまう。またコンクリート躯体や張コンクリートに開けられた削孔の内壁とアンカーボルトとの隙間の充填不良を生じアンカーボルトの引抜き強度低下を招来してしまう。一方、遅延型流動化剤の含有量が上限値を超えると、水硬成分の水和反応が過度に阻害されるので、硬化性ペーストＣ_２の凝結及び硬化が過剰に遅延して硬化体Ｃ_３の早強性が損なわれる上、長期強度が低下してしまう。

凝結時間調整剤は、硬化性ペーストＣ_２が流動性を失う凝結始発から硬化を開始する凝結終結までの凝結時間の長短を調整する。凝結時間調整剤は、硬化性ペーストＣ_２中の水硬成分の粒子に吸着してそれの表面を被覆し、水硬成分と水との接触を抑制する。それにより、水硬成分の水和反応を徐々に進行させて硬化性ペーストＣ_２の瞬結を防止できる。凝結時間調整剤として、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、リンゴ酸、サリチル酸、ｍ－オキシ安息香酸、及びｐ－オキシ安息香酸のようなオキシカルボン酸；リグニンスルホン酸；ソルビトール、ペンチトール、及びヘキシトールのような糖アルコールが挙げられ、これらの一種又は複数種を用いることができる。凝結時間調整剤は、オキシカルボン酸やリグニンスルホン酸のリチウム塩、カリウム塩、及びナトリウム塩のようなアルカリ金属塩、並びにマグネシウム塩、及びカルシウム塩のようなアルカリ土類金属塩であってもよく、なかでもクエン酸ナトリウムが好ましく、クエン酸三ナトリウムがより好ましい。

水硬性組成物Ｃ_１中、凝結時間調整剤は、１～１０質量部、好ましくは１～８質量部、より好ましくは１～５質量部含まれている。含有量がこの上限値を超えると、凝結時間が過度に長くなって凝結終結に達するまでの間に、例えば水硬成分と細骨材との分離を生じてしまう。一方含有量がこの下限値未満であると、水硬成分の水和反応が急激に進行し、硬化性ペーストＣ_２が凝結始発後に直ちに終結に達して硬化するので、硬化体Ｃ_３にクラックが生じてアンカー素子の引抜荷重が低下してしまう。

水硬性組成物Ｃ_１の水硬成分は、ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を必須として含むＭ型の膨張系セメントである。ポルトランドセメントは、シリカ（ＳｉＯ_２）、及びカルシア（ＣａＯ）を主成分とし、例えば、シリカを２０～２５質量％、及びカルシアを６０～７０質量％を含んでいるものが挙げられる。その他にアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、マグネシア（ＭｇＯ）、及び酸化鉄（Ｆｅ_２Ｏ_３）が、夫々１～６質量％含まれている。これらの成分は、例えばケイ酸カルシウム、アルミン酸カルシウム、及びカルシウムアルミノフェライトとして存在している。

ポルトランドセメントとして、具体的に普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、及び白色ポルトランドセメントが挙げられる。なかでも早強ポルトランドセメントが好ましい。これらのポルトランドセメントの一種のみを用いてもよく、複数種を混合して用いてもよい。水硬性組成物Ｃ_１中、ポルトランドセメントは、２０～５０質量部、好ましくは２０～４０質量部、より好ましくは２０～３０質量部含まれている。

アルミナセメントは、アルミン酸カルシウム（ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３）を主成分とする特殊セメントであり、例えばカルシアを２０～４０質量％、アルミナを４０～８０質量％、夫々含んでいるものが挙げられる。水硬性組成物Ｃ_１中、アルミナセメントは、３０～６０質量部、好ましくは３０～５０質量部、より好ましくは３０～４０質量部含まれている。

ポルトランドセメント及びアルミナセメントは、微粉末状のセメント粉体であり、その平均粒子径を、１０～５０μｍとするものであることが好ましく、２０～４０μｍとするものであることがより好ましく、２０～３０μｍとするものであることがより一層好ましい。なお平均粒子径とは、レーザー回折・散乱法による体積基準分布をいう。このような平均粒子径の測定装置として、例えば、島津レーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ－３１００－ＷＪＡ１：Ｖ１．００（株式会社島津製作所製）が挙げられる。セメント粉体がこのような微粉末であることによって、吸水に起因するセメント粉体の水和による化学的凝集及びセメント粉体の表面電位による物理的凝集が生じ易くなる。その結果、化学的凝集若しくは物理的凝集、又は両者の相乗効果によって、例えばコンクリート製ボックスカルバートの天井や壁面に開けられた削孔に注入された硬化性ペーストＣ_２が、削孔の開口から遺漏し難い。

急結剤は、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸アルミニウム、及び硫酸カルシウムのような硫酸塩が挙げられ、これらの一種又は複数種を用いることができる。硫酸カルシウムとして、無水石膏（ＣａＳＯ_４）、半水石膏（ＣａＳＯ_４・１／２Ｈ_２Ｏ）、二水石膏（ＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ）のような石膏が、後述するエトリンガイトの生成量を増大させる観点から好ましい。これらの急結剤は、一種のみを用いても複数種を混合して用いてもよい。水硬性組成物Ｃ_１中、急結剤は、１０～４０質量部、好ましくは２０～４０質量部、より好ましくは２０～３０質量部含まれている。

強度増進剤は、シリカ微粒子であるシリカフューム、及び／又はカオリンを主成分として含んでいる。シリカフュームは、硬化性ペーストＣ_２の粘度を向上させるという増粘効果を発現するとともに、後述するポゾラン活性に富んでいるので、硬化体Ｃ_３に高い圧縮強度を付与することができる。シリカフュームは、フェロシリコン（ＦｅＳｉ）を電気炉で製造する過程で蒸気化したシリコン酸化物（ＳｉＯ_２）をフィルターで捕集することにより得られる。シリカフュームは、０．１～０．２μｍの平均粒径、及び０．３～０．８ｇ／ｃｍ^３のかさ密度を有している。水硬性組成物Ｃ_１中、強度増進剤は、１～１０質量部、好ましくは１～８質量部、より好ましくは１～５質量部含まれている。

カオリンはシリカ及びアルミナを含んでいる。カオリンは具体的に焼成カオリン（２ＳｉＯ_２・Ａｌ_２Ｏ_３）が挙げられる。焼成カオリンは、天然粘土鉱物であるカオリン（２ＳｉＯ_２・Ａｌ_２Ｏ_３・２Ｈ_２Ｏ）を、例えばロータリーキルンのような窯に投入し、７００～７５０℃で、２０～２５分の滞留時間でか焼することによって得られる。強度増進剤は、焼成カオリンに加えて、高炉スラグ粉末及び／又はフライアッシュのようなシリカ質粉末を含んでいてもよい。

硬化性ペーストＣ_２は時間の経過に伴って、水硬性分が水和反応を生じて凝結し、その後硬化する。具体的にアルミナセメント中のアルミン酸カルシウム、石膏、及び水の反応が進行し、アルミン酸硫酸カルシウム水和物であるエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・３ＣａＳＯ_４・３２Ｈ_２Ｏ）を生成する。さらに急結剤である石膏が消費されると、エトリンガイトはアルミナセメント中のアルミン酸カルシウム（アルミネート相）と反応してモノサルフェート水和物を生成する。エトリンガイトやモノサルフェート水和物のようなカルシウムサルフォアルミネート水和物は、かさ高く水に不溶な針状結晶であり、これの成長に伴って、硬化性ペーストＣ_２が膨張しながら凝結して徐々に硬化する。しかも急結剤である石膏が、硫酸カルシウムの供給源となってエトリンガイトの生成量を増大させ、高強度の硬化体Ｃ_３を形成する。

硬化性ペーストＣ_２は、アルミナセメント中のカルシアが水に溶解した水酸化カルシウム（Ｃａ(ＯＨ)_２）を含んでいる。強度増進剤に含まれるシリカフュームやカオリンは、この水酸化カルシウムと、水に不溶な水和物を生成するという所謂ポゾラン反応を生じる。それにより、例えば、ケイ酸カルシウム水和物（３ＣａＯ・２ＳｉＯ_２・３Ｈ_２Ｏ）や、アルミン酸カルシウム水和物（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・６Ｈ_２Ｏ）の微細で密な結晶が生成し、硬化性ペーストを高強度に硬化させる。特に、粉砕により粉末化される高炉スラグや、石炭灰であることにより比較的大きな球形をなしているフライアッシュに比べて、焼成カオリンの粒子は細かいので、単位質量当りに大きな表面積を有している。そのため、シリカフューム及び焼成カオリンは他のシリカ質粉末に比べて、遥かに高いポゾラン活性を有するので、緻密な水和物の結晶を生成し、硬化体Ｃ_３により高い圧縮強度を付与する。

このように水硬性組成物Ｃ_１は、アルミナセメント、石膏のような急結剤、及びカオリンを主成分とする強度増進剤を含んでいることにより、それの硬化体Ｃ_３は、打設後数時間～１日程度で高い強度を発現するという早強性を発現する。

エトリンガイトの生成及びポゾラン反応に並行して、ポルトランドセメント中のケイ酸カルシウムの水和反応が進行し、トバモライト結晶のようなケイ酸カルシウム水和物の硬化体Ｃ_３が生成する。それにより、ケイ酸カルシウムの水和反応は、アルミン酸カルシウムのそれに比較して遅いので、ポルトランドセメントは、打設後、例えば７日～数か月後以降の長期にわたる高強度維持に優れている。

このように水硬性組成物Ｃ_１が、ポルトランドセメント、アルミナセメント、急結剤、強度増進剤、細骨材、凝結時間調整剤、及び遅延型流動化剤を含んでおり、かつこれらが一定範囲の組成比で組み合わされていることによって、凝結始発までの時間を長くして、施工に要する十分な時間を作業者に付与することができる。その結果、不慣れな作業者であっても、アンカー素子定着方法の各工程を、余裕をもって確実に行うことができる。

この水硬性組成物Ｃ_１から得られる硬化体Ｃ_３の圧縮強度（ＪＩＳ Ａ１１０８（２００６）に準拠）は、養生温度２０～２５℃で、打設後わずか１日後に６０～８０Ｎ／ｍｍ^２に達し、２８日後に１００～１２０Ｎ／ｍｍ^２にまで向上する。さらに、硬化性ペーストＣ_２は、４０～９０秒の流下値（コンクリート標準示方書に規定するＪＳＣＥ－Ｆ ５４１－２０１３充填モルタルの流動性試験方法（Ｊ１４ロート試験）に準拠）、及び１５０～２８０ｍｍのフロー試験値（ＪＩＳ Ｒ５２０１（２０１５）に準拠）という高い流動性を示す。このため作業者は、然程力を要さずともパック１０から硬化性ペーストＣ_２を手３１，３２で押し出すことができたり、手３１，３２や腕の力だけでアンカー素子を硬化性ペーストＣ_２に打ち込んだりすることができる。

水硬性組成物Ｃ_１は、増粘効果を発現するシリカ微粒子のような強度増進剤に加えて、増粘剤をさらに含んでいてもよい。増粘剤は、水硬成分の粒子同士を粘結させるバインダーのような増粘効果を発現する。さらに、硬化性ペーストＣ_２に適度の粘度を付与して、硬化性ペーストＣ_２中の水硬成分同士の比重差による分離や水硬成分の沈降による水との分離を防止する。それにより硬化性ペーストＣ_２中、粒子同士の均一な分散を促進し、パック１０からの押し出し抵抗を低減する。さらに、増粘剤によって硬化性ペーストＣ_２がチキソトロピーを発現するので、外力が除かれるとそれの粘度が向上して流動性を低減させる。その結果、例えば、ボックスカルバートに例示される暗渠の天井に開けられるような垂直方向の奥行を有する削孔に、上方へ向かって硬化性ペーストＣ_２を注入したとしても、硬化性ペーストＣ_２は削孔の開口から遺漏せず、削孔内にとどまる。

増粘剤は、例えば、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、及びカルボキシメチルセルロースが挙げられる。増粘剤として、これらの一種又は複数種を用いることができる。

水硬性組成物Ｃ_１中、増粘剤は、０．１～１質量部、好ましくは０．２～０．８質量部、より好ましくは０．３～０．６質量部含まれている。含有量がこの上限値を超えると、硬化性ペーストＣ_２パック１０からの押し出し抵抗が著しく増大する上、十分な強度を有する硬化体Ｃ_３を得ることができない。一方、含有量が下限値未満であると、硬化性ペーストＣ_２の粘度が不足する。そのため、天井や壁面に開けられた削孔へ注入した硬化性ペーストＣ_２がそれの開口から遺漏してしまい、これらの削孔へアンカー素子を定着できない。

以下、本発明の実施例を詳細に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。

（実施例）
原材料である早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製）、アルミナセメント（デンカ株式会社製、アルミナセメント１号溶融品）、急結剤（株式会社ノリタケカンパニーリミテッド製、二水石膏＋半水石膏）、強度増進剤（シリカフューム、ＢＡＳＦジャパン株式会社製、製品名：SILICA FUME SILICIUM）、細骨材（珪砂７号、日瓢礦業株式会社製、製品名：Ｎ７０号）、凝結時間調整剤（クエン酸三ナトリウム）、及びＪＩＳ Ａ６２０４（２０１１）に準拠した遅延型流動化剤（ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ株式会社製、製品名：レオパック（登録商標）Ｇ－１００）を、表１に示した質量比で量りとり、ミキサーに投入して撹拌し、調製実施例の水硬性組成物を調製した。

１５μｍ厚ナイロンフィルムと、１５μｍ厚バリアナイロンフィルムと、１３０μ厚ＬＬＤＰＥフィルムとがこの順で積層された矩形の多層フィルム（１６０μｍ厚）の２枚を、袋体を形成するために準備した。開口をキャップによって塞いだポートを、１５μｍ厚ナイロンフィルム同士の周縁の一部で挟んで熱溶着し、ポートを固定した。ポートが固定された箇所を上端辺部とし、下端辺部を残して側辺部を熱溶着した。それにより下端辺部が開口したポート付の袋体を作製した。この袋体の開口した下端辺部から、２０００ｇの水硬性組成物を入れた。その後下端辺部を熱溶着して袋体に水硬性組成物を収容し、実施例のパックを複数袋作製した。

（比較例１）
水硬性分（住友大阪セメント株式会社製、製品名：ライオンシスイ＃１１５）、及び珪砂６号を、表１に示した質量比で量りとり、ミキサーに投入して撹拌し、調製比較例１の水硬性組成物を調製した。次いで、低密度ポリエチレン製で向かい合う二辺で開口した筒状のフィルム（０．１５ｍｍ厚）を準備した。特開２０１１－２５４２４に開示されたパウチ容器に準じ、このフィルムの中央部を、開口した二辺と平行になるように仕切部で挟んで二分した。この仕切具を下方に向けて一方の開口から調製比較例１の水硬性組成物を４００ｇ入れたところで、それの荷重により仕切具が外れてしまった。そのため、水硬性組成物を３００ｇに減じ、これを筒状フィルム入れた後、それの一方の開口を熱溶着して閉じた。次いで筒状フィルムの他方の開口から水１００ｇをそこへ入れてこの他方の開口も熱溶着により閉じた。それにより水硬性組成物を収容した第１収容部と水を収容した第２収容部とが仕切具によって区切られた比較例のパックを複数袋作製した。

（比較例２）
調製実施例の水硬性組成物に含まれる各成分の質量比のみを、表１に示すように変更して調製比較例２の水硬性組成物を調製した。この水硬性組成物の５００ｇを坪量４０ｇ／ｍ^２でヒートロン紙からなる不織シート製透水性筒状容器に封入して、３００ｍｍの長さと３４ｍｍの径とを有する比較例２の水硬性組成物入りカプセルを複数本作製した。

（硬化性ペーストの調製）
実施例のパックを準備した。パックのキャップを取り外して、水比（水硬性組成物の質量に対する水の質量）が２７％となるように、ポートから５４０ｇの水を袋体内へ注いだ。キャップをポートに嵌めて両手で袋体を３０秒間揉んでから、キャップを緩めてゆっくりと袋体を押して空気をポートから排出した。キャップを締めた後、押圧ローラーを袋体上で押圧しながら２～３秒／往復にて往復させて水硬性組成物と水とを混合した。その結果、押圧ローラーによる混合開始から３０秒で、ダマを視認できなくなった。袋体内の水硬性組成物と水とが、均質に混錬された実施例の硬化性ペーストの２５４０ｇが得られた。

比較例１のパックを準備した。仕切具を一気に外して、パック内で水硬性組成物を水に落下させることにより予備混合した後、袋体を手で揉んだり、パックを上下左右に振ったりして水硬性組成物と水とを混合した。その結果、袋体の手揉みの開始から３５秒後に、混錬された比較例１の硬化性ペーストの４００ｇが得られた。

比較例２の水硬性組成物入りカプセルの重量を測定した。次いで、水を溜めたトレイを用意した。この水へ比較例２の定着材カプセルを１８０秒間浸した後、水から取り出して、それの重量を測定した。調製比較例２の水硬性組成物の吸水量は、１３５ｇであり、水比は２７％であった。ヒートロン紙を破いて取り除いたところ、吸水した水硬性組成物が凝集し、手で持つことができた。先端にキャップでふさがれた筒先を、基端に開口を、夫々有する筒状のカートリッジに凝集した水硬性組成物を基端の開口から入れた。先端部に撹拌羽を有する撹拌ロッドの基端部を電動ドリルの回転部に接続し、撹拌ロッドの先端部をカートリッジの開口から入れて電動ドリルを動作させ、撹拌ロッドを回転させた。撹拌羽によって凝集した水硬性組成物を撹拌することにより、水硬性ペーストを調製した。

実施例のパックについて、水を注いだ後に押圧ローラーによって水硬性組成物と水とを混合することにより、比較例１の６倍以上、比較例２の約４倍の重さの硬化性ペーストを、比較例１とほぼ同等、比較例２の１／６の時間で調製できた。

（振動試験）
実施例及び比較例２の水硬性組成物入りカプセルを、貨物自動車に積んだ。貨物自動車で片道約５００ｋｍの距離を往復走行した。目視にて観察したところ、実施例及び比較例２のパックは、三往復（約３０００ｋｍ）しても、何ら変化を生じなかった。

（加速劣化試験）
保存温度２０℃における保存安定性を簡便に確認するため、まずは加速劣化試験の条件を設定した。試験温度を６０℃、加速係数を１０℃毎に２とした。保存温度と試験温度との差は４０℃である。そのため、加速劣化試験における加速度は２^４＝１６倍である。また、６０℃における飽和水蒸気量は、５１．１２ｇ／ｍ^３である。４０℃におけるこの飽和水蒸気量の相対湿度は３９％ＲＨである。以上の条件設定に従い、実施例のパック、並びに比較例２の水硬性組成物入りカプセルを、温度６０℃で湿度３９％ＲＨの恒温恒湿槽に夫々複数入れ、それらの外観を継続的に観察した。試験開始から１２日後に、実施例並びに比較例２を恒温恒湿槽から取り出してから硬化性ペーストを調製した。実施例及び比較例２の硬化性ペーストにブリージングは見られなかった。そのため実施例及び比較例２について試験を継続した。４６日経過後、実施例及び比較例２について再度硬化性ペーストを調製した。これらの硬化性ペーストは、１２日経過後に調製した硬化性ペーストと同様にブリージングを生じないものであった。これらの２０℃保存における保存可能期間を計算したところ、１６×４６＝７３６日、すなわち短くとも約２年は保存可能であることが分かった。

（圧縮試験）
実施例のパック及び所要量の水を、２０℃の恒温槽に入れた。２４時間経過後、２０℃の雰囲気下、上記と同一の操作によって、実施例の硬化性ペーストを調製した。パックの袋体を潰して硬化性ペーストをノズルから型枠に流し入れ、ＪＩＳ Ａ１１０８（２００６）に準拠して実施例の硬化体を作製した。この硬化体について同規格に準拠して圧縮強度試験を行い、養生１日後、７日後、及び２８日後の圧縮強度（Ｎ／ｍｍ^２）を測定した。なお、すべての養生条件を２０℃、相対湿度９０％、とした。結果を表２に示す。

調製実施例で用いたものと同じ早強ポルトランドセメントのみからなる水硬性粉体を、比較例３として用いた。これを調製比較例１の水硬性組成物に代えたこと以外は、比較例１と同様に操作して比較例３のパックを作製し、さらに仕切具を外して水硬性粉体と水とを混合して比較例３の硬化性ペーストを調製した。次いで、実施例と同様に操作して比較例３の硬化体を作製し、圧縮強度を測定した。結果を表２に示す。

実施例のパック及び押圧ローラーを用いて調製した硬化性ペーストを硬化させた硬化体は、わずか１日の養生で７８Ｎ／ｍｍ^２の圧縮強度を示し、７日後には２８日間養生を行った硬化体のおよそ９０％の圧縮強度にまで達した。実施例は、短期間の養生であっても極めて高い圧縮強度を示すことが分かった。一方、比較例３の硬化体は、実施例のものと比較して、著しく低い圧縮強度しか示さなかった。

（アンカーボルトの引張試験）
１０００×１０００×３０００ｍｍのコンクリート塊に、ハンマードリルを用いて直径１８ｍｍで長さ９５ｍｍの削孔を形成した。このコンクリート塊に定着させるアンカーボルト（ＪＩＳ Ｇ３１１２（２０１０）に規定するＳＤ３４５異形棒鋼、呼び名Ｄ１３、公称直径１２．７ｍｍ；規格降伏点４３．７ｋＮ（＝ＳＤ３４５異形棒鋼の断面積１２６．７ｍｍ^２×３４５）；長さ１０００ｍｍ、先端寸切り）を用意した。圧縮試験における操作と同様にして、実施例の硬化性ペーストを調製した。ポートからキャップを取り外し、これに代えてノズルをポートに螺合させた。さらにこのノズルの先端部に注入量指示マークを付した注入チューブを嵌めた。手で袋体を絞って硬化性ペーストを削孔に注入した。注入量指示マークが削孔の開口から出没した時点で注入を止めた。

その後アンカーボルトを、削孔に手で回転させながら挿し入れ、アンカーボルトをコンクリート塊に定着させ、引張試験用サンプルを作製した。このときのアンカーボルトの定着長を９５ｍｍとした。気温２０℃で２４時間養生を行って実施例の硬化体を生成させた後、油圧ポンプと、これにつながっており油圧ポンプで発生させた油圧によってコンクリート塊からアンカーボルトを引き抜く方向へ引っ張る油圧ジャッキと、油圧ジャッキで生じた荷重を計測するロードセルと、アンカーボルトの変位量を計測する変位計とを、有する引張試験機を用い、ＪＩＳ Ｇ３１１２（２０１０）に準拠して引張試験を行った。なお、サンプル数をＮ＝３とした。その結果、引張荷重が規格降伏点を超える５０ｋＮに達してもアンカーボルトがコンクリート塊から抜けず、アンカーボルトが破断する危険があったため、試験を中止した。さらに、アンカーボルトの呼び名又は呼び径を表３に示すように変更して、上記と同様に試験用サンプルを作製した。作製したサンプル数は１８体であった。これらのサンプルを作製するのに、硬化性ペーストの調製工程を繰り返す必要がなく、すべてのサンプルの作製を終了した時点で袋体内に硬化性ペーストが残存していた。

上記の圧縮試験と同様に操作して比較例３の硬化性ペーストを調製した。さらに実施例と同様に操作して引張試験用サンプルを作製した。１８体のサンプルを作製するのに、途中で硬化性ペーストが不足したので、さらに二度、硬化性ペーストを調製した。作製したサンプルについて、引張試験を行った。その結果、アンカーボルトの規格降伏点付近で、比較例３の硬化体がアンカーボルトごと削孔から抜けてしまった。

表３から分かるように実施例の硬化体によれば、径や長さアンカーボルトをそれの降伏点を超える荷重で引っ張っても、コンクリート塊から抜けなかった。一方、比較例３の硬化体によれば、すべてのサンプルにおいて規格降伏点付近の引張荷重で、アンカーボルトが硬化体とともにコンクリート塊から抜けてしまった。

（曲げ強さ試験）
上記の「硬化性ペーストの調製」と同様に操作して実施例の硬化性ペーストを調製した。これを縦４０ｍｍ、横１６０ｍｍ、高さ４０ｍｍの型枠に流し込み、２０℃で相対湿度９０％の条件下、７日間養生して実施例の曲げ強さ試験用硬化体サンプルを３体作製した。この硬化体サンプルについて、ＪＩＳ Ｒ５２０１（２０１５）の「11.2.5曲げ強さ試験機」及び「11.7.2曲げ強さ」に準拠し、５０Ｎ／秒の載荷速度にて曲げ強さ試験を行った。比較例３についても実施例と同様に操作して硬化体サンプルを作製し、曲げ強さ試験を行った。これらの結果を表４に示す。

表４の平均値から分かるように、実施例の硬化体は比較例３のそれに比較して２倍以上の曲げ強度を有していた。

本発明のアンカー素子定着方法は、既存のコンクリート製人工構造物のせん断耐力を高めたり、それに工作物を取り付けたりする際、アンカーボルトや鉄筋のようなアンカー素子を定着させるのに用いられる。

１０はパック、１１は袋体、１１ａは溶着帯、１１ａ_１は上端辺部、１１ａ_２は側辺部、１１ａ_３は下端辺部、１２はポート、１３はキャップ、１４はノズル、１５は注入チューブ、１５ａは注入量指示マーク、１６は留め具、２１は漏斗、２１ａは円錐部、２１ｂは管部、２２はコネクタ、２２ａは鱗状環部、２３は接続チューブ、２４は注水ノズル、３１は右手、３２は左手、４１はビーカー、４２はボトル、４２ａは筒口、５０は押圧ローラー、５１は回転体、５１ａ_１，５１ａ_２は底面、５１ｂは側面、５２は回転軸、５２ａはグリップ、６１は張コンクリート、６１ａは表面、６１ｂは削孔、６１ｂ_１は底面、６２は法面、７１はコアボーリングマシン、７１ａはコアドリル、８１はアンカーボルト、８１ａはリブ、８１ｂは雄ねじ、８２は支柱、８３はナット、Ａは空気、Ｃ_１は水硬性組成物、Ｃ_２は硬化性ペースト、Ｃ_３は硬化体、Ｗは水である。

Claims (12)

1. 水硬性組成物を収容している袋体と、外界と前記袋体の内空とをそれの上端辺部で連通させているポートとを有するパックに、水が入ったボトルに取り付けられ鱗状環部を有するコネクタに接続された接続チューブを介して鱗状環部を有する前記ポートから、又は水が入ったボトルに取り付けられテーパーを有する注水ノズルを介して前記ポートから、液密に前記水を入れる工程と、
   前記水硬性組成物及び前記水を遺漏させないキャップを前記ポートに取り付け、前記パックに外力を加えることにより、前記水硬性組成物と前記水とを混合して硬化性ペーストを調製する工程と、
   前記キャップを除去した後、前記袋体を潰すことによって、前記硬化性ペーストを前記ポートから押し出してコンクリート躯体に開けられた削孔へ注入する工程と、
   前記硬化性ペーストに突き刺しながら前記削孔にアンカー素子を挿入し、前記硬化性ペーストを硬化させる工程とを、
   有するものであって、
   前記水硬性組成物が、
   ポルトランドセメント、アルミナセメント、及び急結剤を含有する水硬成分と、
   シリカ微粒子、及び／又はカオリンを含んでいる強度増進剤と、
   ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物、芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物、ポリスチレンスルホン酸、及びこれらの塩から選ばれるスルホン酸系流動化剤と、ポリカルボン酸、下記化学式（１）
   

   

   （化学式（１）中、Ｒ ^１ は水素原子又はメチル基であり、Ｒ ^２ は炭素数２～４のアルキレン基であり、Ｒ ^３ は炭素数２～５のアルキル基であり、ｎは１～１００の正数である。）で表される単量体（１）及び下記化学式（２）
   

   

   （化学式（２）中、Ｒ ^４ 、Ｒ ^５ 、及びＲ ^６ は水素原子又はメチル基であり、Ｍは水素原子、ナトリウム、リチウム、及びカリウムから選ばれるアルカリ金属、又はマグネシウム、カルシウム、及びバリウムから選ばれるアルカリ土類金属である。）で表される単量体（２）との共重合体であるポリカルボン酸エーテル、及びこれらの塩から選ばれるカルボン酸系流動化剤との少なくとも何れかである遅延型流動化剤と、
   クエン酸、クエン酸ナトリウム、グルコン酸、酒石酸、リンゴ酸、サリチル酸、ｍ－オキシ安息香酸、及びｐ－オキシ安息香酸から選ばれるオキシカルボン酸と、リグニンスルホン酸と、ソルビトール、ペンチトール、及びヘキシトールから選ばれる糖アルコールと、オキシカルボン酸及び／又はリグニンスルホン酸のリチウム塩、カリウム塩、及びナトリウム塩から選ばれるそのアルカリ金属塩、そのマグネシウム塩、及びそのカルシウム塩から選ばれるアルカリ土類金属塩との少なくとも何れかである凝結時間調整剤と、
   ＪＩＳ Ｇ５９０１（２０１６）に準拠した粒度区分を４～８号としている細骨材と
   を含んでいることを特徴とするアンカー素子定着方法。
2. 前記外力が、器具の押圧力及び／又は人力であることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
3. 前記器具が、円柱形をなしそれの側面で前記パックを押圧する回転体と前記回転体の中心軸を貫通してそれを軸支している回転軸とを有している押圧ローラーであることを特徴とする請求項２に記載のアンカー素子定着方法。
4. 前記人力が、前記パックを踏む力、揉む力、及び／又は振る力であることを特徴とする請求項２に記載のアンカー素子定着方法。
5. 前記水を入れる工程の直後に、前記パックを押して、前記パック内の空気を前記ポートから排出することを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
6. 注入量指示マークを付した注入チューブを先端部に嵌めているノズルが前記ポートに取り付けられており、前記注入チューブを前記削孔に挿し込んで前記硬化性ペーストを注入しつつ前記注入チューブを前記削孔から抜去する方向に前記パックを移動させ、前記注入量指示マークが前記削孔から出没したときに、前記硬化性ペーストの注入を完了することを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
7. 前記袋体が最大で３０００ｇの前記水硬性組成物を収容していることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
8. 前記水硬性組成物の１００質量部当たりに、前記水の２０～３７質量部を入れることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
9. 前記水硬性組成物が、前記ポルトランドセメントを２０～５０質量部、前記アルミナセメントを３０～６０質量部、前記急結剤を１０～４０質量部、前記強度増進剤を１～１０質量部、前記遅延型流動化剤を０．１～２質量部、前記凝結時間調整剤を１～１０質量部、及び前記細骨材を１０～４０質量部とすることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
10. 前記遅延型流動化剤が、前記ポリカルボン酸エーテルである前記カルボン酸系流動化剤であって、前記ポリカルボン酸エーテルが、前記単量体（１）：単量体（２）を１０～９５質量％：５～９０％質量％とすることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
11. 前記遅延型流動化剤が、前記単量体（１）を、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、エトキシポリプロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、メトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレート、及びエトキシポリブチレングリコールモノ（メタ）アクリレートから選ばれる少なくとも何れかとし、前記単量体（２）を、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、及びこれらの金属塩から選ばれる少なくとも何れかとすることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。
12. 前記シリカ微粒子が、シリカフュームであることを特徴とする請求項１に記載のアンカー素子定着方法。

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