JP6691754B2 - ポリ乳酸発泡成形材料、その発泡成形品と製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ポリ乳酸発泡成形材料、ポリ乳酸発泡成形品およびその発泡成形品の製造方法に関する。

ポリ乳酸は再生原料である澱粉から製造され、生分解性であるため環境にやさしい樹脂である。ポリ乳酸で製造された製品は生分解性であるためコンポストとして埋め立て廃棄することができる。
ポリスチレン発泡成形品は食品容器、緩衝包装材などに多用されているが、生分解性でないため回収廃棄または再生する必要がある。

下記の特許文献１には、実質的に非晶性であるポリ乳酸にグリセリン、エリスリトール及びペンタエリスリトールなどの多価アルコールまたはトリメリト酸及びピロメリト酸などの多価カルボン酸を加え、ポリイソシアネートで架橋し、分子量を上げ、発泡成形品を製造する方法が記載されている。

ポリ乳酸だけでは発泡成形に適した高溶融粘度の安定した組成物が得難いため、ポリ乳酸組成物が安定した溶融粘度を得るためには次式を満たす条件が良いとしている。
（０．５ｘｎ−１００ＥＭ_i）Ｍ_c／１０ＮＭ_i≦Ｗ≦（０．５ｘｎ−１００ＥＭ_i）Ｍ_c／ＮＭ_i
（ここでＥ：ポリ乳酸の末端カルボキシル基数（当量／ｇｒ）
ｘ：イソシアネート化合物添加量（重量％）
ｎ：イソシアネート化合物の官能基数（当量／モル）
Ｍ_i：イソシアネート化合物の分子量（ｇｒ）
Ｗ：多価アルコール又は多価カルボン酸の添加量（重量％）
Ｎ：多価アルコール又は多価カルボン酸の官能基数（当量／モル）
Ｍ_c：多価アルコール又は多価カルボン酸の分子量（ｇｒ））

また、ポリイソシアネートの配合量は０．３から３重量％、好ましくは０．７から２重量％が良いとされている。ポリイソシアネートが不足すると反応後のポリ乳酸の分子量が小さ過ぎ低発泡倍率の発泡成形体しか得られない。一方、ポリイソシアネートが過剰であるとゲル化して良い発泡成形体が得られないとしている。

発泡成形品は発泡剤を含浸させた後、予備発泡させたビーズ状で搬送され、金型に入れ、水蒸気で加温されて発泡成形される。発泡剤としてはプロパン、ｎ−ブタン、ｉｓｏ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉｓｏ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン等の炭化水素類、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン化炭化水素類、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類が発泡剤として、また、炭素数１〜４のアルコール、ケトン類、エーテル、ベンゼン、トルエン等が発泡助剤として用いられる。

下記の特許文献２には、均一で微細な発泡セルを形成させるためには発泡核剤を配合することが好ましく、用いる発泡核剤としては、固体状の粒子状物、例えば、タルク、シリカ、カオリン、ゼオライト、マイカ、アルミナ等の無機粒子、炭酸又は重炭酸塩、カルボン酸のアルカリ金属塩等の塩が好適であると記載されている。

下記の特許文献１に記載されているグリセリン、エリスリトール及びペンタエリスリトールなどの多価アルコールまたはトリメリト酸及びピロメリト酸などの多価カルボン酸を加える製造法では、第１段階でポリイソシアネートとポリ乳酸を混合反応させ、第２段階で多価アルコールまたは多価カルボン酸を加え混合反応させなければならない。これらの反応の順番を逆にする、または同時に反応させるとゲル化してしまうとされている。
上記製造法において多価アルコールや多価カルボン酸を第２工程で追加反応させるためには付加的な設備投資が必要であり、製造工程も長くなるため経済的に不利である。
また、非晶性のポリ乳酸を使用するため発泡成形品の耐熱性が不足すると言う重大な欠点があった。

特開２０００−１６９５４６号公報 特開２０００−１７０３９号公報

本発明の目的は、高倍率発泡成形に適した安定した高粘度ポリ乳酸発泡成形材料の製造方法および装置、およびそれからなる高倍率発泡成形品を廉価に提供することを課題とする。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料は、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）と、前記ポリ乳酸の合計１００重量部に対し、０．２〜２．０重量部のポリイソシアネート基を有する架橋剤とからなるポリ乳酸発泡成形材料であって、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を含まず、前記ポリ乳酸（A）：（B）：（C）の重量比率が２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕であり、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であることを特徴とする。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料において、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とするものである。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料において、炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部含有することを特徴とするものである。

さらに本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料からなることを特徴とする発泡成形品でもあり、この発泡成形品には、プレ発泡ビーズを成形発泡する成形品と、ビーズを作らずに直接押し出し成型する発泡成形品がある。

また、本発明は、上記の特徴を有した発泡成型品において、９０℃の熱水を注入後、形態を保持していることを特徴とするものであり、この発泡成型品（成形容器）は、９０℃の熱水を注入して３分後においても変形せずに容器形態を保持し、優れた耐熱性を有している。

さらに本発明は、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料を製造するための方法であって、当該製造方法は、
Ｄ体とＬ体とで構成されたポリ乳酸１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応によって生成した生成物を不活性ガス超臨界下で物理的又は機械的に低分子化させ再結合させて得られた、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備する工程、および
前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合し、得られた混合物を溶融した際に生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合する工程
を含むことを特徴とする。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料の製造方法において、前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記架橋ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記架橋ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記架橋ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とするものである。

また、本発明は、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料を製造するための方法であって、当該製造方法は、
Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備し、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合する工程、および
前記工程で得られたポリ乳酸混合物１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応により生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合する工程
を含むことを特徴とする。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料の製造方法において、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とするものである。

さらに本発明は、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品を製造するための方法であって、当該製造方法は、
Ｄ体とＬ体とで構成されたポリ乳酸１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応によって生成した生成物を不活性ガス超臨界下で物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成した、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備する工程、および
前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合し、得られた混合物を溶融した際に生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成するポリ乳酸発泡成形材料を、軟化点以上１１０℃以下の温度で吐出させて発泡成形する工程
を含むことを特徴とする。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法において、前記混合物１００重量部に対して、炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部添加することを特徴とするものでもある。

また、本発明は、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品を製造するための方法であって、当該製造方法は、
Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備し、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合する工程、および
前記工程で得られたポリ乳酸混合物１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応により生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成するポリ乳酸発泡成形材料を、軟化点以上１１０℃以下の温度で吐出させて発泡成形する工程
を含むことを特徴とする。

また、本発明は、上記の特徴を有したポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法において、前記ポリ乳酸混合物１００重量部に対して、炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部添加することを特徴とするものでもある。

さらに本発明は、上記のポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法を用いて製造されたものであることを特徴とする発泡成形品でもある。

また、本発明は、上記の特徴を有した発泡成形品において、９０℃の熱水を注入後、形態を保持していることを特徴とするものである。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料は、高倍率発泡の際に阻害要因となるゲル化部分や著しく大きい分子量のポリ乳酸部がないため発泡セル膜を薄くすることが可能であり、高倍率発泡成形品を安定して廉価に供給することができる。
また、多価アルコールや多価カルボン酸を加えることがなく安定した高溶融粘度のポリ乳酸発泡成形材料を使用した本発明の発泡成形品は、実用的に熱水に耐えられる発泡成形品シートおよび容器である。

本発明の製造方法にて使用される反応押出機の好ましい一例における構成を示す図である。 図１に例示された反応押出機のギアポンプ部の好ましい一例における内部構造を示す図である。 図１に例示された反応押出機のオリフィス部の好ましい一例における内部構造を示す図である。 図３に例示されたオリフィスの好ましい一例における構成を示す図であり、仕切り板とスリット板を交互に積層されていることが示されている。 本発明の製造方法にて使用されるPLA発泡射出成形機の好ましい一例における構成を示す図である。 本発明の製造方法にて使用される厚さ可変定温発泡金型の好ましい一例における構成を示す図である。 Ｄ体とＬ体の構成比率が異なるポリ乳酸を用いた際に発現する３次元平行構造（Gyroidのような構造）の模式図である。 物理的に低分子化され、機械的に破砕されて再結合した場合には、より複雑に結合する場合が多く、その一例を示す模式図である。 本発明の製造方法にて使用される発泡シート成形押し出し機の好ましい構成を示す図である。

ポリ乳酸の開環重合モノマーである乳酸２量体にはラセミ体であるＬ体とＤ体があり、その配合比率により種々のＤ体とＬ体組成の異なるポリ乳酸が製造される。
本発明のポリ乳酸発泡成形材料を製造する際には、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）が使用され、これらの架橋ポリ乳酸はいずれも、Ｄ‐ラクチドとＬ‐ラクチドの混合物１００重量部に、触媒としてオクチル酸スズ０．５重量部を添加し、開環重合させて得られた数平均分子量５，０００以上のものを原料とし、このポリ乳酸原料１００重量部に対して、ポリイソシアネート基を有する架橋剤を０．２〜２．０重量部添加して溶融した際に生成する著しく大きな分子量（GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上）のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的に低分子化する、およびせん断力を加えることにより機械的に粉砕することにより得られる。そして、このようにして製造された３種類の架橋ポリ乳酸を特定の重量比率で混合した混合物を、破砕オリフィスを設けた射出成形機または押出し成形機に供給し、溶融時に生成する著しく大きな分子量のポリ乳酸が、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化され再結合することにより、本発明のポリ乳酸発泡成形材料が製造される。この際に使用される架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）は、以下のような、Ｄ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）を有している。

本発明においては、Ｄ体の割合が最も小さな架橋ポリ乳酸（A）についての構成比率（Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ）は５〜２０重量部／９５〜８０重量部〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００重量部〕であることが好ましく、このような架橋ポリ乳酸（A）に対して、架橋ポリ乳酸（B）におけるＤ体の割合は、架橋ポリ乳酸（A）のＤ体の割合より３〜１０重量部多く、逆に、Ｌ体の割合は、架橋ポリ乳酸（A）のＬ体の割合よりも３〜１０重量部少ない。又、架橋ポリ乳酸（C）におけるＤ体の割合は、架橋ポリ乳酸（B）のＤ体の割合より３〜１０重量部多く、逆に、Ｌ体の割合は、架橋ポリ乳酸（B）のＬ体の割合よりも３〜１０重量部少ない。
具体的な３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）、（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（重量比率）としては、例えば、架橋ポリ乳酸（A）のＤ_Ａ／Ｌ_Ａ＝７／９３、架橋ポリ乳酸（B）のＤ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝１０／９０、架橋ポリ乳酸（C）のＤ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝１３／８７の場合や、架橋ポリ乳酸（A）のＤ_Ａ／Ｌ_Ａ＝１０／９０、架橋ポリ乳酸（B）のＤ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝２０／８０、架橋ポリ乳酸（C）のＤ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝３０／７０の場合や、架橋ポリ乳酸（A）のＤ_Ａ／Ｌ_Ａ＝２０／８０、架橋ポリ乳酸（B）のＤ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝３０／７０、架橋ポリ乳酸（C）のＤ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝４０／６０の場合が挙げられるが、これらに限定されるものではない。

ポリ乳酸は縮重合物であるため、平衡水分量により分子量が変化する。高分子量のポリ乳酸であっても吸湿後、溶融されると急激に分子量低下を起こし、水分量に見合う平衡分子量まで低下する。本発明では、図３に示されるような増粘部２１、オリフィス部６、減圧膨張部２２を設けることにより、水分過多時、再溶融によるポリ乳酸分子量低下を防ぐことができる。

本発明に使用するポリ乳酸は、結晶性ポリ乳酸であっても非晶性ポリ乳酸であってもよい。発泡剤を含浸させるプレ発泡ビーズの場合には、Ｄ体とＬ体が共重合された非晶性ポリ乳酸を使用する。押し出し発泡成型の場合には、結晶性ポリ乳酸の方が耐熱性が向上するので好ましい。また、Ｄ体とＬ体を混合したコンプレックスポリ乳酸はより耐熱性が向上するので好ましい。

ポリイソシアネートを用いて架橋を行う前のポリ乳酸の数平均分子量は５，０００以上が好ましく、より好ましくは２万以上、さらに好ましくは１０万以上である。このポリ乳酸の分子量が小さいほど高発泡倍率成型時に必要な粘度を得るために反応させるポリイソシアネートなどの架橋剤配合量が多くなり、経済的に不利になる。

架橋を行う前のポリ乳酸は予め真空乾燥などの定法により乾燥され、水分率をコントロールしておく。架橋前のポリ乳酸水分率は好ましくは５００ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは１００ｐｐｍ以下である。より好ましくは５０ｐｐｍ以下である。ポリイソシアネートは水とも反応し、炭酸ガスを出し、不活性となるため、ポリイソシアネートの効率が悪くなる。架橋前のポリ乳酸の水分率が多すぎると経済的に不利である。

本発明に使用するポリイソシアネートは２価以上のポリイソシアネートであり、好ましくはトリイソシアネートまたは、テトライソシアネートまたはジイソシアネートのアダクト体を含有する。３価以上のポリイソシアネートを使用するとポリ乳酸高分子鎖に分岐が生じ、膜強度が強固になり、発泡倍率を向上させることができる。

本発明において、架橋反応のために使用されるポリイソシアネートは、分子中に２以上のイソシアネート基を有するイソシアネート化合物であればよい。ポリイソシアネートとしては、例えば１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート、３−イソシアネートメチル−３，５，５−トリメチルシクロヘキシルイソシアネート（イソホロンジイソシアネート）、１，４−テトラメチレンジイソシアネート、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル−２，４−ジイソシアネート、メチルシクロヘキシル−２，６−ジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、１，３−ビス（イソシアネート）メチルシクロヘキサン、テトラメチルキシリレンジイソシアネート、トランスシクロヘキサン−１，４−ジイソシアネート、リジンジイソシアネート等の脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水添ジフェニルメタンジイソシアネート、水添トリレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、水添テトラメチルキシリレンジイソシアネート、シクロヘキサンジイソシアネート等の脂環族ポリイソシアネート、２，４−トルイレンジイソシアネート、２，６−トルイレンジイソシアネート、ジフェニルメタン−４，４’−イソシアネート、１，５’−ナフテンジイソシアネート、トリジンジイソシアネート、ジフェニルメチルメタンジイソシアネート、テトラアルキルジフェニルメタンジイソシアネート、４，４’−ジベンジルジイソシアネート、１，３−フェニレンジイソシアネート等の芳香族ジイソシアネート、リジンエステルトリイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、１，６，１１−ウンデカントリイソシアネート、１，８−イソシアネート−４，４−イソシアネートメチルオクタン、１，３，６−ヘキサメチレントリイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、トリメチロールプロパンと２，４−トルイレンジイソシアネートとのアダクト体、トリメチロールプロパンと１，６−ヘキサメチレンジイソシアネートなどジイソシアネートとのアダクト体等のトリイソシアネート化合物、およびグリセリン、ペンタエリストール等の多価アルコールとを前記の脂肪族及び芳香族ジイソシアネート化合物および前記のトリイソシアネート化合物などと反応させて得られる変性ポリイソシアネート化合物などがある。これらは１種を単独で又は２種以上を混合して使用することができる。また、本発明では、上記のイソシアネートの代わりに、エポキシ基を持ったアクリル系架橋剤を使用することも可能である。

ポリイソシアネートは３価以上のポリイソシアネートを使用することにより、ポリ乳酸分子鎖に分岐が生じ、発泡セル膜強度が増加し好ましい。この現象はポリエチレンをフィルム化する場合、直鎖状である高密度ポリエチレンより、高分子鎖に分岐のある低密度ポリエチレンが適していることと同じである。

ポリイソシアネートの配合量は架橋前のポリ乳酸の分子量によって異なる。また、ポリ乳酸の分子量分布によっても異なる。低分子量ポリ乳酸が多くなるとより多くの配合量が発泡に適した溶融粘度を得るために必要となる。ポリイソシアネートの配合量は、架橋前のポリ乳酸混合物１００重量部に対して０．２重量部から２重量部であることが好ましい。ポリイソシアネートの配合量が少な過ぎると、発泡に適した溶融粘度が得られず発泡倍率が低下する。また、多すぎてもゲル化が生じ発泡倍率が低下する。

ところで、ペレット状のポリ乳酸と液状の架橋剤を撹拌混合し、押出機を用いて架橋PLAを製造すると、分散不均衡が原因で巨大分子塊が混在生成する。仮にこの架橋PLAをインフレーション機でフィルムに加工すると、平坦なフィルムの所々に巨大分子塊の凸部が発生し以後の工程に支障があることが判明する。
物理的な解決法として、巨大分子ほど窒素ガスまたは炭酸ガスの超臨界状態中にある時に速やかに架橋部の一部の鎖が切れ易く、反面巨大分子でない物は緩やかに低分子化する傾向にある。更に、超流動状態でノズルから真空ポンプで吸引されている無圧解放空間に放出される際に瞬時に別の分子群とも架橋結合し、架橋PLAの分子量は以前より平均化される。また、このノズルを長いスリット（図４）で構成することにより、巨大分子は機械的にも破砕される。なお押出機における超臨界状態からスリットを通過するまでに要する滞留時間は２分以下程度であり、純粋なPLAが低分子化することはほとんどない。また、スリット（図４）のｏｕｔに到達するまで気体の体積は極端に圧縮されており、気体の持つ熱量はごく僅かであり、無圧解放空間に放出される際に気体は急膨張し脱気され、失われる熱量がごく僅かな断熱膨張となる。更に、後段の水中カッターで切断されるまでの時間内に僅かに残留した未反応部の架橋反応は完了する。

オリフィス部で破砕された架橋箇所は、ベント孔で吸引されている無圧解放空間領域（図３）、または射出成型機（図５）のノズル以降で再結合される。なお、射出成型機の場合のノズル以降の圧力は金型内部の圧力に相当する。この再結合では、例えば図８で示すように複雑な構造に結合される機会が多くなり、こうした複雑な結合はさらに粘度を増加させる効果がある。なお、オリフィス部での破砕、無圧解放空間での再結合は２度、３度と繰り返すほど、この結合はより複雑化するが、実用上は１度でも良い。

そして、本発明のポリ乳酸発泡成形材料を製造する際、上記の３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）は、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０の重量比率（各ポリ乳酸の割合が５０重量％以下で、（A）＋（B）＋（C）＝１００）となるようにして混合され、溶融時に生成したGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸は、窒素または炭酸ガス超臨界下で、物理的に低分子化する、およびせん断力を加えて機械的に粉砕される。
また、本発明では、架橋前の３種類のポリ乳酸を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０の重量比率（各ポリ乳酸の割合が５０重量％以下で、（A）＋（B）＋（C）＝１００）となるようにして混合した後、ポリイソシアネートを添加して架橋させ、溶融時に生成したGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸は、窒素または炭酸ガス超臨界下で、物理的に低分子化する、およびせん断力を加えて機械的に粉砕されても良い。
本発明のポリ乳酸発泡成形材料の１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値は０．０５〜５である。

Ｄ体とＬ体の配合比率が各々３重量％以上異なる上記の３種類のポリ乳酸を上記の配合比率で配合して溶融混練すると、図７に示されるGyroid構造のような３次元平行構造のポリ乳酸集合体が発現し、エネルギー的に準安定状態が得られ、この準安定構造を保持するように、溶融物の粘度は見掛け上、単独組成の粘度より著しく増大する。しかし、各ポリ乳酸におけるＤ体／Ｌ体の構成比率、３種類のポリ乳酸間の各Ｄ体／Ｌ体構成比率の差、３種類のポリ乳酸の配合比率がいずれも上記の条件を満たさない場合には、Gyroid構造のような３次元並行構造が発現しないため、見掛け粘度の増大は起こらない。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料の場合には、Ｄ体／Ｌ体の構成比率の異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）が使用され、ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０の配合比率にて配合することにより、３次元準安定状態の構造が発現し、これによって、溶融粘度が単独組成の場合と比較して約１０倍以上に増粘する。そして本発明では、架橋剤の配合量低減により著しく大きな高分子の生起を抑制し、また上記イソシアネート基との不均一反応により生起した著しく大きな高分子を不活性ガス超臨界条件下で、物理的に低分子化する、および機械的に破砕し平均化することにより、著しく大きな高分子の分子量を小さくし安定した発泡セル膜を得ることができる。

イソシアネートは反応性が大きいため低分子量の多価アルコールや多価カルボン酸と反応し、ゲル化物を生成する。高分子との反応は末端基との反応であり、イソシアネート量が過剰でなければゲル化の網目構造を生成するまでには至らない。しかし、不融となる巨大な網目構造までは生成はしないが不均一反応となり分子量の著しく大きい高分子を生成する。GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上の高分子が部分的に存在すると発泡セル膜の延伸斑が生じ、高倍率発泡が困難になる。より好ましくはポリスチレン換算分子量が１５０万以上の高分子を含まない組成である。

耐熱性は分子の動き易さに反比例する。分子量が大きくなると耐熱性は向上する。流動パラフィンは常温で液状であるが、分子量が少し大きくなったパラフィンは常温で固体である。さらに分子量が大きくなったポリエチレンは融点が１３０℃ほどになり、超高分子量ポリエチレンの融点は１５０℃まで上昇する。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料の製造法においては、ポリ乳酸とポリイソシアネート基によるカップリング反応によるポリ乳酸発泡成形材料の分子量増加後、不活性ガスの超臨界条件下で低分子化するか、機械的に大きなせん断力を加えて著しく大きいポリ乳酸分子を破砕する工程が必須である。この工程が存在しないと、著しく大きいポリ乳酸分子が局部的に発泡セル膜の膨張を阻害し、高倍率発泡成形品を得ることができない。

本発明で言うポリ乳酸に反応しない不活性ガスとしては窒素ガス、炭酸ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、メタンガス、エタンガス、プロパンガス、ブタンガス、エチレンガス、プロピレンガスなどが挙げられる。これらの中では、超臨界条件に達しやすく、廉価で引火性がない窒素ガスまたは炭酸ガスが好ましく、これらのガスを併用することも可能である。窒素ガスの超臨界点は（−１４７℃、３．３９MPa）、炭酸ガスは（３１．１℃、７．３８MPa）、メタンガスは（−８３℃、４．６MPa）である。エタンガスは（３２．４℃、４．８８MPa）で、プロパンガスは（９３．８℃、４．２５MPa）で、ブタンガスは（１５２℃、３．３８０MPa）である。
ビーズを製造する際には、不活性ガスは、ポリ乳酸に対して０．１から２重量％配合するように定量供給されるが、水分をトラップした後、回収して再使用される。不活性ガスは実際のロス分だけが本発明の加工機システムに補給される。直接射出発泡成型する場合には発泡ガスに使用するため、不活性ガスを大過剰に使用する。しかし、本発明の中空部厚さ可変定温発泡金型（図６参照）を使用する際には、発泡に使用する不活性ガスの発泡効率はビーズ発泡と変わらないため、ポリ乳酸に対して０．１から２重量％配合するように定量供給される。

超臨界点の圧力以上に加圧する一般的な方法は、例えばプランジャーポンプ、ギアポンプ、スクリューなどの加圧装置があり、超臨界点の温度以上に加温することは鋳込みヒーターやジャケットヒーターなどの加熱装置がある。

ポリ乳酸の融点は共重合度によっても異なるが、概ね１７０℃以下である。本発明では、使用する架橋前のポリ乳酸の融点以上でポリイソシアネート基と反応させる。本発明では、常温液状でないポリイソシアネートは加温溶融し、半溶融状態のポリ乳酸にプランジャーポンプなどで定量的に添加され、ポリ乳酸と反応する。高粘度反応物と低粘度化合物を混合する場合、高粘度物を低温で、半溶融状態で混合する方が予めよく分散し、より均一反応が期待できる。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料には、発泡成形品の物性に著しく悪い影響を与えない範囲で、他の生分解性のポリマーを混合して配合してもよい。他の生分解性ポリマーとしては、例えばポリカプロラクタム、ポリブチレンサクシネート、ポリヒドロキシブチレート、ポリ（ヒドロキシブチレート／ヒドロキシヘキサノエート）、（ポリ乳酸／ポリブチレンサクシネート系）ブロックコポリマー、ポリ（カプロラクトン／ブチレンサクシネート、ポリ（ブチレンサクシネート／アジペート）、ポリ（ブチレンサクシネート／カーボネート）、ポリ（エチレンテレフタレート／サクシネート）、ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）、ポリ（テトラメチレンアジペート／テレフタレート）などが挙げられる。

均一で微細な発泡セルを形成させるために発泡核剤を配合することが好ましい。発泡核剤としては、例えば、タルク、シリカ、カオリン、ゼオライト、マイカ、アルミナ等の無機粒子、炭酸カルシウムなどの炭酸または重炭酸塩、カルボン酸のアルカリ金属塩などがある。この中でも炭酸カルシウム、タルクは柔らかく、微細粒子が廉価に得られるので好ましい。高倍率発泡では、発泡セル膜厚が小さくなるので発泡核剤の粒径は１μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．５μｍ以下である。発泡核剤の配合量はポリ乳酸発泡成形材料に対して０．５から５重量％が好ましく、０．５から２重量％が特に好ましい。発泡核剤の配合量が少な過ぎるとセルの大きさが不均一になりやすく、多過ぎると高発泡倍率が得難くなる。
上記の発泡核剤は、前記の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を製造する際に配合しても、発泡成形時に本発明のポリ乳酸発泡成形材料中に配合しても良い。

本発明では、窒素ガスなどの発泡不活性ガスを溶融状態の本発明のポリ乳酸発泡成形材料にサイドインジェクションし、発泡させる。その際に窒素ガスなどの発泡不活性ガスの超臨界点または亜臨界条件以上の高温、高圧条件で発泡成形するとより微細なセルの発泡成形品が得られるので好ましい。発泡不活性ガスとしては、窒素ガス以外に発泡剤として例えばプロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ｎ−ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、ブタン等の炭化水素、塩化メチル、塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン等のハロゲン化炭化水素類、ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類などがある。また発泡助剤として、炭素数１〜４のアルコール、ケトン類、エーテル、ベンゼン、トルエン等が用いられる。これらの発泡剤は混合して使用してもよい。

本発明のポリ乳酸発泡成形材料を用いて製造される前記成形品には、一般的に使用される例えば顔料、難燃剤、消臭剤、安定剤、抗菌剤、防かび剤などの添加剤を生分解性や発泡成形品の品質に影響ない範囲で使用してもよい。
又、本発明では、植物性繊維の粉末、例えば、紙粉、竹粉などを、架橋ポリ乳酸（A）＋（B）＋（C）＝１００重量部に対して０．２〜２．０重量部を添加することにより、他の発泡特性を犠牲にすることなく、成形直後の歪、湿度、温度、偏肉圧力などによる歪、直射日光による歪など、成形物形状の歪みを著しく改善することができる。

次に、本発明の製造方法にて使用される反応押出機の好ましい一例における各部機能構成について説明する。図１に示した反応押出機においては、計量されたポリ乳酸（PLA）および架橋剤がヘンシェルミキサー１に投入され撹拌混合され、ホッパー２に供給される。そして、このホッパー２から加熱されたシリンダー３とスクリュー４により、PLAは前段ギアポンプ５に到達するまでの間に完全溶融し、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸が生成する。この際、前段ギアポンプ５の搬送能力以上のPLA溶融体はスクリュー４でスリップして余分に供給されることはない。
その後、前段ギアポンプ５の出口では、流量コントロールされた超臨界ガスが注入される。この区間へのPLA溶融体の時間当たり流入量は、前段ギアポンプ５の駆動サーボモーターの回転数制御により一定にコントロールされる。
そして次に、PLA溶融体は超流動状態の超臨界ガスと共にオリフィス部６のスリットを通過し、ここで、せん断力が加わるため、分子量２００万以上の前記ポリ乳酸は物理的に低分子化されると同時に機械的に粉砕される。そして、物理的に低分子化され、機械的に粉砕されたポリ乳酸は、真空ポンプ７により気体が分離吸引されているベント孔８部の無圧解放空間に放出され、スクリューにより後段ギアポンプ部９の入口に到達する。
最後に、水中カッター１０のダイスをPLA溶融体が通過するのに必要とする圧力の確保はスクリューだけでは困難であり、その目的のためにこの部に後段ギアポンプ部９を設けている。
気体はすでにベント孔８で吸引され真空に近い状態であり、PLA溶融体のベントアップを防ぐ目的で後段ギアポンプ部９の回転数は実際の搬送量より若干多めに設定して良い。ダイスを通過したPLA溶融体は、水により冷却されると同時にカッターで切断され、固形のペレットとなる。
尚、上記の構造を有する反応押出機は、原料となる架橋ポリ乳酸（A）、（B）及び（C）を製造する際だけでなく、架橋ポリ乳酸（A）、（B）及び（C）の混合物から本発明のポリ乳酸発泡成形材料を製造する際にも使用される。

図１に示される構成を有した反応押出機を用いて生産されたペレットを使用して試験片を成形した場合、寸法が約２％縮小する傾向があり、このような現象は、ペレット内部にガスの微細で微量な残留があるものと考えられる。
図１の反応押出機では、後段ギアポンプ部９に前段ギアポンプ部５と違って超臨界ガス注入孔を設けていないが、この部分において超臨界ガスを注入し、ガスが封入された発泡体ペレットを生産することも可能である。
ペレット状の架橋ポリ乳酸PLA(A)、PLA(B)、PLA(C)は、それぞれ別個に製造するのが基本であり、ヘンシェルミキサーに架橋前のPLA(A)、PLA(B)、PLA(C)と架橋剤を同時に投入撹拌し製造した場合には、３次元平行構造の発現の機会は劣るものと確認される。

図１の構成を有した反応押出機における前段ギアポンプ部５および後段ギアポンプ部９は、図２に示されるような内部構造を有しており、ギア回転数を制御することによってPLA溶融体の流量が調整される。本発明では、市販されている一般に周知のギアポンプを使用することが可能であるが、スクリュー４を押出機全体を通して１本で構成するには、図２に示されるように、ギアポンプをスクリュー軸上から離して設置すれば良い。そして、PLA溶融体の通路（点線で表示されている）をギアポンプ側に向けるためにスクリューの該当部分に溝を設けず、漏れ対策が必要な場合にはシールをはめ込むことが可能な構造を採用することが好ましい。尚、前段ギアポンプ部５の出口側のガス供給部からは、流量コントロールされた超臨界ガスが注入され、PLA溶融体の圧力が樹脂圧計１１で計測される。

図３に示された増粘部２１の構造寸法の具体的一例としては、スクリュー径５０ｍｍ、増粘部長さ１００ｍｍが挙げられ、溝形状２Ｒ半円で２種類のリードを組み合わせる。１種類のリードは５０ｍｍで８条とし、さらに１種類のリードは１５０ｍｍで８条とする。一般的に知られたダルメージスクリューにパイナップルと呼ばれている形状があり、１種類のリードは樹脂溶融体の流れの方向に配置され、さらに１種類のリードは樹脂溶融体の流れと逆の方向に配置されているために、この部で発熱が大きい欠点がある。ここでは、双方のリード共にPLA溶融体の流れる方向と同一方向に配置するために異なるリードとすることにより、増粘効果は同程度であるが、発熱の度合いが少なく発熱による樹脂溶融体の劣化は防止される。

図１の構成を有した反応押出機におけるオリフィス部６は、図３に示されるような内部構造を有しており、オリフィス部６のスクリュー４の構造は、前段ギアポンプ部５および後段ギアポンプ部９の場合と同様である。このオリフィス部６の出口側のシリンダーにはベント孔８が設けられており、真空ポンプにより吸引がなされ、無圧解放空間を構成している。尚、オリフィス部６に配置されたスリット板１２と仕切り板１３の積層構造については、図４に示されている。

図４には、図３に示されたオリフィス部６のオリフィスの構成が例示されており、スリット板１２と仕切り板１３が交互に複数枚（好ましくは数十枚、例えば２０〜５０枚、好ましくは２０〜４０枚）積層されて構成される。本発明において好ましい寸法としては、仕切り板１３の厚さは１ｍｍ、スリット板１２の厚さは０．２ｍｍ、スリット板１２に設けられたスリットの溝幅は２ｍｍ、スリットの長さは３５ｍｍである。図４に示される積層構造体においては、PLA溶融体が超臨界ガスと共に中心部ｉｎからスリットを通過し、外周部ｏｕｔ側に移動して流動する。
本発明では、大きなせん断力を発生させるために、超臨界または亜臨界状態にあるポリ乳酸発泡成形材料を、例えば図４に示されるような、４方向に延びた４つのスリットからなる破砕オリフィス部を高速で通過させる。

図５には、本発明の製造方法にて使用されるPLA発泡射出成形機の好ましい一例における構成が示されており、本発明では、一般に知られている射出成形機の先端部を、図５のような構造にすることでPLA発泡射出成形機として使用出来る。図５の符号２３は金型に注入する前に１００℃以下の適温まで冷却するための冷却アダプターで、符号１４はシャットオフノズルであり、符号１５は金型注入孔である。
シリンダー３の内部に供給される超臨界ガスは、ピストンの押し出しサイクル時にタイミングを合わせ電磁弁１６を開き注入する。この際、ガス注入口を少なくとも２ケ所以上設ける方がより均一な発泡体を得られるので好ましい。PLA樹脂の発泡倍率は、金型に注入されるPLA溶融体の体積に反比例する。超臨界ガスの圧力設定方法の１例として、注入時間は長く掛かるが、試し打ちの際に、成形品が冷却された時の歪みが凹の場合に圧力を増すように設定し、歪みが凸の場合には圧力を減らすように設定を調整し固定する。
注入時間を短縮出来る方法としては、エアシリンダー１７内に設けられたピストン１８のストロークを可動部１９により機械的に制御し、ピストン１８の引き込み時に超臨界ガスをエアシリンダーに注入し、ピストン１８の押し出しサイクル時にPLA溶融体に吐き出す方法がある。

図６には、本発明の製造方法にて使用される厚さ可変定温発泡金型（射出成型用金型）の好ましい一例における構成が示されており、この金型における中空部２０は可動式である。
PLA樹脂の発泡成形を行う際の第１段階では、中空部２０の厚さが薄い状態（例えば０．１ｍｍ）で溶融ポリマーを注入し（図６の図Ａ参照）、第２段階では、ポリマー温度が１００℃以下の適当な温度に低下し、ポリマーが固化してから既定の発泡倍率の厚さに中空部を広げ（例えば２ｍｍで２０倍発泡、図６の図Ｂ参照）、３０秒から１分の時間をかけ、ポリマーの軟化点以上で発泡させ、冷却して固定することにより、成形と同時に高発泡倍率の成形品を得る。
この射出成型サイクルにおいては、サイクルに発泡および冷却期間があるため、射出成型サイクルが一般的な冷却だけのサイクルより長くなる。サイクル時間を短縮するためには、複数金型を交換しながら成形品を取り出す多発泡金型射出成型装置が好ましい。

本発明の１形態のポリ乳酸発泡成形品製造方法は、射出成型機（図５参照）に、破砕オリフィス部を備え、中空部厚さ可変定温発泡金型（図６参照）を使用し、発泡ガス超臨界下または亜臨界下で、せん断力を加えることにより、分子量２００万以上の過度に大きな分子量のポリ乳酸を物理的および機械的に粉砕することにより、ポリイソシアネート基により架橋され、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのJIS K ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５から５のポリ乳酸発泡成形材料発泡成形品を、１００℃以下、軟化点以上で発泡製造する方法である。

本発明におけるMI値の測定は、ポリ乳酸発泡成形材料についてはオリフィス径２ｍｍ、オリフィス長さ１０ｍｍ、１９０℃、荷重２１．６ｋｇにて、原料の架橋ポリ乳酸についてはオリフィス径１ｍｍ、オリフィス長さ１０ｍｍ、１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件でＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて１０分間にフローした重量ｇまたは１０分間換算重量ｇを測定して行った。発泡倍率の測定については、発泡成形品１ｍｌを切り出し、重量ｇ１を測定し、本発明のポリ乳酸発泡成形材料１ｍｌを切り出し、重量ｇ２を測定し、ｇ２をｇ１で除した商として求めた。原料ポリ乳酸などの水分率はカールフィッシャー法で測定した。発泡成形品の耐熱性は、製造した箱型成形品に９０℃の熱水を８０％深さまで注入し、３分後も変形しない場合に「良」と判定し、沸騰水を同様に注入し、３分後も変形しない場合に「優」と判定した。熱水注入後変形が見られた場合は「不良」とした。
著しく大きい高分子の測定はGPCでPSt換算分子量分布を測定した。
本発明のさらに詳細については実施例にて説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
尚、前述した反応押出機や射出成型機は、出発原料の架橋ポリ乳酸（A）、（B）、（C）、および（E）を製造する際にも使用できる。

本発明の主たる目的の実施に使用するＤ体／Ｌ体比の異なる３種類に該当する原料ポリ乳酸は上市されておらず、Ｄ／Ｌ＝１３／８７、Ｄ／Ｌ＝１９／８１、Ｄ／Ｌ＝２５／７５の３種類の原料ポリ乳酸は、以下の方法（製造例１〜３）で製造した。製造例１〜３では、市販のＬ−ラクチド、Ｄ−ラクチドをエチルアセテートで再結晶して精製した。精製したＤ−ラクチドの重量部、Ｌ−ラクチドの重量部合計が１００になるように配合し、及び触媒としてオクチル酸スズ０．５重量部を攪拌機付きオートクレーブに仕込み、減圧脱気した後、Ｎ_２雰囲気下で１９０℃、１時間の重合条件で開環重合した。反応終了後、オートクレーブよりポリマーを策状で取り出し、クエンチ後、ロータリーカッターでカットし、架橋前のポリ乳酸ペレットを製造した。このペレットを８０℃、２４時間真空乾燥機中で乾燥した後、窒素シールしたアルミ袋に入れて保管し使用した。水分率が１００ｐｐｍ以下のものを原料ポリ乳酸として使用した。

（製造機械１）押し出し機
図１に本発明を実施するのに好ましい押し出し機の概略構造を示す。窒素ガスシールされたヘンシェルミキサー１、原料供給ホッパー２、PLA溶融体を安定的に移送する、更に超臨界ガスが逆流するのを防止する目的の前段ギアポンプ部５を設け、窒素ガスボンベ、窒素ガス供給サイドプランジャーポンプおよびガス圧を安定させる目的のアキュムレータータンクから減圧弁と流量コントロール弁を経由してGas注入孔に窒素ガスを供給した。不活性ガスの超臨界下、物理的に低分子化させると同時にせん断力を加えることにより機械的に粉砕する目的のオリフィス部６を設けた。
なお、前段ギアポンプ部５からオリフィス部６の間は超臨界状態が維持されている。ベント孔８からオイル拡散真空ポンプ符号７および減圧窒素ガス回収部を接続し、回収された窒素ガスは水トラップ装置を経由し再使用した。オリフィス部６から、特にスリット板（図４）のout孔から後段ギアポンプ部９入口までの間は真空ポンプにより吸引され脱気脱水がなされ無圧解放区間となる。この無圧解放区間において、物理的に低分子化され機械的に破砕されたPLAの架橋部の再結合が急速に行われる。PLA溶融体は後段ギアポンプ部で加圧され水中カッター１０のダイスに到達する。水中カッターの出口から得られた本発明のポリ乳酸発泡成形材料丸ペレットをドライホッパーに搬送し、一定時間経過後、真空乾燥機で乾燥する加工システムを使用した。

（製造例１）出発原料A（架橋ポリ乳酸丸ペレット）の製造
製造機械１で説明した押し出し機を使用し、Ｄ／Ｌ＝１３／８７、数平均分子量１０万のポリ乳酸原料を１００重量部に、常温液体の１，６−ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体、それぞれ１.５重量部、１重量部、０．５重量部と、平均粒径０．４μｍのタルク微粉末１重量部を定量的にヘンシェルミキサーに供給し、混合し、窒素ガスシールしたホッパーから押し出し機に一定量供給し、初段Gas注入孔にポリ乳酸発泡成形材料に対して０．２重量％の窒素ガスを連続的に定量供給し、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、窒素ガス超臨界下で、物理的に低分子化し、せん断力を加えることにより機械的に粉砕し、再結合させた丸ペレット(A1)、(A2)、(A3)を製造した。荷重２．１６ｋｇのMI値はそれぞれ１．１、１．３、１．６であった。

（製造例２）出発原料B（架橋ポリ乳酸丸ペレット）の製造
Ｄ／Ｌ＝１９／８１、数平均分子量１０万のポリ乳酸原料１００重量部を、製造例１と同様に架橋剤、タルクをそれぞれ供給混合し丸ペレット(B1)、(B2)、(B3)を製造した。荷重２．１６ｋｇのMI値はそれぞれ１．０，１．２，１．５であった。

（製造例３）出発原料C（架橋ポリ乳酸丸ペレット）の製造
Ｄ／Ｌ＝２５／７５、数平均分子量１０万のポリ乳酸原料１００重量部を、製造例１と同様に架橋剤、タルクをそれぞれ供給混合し丸ペレット(C1)、(C2)、(C3)を製造した。荷重２．１６ｋｇのMI値はそれぞれ０．９、１．１、１．４であった。

（製造例４）出発原料E（架橋ポリ乳酸丸ペレット）の製造
それぞれが数平均分子量１０万のポリ乳酸原料Ｄ／Ｌ＝１３／８７を３０重量部、およびＤ／Ｌ＝１９／８１を３３重量部、およびＤ／Ｌ＝２５／７５を３７重量部、合計１００重量部を、製造例１と同様に架橋剤、タルクをそれぞれ供給混合し、丸ペレット（E1）、（E2）、（E3）を製造した。荷重２．１６ｋｇのMI値はそれぞれ０．３０、０．４２、０．５４であった。

（製造機械２）射出成形機
図５で概略構造を示す一般に知られた射出成型機を改造した装置に窒素ガスシールされたヘンシェルミキサー１、原料供給ホッパー２を搭載し使用した。改造先端部にガス噴射孔２４、オリフィス部６、冷却アダプター２３、シャットオフノズル１４を設け、シャットオフノズルと発泡金型の注入孔１５が接する構造とした。発泡ガス供給部は窒素ガスボンベから減圧弁を経由し、射出成型機可動部本体と連動するピストン１８により減圧弁で調整された適量がサイドシリンダー１７に一旦保留され射出押し出しサイクルに合わせガス噴射孔からPLA溶融体に噴射される加工システムを採用した。

（実施例１）射出発泡成形
製造機械２の射出成形機を使用し、製造例１から３で製造した架橋ポリ乳酸丸ペレット（A1）３０重量部、（B1）３３重量部、（C1）３７重量部を定量的にヘンシェルミキサーに供給し、撹拌混合し、窒素ガスシールしたホッパーから射出成型機に一定量供給した。窒素ガス供給サイドシリンダーから窒素ガスをポリ乳酸発泡成形材料に対して２重量％インジェクトし、溶融した際に生じるGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、窒素ガス超臨界下で、１７０℃に保持した図４に示すスリット板厚さ０．２ｍｍ、スリット溝幅２ｍｍ、スリット長さ３５ｍｍのオリフィス部にて低分子化し再結合させ、４０℃に保持した厚さ１０ｍｍ、深さ９０ｍｍ、外寸縦横１００ｍｍの箱型成型金型の注入孔１５にストローク３０秒で押し出し、架橋剤の量が異なる本発明の射出発泡成形品T1を製造した。
同様にして架橋ポリ乳酸丸ペレット(A2)、(B2)、(C2)によりT2を製造した。
更に同様にして架橋ポリ乳酸丸ペレット(A3)、(B3)、(C3)によりT3を製造した。

T1、T2、T3の発泡倍率は２２倍であった。耐熱性は全て優であった。T1、T2、T3の１９０℃、荷重２１．６ｋｇで測定したMI値はそれぞれ、０．２１、０．３１、０．４２であった。また、T1、T2、T3のGPC測定によりポリスチレン換算１５０万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。

前項T1、T2、T3との結果を比較するために、実施例１と同様に(A1)、(B1)、(C1)の代わりに(E1)を投入しE1を製造した。同様にして(A2)、(B2)、(C2)の代わりに(E2)を投入しE2を製造した。更に同様にして(A3)、(B3)、(C3)の代わりに(E3)を投入しE3を製造した。E1、E2、E3の発泡倍率は１６倍であった。耐熱性は全て優であった。E1、E2、E3の１９０℃、荷重２１．６ｋｇで測定したMI値はそれぞれ０．３０、０．４２、０．５４であった。また、E1、E2、E3のGPC測定によりポリスチレン換算１５０万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。また、製造例４で３種類のポリ乳酸を同時に投入して出発原料E1、E2、E3を製造した結果は、原料構成が同一であるのにかかわらず、T1、T2、T3による製造結果よりも明らかに性能上において劣ることが判明した。これは３次元平行構造の発現の機会が劣ることが原因しているものと考察される。

（比較例１）射出発泡成形
比較のため、製造機械１の押し出し機から低分子化およびせん断力を与えるオリフィス部のスリットを取り外し、その他条件は同一にしても樹脂圧計１１の示す圧力は０．６MPaであり窒素ガスの超臨界点には達しない状態で架橋ポリ乳酸丸ペレット(A1)、(A2)、(A3)、(B1)、(B2)、(B3)、(C1)、(C2)、(C3)に対応するペレットを製造し、更に製造機械２の射出成形機のオリフィス部を取り外し、射出発泡製品T1、T2、T3に対応する比較品を製造したが、いずれも５倍未満の発泡倍率であり、部分的に発泡倍率が不均一であった。発泡倍率が所定まで上がらないため、箱型に成型することができなかった。GPC測定によりポリスチレン換算200万を越える著しく大きい高分子量物が１重量％以上測定された。
これは、せん断力を与えるオリフィス部６のスリットを取り外したため、著しく分子量の大きいポリ乳酸発泡成形材料が発泡セル膜の延伸を妨ぎ、これにより、発泡倍率が上がらなかったと推察される。

（実施例２）射出発泡成形
製造例１から３の工程でタルク微粉末を０．３重量部にのみ変更して各出発原料を製造し、実施例１と同様にして、実施例１のT1、T2、T3に対応する本発明の発泡成形品を製造した。本発明の発泡成形品の荷重２１．６ｋｇのMI値はそれぞれ、０．４、０．３、０．２と変わらなかったが、耐熱性は良であった。

（比較例２）射出発泡成形
製造例１から３でポリ乳酸原料およびタルクの重量部を変更せずに、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量のみを０．１重量部に変更し、実施例１のT1と同一の製法工程で製造した発泡成形品は、荷重２１．６ｋｇのMI値は６であり、粘度が不足し発泡倍率が低く、箱型に成型することができなかった。

（比較例３）射出発泡成形
製造例１から３で原料ポリ乳酸およびタルクの重量部を変更せずに、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとのアダクト体の配合量のみを３重量部に変更し、実施例１のT1と同一の製法工程で製造した発泡成形品は、荷重２１．６ｋｇのMI値は０．００３であり、粘度が高過ぎ発泡倍率が低く、箱型に成型することができなかった。

（実施例３）射出発泡成形
製造機械２の射出成形機を使用し、製造例１から３で製造した架橋ポリ乳酸丸ペレット（A1）４０重量部、（B1）３０重量部、（C1）３０重量部を定量的にヘンシェルミキサーに供給し、撹拌混合し、窒素ガスシールしたホッパーから射出成型機に一定量供給した。窒素ガス供給サイドシリンダーから窒素ガスとメタノール容量比２：１混合ガスを、ポリ乳酸発泡成形材料に対して２重量％インジェクトし、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、１７０℃に保持した図３に示すオリフィス部（図４に示す厚さ０．２ｍｍ、溝幅２ｍｍ、スリット長さ３５ｍｍのスリット板が配置されている）付きの発泡成型金型（図６のA図、中空部の厚さ０．２ｍｍ）に射出し、注入したポリ乳酸の温度が１００℃になった後、図６のB図に示すように、金型の中空部の厚さを４ｍｍに変更し、３０秒間で発泡させ中空部を満たした後、金型を４０℃に冷却し、３０秒間保持し、本発明の射出発泡成形品T11を製造した。
同様にして架橋ポリ乳酸丸ペレット（A2）、（B2）、（C2）によりT12を製造した。
更に同様にして架橋ポリ乳酸丸ペレット（A3）、（B3）、（C3）によりT13を製造した。

T11、T12、T13の発泡倍率は２０倍であった。耐熱性は全て優であった。T11、T12、T13の荷重２１．６ｋｇで測定したMIはそれぞれ、０．４、０．３、０．２であった。また、T11、T12、T13のGPC測定により、ポリスチレン換算１５０万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。

（実施例４）ビーズと発泡成形品
製造機械１で説明した押し出し機の水中カッター部のダイスを小径孔０．８ｍｍダイスに交換して使用した。製造例１から３で製造した架橋ポリ乳酸丸ペレット(A1)３３．３重量部、(B1)３３．３重量部、(C1)３３．３重量部を定量的にヘンシェルミキサーに供給し、撹拌混合し、窒素ガスシールしたホッパーから押し出し機に定量供給し、初段Gas注入孔にポリ乳酸発泡成形材料に対して０．２重量％の窒素ガスを連続的に定量供給し、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、窒素ガス超臨界下で、物理的に低分子化し、せん断力を加えることにより機械的に粉砕し、再結合させて本発明のポリ乳酸発泡成形材料丸ペレットの直径（１ｍｍ）(T4)を製造した。
同様にして丸ペレット(A2)、(B2)、(C2)により(T5)を製造した。
更に同様にして丸ペレット(A3)、(B3)、(C3)により(T6)を製造した。

前記丸ペレット(T4)を１００重量部とイソブタン、メタノール２：１溶液５重量部をオートクレープに入れ、７０℃で１時間保持した後、常温まで冷却し、本発明の発泡ビーズT4を製造した。
同様にして丸ペレット(T5)から発泡ビーズ、T5を製造した。
更に同様にして丸ペレット(T6)から発泡ビーズ、T6を製造した。

前記ビーズT4、T5、T6の所定量をそれぞれ金型に入れ、水蒸気で１分間加熱発泡させ、本発明のポリ乳酸発泡成形材料発泡成形品を製造した。この発泡成形品の発泡倍率は２８倍であった。耐熱性は全て優であった。この発泡成形体の、１９０℃、荷重２１．６ｋｇで測定したMI値はT4が０．４、T5が０．３、T6が０．２であった。GPC測定によりポリスチレン換算１５０万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。

（比較例４）ビーズ発泡成形
原料は実施例４と同様に、製造例１〜３で製造した架橋ポリ乳酸丸ペレット(A1)３３．３重量部、(B1)３３．３重量部、(C1)３３．３重量部を使用した。製造機は実施例４と同様に製造機械１の水中カッター部のダイスを小径孔０．８ｍｍダイスに交換し、実施例４と比較するためにオリフィス部６を取り外し使用した。運転条件は実施例４と同一であるが、運転開始当初からダイス孔が目詰まりし糸状または面状等の異形物しか出せず丸ペレットの製造は出来なかった。更にダイスの目詰まりが原因で、ベント孔８でベントアップし運転継続が出来なかった。ダイス孔到達直前の溶融体を抽出しGPC測定によりポリスチレン換算２００万を超える著しく大きい高分子量物が１重量％以上検知された。この原因は、ポリ乳酸溶融体の流動障害となるオリフィス部が増粘部２１の後段に無いため、増粘部出口の圧力低下が起き増粘部の入口と出口間において圧力差が大きくなり、入口部の超臨界ガスがポリ乳酸溶融体から分離してガスのみの通路が形成されガス抜けを起こし、ポリ乳酸溶融体が超流動で増粘部を通過することが出来ずに発熱し、増粘部における発熱により架橋部の熱分解が加速し、オリフィス部が無いために増粘部の後部以降の樹脂圧低下から流動方向に絞られず流動の横方向にも時間を掛けて徐々に規則性無く再結合を継続したためと考えられる。

比較例４で丸ペレットの製造が出来なかったために、オリフィス部６を取り外した状態で、水中カッター部のダイスを通常孔３．２ｍｍダイスに交換した。実施例４の運転と同様に、(A1)３３．３重量部、(B1)３３．３重量部、(C1)３３．３重量部を押し出し機に定量供給し、破砕オリフィス部が無い状態でポリ乳酸発泡成形材料丸ペレットの直径は約５ｍｍ(T7)を製造した。
同様にして丸ペレット(A2)、(B2)、(C2)により(T8)を製造した。
更に同様にして丸ペレット(A3)、(B3)、(C3)により(T9)を製造した。

前記丸ペレット(T7)を１００重量部とイソブタン、メタノール２：１溶液５重量部をオートクレープに入れ、７０℃で１時間保持した後、常温まで冷却し発泡ビーズ、T7を製造した。
同様にして丸ペレット(T8)から発泡ビーズ、T8を製造した。
更に同様にして丸ペレット(T9)から発泡ビーズ、T9を製造した。

前記ビーズT7、T8、T9の所定量をそれぞれ金型に入れ、水蒸気で１分間加熱発泡させ、ポリ乳酸発泡成形材料発泡成形品を製造した。この発泡成形品の発泡倍率は１５倍であった。耐熱性は全て優であったが、発泡体には５ｍｍから１０ｍｍの発泡セルが多く含まれ、強度面でも弱く実用性に乏しいと判断された。この発泡成形体の、１９０℃、荷重２１．６ｋｇで測定したMI値はT7が０．４、T8が０．３、T9が０．２であった。GPC測定によりポリスチレン換算２００万以上の著しく大きい高分子量物が１％以上検知された。この高分子量物の多さがガス抜けの原因で、大きな発泡セルの発生を起こしたと考えられる。金型内の密封空間で発泡させたので、見掛け上の発泡倍率は１５倍になったが、解放空間の場合には、大きな発泡セルのガス抜けにより発泡倍率は更に低下することが容易に予想出来、比較例４を通してオリフィス部スリットの効果を実証出来る。

（製造機械３）押出し発泡成形シート成形機
図９に本発明を実施するのに好ましい押し出し発泡シート製造機の概略構造を示す。図９中、ヘンシェルミキサー１から後段ギアポンプ９の入口までは製造機械１で説明した構造および内容と同様である。後段ギアポンプにより加圧されたPLA溶融体は冷却部２５で冷却されながらＴ−ダイ手前でGas(２)から発泡ガス注入孔２６を経由し供給され、２ケ所以上に配置されたガス噴射孔（多数の極小径噴射孔の集まり）からPLA溶融体に噴射される。Ｔ−ダイ２７からシート状に噴出し、引き取り装置２８に受け渡され、更に引き取り装置２８内の冷却ロール２９で冷却されて、本発明の押し出し発泡成形シート３０が製造される。

（実施例５）押し出し発泡成形シート
製造機械３の押出し発泡成形シート成形機を使用し、製造例１から３で製造した架橋ポリ乳酸丸ペレット（A1）５０重量部、（B1）２５重量部、（C1）２５重量部を定量的にヘンシェルミキサー１に連続供給混合し、窒素ガスシールしたホッパーから押し出し機に定量供給し、初段Gas注入孔からポリ乳酸発泡成形材料に対して１．０重量％の窒素ガスとメタノール重量比２：１を連続的に定量供給し、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的に低分子化および機械的せん断力で破砕させるオリフィス部６を経由し、冷却部を通り、１００℃に冷却された厚さ０．５ｍｍ、幅３０ｃｍのシート状で１００℃に保持された厚さ１０ｃｍに設定されたシート引き取り装置に押し出した。３０秒間１００℃で保持された発泡成形部分の後、４０℃の冷却ロール部分を通過させ、ポリ乳酸のTgより５℃低く冷却された状態で定長カットし、本発明の発泡成形シートT21を製造した。
同様にして架橋ポリ乳酸丸ペレット（A2）、（B2）、（C2）によりT22を製造した。
更に同様にして架橋ポリ乳酸ペレット（A3）、（B3）、（C3）によりT23を製造した。

前述のシートT21、T22、T23の耐熱性は優であった。この発泡成形体T21、T22、T23を荷重２１．６ｋｇで測定したMIはそれぞれ０．４、０.３、０．２であった。GPC測定によりポリスチレン換算１５０万以上の著しく大きい高分子量物は検知されなかった。

１ ヘンシェルミキサー
２ ホッパー
３ シリンダー
４ スクリュー
５ 前段ギアポンプ
６ オリフィス部または破砕オリフィス部
７ 真空ポンプ
８ ベント孔
９ 後段ギアポンプ部
１０ 水中カッター
１１ 樹脂圧計
１２ スリット板
１３ 仕切り板
１４ シャットオフノズル
１５ 金型注入孔
１６ 電磁弁
１７ サイドシリンダー（エアシリンダー）
１８ ピストン
１９ 可動部
２０ 中空部
２１ 増粘部
２２ 減圧膨張部または脱気脱水部
２３ 冷却アダプター
２４ ガス噴射孔
２５ 冷却部
２６ 発泡ガス注入孔
２７ Ｔ−ダイ
２８ 引き取り装置
２９ 冷却ロール
３０ 押し出し発泡成形シート

Claims (15)

1. Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）と、前記ポリ乳酸の合計１００重量部に対し、０．２〜２．０重量部のポリイソシアネート基を有する架橋剤とからなるポリ乳酸発泡成形材料であって、GPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を含まず、前記ポリ乳酸（A）：（B）：（C）の重量比率が２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕であり、１９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であることを特徴とするポリ乳酸発泡成形材料。
2. 前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とする請求項１記載のポリ乳酸発泡成形材料。
3. 炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部含有することを特徴とする請求項１又は２記載のポリ乳酸発泡成形材料。
4. 請求項１〜３のいずれか１項記載のポリ乳酸発泡成形材料からなることを特徴とする発泡成形品。
5. ９０℃の熱水を注入後、形態を保持していることを特徴とする請求項４の発泡成型品。
6. １９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料を製造するための方法であって、
   Ｄ体とＬ体とで構成されたポリ乳酸１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応によって生成した生成物を不活性ガス超臨界下で物理的又は機械的に低分子化させ再結合させて得られた、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備する工程、および
   前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合し、得られた混合物を溶融した際に生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合する工程
   を含むことを特徴とするポリ乳酸発泡成形材料の製造方法。
7. 前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記架橋ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記架橋ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記架橋ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とする請求項６記載のポリ乳酸発泡成形材料の製造方法。
8. １９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料を製造するための方法であって、
   Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備し、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合する工程、および
   前記工程で得られたポリ乳酸混合物１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応により生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合する工程
   を含むことを特徴とするポリ乳酸発泡成形材料の製造方法。
9. 前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）におけるＤ体とＬ体の構成比率（Ｄ／Ｌ）が、前記ポリ乳酸（A）については、Ｄ_Ａ／Ｌ_Ａ＝５〜２０／９５〜８０〔但し、Ｄ_Ａ＋Ｌ_Ａ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（B）については、Ｄ_Ｂ／Ｌ_Ｂ＝（Ｄ_Ａ＋３〜Ｄ_Ａ＋１０）／（Ｌ_Ａ−３〜Ｌ_Ａ−１０）〔但し、Ｄ_Ｂ＋Ｌ_Ｂ＝１００〕であり、前記ポリ乳酸（C）については、Ｄ_Ｃ／Ｌ_Ｃ＝（Ｄ_Ｂ＋３〜Ｄ_Ｂ＋１０）／（Ｌ_Ｂ−３〜Ｌ_Ｂ−１０）〔但し、Ｄ_Ｃ＋Ｌ_Ｃ＝１００〕であることを特徴とする請求項８記載のポリ乳酸発泡成形材料の製造方法。
10. １９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品を製造するための方法であって、
    Ｄ体とＬ体とで構成されたポリ乳酸１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応によって生成した生成物を不活性ガス超臨界下で物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成した、Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類の架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備する工程、および
    前記架橋ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合し、得られた混合物を溶融した際に生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成するポリ乳酸発泡成形材料を、軟化点以上１１０℃以下の温度で吐出させて発泡成形する工程
    を含むことを特徴とするポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法。
11. 前記混合物１００重量部に対して、炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部添加することを特徴とする請求項１０記載のポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法。
12. １９０℃、荷重２１．６ｋｇのＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定したMI値が０．０５〜５であるポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品を製造するための方法であって、
    Ｄ体とＬ体の構成比率が異なる３種類のポリ乳酸（A）、（B）および（C）を準備し、前記ポリ乳酸（A）、（B）および（C）を、２５〜５０：２５〜５０：２５〜５０〔但し、（A）＋（B）＋（C）＝１００〕の重量比率にて混合する工程、および
    前記工程で得られたポリ乳酸混合物１００重量部と、ポリイソシアネート基を有する架橋剤０．２〜２．０重量部との架橋反応により生成するGPC測定でのポリスチレン換算分子量２００万以上のポリ乳酸を、不活性ガス超臨界下で、物理的又は機械的に低分子化させ再結合により生成するポリ乳酸発泡成形材料を、軟化点以上１１０℃以下の温度で吐出させて発泡成形する工程
    を含むことを特徴とするポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法。
13. 前記ポリ乳酸混合物１００重量部に対して、炭酸カルシウムまたはタルク微粒子を０．５〜５重量部添加することを特徴とする請求項１２記載のポリ乳酸発泡成形材料の発泡成形品の製造方法。
14. 請求項１０〜１３のいずれか１項記載の製造方法を用いて製造されたものであることを特徴とする発泡成形品。
15. ９０℃の熱水を注入後、形態を保持していることを特徴とする請求項１４記載の発泡成形品。

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