JP6557137B2

JP6557137B2 - 撮像レンズおよび撮像装置

Info

Publication number: JP6557137B2
Application number: JP2015253780A
Authority: JP
Inventors: 萩原　宏行; 宏行萩原
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2015-12-25
Filing date: 2015-12-25
Publication date: 2019-08-07
Anticipated expiration: 2035-12-25
Also published as: JP2017116795A

Description

本発明は、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保することが可能な撮像レンズ、およびそれを備えた撮像装置に関する。

近年、ＣＣＤ（ＣｈａｒｇｅＣｏｕｐｌｅｄＤｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（ＣｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙＭｅｔａｌＯｘｉｄｅＳｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）などの固体撮像素子が備えられた撮像装置において、高機能化とともに、装置全体の小型化が促進されている。とりわけ、屋内外に設置される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどは、設置されるスペースが限られることが多いことなどから、より小型であることが要求される。これに伴い、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載される撮像レンズにおいても、さらなる小型化、高性能化が求められている。

監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載される撮像レンズとしては、長期使用に耐えうる信頼性と低コスト化の観点から、ピント調整を行うアクチュエータを必要としない固定焦点レンズが広く用いられている。監視用カメラ、防犯カメラは、気温の変化が大きい屋外に設置されること多い。また、車載用カメラは、特に夏季に高温になるおそれのある車内に設置されることもある。このため、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラに搭載される撮像レンズには、常温での光学性能を確保することはもちろん、温度変化が発生しても合焦位置変動が少なく、さらには高温および低温の環境下でも良好の光学性能を保つことが要求される。そこで、かかる要求に応えるべく、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに搭載可能な種々の撮像レンズが提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

特開２０１０−１０７５３２号公報特開２０１１−２５７４６２号公報特開２０１５−１４３７９６号公報

たとえば、特許文献１に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズの５枚のレンズを配置して構成され、全てガラス球面レンズとすることで、低温から高温までの幅広い温度領域における環境耐性を高めている。しかし、特許文献１に記載の撮像レンズのように、全て球面レンズで構成すると、特に像面湾曲の補正が困難になり、小型で良好な光学性能を得ることが難しいという問題がある。特に、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどでは取得する情報量の拡大を目指しているため、高画素に対応したレンズが求められており、良好な光学性能を得ることが難しい特許文献１に記載の撮像レンズは不適である。

特許文献２に記載の撮像レンズは、物体側より順に、負レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズを配置して構成し、非球面を設けることで像面湾曲など諸収差を適切に除去し良好な光学性能を維持できるため、特許文献１に記載の撮像レンズが有する問題は解決できる。しかし、非球面をガラスレンズに設けていることから高価であり、製造コストの低減が難しいという問題が残る。

特許文献３に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、樹脂レンズ２枚を接合したレンズを配置して構成し、樹脂レンズに非球面を設けることで、良好な光学性能を維持しつつ製造コストの低減が可能になっていることから、特許文献２に記載の撮像レンズが有する問題は解決できる。しかし、特許文献３に記載の撮像レンズは、樹脂レンズの屈折力配置が適切でなく、雰囲気温度に変化が生じた場合、画角変化の発生が著しいため、好ましくない。

近年、樹脂レンズ材料の環境耐性が高まってきたことで、雰囲気温度の変化が大きい場所に設置される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどにも樹脂レンズの使用が可能になりつつある。しかしながら、樹脂レンズは、ガラスレンズと比較して温度変化による屈折率変化、形状変化が大きいため、温度変化時の合焦位置変動を抑え、光学性能が劣化しない構成が求められる。さらには、撮像レンズと撮像素子とで取得した情報によりセンシング（取得した画像を基に情報抽出）を行う際、温度変化によって取得画像の画角変化がないことが強く求められている。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することを目的とする。さらに、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、複数のレンズで構成された後続レンズ群と、からなり、前記後続レンズ群は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも１組以上の樹脂レンズを備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１）３０＜｜ｆｒｐ｜／ｆ
ただし、ｆｒｐは前記後続レンズ群内に配置されたいずれか１組の樹脂レンズの合成焦点距離、ｆは前記撮像レンズ全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保でき、さらには広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第１レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする。

本発明によれば、第１レンズの小径化を図っても良好な光学性能を確保することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（２）０．８＜｜ｆ１｜／ｆ＜２．０
ただし、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離を示す。

本発明によれば、第１レンズの小径化を図るとともに、光学性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群の最も物体側に、正の屈折力を有する第２レンズが配置されていることを特徴とする。

本発明によれば、第２レンズに後続するレンズの小径化を図り、撮像レンズの小型化を促進することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３）０．８＜ｆ２／ｆ＜４．０
ただし、ｆ２は前記第２レンズの焦点距離を示す。

本発明によれば、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第２レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする。

本発明によれば、撮像レンズの小型化と光学性能の向上を図ることができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４）６０．０＜ν２
（５）１０．０＜ν２−ν１
ただし、ν２は前記第２レンズのｄ線に対するアッベ数、ν１は前記第１レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、色収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズが、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（６） −２．０＜Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＜−０．５
ただし、Ｒｐ１ａは当該隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径、Ｒｐ２ａは当該隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径を示す。

本発明によれば、雰囲気温度の変化に伴う画角変化を抑制することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズが、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（７） −２．０＜Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＜−０．０５
ただし、Ｒｐ１ｂは当該隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径、Ｒｐ２ｂは当該隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径を示す。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズは、各樹脂レンズの少なくとも１面に非球面が形成されていることを特徴とする。

本発明によれば、諸収差をさらに良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記後続レンズ群は、前記第２レンズの像面側に、順に、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、を備えていることを特徴とする。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（８）０．８＜ｆ３／ｆ＜２．０
ただし、ｆ３は前記第３レンズの焦点距離を示す。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（９） −２．０＜ｆ４／ｆ＜−０．６
ただし、ｆ４は前記第４レンズの焦点距離を示す。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第３レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする。

本発明によれば、撮像レンズの光学性能の向上を図ることができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、前記発明において、前記第４レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする。

また、本発明にかかる撮像装置は、前記撮像レンズと、該撮像レンズによって結像した像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することができる。

本発明によれば、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保でき、さらには軽量な撮像レンズを安価で提供することができるという効果を奏する。また、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保可能な撮像装置を提供することができるという効果を奏する。

実施例１にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例２にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例３にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例４にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例５にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例６にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかる撮像レンズの縦収差図である。実施例７にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例７にかかる撮像レンズの縦収差図である。本発明にかかる撮像レンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。

以下、本発明にかかる撮像レンズおよび撮像装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。

本発明は、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することを目的としている。

そこで、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、複数のレンズで構成された後続レンズ群と、から構成する。そして、後続レンズ群に、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも１組以上の樹脂レンズを備えている。

本発明にかかる撮像レンズは、取得する情報量の拡大を目指す監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどの撮像装置に対応させるため、最も物体側に配置される第１レンズを負レンズとしたことで広角化（画角が６０〜７０°程度）を実現する。さらに、後続レンズ群に光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された少なくとも１組以上の樹脂レンズを備えたことで、製造コストの低減および軽量化を図ることが可能になる。樹脂レンズ同士を隣合わせて配置したことで、ガラスレンズと比較して温度変化による屈折率変化および形状変化を相殺させることが容易になって、雰囲気温度が大きく変化した場合であっても合焦位置変動および画角変動の抑制が可能になる。

特に、本発明にかかる撮像レンズにおいて、温度変化時に生じる画角変動を抑制するため、上記構成を前提に、後続レンズ群内に配置されたいずれか１組の樹脂レンズの合成焦点距離をｆｒｐ、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）３０＜｜ｆｒｐ｜／ｆ

条件式（１）は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する後続レンズ群内に配置された、いずれか１組の樹脂レンズの合成焦点距離の比を規定する式である。本発明にかかる撮像レンズは、上記構成のもと、条件式（１）を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる、広角で軽量な撮像レンズを安価で提供することができる。

条件式（１）においてその下限を下回ると、後続レンズ群内に配置されたいずれか１組の樹脂レンズの合成屈折力が強くなりすぎてしまい、温度変化時に画角変動が発生して、光学性能の劣化を招くため、好ましくない。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ）３２＜｜ｆｒｐ｜／ｆ＜８０

この条件式（１ａ）で規定する範囲を満足することにより、温度変化時に生じうる画角変動をより強く抑制して、さらに良好な光学性能を確保することができる。なお、条件式（１ａ）の上限を超えない状態であれば、後続レンズ群内に配置されたいずれか１組の樹脂レンズの収斂作用が弱まるのを防止でき、結果として撮像レンズの全長が延びることを防ぐことができるので、より好ましい。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第１レンズの両面が凹形状であることが好ましい。第１レンズを両凹形状とすることで、負の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による片ボケの劣化を抑えることが可能になる。この結果、強い負の屈折力を第１レンズに付与し、第１レンズの小径化を図っても、良好な光学性能を確保することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第１レンズの焦点距離をｆ１、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２）０．８＜｜ｆ１｜／ｆ＜２．０

条件式（２）は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第１レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式（２）を満足することで、第１レンズの小径化を図るとともに、光学性能を向上させることができる。

条件式（２）においてその下限を下回ると、第１レンズの屈折力が強くなりすぎて、球面収差の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、第１レンズの屈折力が弱くなりすぎて、広角化のためには第１レンズの口径を大きくせざるを得なくなってしまい、撮影レンズの大型化を招くため、好ましくない。監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどは、被写体側からカメラの存在を目立たなくする必要があるため、装置の小型化が要求される。したがって、大型化した撮像レンズは、好ましくない。

なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ）１．２＜｜ｆ１｜／ｆ＜１．６

さらに、本発明にかかる撮像レンズは、続レンズ群の最も物体側に正の屈折力を有する第２レンズが配置されていることが好ましい。続レンズ群の最も物体側に正の屈折力を有する第２レンズを配置することにより、第１レンズからの光線束を絞り、第２レンズに後続するレンズの小径化を図り、撮像レンズの小型化を促進することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第２レンズの焦点距離をｆ２、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）０．８＜ｆ２／ｆ＜４．０

条件式（３）は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第２レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式（３）を満足することで、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。

条件式（３）においてその下限を下回ると、第２レンズの屈折力が強くなりすぎて、コマ収差や像面湾曲の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。また、第２レンズの偏心感度が高くなるため、撮像レンズの組立性も悪化する。一方、条件式（３）においてその上限を超えると、第２レンズでの収斂効果が弱くなり、撮像レンズの全長が延び、撮像レンズの小型化が困難になるため、好ましくない。

なお、上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（３ａ）１．１＜ｆ２／ｆ＜１．７

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第２レンズの両面が凸形状であることが好ましい。第２レンズを両凸形状とすることで、正の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による球面収差の劣化を抑え、良好な光学性能を確保することができる。また、強い正の屈折力を第２レンズに付与して光線束を収斂させることで、撮像レンズの全長を短くすることができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第２レンズのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数をν２、第１レンズのｄ線に対するアッベ数をν１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４）６０．０＜ν２
（５）１０．０＜ν２−ν１

条件式（４）は、第２レンズのｄ線に対するアッベ数を規定し、色収差を良好に補正するための条件を示す式である。

条件式（４）においてその下限を下回ると、軸上色収差および倍率色収差が悪化し、光学性能の劣化を招くため、好ましくない。また、条件式（４）においてその下限を下回ると、屈折率の温度係数（ｄｎ/ｄＴ）が負となる硝材は少ないため、第２レンズを構成する硝材の選択幅が狭まり、コスト高を招くおそれがある。そこで、第２レンズを構成する際の硝材は、条件式（４）の規定範囲内に比較的多く存在する屈折率の温度係数が負となる硝材を選択することが好ましい。なお、第２レンズを屈折率の温度係数が負の硝材を用いて構成する目的は、雰囲気温度の変化に伴う撮像レンズ全系の合焦位置の変動を抑制することを容易にするためである（詳細は後述）。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（４ａ）６５．０＜ν２＜９６

この条件式（４ａ）で規定する範囲を満足することにより、色収差をより良好に補正することができる。なお、条件式（４ａ）の上限を超えない状態であれば、色収差の過剰補正という問題が発生するおそれがないため、より好ましい。

また、条件式（５）は、第２レンズのｄ線に対するアッベ数と第１レンズのｄ線に対するアッベ数との差を規定し、色収差を良好に補正するための条件を示す式である。

条件式（５）においてその下限を下回ると、軸上色収差および倍率色収差が悪化し、光学性能が低下してしまうため好ましくない。

なお、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ）１５．０＜ν２−ν１＜３５

この条件式（５ａ）で規定する範囲を満足することにより、色収差をより良好に補正することができる。なお、条件式（５ａ）の上限を超えない状態であれば、色収差の過剰補正という問題が発生するおそれがないため、より好ましい。

本発明では、条件式（４）および条件式（５）を共に満足することが、雰囲気温度の変化に伴う撮像レンズ全系の合焦位置の変動を抑制する上で好ましい。このとき、第２レンズを構成する硝材の屈折率の温度係数が負であり、第１レンズを構成する硝材の屈折率の温度係数が正であることが好ましい。第２レンズおよび第１レンズの各硝材の屈折率の温度係数が上記関係を満足する場合、温度変化に伴う屈折率変化を相殺することができる。この結果、雰囲気温度の変化に伴う合焦位置の変動を抑制し、高温時または低温時の環境下においても鮮明な被写体像を取得することが容易になる。このため、温度変化が大きくなりうる屋外等に設置される撮像装置にも好適な撮像レンズとなる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズにおいて、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径をＲｐ１ａ、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径をＲｐ２ａとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６） −２．０＜Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＜−０．５

条件式（６）は、当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径と、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径の比を規定する式である。条件式（６）を満足することにより、温度変化時に当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズのそれぞれの面の屈折力変化を相殺して画角変化を抑制することができる。

条件式（６）において規定される範囲から外れた場合、当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズにおいて、曲率の強い方の面同士の近軸曲率半径の差が大きくなりすぎて、雰囲気温度の変化に伴う樹脂レンズの形状変化量の差が顕著になり、温度変化時の画角変化が大きくなってしまう。この結果、特に被写体情報を元にセンシングを行う際、想定情報と異なる結果が発生してしまうため、好ましくない。

なお、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ） −１．５＜Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＜−０．８

さらに、本発明にかかる撮像レンズにおいて、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズにおける、曲率が弱い方の面の近軸曲率半径をＲｐ１ｂ、像面側に配置された樹脂レンズにおける、曲率が弱い方の面の近軸曲率半径をＲｐ２ｂとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７） −２．０＜Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＜−０．０５

条件式（７）は、当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径と、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径の比を規定する式である。条件式（７）を満足することにより、温度変化時に当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズのそれぞれの面の屈折力変化を相殺して画角変化を抑制することができる。

条件式（７）において規定される範囲から外れた場合、当該後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズにおいて、それぞれの曲率の弱い方の面の近軸曲率半径の差が大きくなりすぎて、雰囲気温度の変化に伴う樹脂レンズの形状変化量の差が顕著になり、温度変化時の画角変化が大きくなってしまう。この結果、特に被写体情報を元にセンシングを行う際、想定情報と異なる結果が発生してしまうため、好ましくない。

なお、上記条件式（７）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（７ａ） −１．５＜Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＜−０．１

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、後続レンズ群内に隣接して配置されたいずれか１組の樹脂レンズにおいて、各樹脂レンズの少なくとも１面に非球面が形成されていることが好ましい。このようにすることで、諸収差をさらに良好に補正することができる。後続レンズ群内に隣接して配置された１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズに少なくとも１面の非球面を形成することで、特に球面収差を良好に補正することが可能になる。一方、像面側に配置された樹脂レンズに少なくとも１面の非球面を形成することで、特にコマ収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、後続レンズ群は、第２レンズの像面側に、順に、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、を配置して構成することが好ましい。このようにすることで、本発明にかかる撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、が配置された構成になり、少ないレンズ枚数で画角が６０〜７０°程度の広角化を達成したうえで、良好な光学性能を確保することが可能になる。

なお、後続レンズ群を構成するレンズにおいて、第３レンズに負の屈折力を、第４レンズに正の屈折力を付与した構成としても良好な光学性能を確保することができる。しかし、前述のように、第３レンズに正の屈折力を、第４レンズに負の屈折力を付与した構成とすることが、より好ましい。第３レンズに正の屈折力を付与することで、正の屈折力を有する第２レンズとこの第３レンズによって、正の屈折力を分散することができ、明るいレンズでもあっても良好な光学性能を確保することが可能になる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第３レンズの焦点距離をｆ３、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８）０．８＜ｆ３／ｆ＜２．０

条件式（８）は、撮像レンズ全系の焦点距離に対する第３レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式（８）を満足することにより、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。

条件式（８）においてその下限を下回ると、第３レンズの屈折力が強くなりすぎて、球面収差の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が困難となる。一方、条件式（８）においてその上限を超えると、第３レンズでの収斂効果が弱くなり、撮像レンズの全長が長くなってしまうため、好ましくない。

なお、上記条件式（８）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（８ａ）１．２＜ｆ３／ｆ＜１．５

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第４レンズの焦点距離をｆ４、撮像レンズ全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（９） −２．０＜ｆ４／ｆ＜−０．６

条件式（９）は撮像レンズ全系の焦点距離に対する第４レンズの焦点距離の比を規定する式である。条件式（９）を満足することにより、撮像レンズの小型化と良好な光学性能の確保が可能になる。

条件式（９）においてその下限を下回ると、第４レンズの屈折力が強くなりすぎて、像面湾曲の補正が困難になり、良好な光学性能の確保が難しくなる。一方、条件式（９）においてその上限を超えると、第４レンズでの発散効果が弱くなり、所望の像高を確保するために撮像レンズの全長を長くせざるを得なくなり、好ましくない。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第３レンズの両面が凸形状であることが好ましい。第３レンズを両凸形状とすることで、正の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による球面収差および片ボケの劣化を抑え、光学性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかる撮像レンズでは、第４レンズの両面が凹形状であることが好ましい。第４レンズを両凹形状とすることで、負の屈折力を物体側と像側とに分散し、偏心による片ボケの劣化を抑え、光学性能を向上させることができる。

以上説明したように、本発明にかかる撮像レンズは、上記構成を備え、上記条件式を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる。また、樹脂レンズを採用したことにより、軽量で安価なものになる。さらに、広角で、Ｆナンバーが小さくなるようにしても、高い光学性能を確保することができる。かかる特徴を備えた本発明の撮像レンズは、特に雰囲気温度の変化が著しい条件下で使用される監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに好適である。

さらに、本発明は、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置を提供することを目的としている。この目的を達成するためには、上記構成を備えた撮像レンズと、この撮像レンズによって結像した像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えて撮像装置を構成すればよい。このようにすることで、特に雰囲気温度の変化が著しい条件下での使用に適した撮像装置を実現することができる。

以下、本発明にかかる撮像レンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図１は、実施例１にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₁₁と、後続レンズ群ＧＲ₁と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₁₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₁と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₁は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₁₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₁₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₁₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₁₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₁₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₁₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₁₃および第４レンズＧ₁₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₁₃と第４レンズＧ₁₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₁₃および第４レンズＧ₁₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-33.400
ｄ₁＝0.600 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.830
ｄ₂＝7.982
ｒ₃＝6.050
ｄ₃＝3.790 ｎｄ₂＝1.4971 νｄ₂＝81.56
ｒ₄＝-8.630
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝0.721
ｒ₆＝25.000（非球面）
ｄ₆＝3.190 ｎｄ₃＝1.5444 νｄ₃＝54.79
ｒ₇＝-4.339（非球面）
ｄ₇＝0.384
ｒ₈＝-41.905（非球面）
ｄ₈＝0.700 ｎｄ₄＝1.6397 νｄ₄＝23.53
ｒ₉＝4.342（非球面）
ｄ₉＝5.759
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.125
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝1.5469×10^-4，
Ａ₄＝-5.5335×10^-3，Ａ₆＝-1.9975×10^-4，Ａ₈＝-7.2714×10^-5，
Ａ₁₀＝1.1588×10^-5，Ａ₁₂＝-1.0882×10^-6
（第７面）
ｋ＝1.2651，
Ａ₄＝9.2849×10^-4，Ａ₆＝1.5161×10^-5，Ａ₈＝9.3017×10^-5，
Ａ₁₀＝-1.5837×10^-5，Ａ₁₂＝1.5942×10^-6
（第８面）
ｋ＝1.2717×10^-4，
Ａ₄＝1.3121×10^-3，Ａ₆＝2.9631×10^-4，Ａ₈＝-3.3508×10^-4，
Ａ₁₀＝8.1224×10^-5，Ａ₁₂＝-6.6253×10^-6
（第９面）
ｋ＝-7.4779×10^-3，
Ａ₄＝2.8519×10^-3，Ａ₆＝2.0695×10^-4，Ａ₈＝-3.8195×10^-4，
Ａ₁₀＝9.3914×10^-5，Ａ₁₂＝-8.5586×10^-6

（各種データ）
焦点距離 5.4643
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.636
像高 3.15
レンズ全長 24.2
バックフォーカス（空気換算長） 6.412

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝57.37

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.35

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.43

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝81.56

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝25.52

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-1.00

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.60

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.29

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.12

図２は、実施例１にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図３は、実施例２にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₂₁と、後続レンズ群ＧＲ₂と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₂₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₂と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₂は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₂₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₂₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₂₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₂₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₂₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₂₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₂₃および第４レンズＧ₂₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₂₃と第４レンズＧ₂₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₂₃および第４レンズＧ₂₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-43.250
ｄ₁＝0.850 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝5.430
ｄ₂＝10.525
ｒ₃＝5.900
ｄ₃＝3.100 ｎｄ₂＝1.4971 νｄ₂＝81.56
ｒ₄＝-15.530
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝1.130
ｒ₆＝8.568（非球面）
ｄ₆＝3.180 ｎｄ₃＝1.5312 νｄ₃＝56.05
ｒ₇＝-6.231（非球面）
ｄ₇＝0.178
ｒ₈＝-44.479（非球面）
ｄ₈＝0.700 ｎｄ₄＝1.6355 νｄ₄＝23.91
ｒ₉＝4.246（非球面）
ｄ₉＝5.755
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.121
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝1.0047×10^-3，
Ａ₄＝-3.0710×10^-3，Ａ₆＝-2.6848×10^-4，Ａ₈＝2.0280×10^-6，
Ａ₁₀＝-4.7505×10^-6，Ａ₁₂＝9.0567×10^-8
（第７面）
ｋ＝-1.4066×10^-3，
Ａ₄＝1.7229×10^-4，Ａ₆＝-2.2191×10^-3，Ａ₈＝3.5848×10^-4，
Ａ₁₀＝-1.7068×10^-5，Ａ₁₂＝-4.0588×10^-7
（第８面）
ｋ＝6.6662×10^-6，
Ａ₄＝1.7280×10^-3，Ａ₆＝-7.9674×10^-4，Ａ₈＝-7.3621×10^-4，
Ａ₁₀＝2.4232×10^-4，Ａ₁₂＝-2.1075×10^-5
（第９面）
ｋ＝-4.3396×10^-2，
Ａ₄＝2.4375×10^-3，Ａ₆＝1.0444×10^-3，Ａ₈＝-1.1384×10^-3，
Ａ₁₀＝2.9892×10^-4，Ａ₁₂＝-2.7174×10^-5

（各種データ）
焦点距離 5.4684
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.65
像高 3.15
レンズ全長 26.49
バックフォーカス（空気換算長） 6.404

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝34.17

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.54

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.65

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝81.56

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝25.52

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-1.47

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.19

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.34

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.11

図４は、実施例２にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図５は、実施例３にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₃₁と、後続レンズ群ＧＲ₃と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₃₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₃と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₃は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₃₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₃₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₃₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₃₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₃₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₃₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₃₃および第４レンズＧ₃₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₃₃と第４レンズＧ₃₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₃₃および第４レンズＧ₃₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-33.430
ｄ₁＝0.600 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.842
ｄ₂＝7.941
ｒ₃＝6.045
ｄ₃＝3.836 ｎｄ₂＝1.4971 νｄ₂＝81.56
ｒ₄＝-8.455
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝0.699
ｒ₆＝30.477（非球面）
ｄ₆＝3.185 ｎｄ₃＝1.5444 νｄ₃＝54.79
ｒ₇＝-4.225（非球面）
ｄ₇＝0.403
ｒ₈＝-40.049（非球面）
ｄ₈＝0.700 ｎｄ₄＝1.6397 νｄ₄＝23.53
ｒ₉＝4.363（非球面）
ｄ₉＝5.853
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.026
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝5.6113×10^-5，
Ａ₄＝-5.7480×10^-3，Ａ₆＝-2.0839×10^-4，Ａ₈＝-7.0843×10^-5，
Ａ₁₀＝1.1431×10^-5，Ａ₁₂＝-1.0721×10^-6
（第７面）
ｋ＝1.1147，
Ａ₄＝9.6863×10^-4，Ａ₆＝1.2069×10^-4，Ａ₈＝6.5798×10^-5，
Ａ₁₀＝-1.2385×10^-5，Ａ₁₂＝1.3752×10^-6
（第８面）
ｋ＝-4.4878×10^-5，
Ａ₄＝1.2444×10^-3，Ａ₆＝4.7755×10^-4，Ａ₈＝-3.6257×10^-4，
Ａ₁₀＝8.2319×10^-5，Ａ₁₂＝-6.5960×10^-6
（第９面）
ｋ＝3.4610×10^-2，
Ａ₄＝2.6446×10^-3，Ａ₆＝2.8498×10^-4，Ａ₈＝-3.8834×10^-4，
Ａ₁₀＝9.3614×10^-5，Ａ₁₂＝-8.5603×10^-6

（各種データ）
焦点距離 5.4643
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.636
像高 3.15
レンズ全長 24.2
バックフォーカス（空気換算長） 6.407

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝69.79

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.35

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.42

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝81.56

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝25.52

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-0.97

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.76

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.29

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.12

図６は、実施例３にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図７は、実施例４にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₄₁と、後続レンズ群ＧＲ₄と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₄₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₄と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₄は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₄₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₄₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₄₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₄₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₄₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₄₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₄₃および第４レンズＧ₄₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₄₃と第４レンズＧ₄₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₄₃および第４レンズＧ₄₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-214.700
ｄ₁＝0.900 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.830
ｄ₂＝9.426
ｒ₃＝6.920
ｄ₃＝4.000 ｎｄ₂＝1.5503 νｄ₂＝75.5
ｒ₄＝-9.640
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝1.027
ｒ₆＝24.543（非球面）
ｄ₆＝3.200 ｎｄ₃＝1.5444 νｄ₃＝54.79
ｒ₇＝-5.142（非球面）
ｄ₇＝0.150
ｒ₈＝-245.430（非球面）
ｄ₈＝0.880 ｎｄ₄＝1.6397 νｄ₄＝23.53
ｒ₉＝4.500（非球面）
ｄ₉＝5.411
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.311
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-4.9764×10^-3，Ａ₆＝-2.2736×10^-4，Ａ₈＝-6.9573×10^-5，
Ａ₁₀＝1.0562×10^-5，Ａ₁₂＝-1.0882×10^-6
（第７面）
ｋ＝2.2991，
Ａ₄＝-7.6754×10^-3，Ａ₆＝1.4018×10^-3，Ａ₈＝-2.4462×10^-5，
Ａ₁₀＝-1.2304×10^-5，Ａ₁₂＝1.5942×10^-6
（第８面）
ｋ＝-1.1813×10^-6，
Ａ₄＝-5.4771×10^-3，Ａ₆＝5.2322×10^-4，Ａ₈＝-1.7533×10^-4，
Ａ₁₀＝6.3345×10^-5，Ａ₁₂＝-6.6253×10^-6
（第９面）
ｋ＝9.4182×10^-3，
Ａ₄＝3.4658×10^-3，Ａ₆＝-9.1146×10^-4，Ａ₈＝-7.8354×10^-5，
Ａ₁₀＝6.8723×10^-5，Ａ₁₂＝-8.5586×10^-6

（各種データ）
焦点距離 5.4175
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.496
像高 3.15
レンズ全長 26.26
バックフォーカス（空気換算長） 6.248

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝60.82

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.53

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.48

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝75.50

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝19.46

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-1.14

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.10

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.50

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.27

図８は、実施例４にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図９は、実施例５にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₅₁と、後続レンズ群ＧＲ₅と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₅₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₅と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₅は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₅₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₅₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₅₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₅₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₅₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₅₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₅₃および第４レンズＧ₅₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₅₃と第４レンズＧ₅₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₅₃および第４レンズＧ₅₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-353.255
ｄ₁＝0.870 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.435
ｄ₂＝8.337
ｒ₃＝5.587
ｄ₃＝4.000 ｎｄ₂＝1.4971 νｄ₂＝81.56
ｒ₄＝-9.555
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝1.045
ｒ₆＝56.339（非球面）
ｄ₆＝3.200 ｎｄ₃＝1.5444 νｄ₃＝54.79
ｒ₇＝-3.971（非球面）
ｄ₇＝0.150
ｒ₈＝-37.604（非球面）
ｄ₈＝1.090 ｎｄ₄＝1.6397 νｄ₄＝23.53
ｒ₉＝4.500（非球面）
ｄ₉＝5.319
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.206
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝5.2325×10^-7，
Ａ₄＝-5.7551×10^-3，Ａ₆＝-3.0223×10^-4，Ａ₈＝-7.6820×10^-5，
Ａ₁₀＝1.1293×10^-5，Ａ₁₂＝-1.0721×10^-6
（第７面）
ｋ＝8.2648×10^-1，
Ａ₄＝7.9088×10^-4，Ａ₆＝-7.0891×10^-5，Ａ₈＝1.2888×10^-4，
Ａ₁₀＝-1.7393×10^-5，Ａ₁₂＝1.3752×10^-6
（第８面）
ｋ＝-9.8491×10^-6，
Ａ₄＝-4.2853×10^-3，Ａ₆＝9.0332×10^-4，Ａ₈＝-3.2995×10^-4，
Ａ₁₀＝7.9621×10^-5，Ａ₁₂＝-6.5960×10^-6
（第９面）
ｋ＝5.4695×10^-2，
Ａ₄＝-4.0549×10^-3，Ａ₆＝1.0037×10^-3，Ａ₈＝-4.5005×10^-4，
Ａ₁₀＝1.0148×10^-4，Ａ₁₂＝-8.5603×10^-6

（各種データ）
焦点距離 5.4543
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.676
像高 3.15
レンズ全長 25.16
バックフォーカス（空気換算長） 6.045

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝51.85

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.41

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.43

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝81.56

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝25.52

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-0.88

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-1.50

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.27

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.14

図１０は、実施例５にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１１は、実施例６にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₆₁と、後続レンズ群ＧＲ₆と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₆₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₆と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₆は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₆₂と、開口絞りＳＰと、負の屈折力を有する第３レンズＧ₆₃と、正の屈折力を有する第４レンズＧ₅₄と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₆₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₆₃は、両凹レンズで構成されている。第４レンズＧ₆₄は、両凸レンズで構成されている。第３レンズＧ₆₃および第４レンズＧ₆₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₆₃と第４レンズＧ₆₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第２レンズＧ₆₂、第３レンズＧ₆₃、および第４レンズＧ₆₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例６にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-92.771
ｄ₁＝0.900 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.060
ｄ₂＝7.422
ｒ₃＝8.698（非球面）
ｄ₃＝2.326 ｎｄ₂＝1.5503 νｄ₂＝75.5
ｒ₄＝-5.460（非球面）
ｄ₄＝1.127
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝2.871
ｒ₆＝-4.104（非球面）
ｄ₆＝0.800 ｎｄ₃＝1.6355 νｄ₃＝23.91
ｒ₇＝27.723（非球面）
ｄ₇＝0.150
ｒ₈＝3.531（非球面）
ｄ₈＝1.954 ｎｄ₄＝1.5312 νｄ₄＝56.05
ｒ₉＝-30.796（非球面）
ｄ₉＝5.235
ｒ₁₀＝∞
ｄ₁₀＝0.800 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.2
ｒ₁₁＝∞
ｄ₁₁＝0.355
ｒ₁₂＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第３面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-9.1032×10^-4，Ａ₆＝1.4724×10^-5，Ａ₈＝-2.9406×10^-6，
Ａ₁₀＝8.0157×10^-8，Ａ₁₂＝0
（第４面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝1.4667×10^-3，Ａ₆＝7.7049×10^-6，Ａ₈＝-4.4913×10^-6，
Ａ₁₀＝2.4527×10^-7，Ａ₁₂＝0
（第６面）
ｋ＝1.5045，
Ａ₄＝4.0721×10^-2，Ａ₆＝-9.7906×10^-3，Ａ₈＝2.5670×10^-3，
Ａ₁₀＝-3.9610×10^-4，Ａ₁₂＝2.7200×10^-5
（第７面）
ｋ＝1.6000×10^-3，
Ａ₄＝1.8122×10^-2，Ａ₆＝-4.1929×10^-3，Ａ₈＝1.4953×10^-3，
Ａ₁₀＝-3.0108×10^-4，Ａ₁₂＝2.1100×10^-5
（第８面）
ｋ＝1.8123×10^-1，
Ａ₄＝-1.7674×10^-2，Ａ₆＝4.1438×10^-3，Ａ₈＝-4.8684×10^-4，
Ａ₁₀＝1.4479×10^-5，Ａ₁₂＝4.0600×10^-7
（第９面）
ｋ＝3.3952×10^-4，
Ａ₄＝8.5219×10^-4，Ａ₆＝2.1901×10^-4，Ａ₈＝9.6280×10^-5，
Ａ₁₀＝-6.7331×10^-6，Ａ₁₂＝-9.0600×10^-8

（各種データ）
焦点距離 5.4599
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.66
像高 3.15
レンズ全長 23.93
バックフォーカス（空気換算長） 6.106

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝32.06

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.25

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.19

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝75.50

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝19.46

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-1.16

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.90

図１２は、実施例６にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、Ｆｎｏで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

図１３は、実施例７にかかる撮像レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。この撮像レンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＧ₇₁と、後続レンズ群ＧＲ₇と、が配置されて構成される。第１レンズＧ₇₁は、両凹レンズで構成されている。後続レンズ群ＧＲ₇と、像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタ等に相当するものである。

後続レンズ群ＧＲ₇は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズＧ₇₂と、開口絞りＳＰと、正の屈折力を有する第３レンズＧ₇₃と、負の屈折力を有する第４レンズＧ₇₄と、正の屈折力を有する第５レンズＧ₇₅と、が配置されて構成される。第２レンズＧ₇₂は、両凸レンズで構成されている。開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側へ入射する光線束（光量）を制限するためのものである。第３レンズＧ₇₃は、両凸レンズで構成されている。第４レンズＧ₇₄は、両凹レンズで構成されている。第３レンズＧ₇₃および第４レンズＧ₇₄は、樹脂で構成されている。第３レンズＧ₇₃と第４レンズＧ₇₄は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置されている。また、第３レンズＧ₇₃および第４レンズＧ₇₄は、いずれの面にも非球面が形成されている。

以下、実施例７にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝-53.553
ｄ₁＝0.810 ｎｄ₁＝1.5688 νｄ₁＝56.04
ｒ₂＝4.124
ｄ₂＝6.347
ｒ₃＝5.913
ｄ₃＝4.000 ｎｄ₂＝1.5503 νｄ₂＝75.5
ｒ₄＝-9.500
ｄ₄＝0.150
ｒ₅＝∞（開口絞り）
ｄ₅＝1.025
ｒ₆＝16.660（非球面）
ｄ₆＝3.200 ｎｄ₃＝1.5444 νｄ₃＝54.79
ｒ₇＝-4.960（非球面）
ｄ₇＝0.150
ｒ₈＝-29.169（非球面）
ｄ₈＝1.260 ｎｄ₄＝1.6397 νｄ₄＝23.53
ｒ₉＝4.440（非球面）
ｄ₉＝1.482
ｒ₁₀＝47.027
ｄ₁₀＝1.450 ｎｄ₅＝1.7292 νｄ₅＝54.67
ｒ₁₁＝-87.850
ｄ₁₁＝2.600
ｒ₁₂＝∞
ｄ₁₂＝0.800 ｎｄ₆＝1.5168 νｄ₆＝64.2
ｒ₁₃＝∞
ｄ₁₃＝0.200
ｒ₁₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂）
（第６面）
ｋ＝-3.9026×10^-3，
Ａ₄＝-4.5376×10^-3，Ａ₆＝-1.9531×10^-4，Ａ₈＝-9.8210×10^-5，
Ａ₁₀＝9.9237×10^-6，Ａ₁₂＝-1.1086×10^-6
（第７面）
ｋ＝1.9240，
Ａ₄＝-5.7426×10^-3，Ａ₆＝2.6955×10^-4，Ａ₈＝1.6797×10^-4，
Ａ₁₀＝-2.4889×10^-5，Ａ₁₂＝1.5752×10^-6
（第８面）
ｋ＝-2.5113×10^-3，
Ａ₄＝-9.0937×10^-3，Ａ₆＝5.1726×10^-4，Ａ₈＝-1.7759×10^-4，
Ａ₁₀＝7.7173×10^-5，Ａ₁₂＝-7.8433×10^-6
（第９面）
ｋ＝-9.8109×10^-4，
Ａ₄＝-3.3059×10^-3，Ａ₆＝6.3848×10^-4，Ａ₈＝-4.4088×10^-4，
Ａ₁₀＝1.1927×10^-4，Ａ₁₂＝-1.0745×10^-5

（各種データ）
焦点距離 5.4565
Ｆナンバー 2.4
半画角（ω） 32.684
像高 3.15
レンズ全長 23.48
バックフォーカス（空気換算長） 3.327

（条件式（１）に関する数値）
｜ｆｒｐ｜／ｆ＝49.91

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１｜／ｆ＝1.23

（条件式（３）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝1.34

（条件式（４）に関する数値）
ν２＝75.50

（条件式（５）に関する数値）
ν２−ν１＝19.46

（条件式（６）に関する数値）
Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＝-1.12

（条件式（７）に関する数値）
Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＝-0.57

（条件式（８）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝1.36

（条件式（９）に関する数値）
ｆ４／ｆ＝-1.09

図１４は、実施例７にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）でのｄ線に相当する波長の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、ｙで示す）を表し、実線はｄ線に相当する波長の特性を示している。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・はレンズ、開口絞り面などの曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・はレンズ、開口絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・はレンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・はレンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、非球面の深さをＺ、曲率をｃ（１／ｒ）、光軸からの高さをｈ、円錐係数をｋ、４次，６次，８次，１０次，１２次の非球面係数をそれぞれＡ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀，Ａ₁₂とし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

以上説明したように、上記各実施例の撮像レンズは、上記各条件式を満足することにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる。したがって、この撮像レンズは、温度変化が著しい屋外に設置される監視用カメラや、防犯カメラ、夏季高温になりがちな車内に備えられる車載用カメラ等にも問題なく用いることができる。また、樹脂レンズを採用したことにより、軽量で安価なものになる。さらに、広角で、Ｆナンバーが小さくなるようにしても、高い光学性能を確保することができる。適宜非球面が形成されたレンズを配置したことにより、収差補正能力を向上させることができる。

＜適用例＞
以下、本発明の実施例１〜７に示した撮像レンズを撮像装置に適用した例を示す。図１５は、本発明にかかる撮像レンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。図１５に示すように、撮像装置２００は、撮像レンズ１００と、固体撮像素子２０１と、を備えて構成される。撮像レンズ１００は、実施例１〜７に示したものである。

撮像レンズ１００と固体撮像素子２０１とを備えた撮像装置２００において、実施例１〜７に示した像面ＩＰが固体撮像素子２０１の撮像面２０２に相当する。固体撮像素子２０１としては、たとえば、ＣＣＤ（ＣｈａｒｇｅＣｏｕｐｌｅｄＤｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（ＣｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙＭｅｔａｌＯｘｉｄｅＳｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）センサなどの光電変換素子を用いることができる。

撮像装置２００において、撮像レンズ１００の物体側から入射した光が最終的に固体撮像素子２０１の撮像面２０２に結像する。そして、固体撮像素子２０１が受像した光を光電変換して電気信号として出力する。この出力信号が図示しない信号処理回路によって演算処理され、被写体の像に対応したデジタル画像が生成される。デジタル画像は、たとえばＨＤＤ（ＨａｒｄＤｉｓｋＤｅｖｉｃｅ）やメモリカード、光ディスク、磁気テープなどの記録媒体に記録することが可能である。なお、撮像装置２００が銀塩フィルムカメラである場合は、撮像面２０２がフィルム面に相当する。

以上のように、撮像レンズ１００を備えることにより、雰囲気温度が大きく変化した場合でも合焦位置変動や画角変動が少なく、低温時や高温時でも良好な光学性能を確保できる撮像装置２００を実現することができる。

以上のように、本発明にかかる撮像レンズは、低温から高温までの幅広い温度領域において高い光学性能が要求される撮像装置に有用であり、特に、監視用カメラ、防犯カメラ、車載用カメラなどに適している。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁，Ｇ₆₁，Ｇ₇₁ 第１レンズ
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂，Ｇ₆₂，Ｇ₇₂ 第２レンズ
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃，Ｇ₅₃，Ｇ₆₃，Ｇ₇₃ 第３レンズ
Ｇ₁₄，Ｇ₂₄，Ｇ₃₄，Ｇ₄₄，Ｇ₅₄，Ｇ₆₄，Ｇ₇₄ 第４レンズ
Ｇ₇₅ 第５レンズ
ＧＲ₁，ＧＲ₂，ＧＲ₃，ＧＲ₄，ＧＲ₅，ＧＲ₆，ＧＲ₇ 後続レンズ群
ＳＰ開口絞り
Ｇ光学ブロック
ＩＰ像面
１００撮像レンズ
２００撮像装置
２０１固体撮像素子
２０２撮像面

Claims

物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズと、複数のレンズで構成された後続レンズ群と、からなり、
前記後続レンズ群は、光軸上に空気間隔を隔てて隣接して配置された１組の樹脂レンズを有し、３枚あるいは４枚のレンズから構成され、
前記後続レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、を備え、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
（１）｜ｆｒｐ｜／ｆ＞３０
（２）０．８＜｜ｆ１｜／ｆ＜２．０
ただし、ｆｒｐは前記１組の樹脂レンズの合成焦点距離、ｆは前記撮像レンズ全系の焦点距離、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離を示す。
前記第１レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
（３）０．８＜ｆ２／ｆ＜４．０
ただし、ｆ２は前記第２レンズの焦点距離を示す。
前記第２レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
（４）６０．０＜ν２
（５）１０．０＜ν２−ν１
ただし、ν２は前記第２レンズのｄ線に対するアッベ数、ν１は前記第１レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
前記１組の樹脂レンズは、以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
（６） −２．０＜Ｒｐ１ａ／Ｒｐ２ａ＜−０．５
ただし、Ｒｐ１ａは前記１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径、Ｒｐ２ａは前記１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が強い方の面の近軸曲率半径を示す。
前記１組の樹脂レンズは、以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
（７） −２．０＜Ｒｐ１ｂ／Ｒｐ２ｂ＜−０．０５
ただし、Ｒｐ１ｂは前記１組の樹脂レンズのうち、物体側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径、Ｒｐ２ｂは前記１組の樹脂レンズのうち、像面側に配置された樹脂レンズの曲率が弱い方の面の近軸曲率半径を示す。
前記１組の樹脂レンズは、各樹脂レンズの少なくとも１面に非球面が形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
（８）０．８＜ｆ３／ｆ＜２．０
ただし、ｆ３は前記第３レンズの焦点距離を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
（９） −２．０＜ｆ４／ｆ＜−０．６
ただし、ｆ４は前記第４レンズの焦点距離を示す。
前記第３レンズは、両面が凸形状であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
前記第４レンズは、両面が凹形状であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一つに記載の撮像レンズ。
請求項１〜１２のいずれか一つに記載の撮像レンズと、該撮像レンズによって結像した像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする撮像装置。