JP6520701B2 - ハニカム構造体 - Google Patents

Description

本発明は、自動車等の内燃機関の排ガスを浄化するための触媒の担体として用いられるハニカム構造体に関する。

従来から自動車等の内燃機関の排ガスを浄化するための触媒の担体として、例えば、格子状に設けられた隔壁とその隔壁に囲まれて形成された複数のセルとを有するハニカム構造体が知られている（下記特許文献１から３を参照）。

特許文献１に記載されたハニカム構造体は、格子状に設けられた隔壁と該隔壁に囲まれて形成された複数のセルとを有するコージェライト製のハニカム構造体である。このハニカム構造体は、軸方向に直交する断面において、中心部から外周部に向かって径方向にセル密度が連続的又は段階的に変化するよう構成されている。

特許文献１のハニカム構造体は、ハニカム構造体の中心に近い内側の領域の平均セル密度が、中心から遠い外側の領域の平均セル密度よりも大きくなっている。これにより、中心に近い内側における排ガスの流速が、中心から遠い外側における排ガスの流速よりも大きくなる通常のエンジンにおいて、排ガスの流速分布の均一化、排ガス浄化性能の向上、及び、圧力損失の低減に寄与する。

特許文献２に記載されたハニカム構造体は、軸方向に垂直な断面において、少なくとも一部の隔壁が、外周壁の一点から外周壁の別の点まで繋がる屈折点を持たない１つの線または破線を形成している。この隔壁は、断面中心から外側に向かって凸状に湾曲した形状を示すか、又は、外側から断面中心に向かって凸状に湾曲した形状を示している。特許文献３に記載されたハニカム構造体は、側面外周より１〜１０ｍｍのセルの孔隙のピッチをそれより内部のセル孔隙のピッチよりも８０％以下に小さくしている。

特許第５７７１５４１号公報 特許第４５１１３９６号公報 特開昭５５−１５５７４２号公報

通常のエンジンでは、中心に近い内側における排ガスの流速が、中心から遠い外側における排ガスの流速よりも大きくなる。しかし、ターボエンジンでは、排ガスが旋回流となり、中心から遠い外側における排ガスの流速が、中心に近い内側における排ガスの流速よりも大きくなる。そのため、上記特許文献１のハニカム構造体をターボエンジンに使用した場合には、上述の効果が期待できない。

また、特許文献２に記載されたハニカム構造体は、軸方向に垂直な断面において、中心部のセル密度と外周部とのセル密度との比率によっては、排ガスの流速分布が不均一になり、排ガス浄化性能が低下する虞がある。また、特許文献３に記載されたハニカム構造体は、セルの孔隙のピッチが小さくされた側面外周より１〜１０ｍｍの部分は、隔壁の数を増し、これにより外周部分の耐圧強度を高めることを目的として設けられている。この部分は、フランジに当接され、ハニカム触媒の保持のみに使用されるため、排ガスの流速分布の均一化には寄与しない。

本発明は、前記課題に鑑みてなされたものであり、ターボエンジンの排ガス浄化装置に使用されたときに、排ガスの流速分布を均一化させ、排ガス浄化性能を向上させることができるハニカム構造体を提供することを目的とする。

前記目的を達成すべく、本発明のハニカム構造体は、ターボエンジンの排ガス浄化装置に用いられるハニカム構造体であって、格子状に設けられた隔壁と、該隔壁に区画されて軸方向に伸びる複数のセルとを備え、前記軸方向に直交する断面において、外周部の前記セルの密度Ｍｂと中央部の前記セルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たすことを特徴とする。

過給中のターボエンジンの排ガスは、旋回流となるため、触媒コンバータとしてのハニカム構造体の中央部よりも外周部の方に優先的に流れやすい。そのため、ハニカム構造体の外周部のセルの密度Ｍｂを中央部のセルの密度Ｍａよりも高くすることで、軸方向に直交する断面において、ハニカム構造体が全体的に有効利用される。

そのために、本発明のハニカム構造体は、軸方向に直交する断面において、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たしている。すなわち、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、１以下の場合又は１．８以上の場合には、ハニカム構造体を全体的に有効利用することが困難になる。

なお、本発明のハニカム構造体において、軸方向に直交する断面における前記セルの密度は、中央部から外周部へ向かって径方向に連続的に変化してもよいし、中央部から外周部へ向かって径方向に段階的に変化してもよい。また、本発明のハニカム構造体は、コーディライト製であることが好ましい。また、軸方向に直交する断面における前記セルの断面形状は、四角形又は六角形にすることができる。

ここで、本発明のハニカム構造体は、軸方向に直交する断面の面積をＳ、中央部の面積をＳａとした場合に、外周部の面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと中央部の面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａは、０．６５より大きいこと、すなわち不等式：Ｓｂ／Ｓａ＞０．６５を満たすことが好ましい。また、比Ｓｂ／Ｓａは、０．７以上であること、すなわち不等式：Ｓｂ／Ｓａ≧０．７を満たすことがより好ましい。

また、本発明のハニカム構造体は、ターボ車両の過給器の下流にＦｒ触媒とＲｒ触媒が搭載される場合には、Ｒｒ触媒よりも上流側のＦｒ触媒の位置に搭載されることが好ましい。この場合、Ｒｒ触媒の位置に搭載されるハニカム構造体は、軸方向に直交する断面において、外周部のセルの密度Ｍｂよりも中央部のセルの密度Ｍａが高いこと、すなわち比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：（Ｍｂ／Ｍａ）＜１を満たしていることが好ましい。

以上の説明から理解できるように、本発明のハニカム構造体によれば、軸方向に直交する断面において、外周部のセルの密度Ｍｂが中央部のセルの密度Ｍａよりも高くするだけでなく、さらに排ガスの流れに合わせてセルの密度の関係を最適化している。したがって、ターボエンジンの排ガス浄化装置に使用されたときに、排ガスの流速分布を均一化させ、排ガス浄化性能を向上させることができるハニカム構造体を提供することができる。

ターボエンジンの排ガス浄化装置のシステム概要図。 図１ＡのＢ−Ｂ線に沿う断面における排ガスの流速分布を示す図。 図１Ａに示す排ガス浄化装置の入口における排ガスの流れを示す模式図。 過給器と排ガス浄化装置のＦｒ触媒及びＲｒ触媒の位置関係を示す図。 Ｆｒ触媒の横断面図及び縦断面図。 Ｒｒ触媒の横断面図及び縦断面図。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例１）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例２）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例３）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例４）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例５）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例１）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例２）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例３）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例４）。 密度の比Ｍｂ／Ｍａとエミッション比との関係を示すグラフ。 面積の比Ｓｂ／Ｓａとエミッション比との関係を示すグラフ。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例１）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例２）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例３）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例４）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（実施例５）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例１）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例２）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例３）。 中心からの距離と流速分布比との関係を示すグラフ（比較例４）。 新気ガス量Ｇａとエミッション比との関係を示すグラフ。 新気ガス量Ｇａと流速分布比との関係を示すグラフ。

以下、図面を参照して本発明のハニカム構造体の実施形態を説明する。

図１Ａは、ターボエンジンＴＥの排ガス浄化装置ＣＣの周辺を示すシステム概要図である。図１Ｂは、図１ＡのＢ−Ｂ線に沿う断面における排ガスの流速分布を示す図である。図１Ｃは、図１Ａの３Ｄモデルにおける排ガス浄化装置ＣＣの入口における排ガスの流れを示す模式図である。

図１Ａに示すように、排ガス浄化装置ＣＣは、ターボエンジンＴＥの排ガス流路ＥＰに設けられている。ターボエンジンＴＥでは、図１Ｃに示すように、排ガスが旋回流となる。そのため、図１Ｂに示すように、中心から遠い外側における排ガスの流速が、中心に近い内側における排ガスの流速よりも大きくなる。

図２Ａは、ターボエンジンＴＥの過給器ＳＣと、排ガス浄化装置ＣＣのＦｒ触媒ＦＣ及びＲｒ触媒ＲＣとの位置関係を示す図である。図２Ｂにおいて、（ａ）はＦｒ触媒ＦＣの横断面図であり、（ｂ）はＦｒ触媒ＦＣの縦断面図である。図２Ｃにおいて、（ａ）はＲｒ触媒ＲＣの横断面図であり、（ｂ）はＲｒ触媒ＲＣの縦断面図である。

ターボエンジンＴＥの排ガス浄化装置ＣＣは、図２Ａに示すように、例えば、過給器ＳＣの下流側に、Ｆｒ触媒ＦＣ及びＲｒ触媒ＲＣを備えている。本発明の実施形態に係るハニカム構造体ＨＳ１は、例えば、コーディライト製であり、ターボエンジンＴＥの排ガス浄化装置ＣＣのＦｒ触媒ＦＣに用いられている。

本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、図２Ｂに示すように、格子状に設けられた隔壁Ｗと、隔壁Ｗに区画されて軸Ａ方向に伸びる複数のセルＣとを備えている。ハニカム構造体ＨＳ１は、図２Ｂの（ａ）に示すように、軸Ａ方向に直交する断面において、外周部ＰＰのセルＣの密度Ｍｂと中央部ＣＰのセルＣの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たすことを特徴としている。

本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、軸Ａ方向に直交する断面におけるセルＣの密度が、中央部ＣＰと外周部ＰＰとの２段階に変化している。しかし、ハニカム構造体ＨＳ１において、軸Ａ方向に直交する断面におけるセルＣの密度は、中央部ＣＰから外周部ＰＰへ向かって径方向に連続的に変化してもよい。また、ハニカム構造体ＨＳ１において、軸Ａ方向に直交する断面におけるセルＣの密度は、中央部ＣＰから外周部ＰＰへ向かって径方向に３段階以上に段階的に変化してもよい。また、ハニカム構造体ＨＳ１において、軸Ａ方向に直交する断面におけるセルＣの断面形状は、特に限定されず、例えば、四角形でもよいし、六角形でもよい。

ここで、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、軸Ａ方向に直交する断面の面積をＳ、中央部ＣＰの面積をＳａとした場合に、外周部ＰＰの面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと、中央部ＣＰの面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａは、０．６５以上であること、すなわち不等式：Ｓｂ／Ｓａ≧０．６５を満たすことが好ましい。

Ｆｒ触媒ＦＣとして用いられる本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１の下流側のＲｒ触媒ＲＣとして用いられるハニカム構造体ＨＳ２は、図２Ｃに示すように、軸Ａ方向に直交する断面において、外周部ＰＰのセルＣの密度Ｍｂよりも中央部ＣＰのセルＣの密度Ｍａが高いこと、すなわち比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：（Ｍｂ／Ｍａ）＜１を満たしていることが好ましい。

以下、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１の作用を説明する。

前述のように、過給中のターボエンジンＴＥの排ガスは、旋回流となるため、触媒コンバータとしてのハニカム構造体ＨＳ１の中央部ＣＰよりも外周部ＰＰの方に優先的に流れやすい。そのため、ハニカム構造体ＨＳ１の外周部ＰＰのセルＣの密度Ｍｂを中央部ＣＰのセルＣの密度Ｍａよりも高くすることで、軸Ａ方向に直交する断面において、ハニカム構造体ＨＳ１が全体的に有効利用される。

ここで、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、軸Ａ方向に直交する断面において、外周部ＰＰのセルＣの密度Ｍｂと中央部ＣＰのセルＣの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たしている。これにより、排ガスの流れに合わせてセルＣの密度の関係を最適化することができ、密度の比Ｍｂ／Ｍａが、１以下の場合又は１．８以上である場合と比較して、排ガスの流速分布を均一化させ、排ガス浄化性能を向上させることができる。

また、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、軸Ａ方向に直交する断面の面積をＳ、中央部ＣＰの面積をＳａとした場合に、外周部ＰＰの面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと中央部ＣＰの面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａは、不等式：Ｓｂ／Ｓａ＞０．６５を満たしている。これにより、排ガスの流速分布の均一化と、排ガス浄化性能の向上をより確実に達成することが可能になる。

また、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１は、Ｆｒ触媒ＦＣとして用いられ、その下流側にＲｒ触媒ＲＣとして用いられるハニカム構造体ＨＳ２が配置されている。このＲｒ触媒ＲＣとしてのハニカム構造体ＨＳ２は、軸Ａ方向に直交する断面において、外周部ＰＰのセルＣの密度Ｍｂよりも中央部ＣＰのセルＣの密度Ｍａが高いこと、すなわち比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：（Ｍｂ／Ｍａ）＜１を満たしている。これにより、ターボエンジンＴＥの排ガス浄化装置ＣＣの全体の排ガスの流速分布を均一化させ、排ガス浄化性能を向上させることができる。

以上説明したように、本実施形態のハニカム構造体ＨＳ１によれば、ターボエンジンＴＥの排ガス浄化装置ＣＣに使用されたときに、排ガスの流速分布を均一化させ、排ガス浄化性能を向上させることができる。

以上、図面を用いて本発明の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっても、それらは本発明に含まれるものである。

以下、本発明のハニカム構造体の実施例と比較例について説明する。

（実施例１）
まず、原料粉末としてカオリン、溶融シリカ、水酸化アルミニウム、アルミナ、タルク、及び、カーボン粒子を、最終的に化学組成比が重量比で以下の組成となるように調製し、所定量の水及びバインダを添加して混練することで、セラミックス原料を得た。原料粉末の化学組成比は、最終的に重量比で、ＳｉＯ_２：４５％以上かつ５５％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：３３％以上かつ４２％以下、ＭｇＯ：１２％以上かつ１８％以下のコージェライトの主成分となるように調製した。

次に、四角形のセル形状に対応するスリット溝を有する押出成形用金型を用い、セラミックス原料を押出成形し、ハニカム成形体を成形した。次に、ハニカム成形体をマイクロ波により乾燥させ、１０５ｍｍの長さに切断し、１３９０℃以上かつ１４３０℃以下の最高温度で焼成して、ハニカム構造体の基材を得た。

次に、貴金属Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄの少なくとも一種を含有し、γアルミナ、さらにセリア等の酸素吸蔵材を含有する、三元触媒のスラリーを基材に流し込み、ブロアーで不要分を吹き払うことで、基材表面にスラリーをコーティングした。次に、コーティングされた基材を１２０℃に保たれた乾燥機で２時間に亘って乾燥させて水分を飛ばした後、電気炉によって５００℃で２時間の焼成を加え、実施例１のハニカム構造体を得た。

得られた実施例１のハニカム構造体は、軸方向に直交する断面において、四角形のセル形状を有し、中央部のセルの密度Ｍａが５７１［ｃｐｓｉ］、外周部のセルの密度Ｍｂが６２９［ｃｐｓｉ］、中央部の直径が７３ｍｍ、断面の外径が１０３ｍｍであった。また、実施例１のハニカム構造体は、軸方向の長さが１０５ｍｍであり、素材はコージェライト製である。

以下の表１に、実施例１のハニカム構造体の中央部のセルの密度Ｍａ、外周部のセルの密度Ｍｂ、中央部の直径、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａ、外周部の面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと中央部の面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａを示す。

（実施例２から実施例５）
実施例１のハニカム構造体と同様に、実施例２から実施例５のハニカム構造体を製作した。なお、実施例２から実施例５のハニカム構造体は、実施例１のハニカム構造体の製作時に使用した押出成型金型とは別の押出成型金型を用い、中央部のセルの密度Ｍａ及び外周部のセルの密度Ｍｂを実施例１のハニカム構造体と異ならせた以外は、実施例１のハニカム構造体と同様に製作した。

表１に、実施例２から実施例５のハニカム構造体の中央部のセルの密度Ｍａ、外周部のセルの密度Ｍｂ、中央部の直径、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａ、外周部の面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと中央部の面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａを示す。

（比較例１から比較例４）
実施例１のハニカム構造体と同様に、比較例１から比較例４のハニカム構造体を製作した。なお、比較例１のハニカム構造体は、実施例１のハニカム構造体の製作時に使用した押出成型金型とは別の押出成型金型を用い、セルの密度を径方向で一定にした。

また、比較例２から比較例４のハニカム構造体は、実施例１のハニカム構造体の製作時に使用した押出成型金型とは別の押出成型金型を用い、中央部のセルの密度Ｍａ及び外周部のセルの密度Ｍｂを実施例１のハニカム構造体と異ならせた以外は、実施例１のハニカム構造体と同様に製作した。

以下の表２に、比較例１から比較例４のハニカム構造体の中央部のセルの密度Ｍａ、外周部のセルの密度Ｍｂ、中央部の直径、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａ、外周部の面積Ｓｂ＝Ｓ−Ｓａと中央部の面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａを示す。

（流速分布の評価）
実施例１から実施例５及び比較例１から比較例４のハニカム構造体をアルミナマットで巻いた状態で、ターボエンジンの排気管内に設置し、流速計を用いて排ガスの流速を測定した。より詳細には、ハニカム構造体の軸方向に直交する断面における中心から外周までを１０等分し、各地点（計１１点）の排ガスの流速を測定した。

次に、比較例１のハニカム構造体の中心部における排ガスの流速を基準として、実施例１から実施例５並びに比較例２から比較例４のハニカム構造体の各地点の流速比を求めた。また、測定した流速から標準偏差を算出した。流速分布の判定は、比較例１よりも標準偏差が小さい場合には、良好（○）、比較例１よりも標準偏差が大きい場合には、不良（×）とした。流速分布の評価結果を、表１及び表２に示す。

図３から図７は、実施例１から実施例５のハニカム構造の軸方向に直交する断面における中心からの距離と、流速分布比との関係を示すグラフである。図８から図１１は、比較例１から比較例４のハニカム構造の軸方向に直交する断面における中心からの距離と、流速分布比との関係を示すグラフである。

表１、表２、及び図３から図１１に示すように、外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たす実施例１から実施例５のハニカム構造体は、同不等式を満たさない比較例１から比較例４のハニカム構造体と比較して、排ガスの流速分布が均一化された。

（排ガス浄化性能の評価）
スタート触媒（Ｓ／Ｃ）床温を１０００℃とし、１分間にフィードバック、フューエルカット、リッチ、リーンを含むサイクルで、５０時間に亘って耐久性を評価した。所定のモード（ＬＡ♯４モード）を走行し、排出されるエミッション量を測定した。比較例１のハニカム構造体のエミッション量を基準として、実施例１から実施例５並びに比較例２から比較例４のハニカム構造体のエミッション比を求めた。求めたエミッション比を、表１及び表２に示す。

図１２は、各実施例及び比較例のハニカム構造体における外周部のセルの密度Ｍｂと中央部のセルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａと、比較例１のハニカム構造体のエミッション量を基準としたときのエミッション比との関係を示すグラフである。図１２中、Ｄ１、Ｄ２、及びＤ３は、それぞれ実施例１、実施例２、及び実施例３のデータを示し、Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３、及びＸ４は、それぞれ比較例１、比較例２、比較例３、及び比較例４のデータを示している。

図１３は、各実施例のハニカム構造体における外周部の面積Ｓｂと中央部の面積Ｓａとの比Ｓｂ／Ｓａと、比較例１のハニカム構造体のエミッション量を基準としたときのエミッション比との関係を示すグラフである。図１３中、Ｄ１、Ｄ４、及びＤ５は、それぞれ実施例１、実施例４、及び実施例５のデータを示している。

表１、表２、図１２及び図１３の結果から、１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たし、（Ｓｂ／Ｓａ）≧０．６５を満たす実施例１から実施例５のハニカム構造体は、比較例１から比較例４のハニカム構造体と比較して、エミッション比、すなわち排ガス浄化性能が向上した。これは、流速分布の均一化に伴ってハニカム構造体の利用効率が向上したためと考えられる。

図１４から図１８及び図１９から図２２は、それぞれ実施例１から５及び比較例１から４において、新気ガス量Ｇａ［ｇ／ｓ］を異ならせたときのハニカム構造体の中心からの距離と、比較例１を基準とした流速分布比との関係を示すグラフである。図２３は、新気ガス量Ｇａ［ｇ／ｓ］と、比較例１を基準としたエミッション比との関係を示すグラフである。図２４は、新気ガス量Ｇａ［ｇ／ｓ］と、比較例１を基準とした流速分布比との関係を示すグラフである。図２３、２４中、Ｄ１〜Ｄ５、Ｘ１〜Ｘ４はそれぞれ実施例１〜５、比較例１〜４のデータを示している。

図２３のグラフから、新気ガス量Ｇａ［ｇ／ｓ］を異ならせた場合でも、実施例１から３のハニカム構造体のエミッション性能は、比較例１から比較例４のハニカム構造体よりも高いことが分かる。また、図２４のグラフから、新気ガス量Ｇａ［ｇ／ｓ］を異ならせた場合でも、実施例１、４及び５のハニカム構造体の流速分布比は、比較例１のハニカム構造体の流速分布比よりも高いことが分かる。

Ａ 軸
Ｃ セル
ＣＣ 排ガス浄化装置
ＣＰ 中央部
ＨＳ１ ハニカム構造体
ＰＰ 外周部
ＴＥ ターボエンジン
Ｗ 隔壁

Claims (1)

1. ターボエンジンの排ガス浄化装置に用いられるハニカム構造体であって、
   格子状に設けられた隔壁と、該隔壁に区画されて軸方向に伸びる複数のセルとを備え、
   前記軸方向に直交する断面において、中央部の面積Ｓａと外周部の面積Ｓｂとの比Ｓｂ／Ｓａが不等式：Ｓｂ／Ｓａ≧０．６５を満たし、前記中央部における個々の前記セルの開口面積が前記外周部における個々の前記セルの開口面積よりも大きくされ、前記外周部の前記セルの密度Ｍｂと前記中央部の前記セルの密度Ｍａとの比Ｍｂ／Ｍａが、不等式：１＜（Ｍｂ／Ｍａ）＜１．８を満たすことを特徴とするハニカム構造体。

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