JP6507818B2

JP6507818B2 - Optical cable

Info

Publication number: JP6507818B2
Application number: JP2015087496A
Authority: JP
Inventors: 坂部　至; 至坂部; 登志久佐藤
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2015-04-22
Filing date: 2015-04-22
Publication date: 2019-05-08
Anticipated expiration: 2035-04-22
Also published as: JP2016206396A

Description

本発明は、例えば、機器間の接続に使用される光ケーブルに関する。 The present invention relates to, for example, an optical cable used for connection between devices.

例えば、特許文献１は、並列された複数本の光ファイバを一体化した１本の光ファイバテープ心線と、抗張力体と、光ファイバテープ心線および抗張力体を被覆する外被とを備えた光ケーブルを開示している。 For example, Patent Document 1 includes a single optical fiber ribbon in which a plurality of optical fibers arranged in parallel are integrated, a tensile strength member, and an outer jacket for covering the optical fiber ribbon and the tensile strength member. An optical cable is disclosed.

特開２０１３−１０９００３号公報JP, 2013-109003, A

特許文献１に記載のような光ケーブルを１８０度折り曲げる（いわゆる、ケーブルピンチする）と、光ケーブル内に収容された光ファイバテープ心線の光ファイバが折れたり亀裂が生じたりすることがある。 When the optical cable as described in Patent Document 1 is bent 180 degrees (so-called cable pinching), the optical fiber of the optical fiber ribbon cable housed in the optical cable may be broken or cracked.

本発明は、１８０度曲げても内部に収容された光ファイバが折れてしまうことのない光ケーブルの提供を目的とする。 An object of the present invention is to provide an optical cable in which an optical fiber housed inside is not broken even when bent at 180 degrees.

本発明による光ケーブルは、
並列された光ファイバの周囲を樹脂で被覆して一体化した光ファイバリボンと、抗張力繊維と、前記光ファイバリボンおよび前記抗張力繊維を収納するチューブ状の外被と、を備えた光ケーブルであって、
前記外被には複数本の光ファイバリボンが収納され、
前記複数本の光ファイバリボンの幅の合計値がケーブル直線状態での前記外被の内径よりも大きく、
前記光ケーブルを１８０度曲げた際に、前記外被の１８０度曲げた箇所の内径の長径よりも前記複数本の光ファイバリボンの幅の前記合計値が小さい。 The optical cable according to the invention is
An optical cable comprising: an optical fiber ribbon integrally coated with resin around a parallel optical fiber; a tensile fiber; and a tube-like jacket for containing the optical fiber ribbon and the tensile fiber. ,
A plurality of optical fiber ribbons are housed in the jacket,
The sum of the widths of the plurality of optical fiber ribbons is larger than the inner diameter of the sheath in the cable straight state,
When the optical cable is bent 180 degrees, the total value of the widths of the plurality of optical fiber ribbons is smaller than the major diameter of the inner diameter of the 180 ° bent portion of the jacket.

本発明によれば、１８０度曲げても内部に収容された光ファイバが折れてしまうことのない光ケーブルを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an optical cable in which the optical fiber housed inside is not broken even when bent by 180 degrees.

（ａ）は、本実施形態の光ケーブルの一例を示す断面図であり、（ｂ）は、光ケーブルに収容された光ファイバリボンの一例を示す断面図である。(A) is sectional drawing which shows an example of the optical cable of this embodiment, (b) is sectional drawing which shows an example of the optical fiber ribbon accommodated in the optical cable. （ａ）は、図１に示す光ファイバリボンを構成する光ファイバの一例を示す図であり、（ｂ）は、当該光ファイバの屈折率分布の一例を示す図である。(A) is a figure which shows an example of the optical fiber which comprises the optical fiber ribbon shown in FIG. 1, (b) is a figure which shows an example of the refractive index distribution of the said optical fiber. （ａ）は、本実施形態の光ケーブルを１８０度折り曲げた状態を示す図であり、（ｂ）は、（ａ）のＩ−Ｉ線断面図である。(A) is a figure which shows the state which bent the optical cable of this embodiment 180 degree | times, (b) is the II sectional view taken on the line of (a). 光ファイバの曲げ半径と破断確率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the bending radius of an optical fiber, and a fracture | rupture probability. 光ファイバの曲げ半径と曲げ損失との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the bending radius of an optical fiber, and a bending loss. 光ファイバのファイバ長と開口数（ＮＡ）との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the fiber length of an optical fiber, and numerical aperture (NA).

[本願発明の実施形態の説明]
最初に本願発明の実施形態の内容を列記して説明する。
本願発明の実施形態に係る光ケーブルは、
（１）並列された光ファイバの周囲を樹脂で被覆して一体化した光ファイバリボンと、抗張力繊維と、前記光ファイバリボンおよび前記抗張力繊維を収納するチューブ状の外被と、を備えた光ケーブルであって、
前記外被には複数本の光ファイバリボンが収納され、
前記複数本の光ファイバリボンの幅の合計値がケーブル直線状態での前記外被の内径よりも大きく、
前記光ケーブルを１８０度曲げた際に、前記外被の１８０度曲げた箇所の内径の長径よりも前記複数本の光ファイバリボンの幅の前記合計値が小さく、
前記直線状態での前記外被の内径は、前記外被の外径の４５％以上６１％以下の値であり、
前記外被の内部空間の断面積であって前記光ファイバリボンの部分を含む断面積に対して、前記抗張力繊維が１２７０デニール／ｍｍ ^２以上１６００デニール／ｍｍ ^２以下の収容密度で収容されている。
この構成によれば、１８０度曲げても内部に収容された光ファイバが折れてしまうことのない光ケーブルを提供することができる。また、この構成によれば、外被を容易に曲げることが可能であるとともに、１８０度曲げても外被がキンクする（折れて潰れる）ことがなく、光ファイバの破断を十分に防止することができる。さらに、この構成によれば、光ケーブルの抗張力を満足させるとともに、光ケーブルを容易に１８０度曲げることができる。 Description of an embodiment of the present invention
First, the contents of the embodiment of the present invention will be listed and described.
An optical cable according to an embodiment of the present invention is
(1) An optical cable comprising: an optical fiber ribbon integrated by coating the periphery of optical fibers arranged in parallel with resin; a tensile strength fiber; and a tube-like jacket for containing the optical fiber ribbon and the tensile strength fiber And
A plurality of optical fiber ribbons are housed in the jacket,
The sum of the widths of the plurality of optical fiber ribbons is larger than the inner diameter of the sheath in the cable straight state,
The optical cable when bent 180 degrees, the sum of the width of the outside of the plurality of optical fiber ribbon than the major diameter of the inner diameter of the 180-degree bent portion is rather small,
The inner diameter of the outer jacket in the linear state is 45% or more and 61% or less of the outer diameter of the outer jacket,
The tensile strength fiber is accommodated at a storage density of 1270 deniers / mm ² or more and 1600 deniers / mm ² or less with respect to the sectional area of the inner space of the jacket and including the portion of the optical fiber ribbon .
According to this configuration, it is possible to provide an optical cable in which the optical fiber housed inside is not broken even when bent by 180 degrees. Moreover, according to this configuration, it is possible to easily bend the sheath, and the sheath is not kinked (broken and crushed) even when bent 180 degrees, and the breakage of the optical fiber is sufficiently prevented. Can. Furthermore, according to this configuration, the tensile strength of the optical cable can be satisfied, and the optical cable can be easily bent 180 degrees.

（３）前記光ファイバを１．７５ｍｍの曲げ半径で１８０度曲げて１分間保持したときの前記光ファイバの破断確率が１０^−５以下であることが好ましい。
本実施形態に係る光ケーブルは、当該光ケーブルを上記条件でピンチしたときでも光ファイバの破断確率を低く抑えることができる。 (3) The optical fiber preferably has a breakage probability of 10 ⁻⁵ or less when it is bent 180 degrees at a bending radius of 1.75 mm and held for 1 minute.
The optical cable according to the present embodiment can suppress the breakage probability of the optical fiber to a low level even when the optical cable is pinched under the above conditions.

（４）前記光ファイバのガラス部分の外径が、１００μｍ以下であることが好ましい。
この構成によれば、光ファイバの破断確率をさらに低くすることができる。 (4) It is preferable that the outer diameter of the glass part of the said optical fiber is 100 micrometers or less.
According to this configuration, the breakage probability of the optical fiber can be further lowered.

（５）前記ガラス部分の周囲に前記ガラス部分に密着する被覆層が設けられていることが好ましい。
この構成によれば、細径化された光ファイバのガラス部分の周囲に容易に剥がれない被覆層を設けることで、様々な径の接続端子、例えばガラス径が１２５μｍの一般的な光ファイバに対応するコネクタに取り付けることができる。 (5) It is preferable that the coating layer closely_contact | adhered to the said glass part is provided in the circumference | surroundings of the said glass part.
According to this configuration, by providing a coating layer that does not easily peel off around the glass portion of the diameter-reduced optical fiber, it can be used for connection terminals of various diameters, for example, a general optical fiber with a glass diameter of 125 μm. Can be attached to the connector.

（６）前記光ファイバのコアがガラスから構成され、クラッドが樹脂から構成されていることが好ましい。
この構成によれば、光ファイバのガラス部分がさらに細径化されるため、破断確率をより低く抑えることができる。 (6) It is preferable that the core of the optical fiber be made of glass and the clad be made of resin.
According to this configuration, since the glass portion of the optical fiber is further reduced in diameter, the breakage probability can be suppressed to a lower level.

（７）前記光ファイバの疲労係数が２１以上であることが好ましい。
この構成によれば、光ファイバが歪み等に強くなるため、さらに破断しにくくなる。 (7) The fatigue factor of the optical fiber is preferably 21 or more.
According to this configuration, the optical fiber is more resistant to distortion and the like, so it becomes even more difficult to break.

（９）前記光ファイバリボンにおいて並列された前記光ファイバを被覆して一体化させる前記樹脂は、並列された前記光ファイバの外周に沿って波板状に形成され、当該波板状の樹脂の最も薄い部分の厚さが１０μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましい。
この構成によれば、光ファイバリボンが薄型化されるため、光ケーブルを容易に曲げることができる。 (9) The resin for covering and integrating the optical fibers arranged in parallel in the optical fiber ribbon is formed in a corrugated plate shape along the outer periphery of the optical fibers arranged in parallel, and the corrugated resin It is preferable that the thickness of the thinnest part be 10 μm or more and 20 μm or less.
According to this configuration, since the optical fiber ribbon is thinned, the optical cable can be easily bent.

（１０）前記光ケーブルを１．７５ｍｍの曲げ半径で１８０度曲げて１分間保持したときの前記光ファイバの伝送損失変化は、前記光ケーブルを曲げる前の伝送損失と比べて、２．０ｄＢ以下であることが好ましい。
本実施形態に係る光ケーブルは、当該光ケーブルをピンチしたときでも光ファイバの伝送損失を上記範囲内に抑えることができる。 (10) The transmission loss change of the optical fiber when the optical cable is bent 180 degrees at a bending radius of 1.75 mm and held for 1 minute is 2.0 dB or less as compared to the transmission loss before the optical cable is bent Is preferred.
The optical cable according to the present embodiment can suppress the transmission loss of the optical fiber within the above range even when the optical cable is pinched.

（１１）前記光ファイバのコアの周囲にクラッドよりも屈折率の低いトレンチが設けられ、前記トレンチの周囲に前記クラッドが設けられることが好ましい。
この構成によれば、光ファイバが曲げに強い屈折率分布を有することとなり、曲げ損失を抑えることができる。 (11) Preferably, a trench having a refractive index lower than that of a cladding is provided around the core of the optical fiber, and the cladding is provided around the trench.
According to this configuration, the optical fiber has a refractive index distribution that is strong in bending, and bending loss can be suppressed.

（１２）伸ばした状態の前記光ケーブルの長さ方向に直交する方向から、当該光ケーブルに接する部分が半径１２．５ｍｍの球面となっている重りであって、当該重りの重さと落とす高さの積が０．７４Ｎ・ｍとなるように設定された重りを落とすことで耐衝撃性を評価する耐衝撃試験における前記光ファイバの伝送損失の増加が０．５ｄＢ以下であるとともに、前記外被に亀裂が生じることがないことが好ましい。
本実施形態に係る光ケーブルは、衝撃に対しても十分な強度を有している。 (12) A weight in which the portion in contact with the optical cable is a spherical surface with a radius of 12.5 mm from the direction orthogonal to the length direction of the optical cable in an extended state, and the product of the weight of the weight and the drop height Increase in the transmission loss of the optical fiber in the impact resistance test for evaluating the impact resistance by dropping the weight set to 0.74 N · m, and the crack in the outer cover is 0.5 dB or less Is preferably not generated.
The optical cable according to the present embodiment has sufficient strength against impact.

（１３）伸ばした状態の前記光ケーブルに対して光ケーブル１ｍｍ当たりに３．５Ｎの荷重を１０分間かけることで行われる側圧試験における前記光ファイバの伝送損失の増加が０．５ｄＢ以下であるとともに、前記外被に亀裂が生じることがないことが好ましい。
本実施形態に係る光ケーブルは、側圧に対しても十分な強度を有している。 (13) The increase in the transmission loss of the optical fiber in a lateral pressure test performed by applying a load of 3.5 N per mm of the optical cable for 10 minutes to the optical cable in an extended state is 0.5 dB or less It is preferred that no cracks occur in the jacket.
The optical cable according to the present embodiment also has sufficient strength against lateral pressure.

（１４）前記光ファイバの開口数（ＮＡ）は、光ファイバ長が２ｍであるときに０．２２以下であることが好ましい。
本実施形態に係る光ケーブルは、ＮＡが上記範囲内に抑えられているため、例えば受光素子との結合時に光信号の伝送損失を抑えることができる。 (14) The numerical aperture (NA) of the optical fiber is preferably 0.22 or less when the optical fiber length is 2 m.
In the optical cable according to the present embodiment, since the NA is suppressed within the above range, it is possible to suppress the transmission loss of the optical signal, for example, when it is coupled with the light receiving element.

[本願発明の実施形態の詳細]
以下、本発明に係る光ケーブルの例を、図面を参照して説明する。
図１（ａ）は、本実施形態の光ケーブル１０の一例を示す断面図であり、図１（ｂ）は、光ケーブル１０に収容された光ファイバリボン２０の一例を示す断面図である。
図１（ａ）に示すように、光ケーブル１０は、複数本（ここでは、２本）の光ファイバリボン２０と、複数本の光ファイバリボン２０に沿って配置された抗張力繊維１１と、光ファイバリボン２０および抗張力繊維１１の周囲を被覆するチューブ状の外被１２と、を備えている。本実施形態に係る光ケーブル１０は、例えばデータセンター内の機器間接続に用いられる。そのため、光ケーブル１０は、１０〜１００ｍの長さ、好ましくは１０〜２０ｍの長さで用いられることが多い。 [Details of the Embodiment of the Present Invention]
Hereinafter, an example of an optical cable according to the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1A is a cross-sectional view showing an example of the optical cable 10 of the present embodiment, and FIG. 1B is a cross-sectional view showing an example of the optical fiber ribbon 20 accommodated in the optical cable 10.
As shown in FIG. 1A, the optical cable 10 includes a plurality of (two in this case) optical fiber ribbons 20, a tensile strength fiber 11 disposed along the plurality of optical fiber ribbons 20, and an optical fiber And a tubular envelope 12 covering the periphery of the ribbon 20 and the tensile strength fiber 11. The optical cable 10 according to the present embodiment is used, for example, for connection between devices in a data center. Therefore, the optical cable 10 is often used with a length of 10 to 100 m, preferably a length of 10 to 20 m.

抗張力繊維１１は、多数本のアラミド繊維やスフ糸等から構成されている。抗張力繊維１１は、外被１２の内部空間（光ファイバリボン２０がある部分を含む）の断面積に対して、１２７０デニール／ｍｍ^２以上１６００デニール／ｍｍ^２以下の収容密度で収容されている。抗張力繊維１１の収容密度が１２７０デニール／ｍｍ^２より少ない場合、光ケーブル１０の抗張力を満足させることができない。一方、抗張力繊維１１の収容密度が１６００デニール／ｍｍ^２より多い場合、光ケーブル１０を１８０度曲げることが難しくなる。 The tensile strength fibers 11 are composed of a large number of aramid fibers, staple yarns, and the like. The tensile strength fibers 11 are accommodated at a storage density of 1270 deniers / mm ² or more and 1600 deniers / mm ² or less with respect to the cross-sectional area of the inner space of the jacket 12 (including the portion where the optical fiber ribbon 20 is present). When the density of the tensile strength fibers 11 is less than 1270 denier / mm ² , the tensile strength of the optical cable 10 can not be satisfied. On the other hand, when the accommodation density of the tensile strength fibers 11 is more than 1600 denier / mm ^2, it becomes difficult to bend the optical cable 10 by 180 degrees.

チューブ状の外被１２は、例えば、外径Ｄ１が３．５±０．１ｍｍであり、内径Ｄ２が２．０±０．１ｍｍである。外被１２の内径Ｄ２は、外径Ｄ１の４５％以上６１％以下の値であることが好ましい。外被１２の内径Ｄ２が外径Ｄ１の４５％未満の値であると、光ケーブル１０を１８０度曲げることが難しくなる。一方、外被１２の内径Ｄ２が外径Ｄ１の６１％より大きい値であると、光ケーブル１０を１８０度曲げた場合に外被１２が折れてキンクが発生することがある。 The tubular jacket 12 has, for example, an outer diameter D1 of 3.5 ± 0.1 mm and an inner diameter D2 of 2.0 ± 0.1 mm. The inner diameter D2 of the jacket 12 is preferably 45% or more and 61% or less of the outer diameter D1. When the inner diameter D2 of the jacket 12 is less than 45% of the outer diameter D1, it becomes difficult to bend the optical cable 10 by 180 degrees. On the other hand, when the inside diameter D2 of the jacket 12 is a value larger than 61% of the outside diameter D1, the jacket 12 may be broken and kink may occur when the optical cable 10 is bent 180 degrees.

外被１２は、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、あるいはポリエチレン等から構成されている。外被１２の樹脂材料としては、ハロゲンを含まない材料であることが好ましい。焼却時に環境汚染が少ないためである。また、外被１２は、難燃性の樹脂材料から構成されていることが好ましい。この難燃性の材料は、ライザー燃焼試験（適用安全規格ＵＬ１６６６）に合格する材料である。詳細には、外被１２が、例えばケーブルを多条垂直に敷設して既定のガスバーナで３０分燃焼させても１２フィート上まで炎が伝搬しないことに該当する材料から構成されることが好ましい。このような材料を構成するため、外被１２としては、上記ＰＶＡやポリエチレン系の樹脂に、各種難燃剤（窒素系難燃剤、リン系難燃剤など）を加えたものが用いられる。 The jacket 12 is made of polyvinyl alcohol (PVA), polyethylene or the like. The resin material of the jacket 12 is preferably a material containing no halogen. It is because there is little environmental pollution at the time of incineration. Moreover, it is preferable that the outer covering 12 is comprised from the flame-retardant resin material. The flame retardant material is a material that passes the riser combustion test (application safety standard UL1666). In detail, it is preferable that the jacket 12 is made of, for example, a material corresponding to the fact that the flame does not propagate up to 12 feet even if a cable is laid vertically and burned for 30 minutes by a predetermined gas burner. In order to form such a material, as the jacket 12, those obtained by adding various flame retardants (nitrogen-based flame retardant, phosphorus-based flame retardant, etc.) to the above-mentioned PVA or polyethylene-based resin are used.

図１（ｂ）に示すように、本実施形態に係る光ファイバリボン２０は、複数本（ここでは、例えば４本）の光ファイバ心線２１（光ファイバの一例）を平面上に並列させ、これらの光ファイバ心線２１を被覆層３０で一括被覆して形成される。 As shown in FIG. 1B, in the optical fiber ribbon 20 according to the present embodiment, a plurality (for example, four) of optical fiber cores 21 (an example of an optical fiber) are arranged in parallel on a plane, These optical fiber cores 21 are collectively coated with the coating layer 30.

並列された光ファイバ心線２１を一体化させる被覆層３０としては、紫外線硬化型樹脂等を用いることが好ましい。被覆層３０は、並列された光ファイバ心線２１の外周に沿って形成され、波板状になっている。被覆層３０には、隣り合う光ファイバ心線２１の間の窪みに応じて凹部３０ａが形成されている。波板状の被覆層３０の最も薄い部分の厚さは、例えば１０μｍ以上２０μｍ以下である。当該厚さが１０μｍより薄いと被覆層３０の強度や耐久性が劣り、当該厚さが２０μｍよりも厚いと光ファイバリボン２０が曲げにくくなるため当該光ファイバリボン２０が収容される光ケーブル１０を１８０度曲げる際の曲げ易さに影響が出る。 It is preferable to use an ultraviolet curable resin etc. as the coating layer 30 which integrates the optical fiber core wire 21 paralleled. The covering layer 30 is formed along the outer periphery of the optical fiber cores 21 arranged in parallel, and has a corrugated shape. The covering layer 30 is formed with a recess 30 a in accordance with the recess between the adjacent optical fiber cores 21. The thickness of the thinnest portion of the corrugated covering layer 30 is, for example, 10 μm or more and 20 μm or less. If the thickness is less than 10 μm, the strength and durability of the covering layer 30 are poor, and if the thickness is more than 20 μm, the optical fiber ribbon 20 becomes difficult to bend, and the optical fiber ribbon 20 is accommodated 180 Flexibility at the time of bending is affected.

光ファイバリボン２０の光ファイバ心線２１の並列方向に沿った方向の幅Ｗ_Ｒは、例えば１．１±０．１ｍｍである。本実施形態においては、２本の光ファイバリボン２０の幅Ｗ_Ｒの合計値は例えば２．２ｍｍとなり、光ケーブル１０が曲げられていない状態（ケーブル直線状態）での外被１２の内径Ｄ２（２．０ｍｍ）よりも大きい。 The width W _{R in} the direction along the parallel direction of the optical fiber core wires 21 of the optical fiber ribbon 20 is, for example, 1.1 ± 0.1 mm. In the present embodiment, the total value of the widths W _R of the two optical fiber ribbons 20 is, for example, 2.2 mm, and the inner diameter D2 (2 of the outer sheath 12) when the optical cable 10 is not bent (cable straight state) .0 mm).

図２（ａ）は、図１に示す光ファイバリボン２０を構成する光ファイバ心線２１の一例を示す図であり、図２（ｂ）は、当該光ファイバ心線２１の屈折率分布の一例を示す図である。
図１（ｂ）および図２（ａ）に示すように、光ファイバ心線２１は、光ファイバ素線２２と、樹脂被覆層２５とを有している。光ファイバ素線２２は、コア２２ａと、コア２２ａの周囲のクラッド２２ｂと、クラッド２２ｂの周囲の密着被覆層２３を有している。コア２２ａの外径は例えば５０±３μｍであり、クラッド２２ｂの外径は例えば１００μｍ以下である。また、密着被覆層２３の外径は、例えば１２５±２μｍである。本実施形態においては、光ファイバ素線２２の破断確率を低く抑えるために、ガラス部分の外径（クラッド２２ｂの外径）を一般的な外径の１２５μｍよりも細い１００μｍ以下としている。光ファイバ素線２２としては、コア２２ａとクラッド２２ｂとがいずれも石英ガラスである光ファイバ（ＡＧＦ：All Glass Fiber）を用いることができる。 Fig.2 (a) is a figure which shows an example of the optical fiber core wire 21 which comprises the optical fiber ribbon 20 shown in FIG. 1, FIG.2 (b) is an example of the refractive index distribution of the said optical fiber core wire 21. FIG.
As shown in FIG. 1 (b) and FIG. 2 (a), the optical fiber core wire 21 includes an optical fiber strand 22 and a resin coating layer 25. The optical fiber strand 22 has a core 22a, a cladding 22b around the core 22a, and an adhesion covering layer 23 around the cladding 22b. The outer diameter of the core 22a is, for example, 50 ± 3 μm, and the outer diameter of the cladding 22b is, for example, 100 μm or less. The outer diameter of the adhesion coating layer 23 is, for example, 125 ± 2 μm. In the present embodiment, in order to keep the breakage probability of the optical fiber strand 22 low, the outer diameter of the glass portion (the outer diameter of the cladding 22b) is 100 μm or less, which is thinner than 125 μm of the general outer diameter. As the optical fiber strand 22, an optical fiber (AGF: All Glass Fiber) in which both the core 22a and the cladding 22b are quartz glass can be used.

密着被覆層２３は、紫外線硬化型樹脂等から構成され、光ファイバ素線２２のガラス部分であるクラッド２２ｂの周囲に密着被覆されている。光ファイバ心線のガラス部分の直径（クラッド径）は通常１２５μｍであるので、一般的に、ガラス径１２５μｍの光ファイバ心線が取り付けられるようなコネクタ等が作製されている。本実施形態においては、光ファイバ素線２２のガラス部分が通常の光ファイバよりも細径化されている。そのため、一般的な１２５μｍ径の光ファイバ用のコネクタに取り付けられるように、光ファイバ素線２２のクラッド２２ｂの周囲に密着被覆層２３を設けて、密着被覆層２３の径を１２５±２μｍとしている。密着被覆層２３は、密着被覆層２３の周囲に被覆された樹脂被覆層２５が密着被覆層２３から剥がれても、密着被覆層２３がクラッド２２ｂから剥がれないようにクラッド２２ｂに密着被覆されている。例えば、密着被覆層２３は、クラッド２２ｂから密着被覆層２３を９０度ピール試験で剥がすときに、剥がす力が３Ｎ／ｍ以上、好ましくは、１５Ｎ／ｍ以上のものである。 The adhesion coating layer 23 is made of an ultraviolet-curable resin or the like, and is closely coated around the cladding 22 b which is a glass portion of the optical fiber strand 22. Since the diameter (cladding diameter) of the glass portion of the optical fiber is usually 125 μm, a connector or the like to which an optical fiber with a glass diameter of 125 μm is attached is generally manufactured. In the present embodiment, the glass portion of the optical fiber strand 22 is made smaller in diameter than a normal optical fiber. Therefore, the adhesion covering layer 23 is provided around the clad 22b of the optical fiber strand 22 so that the diameter of the adhesion covering layer 23 is 125 ± 2 μm so as to be attached to a general 125 μm diameter optical fiber connector. . The adhesion coating layer 23 is in close contact with the cladding 22 b so that the adhesion coating layer 23 does not peel off from the cladding 22 b even if the resin coating layer 25 coated around the adhesion coating layer 23 peels off from the adhesion coating layer 23. . For example, the adhesion coating layer 23 has a peeling force of 3 N / m or more, preferably 15 N / m or more, when peeling the adhesion coating layer 23 from the clad 22b in a 90 degree peel test.

樹脂被覆層２５は、紫外線硬化型樹脂等から構成されている。樹脂被覆層２５は、径方向へ複数の層が積層された構造であることが好ましい。本実施形態においては、樹脂被覆層２５は、光ファイバ素線２２の周囲を被覆するプライマリ被覆層２５ａと、プライマリ被覆層２５ａの周囲を被覆するセカンダリ被覆層２５ｂとから構成される。セカンダリ被覆層２５ｂの外径（すなわち、光ファイバ心線２１の外径）は、例えば２５０±１５μｍである。 The resin coating layer 25 is made of an ultraviolet curable resin or the like. The resin coating layer 25 preferably has a structure in which a plurality of layers are stacked in the radial direction. In the present embodiment, the resin coating layer 25 is composed of a primary coating layer 25a that covers the periphery of the optical fiber 22 and a secondary coating layer 25b that covers the periphery of the primary coating layer 25a. The outer diameter of the secondary covering layer 25b (that is, the outer diameter of the optical fiber core wire 21) is, for example, 250 ± 15 μm.

図２（ｂ）に示されるように、本実施形態においては、光ファイバ素線２２のコア２２ａとクラッド２２ｂとの間にトレンチ２２ｃが設けられている。すなわち、コア２２ａの周囲にトレンチ２２ｃが設けられ、トレンチ２２ｃの周囲にクラッド２２ｂが設けられている。トレンチ２２ｃは、クラッド２２ｂよりも屈折率の低い部分であり、その幅Ｗ_ｔは例えば３μｍである。コア２２ａのクラッド２２ｂに対する比屈折率差Δ１は、例えば１．１％である。トレンチ２２ｃのクラッド２２ｂに対する比屈折率差Δ２は、−０．５％以下、好ましくは−０．６％程度である。すなわち、トレンチ２２ｃの屈折率をｎ_ｔ、クラッド２２ｂの屈折率をｎ_ｃとしたときに、Δ２＝（ｎ_ｔ−ｎ_ｃ）／ｎ_ｃ＜−０．５％を満たすことが好ましい。 As shown in FIG. 2B, in the present embodiment, a trench 22c is provided between the core 22a of the optical fiber strand 22 and the cladding 22b. That is, the trench 22c is provided around the core 22a, and the cladding 22b is provided around the trench 22c. The trench 22c is a portion having a lower refractive index than the cladding 22b, and the width W _t is, for example, 3 μm. The relative refractive index difference Δ1 of the core 22a with respect to the cladding 22b is, for example, 1.1%. The relative refractive index difference Δ2 of the trench 22c with respect to the cladding 22b is -0.5% or less, preferably about -0.6%. That is, when the refractive index of the trench 22c is n _t and the refractive index of the cladding 22b is n _c , it is preferable to satisfy Δ2 = (n _t −n _c ) / n _c <−0.5%.

図３（ａ）は、本実施形態の光ケーブル１０を１８０度折り曲げた状態を示し、図３（ｂ）は、図３（ａ）のＩ−Ｉ線断面図（１８０度折り曲げられた箇所での光ケーブル１０の断面図）を示している。
本実施形態に係る光ケーブル１０は、例えば機器間接続に用いられる。このとき、光ケーブル１０を狭い場所へ収容あるいは配設させるために光ケーブル１０が曲げられることがある。その場合も、光ケーブル内の光ファイバが破断しないこと、または伝送損失が増えて信号が途絶えることがないことが要求される。光ケーブル１０が、故意に１８０度曲げられた場合にも光ファイバが破断しないこと、または信号が途絶えるほどに伝送損失が増加しないことが確かめられるべきである。図３（ａ）に示すように、光ケーブル１０が指Ｆ等により１８０度曲げられた場合は、図３（ｂ）に示すように、光ケーブル１０が最も変形する箇所（ピンチされた箇所）は光ケーブル１０の外被１２が横に広がって長円形となる。外被１２の１８０度曲げた箇所の内径の長径Ｄ３は、例えば３．０ｍｍ程度となり、２本の光ファイバリボン２０の幅Ｗ_Ｒの合計値である２．２ｍｍよりも大きくなる。 Fig.3 (a) shows the state which bent the optical cable 10 of this embodiment 180 degree | times, FIG.3 (b) is the I-I sectional view taken on the line of Fig.3 (a). Fig. 2 shows a cross-sectional view of the optical cable 10.
The optical cable 10 according to the present embodiment is used, for example, for connection between devices. At this time, the optical cable 10 may be bent to accommodate or arrange the optical cable 10 in a narrow place. Also in this case, it is required that the optical fiber in the optical cable is not broken or that the transmission loss is increased and the signal is not interrupted. It should be verified that the optical fiber 10 does not break when the optical cable 10 is intentionally bent 180 degrees, or that the transmission loss does not increase so much that the signal is interrupted. As shown in FIG. 3 (a), when the optical cable 10 is bent 180 degrees by a finger F etc., as shown in FIG. 3 (b), the optical cable 10 is the optical cable 10 at the most deformed portion (pinched portion) Ten coats 12 spread laterally to form an oval. The major diameter D3 of the inner diameter of the portion of the jacket 12 bent at 180 degrees is, for example, about 3.0 mm, which is larger than 2.2 mm which is the total value of the widths W _R of the two optical fiber ribbons 20.

以上のように、本実施形態に係る光ケーブル１０は、外被１２に収容される２本の光ファイバリボン２０の幅Ｗ_Ｒの合計値がケーブル直線状態での外被１２の内径Ｄ２よりも大きい一方、光ケーブル１０を１８０度曲げた際に、２本の光ファイバリボン２０の幅Ｗ_Ｒの合計値が外被１２の１８０度曲げた箇所の内径の長径Ｄ３よりも小さくなるように設定されている。そのため、図３（ｂ）に示すように、外被１２の１８０度曲げられた箇所においては、横に広がって長円形となった外被１２の内部空間において、２本の光ファイバリボン２０が重なり合うことなく横一列に並列して収容されることが可能となる。 As described above, in the optical cable 10 according to the present embodiment, the total value of the widths W _R of the two optical fiber ribbons 20 accommodated in the jacket 12 is larger than the inner diameter D2 of the jacket 12 in the cable straight state. On the other hand, when the optical cable 10 is bent 180 degrees, the sum of the widths W _R of the two optical fiber ribbons 20 is set to be smaller than the major diameter D3 of the inner diameter of the 180 ° bent portion of the jacket 12 There is. Therefore, as shown in FIG. 3 (b), at the 180-degree bent portion of the outer jacket 12, two optical fiber ribbons 20 are provided in the inner space of the outer jacket 12 which has become laterally elongated and has become oval. It is possible to be accommodated side by side in a row without overlapping.

折り曲げ箇所で光ファイバリボン２０が重なり合うと破断確率が増すが、本実施形態によれば、光ケーブル１０を１８０度曲げた箇所では２本の光ファイバリボン２０が並列して重ならないため、光ファイバの破断確率を大きく下げることができる。具体的には、本実施形態の光ケーブル１０は、光ファイバ心線２１を１．７５ｍｍの曲げ半径で１８０度曲げて１分間保持したときの破断確率が１０^−５以下である。さらに、本実施形態によれば、光ケーブル１０を１８０度曲げたときの光ファイバ心線２１の伝送損失変化は、光ケーブル１０を曲げる前の伝送損失と比べて、２．０ｄＢ以下である。したがって、本実施形態の光ケーブル１０は、ピンチしても光ファイバ心線２１が破断しないだけでなく、光ファイバ心線２１の伝送損失も低く抑えることができる。 When the optical fiber ribbons 20 overlap at the bending point, the breakage probability is increased. However, according to the present embodiment, two optical fiber ribbons 20 do not overlap in parallel at the portion where the optical cable 10 is bent 180 degrees. The breaking probability can be greatly reduced. Specifically, in the optical cable 10 of the present embodiment, the breaking probability is 10 ⁻⁵ or less when the optical fiber 21 is bent 180 degrees with a bending radius of 1.75 mm and held for 1 minute. Furthermore, according to the present embodiment, the transmission loss change of the optical fiber core wire 21 when the optical cable 10 is bent 180 degrees is 2.0 dB or less as compared with the transmission loss before the optical cable 10 is bent. Therefore, in the optical cable 10 according to the present embodiment, not only the optical fiber 21 is not broken even when pinched, but also the transmission loss of the optical fiber 21 can be suppressed low.

なお、光ファイバ心線をリボン化することなく一本ずつバラバラの状態で外被内に入れると、折り曲げ箇所で重なり易くなる。しかし、本実施形態においては、複数本の光ファイバ心線２１を一体化して光ファイバリボン２０として形成しているため、光ファイバリボン２０の内部で光ファイバ心線２１が重なることがない。さらに、例えば８本の光ファイバ心線を多芯化した一つの光ファイバリボンを形成すると、光ファイバリボンの幅が広くなり、当該光ファイバリボンを収容するケーブル外被の径が大きくなってしまう。一方、本実施形態においては、８本の光ファイバ心線２１を４本ずつ二つの光ファイバリボン２０として形成し、当該２本の光ファイバリボン２０を外被１２内に収容することで、光ケーブル１０の径をできるだけ小さくすることができる。 If the optical fibers are put into the outer cover one by one without being ribboned, they will easily overlap at the bending point. However, in the present embodiment, since the plurality of optical fiber cores 21 are integrated to form the optical fiber ribbon 20, the optical fiber cores 21 do not overlap within the optical fiber ribbon 20. Furthermore, for example, when one optical fiber ribbon in which eight optical fiber cores are multi-cored is formed, the width of the optical fiber ribbon is increased, and the diameter of the cable jacket for accommodating the optical fiber ribbon is increased. . On the other hand, in the present embodiment, an optical cable is formed by forming eight optical fiber cores 21 as two optical fiber ribbons four by four, and housing the two optical fiber ribbons 20 in the jacket 12. The diameter of 10 can be made as small as possible.

また、本実施形態においては、直線状態での外被１２の外径に対する内径の比が４５％以上６１％以下である。これにより、外被１２を容易に曲げることが可能であるとともに、１８０度曲げても外被１２がキンクすることがない。外被がキンクすると外被内の光ファイバ心線にも折り曲げの力がかかってしまい、光ファイバ心線が折れ易くなる。しかし、本実施形態においては、外被１２がキンクすることがないため、光ファイバ心線２１の破断を防止することができる。 Further, in the present embodiment, the ratio of the inner diameter to the outer diameter of the outer covering 12 in the straight state is 45% or more and 61% or less. Thus, the jacket 12 can be easily bent, and the jacket 12 does not kink even when bent 180 degrees. When the sheath is kinked, bending force is applied to the optical fiber core wire in the outer sheath, and the optical fiber core wire is easily broken. However, in the present embodiment, since the sheath 12 is not kinked, breakage of the optical fiber core wire 21 can be prevented.

さらに、本実施形態においては、光ファイバ心線２１のガラス部分の外径（クラッド２２ｂの外径）が１００μｍ以下である。通常よりも光ファイバ心線２１のガラス部分が細径化されているため、光ファイバ心線２１の破断確率をさらに低くすることができる。 Furthermore, in the present embodiment, the outer diameter of the glass portion of the optical fiber core wire 21 (the outer diameter of the cladding 22b) is 100 μm or less. Since the diameter of the glass portion of the optical fiber 21 is smaller than usual, the breakage probability of the optical fiber 21 can be further lowered.

さらに、本実施形態においては、光ファイバ心線２１のクラッド２２ｂ（ガラス部分）の周囲にクラッド２２ｂに密着する密着被覆層２３が設けられている。細径化されたクラッド２２ｂの周囲に容易に剥がれない密着被覆層２３を設け、密着被覆層２３の外径を１２５μｍとすることで、一般的な１２５μｍ対応のコネクタに取り付けることができる。 Further, in the present embodiment, an adhesion covering layer 23 in close contact with the cladding 22 b is provided around the cladding 22 b (glass portion) of the optical fiber core wire 21. By providing the adhesion covering layer 23 which does not easily peel off around the diameter-reduced cladding 22 b and setting the outer diameter of the adhesion covering layer 23 to 125 μm, it can be attached to a general 125 μm compatible connector.

さらに、本実施形態においては、外被１２内の内部空間（光ファイバリボン２０がある部分も含む）の断面積に対して、抗張力繊維１１が１２７０デニール／ｍｍ^２以上１６００デニール／ｍｍ^２以下の収容密度で収容されている。これにより、光ケーブル１０の抗張力を満足させるとともに、光ケーブル１０を容易に１８０度曲げることができる。 Furthermore, in the present embodiment, the tensile strength fiber 11 is 1270 deniers / mm ² or more and 1600 deniers / mm ² or less with respect to the cross-sectional area of the internal space (including the portion with the optical fiber ribbon 20) in the jacket 12. Contained at storage density. Thus, the tensile strength of the optical cable 10 can be satisfied, and the optical cable 10 can be easily bent 180 degrees.

さらに、本実施形態においては、光ファイバ心線２１を一体化して光ファイバリボン２０を構成する樹脂被覆層２５が、光ファイバ心線２１の外周に沿って波板状になっており、当該樹脂被覆層２５の最も薄い部分の厚さが１０μｍ以上２０μｍ以下である。これにより、光ファイバリボン２０が薄型化され、光ファイバリボン２０が曲げ易くなるため、光ケーブル１０を容易にピンチすることができる。 Furthermore, in the present embodiment, the resin coating layer 25 that composes the optical fiber ribbon 20 by integrating the optical fiber 21 is formed in a corrugated plate along the outer periphery of the optical fiber 21, and the resin The thickness of the thinnest portion of the covering layer 25 is 10 μm or more and 20 μm or less. As a result, the optical fiber ribbon 20 is thinned and the optical fiber ribbon 20 is easily bent, so that the optical cable 10 can be easily pinched.

さらに、本実施形態においては、光ファイバ心線２１のコア２２ａの周囲にクラッド２２ｂよりも屈折率の低いトレンチ２２ｃが設けられ、トレンチ２２ｃの周囲にクラッド２２ｂが設けられている。これにより、光ファイバ心線２１が曲げに強い屈折率分布を有することとなり、曲げ損失を抑えることができる。 Furthermore, in the present embodiment, the trench 22c having a refractive index lower than that of the cladding 22b is provided around the core 22a of the optical fiber core wire 21, and the cladding 22b is provided around the trench 22c. As a result, the optical fiber core wire 21 has a refractive index distribution that is strong in bending, and bending loss can be suppressed.

本実施形態に係る光ケーブル１０のように、曲げ応力が加えられることを前提としたケーブルの場合、厳しい使用条件に耐えうる疲労特性を有することが重要となる。この疲労係数（以下、ｎ値とする）は、光ファイバ表面におけるクラックの成長速度に関連する強度を表すパラメータの一つである。当該ｎ値は、光ファイバ（光ファイバ心線）に繰り返し応力変動が加えられたときの、光ファイバの破断に対する信頼保障性を示す指標として用いられる。ｎ値と破断確率との間には相関関係があり、ｎ値が大きいほど破断確率が下がる（すなわち、破断しにくくなる）。ｎ値の測定方法にはいくつかの方法があるが、本実施形態においては、その一例として巻付け静疲労特性によりｎ値が測定される（巻付け静疲労特性については、本出願人による出願である出願公開公報：特開２０１１−１５４１０７を参照されたい。）
なお、実際の使用形態に近づけるために、上記ｎ値は１８０度折り曲げ試験により求めることもできる。 In the case of a cable based on the premise that bending stress is applied as in the optical cable 10 according to the present embodiment, it is important to have fatigue characteristics that can withstand severe use conditions. The fatigue factor (hereinafter referred to as n value) is one of the parameters representing the strength related to the growth rate of the crack on the optical fiber surface. The said n value is used as a parameter | index which shows the reliability ensuring with respect to the fracture | rupture of an optical fiber when stress fluctuation is repeatedly added to the optical fiber (optical fiber core wire). There is a correlation between the n value and the breaking probability, and the larger the n value, the lower the breaking probability (that is, the harder it is to break). There are several methods for measuring the n value, and in the present embodiment, the n value is measured by the winding static fatigue characteristic as an example (for the winding static fatigue characteristic, the application by the applicant) Patent application publication gazette: Please refer to JP 2011-154107.)
Note that the n value can also be determined by a 180-degree bending test in order to approximate the actual usage pattern.

本実施形態に係る光ファイバ心線２１においては、要求されるｎ値は、例えば２１以上である。すなわち、本実施形態の光ファイバ心線２１は、２１以上のｎ値を達成することができる。このように、本実施形態によれば、疲労係数が高く歪み等に強い光ファイバ心線２１を用いているため、光ケーブル１０を１８０度曲げた場合でも光ファイバ心線２１がさらに破断しにくくなっている。 In the optical fiber core wire 21 according to the present embodiment, the required n value is, for example, 21 or more. That is, the optical fiber core wire 21 of the present embodiment can achieve an n value of 21 or more. As described above, according to the present embodiment, since the optical fiber core 21 having a high fatigue coefficient and resistance to distortion and the like is used, even when the optical cable 10 is bent 180 degrees, the optical fiber core 21 becomes more difficult to break. ing.

〔評価〕
表１は、本実施形態に係る光ケーブルの構造の一例および当該光ケーブルの機械特性の評価結果を示している。 [Evaluation]
Table 1 shows an example of the structure of the optical cable according to the present embodiment and the evaluation results of the mechanical characteristics of the optical cable.

表１の衝撃特性[ｄＢ]は、米国ＴＩＡ／ＥＩＡＦＯＴＰ−２５Ｃ規格に基づく耐衝撃試験をしたときの光ファイバ心線の伝送損失の増加を示す。この耐衝撃試験は、伸ばした状態の光ケーブルに、当該光ケーブルに接する部分が半径１２．５ｍｍの球面となっている重りを落とすことで行われる。このとき、重りの重さと落とす高さの積が０．７４Ｎ・ｍとなるように重りの重さと落下高さを設定する。例えば、５００ｇの重りであれば１５ｃｍの高さから落とす。
表１に示すように、このような耐衝撃試験をしたときの光ファイバ心線の伝送損失の増加は０．５ｄＢ以下であった。また、外被に亀裂が生じることがなかった。これにより、本実施形態に係る光ケーブルは衝撃に対して十分な強度を有していることが確認できた。 The impact characteristics [dB] in Table 1 show an increase in the transmission loss of the optical fiber core when subjected to an impact resistance test based on the US TIA / EIA FOTP-25C standard. This impact resistance test is performed by dropping a weight whose part in contact with the optical cable is a spherical surface with a radius of 12.5 mm on the optical cable in an extended state. At this time, the weight and the drop height are set such that the product of the weight and the drop height is 0.74 N · m. For example, if it weighs 500 g, it drops from a height of 15 cm.
As shown in Table 1, the increase in the transmission loss of the optical fiber core wire when subjected to such an impact resistance test was 0.5 dB or less. Also, no cracks occurred in the jacket. Thereby, it has been confirmed that the optical cable according to the present embodiment has sufficient strength against impact.

表１の側圧特性[ｄＢ]は、米国ＴＩＡ／ＥＩＡＦＯＴＰ−４１Ａ規格に基づく側圧試験をしたときの光ファイバ心線の伝送損失の増加を示す。この側圧試験は、伸ばした状態の光ケーブルの上に鉄板を置いて、光ケーブル１ｍｍ当たりに３．５Ｎの荷重を１０分間かけることで行われる。
表１に示すように、このような側圧試験をしたときの光ファイバ心線の伝送損失の増加は０．５ｄＢ以下であるとともに、外被に亀裂が生じることがなかった。これにより、本実施形態に係る光ケーブルは側圧に対しても十分な強度を有していることが確認できた。 The lateral pressure characteristics [dB] in Table 1 show the increase in the transmission loss of the optical fiber core when subjected to a lateral pressure test based on the US TIA / EIA FOTP-41A standard. This lateral pressure test is conducted by placing an iron plate on an optical cable in an extended state and applying a load of 3.5 N per 1 mm of the optical cable for 10 minutes.
As shown in Table 1, the increase in the transmission loss of the optical fiber core wire at the time of such a side pressure test was 0.5 dB or less, and no crack was generated in the jacket. Thereby, it has been confirmed that the optical cable according to the present embodiment has sufficient strength against side pressure.

次に、表２に示す例１〜３に係る光ファイバ心線について評価試験を行った。例１は、本実施形態に係る光ケーブルの光ファイバ心線（クラッド径：１００μｍ）であり、例２，３は本実施形態に係る光ファイバ心線よりも太径の光ファイバ心線（クラッド径：１２５μｍ）である。その結果を、図４〜図６に示す。 Next, an evaluation test was performed on the optical fiber according to Examples 1 to 3 shown in Table 2. Example 1 is an optical fiber core (cladding diameter: 100 μm) of the optical cable according to the present embodiment, and examples 2 and 3 are optical fiber cores (cladding diameter larger than the optical fiber core according to the present embodiment) : 125 μm). The results are shown in FIGS.

図４は、光ファイバ心線の曲げ半径Ｒと、光ファイバ心線を曲げ半径Ｒで曲げたときの破断確率との関係を示している。
図４に示すように、曲げ半径Ｒが小さくなるほど、光ファイバ心線の破断確率が高くなる。破断確率の目標値は、光ファイバ心線を１．７５ｍｍの曲げ半径Ｒで１８０度曲げて１分間保持したときに１０^−５以下となる値である。例１においては、光ファイバ心線を１．７５ｍｍの曲げ半径Ｒで１８０度曲げて１分間保持したときの光ファイバ心線の破断確率が１０^−５以下であった。一方、例１よりもガラス径の太い例２，３では、同条件下での光ファイバ心線の破断確率が１０^−５よりも高かった。したがって、例１においては、光ファイバ心線を折り曲げたときの破断確率が、従来例である例２，３よりも低く維持できるとともに目標値を達成できることが確認できた。 FIG. 4 shows the relationship between the bending radius R of the optical fiber core and the breakage probability when the optical fiber core is bent at the bending radius R.
As shown in FIG. 4, the smaller the bending radius R, the higher the breakage probability of the optical fiber core wire. The target value of the breakage probability is a value which becomes 10 ⁻⁵ or less when the optical fiber core is bent 180 degrees at a bending radius R of 1.75 mm and held for 1 minute. In Example 1, when the optical fiber core is bent 180 degrees at a bending radius R of 1.75 mm and held for 1 minute, the breakage probability of the optical fiber core is 10 ⁻⁵ or less. On the other hand, in Examples 2 and 3 in which the glass diameter is larger than in Example 1, the breakage probability of the optical fiber under the same conditions was higher than 10 ⁻⁵ . Therefore, in Example 1, it has been confirmed that the breaking probability when the optical fiber core is bent can be maintained lower than in Examples 2 and 3 which are the conventional examples, and the target value can be achieved.

図５は、光ファイバ心線の曲げ半径Ｒと、光ファイバ心線を曲げ半径Ｒで曲げたときの曲げ損失との関係を示している。
図５に示すように、曲げ半径Ｒが小さくなるほど、光ファイバ心線の曲げ損失が増える。曲げ損失の目標値は、光ファイバ心線を１．７５ｍｍの曲げ半径Ｒで１８０度曲げて１分間保持したときに、伝送損失変化が光ファイバ心線を曲げる前の伝送損失と比べて２．０ｄＢ以下となる値である。例１においては、光ファイバ心線を１．７５ｍｍの曲げ半径Ｒで１８０度曲げて１分間保持したときの伝送損失変化は、光ファイバ心線を曲げる前の伝送損失と比べて、２．０ｄＢ以下であった。一方、例１よりもガラス径の太い例２では、伝送損失変化は２．０ｄＢよりも高い値であった。また、例３では、伝送損失変化は２．０ｄＢ以下であるものの、例１よりは高い値であった。したがって、例１においては、光ファイバ心線を折り曲げたときの曲げ損失が例２，３よりも抑えられるとともに目標値を達成できることが確認できた。 FIG. 5 shows the relationship between the bending radius R of the optical fiber and the bending loss when the optical fiber is bent at the bending radius R.
As shown in FIG. 5, as the bending radius R decreases, the bending loss of the optical fiber core increases. The target value of bending loss is that when the optical fiber is bent at 180 degrees with a bending radius R of 1.75 mm and held for 1 minute, the transmission loss change is compared with the transmission loss before bending the optical fiber. This value is 0 dB or less. In Example 1, the change in transmission loss when the optical fiber is bent at 180 degrees with a bending radius R of 1.75 mm and held for 1 minute is 2.0 dB as compared to the transmission loss before bending the optical fiber. It was below. On the other hand, in Example 2 in which the glass diameter was thicker than Example 1, the change in transmission loss was a value higher than 2.0 dB. Moreover, in Example 3, although the transmission loss change was 2.0 dB or less, it was a value higher than Example 1. FIG. Therefore, in Example 1, it has been confirmed that the bending loss when the optical fiber core is bent is suppressed more than in Examples 2 and 3, and the target value can be achieved.

図６は、光ファイバ心線のファイバ長と開口数（ＮＡ）との関係を示す図である。
図６に示すように、光ファイバ心線が長くなるほど、ＮＡの値が低くなる。ＮＡの目標値は、光ファイバ長が２ｍ（ＮＡ測定で規定されている光ファイバ長）の場合に０．２２以下となる値である。例１の光ファイバ心線のＮＡは、長さ２ｍの場合に０．２２以下であり、ＮＡが低く抑えられていることが確認できた。光ファイバ心線の開口数をこの範囲とすることで、例えばフォトダイオード（ＰＤ）等の受光素子との結合時に光信号の伝送損失を少なくすることができ、光ケーブルがＰＤ等への接続に適したものとなる。 FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the fiber length of the optical fiber and the numerical aperture (NA).
As shown in FIG. 6, the longer the optical fiber, the lower the value of NA. The target value of NA is a value that is 0.22 or less when the optical fiber length is 2 m (the optical fiber length specified by NA measurement). The NA of the optical fiber of Example 1 was 0.22 or less when the length was 2 m, and it was confirmed that the NA was suppressed to a low level. By setting the numerical aperture of the optical fiber to this range, it is possible to reduce the transmission loss of the optical signal at the time of coupling with a light receiving element such as a photodiode (PD), for example, and the optical cable is suitable for connection to PD etc. It will be

以上、本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、上記説明した構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本発明を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。 While the invention has been described in detail and with reference to specific embodiments, it will be apparent to those skilled in the art that various changes and modifications can be made without departing from the spirit and scope of the invention. Further, the number, the position, the shape, and the like of the component members described above are not limited to the above embodiment, and can be changed to the number, the position, the shape, and the like suitable for practicing the present invention.

上記実施形態においては、光ファイバ素線２２として、コア２２ａとクラッド２２ｂが石英ガラスである光ファイバを用いているが、この例に限られない。例えば、光ファイバ素線として、クラッド２２ｂが硬質プラスチックからなる光ファイバ（ＨＰＣＦ：Hard Plastic Clad Fiber）を用いることもできる。ＨＰＣＦは、光ファイバのガラス部分がＡＧＦよりも細いため、同クラッド径のＡＧＦに比べて破断耐性に優れている。 In the above embodiment, an optical fiber in which the core 22 a and the cladding 22 b are quartz glass is used as the optical fiber strand 22, but the present invention is not limited to this example. For example, an optical fiber (HPCF: Hard Plastic Clad Fiber) whose cladding 22 b is made of hard plastic can be used as an optical fiber strand. HPCF is superior in fracture resistance to AGF of the same cladding diameter because the glass part of the optical fiber is thinner than AGF.

上記実施形態においては、光ファイバ素線２２のコア２２ａとクラッド２２ｂとの間に、クラッド２２ｂよりも屈折率の低い部分であるトレンチ２２ｃが設けられているが、この例に限られない。例えば、トレンチが設けられることなく、コアの周囲に直接クラッドが形成される構成としてもよい。
また、コアの周囲に直接クラッドが形成されるとともに、当該クラッドの周囲にトレンチが形成され、さらにトレンチの周囲にクラッドが形成される構成としてもよい。すなわち、第一層のクラッドと第二層のクラッドとの間にトレンチが設けられる構成としてもよい。この構成によっても光ファイバ心線が曲げに強い屈折率分布を有することとなり、曲げ損失を十分に抑えることができる。 In the above embodiment, the trench 22c, which is a portion having a lower refractive index than the cladding 22b, is provided between the core 22a and the cladding 22b of the optical fiber strand 22, but the invention is not limited to this example. For example, the configuration may be such that the cladding is formed directly around the core without providing the trench.
In addition, a clad may be formed directly around the core, a trench may be formed around the clad, and a clad may be formed around the trench. That is, a trench may be provided between the cladding of the first layer and the cladding of the second layer. Also with this configuration, the optical fiber core wire has a refractive index distribution that is strong in bending, and bending loss can be sufficiently suppressed.

１０：光ケーブル
１１：抗張力繊維
１２：外被
２０：光ファイバリボン
２１：光ファイバ心線（光ファイバの一例）
２２：光ファイバ素線
２２ａ：コア
２２ｂ：クラッド
２２ｃ：トレンチ
２３：密着被覆層
２５：樹脂被覆層
２５ａ：プライマリ被覆層
２５ｂ：セカンダリ被覆層
３０：被覆層
Ｄ１：外被の外径
Ｄ２：外被の内径
Ｄ３：１８０度曲げたときの外被の内径の長径
Ｗ_Ｒ：ファイバリボンの幅
Ｗ_ｔ：トレンチの幅 10: Optical cable 11: Tensile fiber 12: Outer sheath 20: Optical fiber ribbon 21: Optical fiber core (one example of optical fiber)
22: optical fiber 22a: core 22b: cladding 22c: trench 23: adhesion coating 25: resin coating 25a: primary coating 25b: secondary coating 30: coating D1: outer diameter of the jacket D2: jacket Inner diameter D3: inner diameter of outer jacket when bent 180 degrees W _R : width of fiber ribbon W _t : width of trench

Claims

An optical cable comprising: an optical fiber ribbon integrally coated with resin around a parallel optical fiber; a tensile fiber; and a tube-like jacket for containing the optical fiber ribbon and the tensile fiber. ,
A plurality of optical fiber ribbons are housed in the jacket,
The sum of the widths of the plurality of optical fiber ribbons is larger than the inner diameter of the sheath in the cable straight state,
When bent 180 degrees the optical cable, the total value of the plurality of optical fiber ribbon than the major diameter of the inner diameter of the portion where bending the envelope of 180 degrees rather small,
The inner diameter of the outer jacket in the linear state is 45% or more and 61% or less of the outer diameter of the outer jacket,
The tensile strength fiber is accommodated at a storage density of 1270 deniers / mm ² or more and 1600 deniers / mm ² or less with respect to the sectional area of the inner space of the jacket and including the portion of the optical fiber ribbon , Optical cable.

The optical cable according to claim 1 , wherein the optical fiber has a breakage probability of 10 -5 or less when the optical fiber is bent 180 degrees with a bending radius of 1.75 mm and held for 1 minute.

The optical cable according to claim 2 , wherein the outer diameter of the glass portion of the optical fiber is 100 μm or less.

The optical cable according to claim 3 , wherein a coating layer is provided around the glass portion to be in close contact with the glass portion.

The optical cable according to claim 2 , wherein the core of the optical fiber is made of glass and the cladding is made of resin.

The optical cable according to any one of claims 2 to 5 , wherein a fatigue factor of the optical fiber is 21 or more.

The resin for covering and integrating the optical fibers arranged in parallel in the optical fiber ribbon is formed in a corrugated plate along the outer periphery of the optical fibers arranged in parallel, and the thinnest portion of the corrugated resin The optical cable according to any one of claims 1 to 6 , wherein a thickness of the optical fiber is 10 μm to 20 μm.

The transmission loss change of the optical fiber when the optical cable is bent 180 degrees at a bending radius of 1.75 mm and held for 1 minute is 2.0 dB or less as compared with the transmission loss before the optical cable is bent. The optical cable according to any one of claims 1 to 7 .

The optical cable according to claim 8 , wherein a trench having a refractive index lower than that of a cladding is provided around the core of the optical fiber, and the cladding is provided around the trench.

A portion in contact with the optical cable is a spherical surface with a radius of 12.5 mm from the direction orthogonal to the length direction of the optical cable in an extended state, and the product of the weight of the weight and the drop height is 0. Increase in transmission loss of the optical fiber in an impact resistance test for evaluating impact resistance by dropping a weight set to 74 N · m is 0.5 dB or less, and a crack is generated in the outer cover The optical cable according to any one of claims 1 to 9 , wherein

The increase in the transmission loss of the optical fiber in a side pressure test performed by applying a load of 3.5 N per mm of the optical cable for 10 minutes to the optical cable in an extended state is 0.5 dB or less, and The optical cable according to any one of claims 1 to 10 , wherein no crack occurs.

The optical cable according to claim 11 , wherein a numerical aperture (NA) of the optical fiber is 0.22 or less when the optical fiber length is 2 m.