JP6476722B2

JP6476722B2 - 燃料供給装置

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Publication number: JP6476722B2
Application number: JP2014209562A
Authority: JP
Inventors: 宣博林; 清守小林
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2014-10-13
Filing date: 2014-10-13
Publication date: 2019-03-06
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Description

本発明は、燃料タンク内の貯留燃料を燃料タンク外の内燃機関側へ供給する燃料供給装置に、関する。

従来、燃料タンク内の貯留燃料を燃料ポンプにより加圧して内燃機関側へと吐出させる燃料供給装置としては、例えば特許文献１に開示される装置が知られている。この特許文献１の開示装置には、燃料流を旋回させる旋回壁構造が設けられている。

具体的に、特許文献１の開示装置における旋回壁構造は、燃料ポンプから内燃機関側へと向かう経路上に配置されることで、鉛直方向の軸線まわりに燃料流を旋回させている。これにより、燃料中に含まれる比重の小さな気泡は、旋回流の中心部に集まることで、作用する浮力が増大するように気泡群を形成する。その結果、上方へと移動する気泡群は、旋回壁構造の上壁を貫通する通気孔を通じて、燃料ポンプ及び内燃機関の間の経路から排出されることになる。故に内燃機関では、気泡を含んだ燃料の取込みにより性能が悪化する事態につき、抑制可能となるのである。

特開２００９−１９７６７５号公報

しかし、特許文献１の開示装置における旋回壁構造では、燃料ポンプ及び内燃機関間の経路上に通気孔が存在することで、内燃機関側への供給燃料の一部が当該通気孔を通じて逃げることになるため、燃料の供給ロスを招いてしまう。こうした燃料供給ロスは、燃料ポンプの駆動エネルギーを浪費することから、省エネルギー性の点で改善の余地があった。そこで、通気孔の径を絞って燃料の漏れを低減しようとすると、今度は、当該径の絞られた通気孔からは気泡が排出され難くなって燃料中に残存してしまうため、内燃機関の性能を悪化させるおそれがあった。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、省エネルギー性と内燃機関の性能確保とを両立させる燃料供給装置の提供にある。

上述した課題を解決するために開示された第一の発明は、燃料タンク（２）内の燃料を燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、燃料タンク内に配置され、開口部（２０ｃ）が上方へ向けて開放される有底筒状のサブタンク（２０，３０２０）と、サブタンク内に収容され、ノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ加圧燃料を噴出させることにより、ディフューザ通路を通じて燃料タンク内の貯留燃料をサブタンク内へ汲み上げるジェットポンプ（４６）と、サブタンク内に収容され、ジェットポンプによりサブタンク内に汲み上げられた燃料を吸入して内燃機関側へ吐出する燃料ポンプ（４２）と、サブタンク内において下方から上方へ向かって設けられ、ディフューザ通路のうち側方を向く流出口（４６９ｂ）から離間しており、流出口からサブタンク内へ流出した燃料流を旋回させる旋回壁構造（５０，３０５０）とを、備え、サブタンクの下方から上方へ延伸する縦軸線（Ｌｌ）が想定される旋回壁構造は、縦軸線まわりに湾曲することにより、流出口からの燃料流を曲げる曲壁面（５２）と、曲壁面から連続することにより、曲壁面により曲げられた燃料流をＵターンさせるＵターン壁面（５６，３０５６）とを、有し、ノズル通路から側方へ延伸する横軸線（Ｌｃ）を想定したとき、ノズル通路からの燃料の噴出により、ノズル通路から視て当該横軸線まわりの反時計方向に螺旋旋回する燃料流（Ｆｆ）がディフューザ通路に発生し、曲壁面は、上方視において流出口に近接する側の近接端（５２ａ）から時計方向に湾曲することを特徴とする。
また、上述した課題を解決するために開示された第二の発明は、燃料タンク（２）内の燃料を燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、燃料タンク内に配置され、開口部（２０ｃ）が上方へ向けて開放される有底筒状のサブタンク（２０）と、サブタンク内に収容され、ノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ加圧燃料を噴出させることにより、ディフューザ通路を通じて燃料タンク内の貯留燃料をサブタンク内へ汲み上げるジェットポンプ（２０４６）と、サブタンク内に収容され、ジェットポンプによりサブタンク内に汲み上げられた燃料を吸入して内燃機関側へ吐出する燃料ポンプ（４２）と、サブタンク内において下方から上方へ向かって設けられ、ディフューザ通路のうち側方を向く流出口（４６９ｂ）から離間しており、流出口からサブタンク内へ流出した燃料流を旋回させる旋回壁構造（２０５０）とを、備え、サブタンクの下方から上方へ延伸する縦軸線（Ｌｌ）が想定される旋回壁構造は、縦軸線まわりに湾曲することにより、流出口からの燃料流を曲げる曲壁面（２０５２）と、曲壁面から連続することにより、曲壁面により曲げられた燃料流をＵターンさせるＵターン壁面（２０５６）とを、有し、ノズル通路から側方へ延伸する横軸線（Ｌｃ）を想定したとき、ノズル通路からの燃料の噴出により、ノズル通路から視て当該横軸線まわりの時計方向に螺旋旋回する燃料流（Ｆｆ）がディフューザ通路に発生し、曲壁面は、上方視において流出口に近接する側の近接端（２０５２ａ）から反時計方向に湾曲することを特徴とする。

このような第一及び第二の発明の旋回壁構造によると、ノズル通路からの燃料噴出により燃料タンク内から貯留燃料を汲み上げるディフューザ通路のうち、側方を向く流出口からサブタンク内へと流出した燃料流は、旋回させられる。具体的には、流出口からの燃料流は、サブタンクの下方から上方へと延伸する縦軸線まわりに湾曲した曲壁面に沿って曲げられた後、同曲壁面から連続したＵターン壁面に沿ってＵターンすることで、旋回させられる。これにより、燃料中に含まれる比重の小さな気泡は、旋回流の中心部に集まることで、作用する浮力が増大するように気泡群を形成する。その結果として気泡群は、サブタンク内にて下方から上方へと向かって設けられる旋回壁構造によっては当該上方への移動を阻害され難い。また、それと合わせて有底筒状のサブタンクでは、ジェットポンプ及び燃料ポンプを収容可能にする開口部が上方へ向けて開放されるので、当該上方への移動により気泡群が排出され易くなる。しかも燃料ポンプは、こうした旋回壁構造により気泡の除去されたサブタンク内の燃料を逃がさずに吸入して内燃機関側へと吐出し得るので、燃料の供給ロスを抑制できる。

以上の如き発明によれば、燃料供給ロスの抑制により省エネルギー性を達成するのと両立させて、気泡の除去による内燃機関の性能確保を達成することも、可能となる。

また、開示された第三の発明は、ジェットポンプとして、燃料タンク内の貯留燃料をサブタンク（３０２０）の下方からサブタンク内へ汲み上げる第一ジェットポンプ（４６）と、燃料タンク内の貯留燃料をサブタンクの下方以外の箇所からサブタンク内へ汲み上げる第二ジェットポンプ（３０４７）とを、備え、旋回壁構造（３０５０）は、流出口からの燃料流（Ｆｆ）に第二ジェットポンプからの燃料流（Ｆｊ）を合流させる合流口（３０５６ｃｏ）を、有することを特徴とする。

この第三の発明によると、第二ジェットポンプからの燃料流は、第一ジェットポンプの流出口から流出して先述の旋回壁構造により旋回した燃料流に、合流口を通じて合流することで、旋回流となる。故に、第一ジェットポンプによりサブタンクの下方から汲み上げられた燃料中の気泡だけでなく、第二ジェットポンプにより当該下方以外の箇所から汲み上げられた燃料中の気泡も除去できる。これによれば、気泡の除去作用並びに燃料供給ロスの抑制作用を発揮する旋回壁構造を、第一ジェットポンプ及び第二ジェットポンプに共通化して構成の簡素化を図りつつ、省エネルギー性と内燃機関の性能確保とを両立させることが可能となる。

第一実施形態の燃料供給装置を示す正面図である。図１の燃料供給装置を示す斜視図である。図２のIII−III線断面図である。図２のIV−IV線断面図である。図３の一部を拡大して示す断面図である。図４の一部を拡大して示す断面図である。図６のVII−VII線断面図である。図６のVIII−VIII線断面図である。図１の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図であって、（ａ）は図２のIV−IV線断面図に相当する図、（ｂ）は（ｃ）のIXb−IXb断面図に相当する図、（ｃ）は図２のIII−III線断面図に相当する図である。図１の燃料供給装置を示す上面図である。図１の燃料供給装置を示す上面斜視図である。図１０の旋回壁構造について説明するための模式図である。図１の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図である。第二実施形態の燃料供給装置を示す図であって、図３に対応する断面図である。図１４の燃料供給装置を示す図であって、図６に対応する断面図である。図１４の燃料供給装置を示す断面斜視図である。図１４の燃料供給装置を示す上面図である。図１４の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図であって、（ａ）は図４，６に対応する図、（ｂ）は（ｃ）のXVIIIb−XVIIIb断面図に相当する図、（ｃ）は図３に対応する図である。図１４の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図である。第三実施形態の燃料供給装置を示す平面図である。図２０の燃料供給装置を示す断面斜視図である。図２０の燃料供給装置を示す断面斜視図である。図２０の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図である。図１４の変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、前記構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１に示すように、本発明の第一実施形態による燃料供給装置１は、車両の燃料タンク２に搭載される。装置１は、燃料タンク２内の燃料を、内燃機関３の燃料噴射弁へ高圧ポンプ等を介して間接的に又は介さないで直接的に供給する。ここで、装置１の搭載される燃料タンク２は、樹脂又は金属により中空状に形成されることで、内燃機関３側へ供給する燃料を貯留する。また、装置１から燃料を供給する内燃機関３としては、ディーゼルエンジンであってもよいし、ガソリンエンジンであってもよい。尚、図１及び後述する図３〜６において上下方向及び横方向はそれぞれ、水平面上の車両における鉛直方向及び水平方向（以下、単に鉛直方向及び水平方向という）と実質一致している。

（構成及び作動）
以下、装置１の構成及び作動を説明する。

図１〜４に示すように装置１は、フランジ１０、サブタンク２０、調整機構３０、ポンプユニット４０及び旋回壁構造５０を備えている。

図１に示すようにフランジ１０は、樹脂により円板状に形成され、燃料タンク２の天板部２ａに装着されている。フランジ１０は、天板部２ａとの間にパッキン１０ａを挟み込むことにより、同板部２ａに形成された貫通孔２ｂを閉塞している。図１，２に示すようにフランジ１０は、燃料供給管１２、リターン管１４及び電気コネクタ１６を一体に有している。

燃料供給管１２は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１２ａを介して燃料タンク２内のポンプユニット４０に連通している。それと共に燃料供給管１２は、燃料タンク２外において内燃機関３との間の燃料経路４に連通している。こうした連通形態の燃料供給管１２は、ポンプユニット４０の燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送される燃料を、同タンク２外の内燃機関３側へと供給する。リターン管１４は、燃料タンク２外において燃料経路４からの分岐通路４ａに連通している。それと共にリターン管１４は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１４ａを介して燃料タンク２内のポンプユニット４０に連通している。こうした連通形態のリターン管１４は、内燃機関３側への供給燃料から分流したリターン燃料を、燃料タンク２外から同タンク２内のポンプユニット４０のうち残圧保持バルブ４５へとリターンさせる。図２に示す電気コネクタ１６は、燃料タンク２外の制御回路（図示しない）に燃料ポンプ４２を電気接続する。

図１，３，４に示すようにサブタンク２０は、樹脂により有底円筒状に形成され、燃料タンク２内に配置されている。サブタンク２０の開口部２０ｃは、上方に向けて開放されている。サブタンク２０の底部２０ａは、燃料タンク２の底部２ｃ上に載置されている。ここで図３，４に示すように、底部２０ａのうち最深底部２０ｅから上方に向かって凹む凹底部２０ｂには、流入口２４が形成されている。流入口２４は、凹底部２０ｂ及び底部２ｃの間に確保された流入空間２２に連通している。それと共に流入口２４は、ポンプユニット４０のうちジェットポンプ４６に連通している。こうした連通形態により燃料タンク２内の貯留燃料は、サブタンク２０の下方に位置する流入空間２２から、流入口２４へと流入することで、ジェットポンプ４６によりサブタンク２０内まで汲み上げられる。尚、本実施形態の凹底部２０ｂ上には、後に詳述するジェットポンプ４６からの負圧作用時に流入口２４を開弁するように、図４に示すアンブレラバルブ２７が設けられている。

図１に示すように調整機構３０は、一対の支柱３２及び調整スプリング（図示しない）等から構成されている。各支柱３２は、金属により円柱状に形成され、燃料タンク２内において上下方向に延伸している。各支柱３２の上端は、フランジ１０に固定されている。かかる上端よりも下方にて各支柱３２は、サブタンク２０により上下方向に摺動案内されている。調整スプリングは、サブタンク２０内において対応する一支柱３２の周囲に同軸上に配置され、それらサブタンク２０及び対応支柱３２との間に介装されている。こうした介装形態の調整スプリングは、図１，３，４に示すように、サブタンク２０の底部２０ａを燃料タンク２の底部２ｃへと向かって押し付けている。

ポンプユニット４０は、サブタンク２０内に収容されている。図２〜４に示すようにポンプユニット４０は、サクションフィルタ４１、燃料ポンプ４２、ポンプホルダ４３、リリーフバルブ４４、残圧保持バルブ４５及びジェットポンプ４６等から構成されている。

サクションフィルタ４１は、例えば不織布フィルタ等であり、底部２０ａのうち最深底部２０ｅの上方においてサブタンク２０内に配置されている。サクションフィルタ４１は、サブタンク２０内から燃料ポンプ４２に吸入させる燃料を濾過することで、当該吸入燃料中の異物を除去する。

燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内においてサクションフィルタ４１の上方に接続されている。燃料ポンプ４２は、本実施形態では電動式のポンプであり、湾曲自在のフレキシブル配線４２ａを介して電気コネクタ１６に電気接続されている。燃料ポンプ４２は、電気コネクタ１６を通じて制御回路からの駆動制御を受けることで、作動する。かかる作動中の燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内にてサクションフィルタ４１を通じて吸入した燃料を、加圧する。

図１，３，４に示すようにポンプホルダ４３は、樹脂によりアーム状に形成され、サブタンク２０の開口部２０ｃに装着されている。ポンプホルダ４３は、燃料ポンプ４２を外周側から保持している。

図２〜４に示すようにリリーフバルブ４４は、サブタンク２０内において燃料ポンプ４２の側方に接続されている。リリーフバルブ４４は、燃料ポンプ４２の吐出口（図示しない）に連通している。それと共にリリーフバルブ４４は、フレキシブルチューブ１２ａを介して燃料供給管１２に連通している。さらにリリーフバルブ４４は、サブタンク２０内にも連通している。こうした連通形態下、燃料ポンプ４２から吐出されて内燃機関３側へと供給された燃料の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ４４が閉弁して当該供給燃料の圧力を確保する。一方、内燃機関３側へ供給された燃料の圧力がリリーフ圧以上となると、リリーフバルブ４４が開弁して当該供給燃料の圧力をサブタンク２０内へと逃がす。

残圧保持バルブ４５は、サブタンク２０内において燃料ポンプ４２の側方に接続されている。残圧保持バルブ４５は、フレキシブルチューブ１４ａを介してリターン管１４に連通している。それと共に残圧保持バルブ４５は、ジェットポンプ４６に連通している。こうした連通形態下、内燃機関３側へと供給された燃料の圧力が開弁圧以上となる間は、残圧保持バルブ４５が開弁して当該供給燃料の一部を排出口４５０からジェットポンプ４６側へと排出させる。一方、内燃機関３側へと供給された燃料の圧力が閉弁圧未満となると、残圧保持バルブ４５が閉弁して当該供給燃料の圧力を保持する。

ジェットポンプ４６は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内において残圧保持バルブ４５の側方に接続されている。図３，４に示すようにジェットポンプ４６は、サブタンク２０の底部２０ａのうち凹底部２０ｂ上に載置されている。ジェットポンプ４６は、加圧部４６０、ノズル部４６１、吸入部４６２及びディフューザ部４６３を一体成形してなる。

加圧部４６０は、上下方向へストレートに延伸する円筒孔状に、加圧通路４６４を形成している。即ち加圧部４６０は、加圧通路４６４を形成する樹脂部分である。加圧通路４６４の上流端４６４ｕは、残圧保持バルブ４５の排出口４５０に連通している。こうした連通形態の加圧通路４６４は、排出口４５０からの排出により上流端４６４ｕへと供給される加圧燃料を、図５，６に示す下方の下流端４６４ｄ側へ向かって案内する。

ノズル部４６１は、ノズル通路４６５の上流部分として連通通路部４６５ａを形成する連通形成部４６１ａと、同通路４６５の下流部分として絞り通路部４６５ｂを形成する絞り形成部４６１ｂとを、加圧部４６０の下方に有している。即ち、ノズル通路４６５を形成する樹脂部分としてのノズル部４６１は、連通通路部４６５ａを形成する樹脂部分としての連通形成部４６１ａと、絞り通路部４６５ｂを形成する樹脂部分としての絞り形成部４６１ｂとを、組み合わせて構成されている。

連通形成部４６１ａは、連通通路部４６５ａを実質１／８の部分球形空間状に形成している。連通通路部４６５ａの上流端４６５ａｕは、加圧通路４６４の下流端４６４ｄに連通している。ここで、図６〜８における横方向は、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃ及び加圧通路４６４の通路幅Ｗｐを規定する共通幅方向Ｄｃｐとして、定義されている。かかる定義の下、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃは、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さい範囲に設定されている。また、こうした設定を実現するために図５〜７に示すように、加圧部４６０のうち加圧通路４６４の下流端４６４ｄを形成する部分には、同通路部４６５ａ側へ向かうほど縮径する円錐面状のテーパ通路壁面４６０ａが、連通通路部４６５ａとの連通箇所を除いて設けられている。

図５〜８に示すように連通形成部４６１ａのうち、共通幅方向Ｄｃｐにおいて連通通路部４６５ａを挟む両側にはそれぞれ、第一通路壁面４６１ａｆと第二通路壁面４６１ａｓとが設けられている。第一通路壁面４６１ａｆは、共通幅方向Ｄｃｐに対して実質垂直な横方向及び上下方向に沿って広がる平面状に、形成されている。第一通路壁面４６１ａｆのうち、連通通路部４６５ａの下流端４６５ａｄを形成する部分には、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕが開口している。本実施形態において絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕは、第一通路壁面４６１ａｆよりも第二通路壁面４６１ａｓ側にはみ出した一部分を除き、第一通路壁面４６１ａｆよりも第二通路壁面４６１ａｓから離間した箇所に設けられている。

このような第一通路壁面４６１ａｆに対して第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂ側へ向かって、実質１／８の部分球形凹面状に湾曲している。ここで、特に本実施形態の第二通路壁面４６１ａｓは、加圧通路４６４の下流端４６４ｄから下流側に離間した箇所から絞り通路部４６５ｂへと到るまで、連続して湾曲している。それと共に、本実施形態の第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る図６の断面視において、加圧通路４６４側から反時計方向に湾曲している。こうした湾曲形態により壁面４６１ａｆ，４６１ａｓ間の連通通路部４６５ａでは、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さな範囲にて、絞り通路部４６５ｂ側へ向かうほど通路幅Ｗｃが漸次縮小している。また、かかる連通通路部４６５ａでは、図９（ａ）に矢印で示すように、加圧通路４６４から加圧燃料が流入することで発生する燃料流Ｆｆは、湾曲形態の第二通路壁面４６１ａｓに沿うことで旋回しながら、下流側の絞り通路部４６５ｂへと流入することになる。

図５〜８に示すように、連通形成部４６１ａの側方に一体成形される絞り形成部４６１ｂは、共通幅方向Ｄｃｐに対して実質垂直な横方向へとストレートに延伸する円筒孔状に、絞り通路部４６５ｂを形成している。絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕは、上述の如く第一通路壁面４６１ａｆに開口することで、連通通路部４６５ａの下流端４６５ａｄに連通している。絞り通路部４６５ｂにおいて燃料の流通流量は、連通通路部４６５ａにおけるよりも絞られている。こうした絞り形態の絞り通路部４６５ｂには、図９（ａ）に矢印で示すように、燃料流Ｆｆが第二通路壁面４６１ａｓに沿って旋回しながら、連通通路部４６５ａから流入してくる。その結果、絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄからは、図９（ｂ）に示すように螺旋旋回した状態で、流量の絞られた燃料流Ｆｆが流出することになる。

図５，６に示すように吸入部４６２は、凹底部２０ｂを貫通した流入口２４を上方から覆う扁平形空間状に、吸入通路４６８を形成している。即ち吸入部４６２は、吸入通路４６８を形成する樹脂部分である。吸入通路４６８は、加圧部４６０及びノズル部４６１の下方において流入口２４に連通している。こうした連通形態の吸入通路４６８には、燃料タンク２内の貯留燃料が流入空間２２及び開弁状態の流入口２４を通じて流入可能となっている。

ディフューザ部４６３は、絞り通路部４６５ｂから側方のうち横方向へ同軸上に延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路４６９を形成している。即ちディフューザ部４６３は、ディフューザ通路４６９を形成する樹脂部分である。ディフューザ通路４６９の上流端は、加圧部４６０の下方において絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄに連通する合流通路部４６９ａを、吸入通路４６８と共同して構成している。一方でディフューザ通路４６９の下流端は、図３に示すように、側方のうち横方向を真っ直ぐ向いてサブタンク２０内に連通する流出口４６９ｂを、構成している。こうした構成により、流量の絞られた加圧燃料が絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄから合流通路部４６９ａへと噴出されて、当該噴出流の周囲に負圧が発生することで、開弁した流入口２４から吸入通路４６８への流入燃料がディフューザ通路４６９へと吸入される。その結果、かかる吸入燃料は、ディフューザ通路４６９でのディフューザ作用を受けて圧送されることで、同通路４６９の流出口４６９ｂを通じてサブタンク２０内に汲み上げられる。

このとき下流端４６５ｂｄから、図９（ｂ），（ｃ）に示す如き螺旋旋回状態にて燃料が合流通路部４６９ａへ噴出されることで通路４６９に発生する燃料流Ｆｆは、通路断面全体に液膜を形成しながら、流出口４６９ｂからサブタンク２０内へと流出する。ここで本実施形態では、絞り通路部４６５ｂから側方のうち横方向へと延伸する横軸線Ｌｃが、想定される。かかる想定下、第二通路壁面４６１ａｓが加圧通路４６４から反時計方向に湾曲することで、絞り通路部４６５ｂから視て横軸線Ｌｃまわりの反時計方向へと螺旋旋回するように、燃料流Ｆｆがディフューザ通路４６９にて発生するのである。

図３，１０，１１に示すように旋回壁構造５０は、サブタンク２０内において下方から上方へ向かって設けられている。具体的に旋回壁構造５０は、曲壁面５２、案内壁面５４及びＵターン壁面５６を有している。

曲壁面５２は、サブタンク２０と一体成形された板状の縦壁部２８のうち特定板面２８ａの一部分により、構成されている。曲壁面５２は、サブタンク２０の底部２０ａのうち水平方向に広がる最深底部２０ｅに対して実質垂直に設けられることで、上下方向と実質一致した鉛直方向に沿って延伸している。それと共に曲壁面５２は、側方において対向する流出口４６９ｂよりも上方と、同口４６９ｂよりも下方とに跨って設けられている。

図３，１０に示すように旋回壁構造５０では、サブタンク２０の下方から上方へ延伸する縦軸線Ｌｌ、特に鉛直方向に沿って延伸する縦軸線Ｌｌが、想定される。曲壁面５２は、かかる想定の縦軸線Ｌｌまわりに実質１／４周の円筒形凹面状（所謂、円弧面状）に、湾曲している。ここで、本実施形態の曲壁面５２は、上方視において流出口４６９ｂに近接する側に位置した近接端５２ａから、時計方向に湾曲している。

さらに旋回壁構造５０では、図１２にクロスハッチングを付して示すように、流出口４６９ｂを横軸線Ｌｃに沿って側方に投影した投影領域Ａｐが、想定される。かかる想定下、曲壁面５２のうち上方視における流出口４６９ｂとの近接端５２ａは、投影領域Ａｐから外れて配置されている。また一方、曲壁面５２のうち投影領域Ａｐ内に配置されている部分は、上方視において近接端５２ａよりも流出口４６９ｂから離間して湾曲する離間湾曲部５２ｂ（図３，１０，１１も参照）を、構成している。

こうした構成により、図１３に矢印で示すように流出口４６９ｂから流出した燃料流Ｆｆは、曲壁面５２のうち離間湾曲部５２ｂに衝突することで、同壁面５２に沿って曲げられる。このとき本実施形態の燃料流Ｆｆは、上方視において時計方向へと曲げられることになる。

図３，１０，１１に示すように案内壁面５４は、縦壁部２８のうち曲壁面５２と同じ特定板面２８ａの一部分により、構成されている。案内壁面５４は、曲壁面５２と同様、底部２０ａのうち最深底部２０ｅに対して実質垂直に設けられることで鉛直方向に沿って延伸していると共に、流出口４６９ｂよりも上方と下方とに跨って設けられている。案内壁面５４は、曲壁面５２のうち上方視における流出口４６９ｂとの近接端５２ａから、同口４６９ｂ側へ向かって平面状に連続している。

ここで、図１０に示すように本実施形態の案内壁面５４は、近接端５２ａにおける円弧状曲壁面５２の接平面Ｓｔ上に設けられることで、縦軸線Ｌｌに実質垂直な横軸線Ｌｃに沿って延伸している。こうした延伸形態により案内壁面５４は、図１３に矢印で示すように流出口４６９ｂから流出した燃料流Ｆｆを、曲壁面５２まで案内する。その結果として案内された燃料流Ｆｆは、案内壁面５４から連続して湾曲する曲壁面５２の離間湾曲部５２ｂに衝突できるので、上述の如き曲げ作用を受けることになる。

Ｕターン壁面５６は、縦壁部２８のうち曲壁面５２及び案内壁面５４と同じ特定板面２８ａの一部分と、サブタンク２０において板状に成形されたタンク外壁部２０ｄのうち内周面２０ｄｉの一部分とにより、構成されている。Ｕターン壁面５６は、曲壁面５２及び案内壁面５４と同様、底部２０ａのうち最深底部２０ｅに対して実質垂直に設けられることで鉛直方向に沿って延伸していると共に、流出口４６９ｂよりも上方と下方とに跨って設けられている。Ｕターン壁面５６は、曲壁面５２のうち近接端５２ａとは反対側端５２ｃから、上方視において略Ｕ字をもって連続している。

ここで、本実施形態のＵターン壁面５６のうち、縦壁部２８に形成されて曲壁面５２と滑らかに連続する部分は、同壁面５２よりも小さな曲率で流出口４６９ｂ側へと僅かに湾曲する円筒形凹面状の第一連続湾曲部５６ａを、構成している。また、Ｕターン壁面５６のうち、タンク外壁部２０ｄに形成されて第一連続湾曲部５６ａから流出口４６９ｂ側に屈曲した部分は、同部５６ａよりも大きな曲率で流出口４６９ｂ側へと湾曲する円筒形凹面状の第二連続湾曲部５６ｂを、構成している。さらに、Ｕターン壁面５６のうち、タンク外壁部２０ｄに形成されて第二連続湾曲部５６ｂから案内壁面５４側に屈曲した部分は、上方視において二段の階段状に折り返される折返部５６ｃを、構成している。これらの構成下、図１３に矢印で示すように、曲壁面５２により曲げられた燃料流Ｆｆは、Ｕターン壁面５６に沿ってＵターンさせられることで、本実施形態では上方視にて時計方向へと旋回することになる。

（作用効果）
第一実施形態の旋回壁構造５０によると、ノズル通路４６５からの燃料噴出により燃料タンク２内から貯留燃料を汲み上げるディフューザ通路４６９のうち、側方を向く流出口４６９ｂからサブタンク２０内へと流出した燃料流Ｆｆは、旋回させられる。具体的には、流出口４６９ｂからの燃料流Ｆｆは、サブタンク２０の下方から上方へと延伸する縦軸線Ｌｌまわりに湾曲した曲壁面５２に沿って曲げられた後、同壁面５２から連続したＵターン壁面５６に沿ってＵターンすることで、旋回させられる。これにより、燃料中に含まれる比重の小さな気泡は、旋回流の中心部に集まることで、作用する浮力が増大するように気泡群を形成する。その結果として気泡群は、サブタンク２０内にて下方から上方へと向かって設けられる旋回壁構造５０によっては当該上方への移動を阻害され難い。また、それと合わせて有底筒状のサブタンク２０では、ジェットポンプ４６及び燃料ポンプ４２を収容可能にする開口部２０ｃが上方へ向けて開放されるので、当該上方への移動により気泡群が排出され易くなる。しかも燃料ポンプ４２は、こうした旋回壁構造５０により気泡の除去されたサブタンク２０内の燃料を逃さずに吸入して内燃機関３側へと吐出し得るので、燃料の供給ロスを抑制できる。

以上の如き第一実施形態によれば、燃料供給ロスの抑制により省エネルギー性を達成するのと両立させて、気泡の除去による内燃機関３の性能確保を達成することも、可能となる。

また、流出口４６９ｂよりも下方と上方とに跨って設けられる旋回壁構造５０の曲壁面５２及びＵターン壁面５６によると、同口４６９ｂからの燃料流Ｆｆを逃さないようにして、確実に曲げてからＵターンさせ得る。これによれば、燃料流Ｆｆへの旋回流の付与効率、ひいては気泡の除去効率を高めることができるので、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

さらに、サブタンク２０の底部２０ａから上方へ鉛直方向に沿って延伸する旋回壁構造５０の曲壁面５２及びＵターン壁面５６によると、燃料流Ｆｆに与える旋回流の中心軸線方向を、当該鉛直方向へと向けさせ得る。これによれば、旋回流の中心部に集まった気泡群を、浮力の作用する鉛直方向に円滑に移動させることができるので、気泡の除去効率を高めて、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

またさらに、流出口４６９ｂを側方に投影した投影領域Ａｐには、燃料と共に気泡も流入する。故に、気泡を含んだ燃料流Ｆｆは、曲壁面５２のうち上方視にて投影領域Ａｐから外れた近接端５２ａよりも、流出口４６９ｂから下流側に離間した離間湾曲部５２ｂへと優先的に衝突し得るので、同部５２の湾曲形態に沿って確実に曲がることとなる。これによれば、気泡を含んだ燃料流Ｆｆが曲壁面５２へと向かわずに、当該気泡が燃料中に残存する事態を抑制できるので、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

加えて、流出口４６９ｂからの燃料流は、縦軸線Ｌｌまわりでは実質１／４周の円筒形凹面状に湾曲した曲壁面５２に沿って曲げられることで、同線Ｌｌまわりに確実に旋回し得る。それと共に、流出口４６９ｂからの燃料流Ｆｆは、Ｕターン壁面５６のうち曲壁面５２から連続して流出口４６９ｂ側に湾曲する連続湾曲部５６ａ，５６ｂに沿うことで、縦軸線Ｌｌまわりの旋回流を妨げ難くなる。これらによれば、燃料流Ｆｆへの旋回流の付与効率、ひいては気泡の除去効率を高めることができるので、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

また加えて、流出口４６９ｂからの燃料流Ｆｆは、案内壁面５４により案内されることで、同壁面５４から連続した曲壁面５２の縦軸線Ｌｌまわりの湾曲形態に沿って確実に曲げられ得る。これによれば、燃料流Ｆｆへの旋回流の付与効率、ひいては気泡の除去効率を高めることができるので、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

さらに加えて、ディフューザ通路４６９では、ノズル通路４６５から側方へと延伸する横軸線Ｌｃまわりに、同通路４６５から噴出の燃料流Ｆｆが螺旋旋回することになる。このとき、ノズル通路４６５から視て反時計方向に螺旋旋回した状態でディフューザ通路４６９の流出口４６９ｂから流出する燃料流Ｆｆは、上方視にて流出口４６９ｂとの近接端５２ａから時計方向へと湾曲した曲壁面５２に衝突することで、上方へ向かって当該時計方向に螺旋旋回する。これによれば、螺旋旋回の作用と浮力の作用とが相俟って、旋回流の中心部から上方へと向かう気泡群の移動速度が増大し得る。故に、気泡の除去効率を高めて、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となる。

（第二実施形態）
図１４〜１７に示すように本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態のジェットポンプ２０４６では、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る図１５，１６の断面視において、加圧通路４６４側から時計方向へ湾曲するように、第二通路壁面２４６１ａｓが設けられている。また、この点以外について第二通路壁面２４６１ａｓは、第一実施形態の第二通路壁面４６１ａｓに準じた構成を備えている。こうした構成から、図１８（ａ）に矢印で示すように燃料流Ｆｆは、第二通路壁面２４６１ａｓに沿って旋回しながら、絞り通路部４６５ｂへと流入することになる。その結果、図１８（ｂ），（ｃ）に矢印で示すように燃料流Ｆｆは、絞り通路部４６５ｂから視て横軸線Ｌｃまわりの時計方向へと螺旋旋回するように、ディフューザ通路４６９にて発生することになる。

図１４，１７に示すように第二実施形態の旋回壁構造２０５０では、サブタンク２０と一体成形された部分円筒状の縦壁部２０２８のうち内周面２０２８ａの一部により、曲壁面２０５２が構成されている。縦軸線Ｌｌまわりに実質１／４周の円筒形凹面状を呈する曲壁面２０５２は、上方視において流出口４６９ｂに近接する側の近接端２０５２ａから反時計方向へと湾曲している。また、これらの点以外について曲壁面２０５２は、第一実施形態の曲壁面５２に準じた構成を備えている。こうした構成から、図１９に矢印で示すように燃料流Ｆｆは、離間湾曲部５２ｂに衝突してから曲壁面２０５２に沿って流動することで、上方視において反時計方向へと曲げられることになる。

図１４，１７に示すように第二実施形態の旋回壁構造２０５０では、第一実施形態の如き案内壁面５４は設けられていない。それと共に旋回壁構造２０５０では、縦壁部２０２８のうち曲壁面２０５２と同じ内周面２０２８ａの一部分により、Ｕターン壁面２０５６が構成されている。縦軸線Ｌｌまわりに実質１／２周の円筒形凹面状を呈するＵターン壁面２０５６は、曲壁面２０５２のうち近接端２０５２ａとは反対側端２０５２ｃから、上方視において略Ｕ字状に連続している。こうしたＵターン壁面２０５６は、曲壁面２０５２から滑らかに連続する周方向全域にて、同壁面２０５２と実質同一曲率をもって流出口４６９ｂ側へと湾曲する連続湾曲部２０５６ｄを、構成している。また、これらの点以外についてＵターン壁面２０５６は、第一実施形態のＵターン壁面５６に準じた構成を備えている。こうした構成から、図１９に矢印で示すように曲壁面２０５２により曲げられた燃料流Ｆｆは、Ｕターン壁面２０５６に沿ってＵターンさせられることで、本実施形態では上方視にて反時計方向へと旋回する旋回流となる。

ここまで説明した第二実施形態においても、ディフューザ通路４６９では、ノズル通路４６５から側方へと延伸する横軸線Ｌｃまわりに、同通路４６５から噴出の燃料流Ｆｆが螺旋旋回することになる。このとき、ノズル通路４６５から視て時計方向への螺旋旋回状態でディフューザ通路４６９の流出口４６９ｂから流出する燃料流Ｆｆは、上方視にて流出口４６９ｂとの近接端２０５２ａから反時計方向へと湾曲した曲壁面２０５２に衝突することで、上方へ向かって当該反時計方向に螺旋旋回する。これによれば、螺旋旋回の作用と浮力の作用とが相俟って、旋回流の中心部から上方へと向かう気泡群の移動速度が増大し得る。故に、気泡の除去効率を高めて、内燃機関３の性能確保の信頼性を向上させることが可能となるのである。また、これ以外の作用効果については、案内壁面５４に関する作用効果を除いて、第一実施形態と同様に発揮可能である。

（第三実施形態）
図２０〜２２に示すように本発明の第三実施形態は、第一実施形態の変形例である。図２０に示すように第三実施形態のサブタンク３０２０には、樹脂により一体成形又は別体成形された流入管３０２９が、設けられている。流入管３０２９は、燃料タンク２内のうちサブタンク３０２０の下方から外れた側方箇所に、連通している。それと共に流入管３０２９は、燃料タンク２内のうちサブタンク３０２０内にてジェットポンプ４６とは別に設けられたジェットポンプ３０４７に、連通している。尚、第三実施形態では、一方のジェットポンプ４６が第一ジェットポンプ４６と定義され、他方のジェットポンプ３０４７が第二ジェットポンプ３０４７と定義されている。

図２０〜２２に示すように第二ジェットポンプ３０４７は、サブタンク３０２０内のうちポンプ室３０２０ｆに、収容されている。ここでポンプ室３０２０ｆは、サブタンク３０２０と一体成形された板状の縦壁部３０２８により、第一ジェットポンプ４６からは仕切られている。かかる仕切り形態のポンプ室３０２０ｆには、旋回壁構造３０５０の各壁面５２，５４，３０５６が露出しないように形成されている。尚、サブタンク３０２０について、以上説明した点以外は、第一実施形態のサブタンク２０に準じた構成となっている。

樹脂により中空状に形成される第二ジェットポンプ３０４７は、加圧部３４７０、ノズル部３４７１、吸入部３４７２及びディフューザ部３４７３を有している。加圧部３４７０を成形してなる成形品３０４７ａに対して、ノズル部３４７１、吸入部３４７２及びディフューザ部３４７３を一体成形してなる成形品３０４７ｂが組み付けられることで、第二ジェットポンプ３０４７は構成されている。

加圧部３４７０は、Ｌ字状に延伸する円筒孔状に、加圧通路３４７４を形成している。加圧通路３４７４の上流端３４７４ｕは、第一ジェットポンプ４６の加圧通路４６４と共に、残圧保持バルブ４５の排出口４５０に連通している。

図２１，２２に示すようにノズル部３４７１は、ノズル通路３４７５の上流部分として連通通路部３４７５ａを形成する連通形成部３４７１ａと、同通路３４７５の下流部分として絞り通路部３４７５ｂを形成する絞り形成部３４７１ｂとを、加圧部３４７０の下方に有している。連通形成部３４７１ａは、連通通路部３４７５ａを段付円筒孔状に形成している。連通通路部３４７５ａの上流端３４７５ａｕは、加圧通路３４７４の下流端３４７４ｄに連通している。絞り通路部３４７５ｂは、下方に向かうほど縮径する円錐孔状（テーパ孔状）に、絞り通路部３４７５ｂを形成している。絞り通路部３４７５ｂにおいて燃料の流通流量は、連通通路部３４７５ａにおけるよりも絞られている。絞り通路部３４７５ｂの上流端３４７５ｂｕは、連通通路部３４７５ａの下流端３４７５ａｄに連通している。

吸入部３４７２は、逆Ｌ字状に延伸する円筒孔状に、吸入通路３４７８を形成している。吸入通路３４７８の上流端３４７８ｕは、加圧部３４７０の下方において流入管３０２９（図２０参照）に連通している。

ディフューザ部３４７３は、絞り通路部３４７５ｂと同軸上に設けられて鉛直方向に延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路３４７９を形成している。ディフューザ通路３４７９の上流端は、加圧部３４７０の下方において絞り通路部３４７５ｂの下流端３４７５ｂｄに連通する合流通路部３４７９ａを、吸入通路３４７８と共同して構成している。一方でディフューザ通路３４７９の下流端は、下方を向いてポンプ室３０２０ｆに連通する流出口３４７９ｂを、構成している。

以上の如き第二ジェットポンプ３０４７の構成により、排出口４５０から加圧通路３４７４により案内されて連通通路部３４７５ａに流入することになる加圧燃料は、絞り通路部３４７５ｂにより流通流量を絞られて合流通路部３４７９ａへと噴出される。その結果、噴出流の周囲に負圧が発生することで、燃料タンク２内の貯留燃料は、サブタンク３０２０の側方箇所から流入管３０２９を通じて、吸入通路３４７８及びディフューザ通路３４７９へと順次吸入される。さらに、吸入された燃料は、ディフューザ通路３４７９によりディフューザ作用を受けて圧送されることで、同通路３４７９の流出口３４７９ｂを通じてポンプ室３０２０ｆに汲み上げられる。

さて、図２０に示すように第三実施形態の旋回壁構造３０５０は、第一実施形態と実質同一構成の曲壁面５２及び案内壁面５４と、第一実施形態とは異なる構成のＵターン壁面３０５６とを、有している。上方視において略Ｕ字形のＵターン壁面３０５６のうち、タンク外壁部３０２０ｄに形成された連続平面部３０５６ｅは、曲壁面５２のうち近接端５２ａとは反対側端５２ｃから連続している。連続平面部３０５６ｅは、曲壁面５２に対して流出口４６９ｂ側へ屈曲する平面状に、形成されている。また、Ｕターン壁面３０５６のうち、ポンプ室３０２０ｆを仕切る縦壁部３０２８に形成された折返部３０５６ｃは、連続平面部３０５６ｅから案内壁面５４側へと折り返されている。折返部３０５６ｃは、曲壁面５２よりも小さな曲率で湾曲する円筒形凹面状に、形成されている。さらに、これらの点以外についてＵターン壁面３０５６は、第一実施形態のＵターン壁面５６に準じた構成を備えている。

図２０〜２２に示すように、縦壁部３０２８において折返部３０５６ｃを形成する部分３０２８ｂでは、底部２０ａのうち最深底部２０ｅからの鉛直方向高さが、他の部分３０２８ｃよりも低く設定されている。かかる設定により折返部３０５６ｃの上端には、ポンプ室３０２０ｆの内外を連通するように、合流口３０５６ｃｏが開口している。

以上の如き旋回壁構造３０５０の構成下、図２３に矢印で示すように、第一ジェットポンプ４６の流出口４６９ｂから案内壁面５４により案内されて曲壁面５２により曲げられた燃料流Ｆｆは、Ｕターン壁面３０５６に沿ってＵターンさせられる。その結果、第三実施形態においても燃料流Ｆｆは、上方視にて時計方向へと旋回することになる。また一方、第二ジェットポンプ３０４７によりポンプ室３０２０ｆまで汲み上げられて、合流口３０５６ｃｏから同室３０２０ｆ外へと向かうことになる燃料流Ｆｊは、流出口４６９ｂからの燃料流Ｆｆに合流する。このとき第二ジェットポンプ３０４７からの燃料流Ｆｊは、第一実施形態と同様の原理により上方へ向かって螺旋旋回する燃料流Ｆｆへと合流することで、当該燃料流Ｆｆと同様な旋回流となる。

故に、ここまで説明した第三実施形態では、第一ジェットポンプ４６によりサブタンク３０２０の下方から汲み上げられた燃料中の気泡だけでなく、第二ジェットポンプ３０４７により当該下方以外の箇所から汲み上げられた燃料中の気泡も除去できる。これによれば、気泡の除去作用並びに燃料供給ロスの抑制作用を発揮する旋回壁構造を、第一ジェットポンプ４６及び第二ジェットポンプ３０４７に共通化して構成の簡素化を図りつつ、省エネルギー性と内燃機関３の性能確保とを両立させることが可能となる。また、これ以外の作用効果については、第一実施形態と同様に発揮可能である。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に、第一〜第三実施形態に関する変形例１では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の各壁面５２，２０５２，５４，５６，２０５６，３０５６のうち少なくとも一壁面を、流出口４６９ｂとの対向箇所から下方へと延伸させて、当該対向箇所よりも上方には配置しなくてもよい。また、第一〜第三実施形態に関する変形例２では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の各壁面５２，２０５２，５４，５６，２０５６，３０５６のうち少なくとも一壁面を、流出口４６９ｂとの対向箇所から上方へと延伸させて、当該対向箇所よりも下方には配置しなくてもよい。尚、かかる変形例２の対象となる壁面については、サブタンク２０，３０２０の底部２０ａから上方へ向かって延伸形成してもよいし、同底部２０ａとは離間した箇所から上方へ向かって延伸形成してもよい。

第一〜第三実施形態に関する変形例３では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の各壁面５２，２０５２，５４，５６，２０５６，３０５６のうち少なくとも一壁面を、鉛直方向に対して傾けてもよい。また、第一〜第三実施形態に関する変形例４では、サブタンク２０，３０２０の下方から上方へ延伸する限りにおいて、鉛直方向とは傾いた縦軸線Ｌｌを、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の曲壁面５２，２０５２に関して想定してもよい。さらにまた、第一〜第三実施形態に関する変形例５では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の曲壁面５２，２０５２の近接端５２ａ，２０５２ａを、投影領域Ａｐに配置してもよい。

第一〜第三実施形態に関する変形例６では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の曲壁面５２，２０５２を、縦軸線Ｌｌまわりに１／４周を超える円筒形凹面状に、湾曲させてもよい。また、第一〜第三実施形態に関する変形例７では、旋回壁構造５０，２０５０，３０５０の曲壁面５２，２０５２を、縦軸線Ｌｌまわりに１／４周未満の円筒形凹面状に形成してもよい。さらにまた、第一〜第三実施形態に関する変形例８では、円筒形凹面状以外の凹面状に湾曲させてもよい。

第一及び第二実施形態に関する変形例９では、旋回壁構造５０，２０５０のＵターン壁面５６，２０５６に連続湾曲部５６ａ，５６ｂ，２０５６ｄを設けないで、例えば第三実施形態に準じた連続平面部３０５６ｅ等を設けてもよい。また、第一及び第三実施形態に関する変形例１０では、案内壁面５４を設けなくてもよい。

第二実施形態に関する変形例１１では、図２４に示すように、サブタンク２０とは別体に成形されて後固定された縦壁部２０２８により、旋回壁構造２０５０の各壁面２０５２，２０５６を形成してもよい。また、第三実施形態に関する変形例１２では、旋回壁構造３０５０に代えて、第一又は第二実施形態に準ずる構成の旋回壁構造５０，２０５０を採用してもよい。

第一及び第三実施形態に関する変形例１３のジェットポンプ４６では、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る断面視において、加圧通路４６４側から時計方向へと湾曲するように、第二通路壁面４６１ａｓを設けてもよい。この場合の旋回壁構造５０，３０５０では、流出口４６９ｂとの近接端５２ａから上方視にて反時計方向へと湾曲するように、曲壁面５２を設けるとよい。

第二実施形態に関する変形例１４のジェットポンプ２０４６では、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る断面視において、加圧通路４６４側から反時計方向へと湾曲するように、第二通路壁面２４６１ａｓを設けてもよい。この場合の旋回壁構造２０５０では、流出口４６９ｂとの近接端２０５２ａから上方視にて時計方向へと湾曲するように、曲壁面２０５２を設けるとよい。

第一〜第三実施形態に関する変形例１５では、第二通路壁面４６１ａｓ，２４６１ａｓを湾曲させずに、例えば平面状等に形成することで、横軸線Ｌｃに沿う燃料流Ｆｆをディフューザ通路４６９に発生させてもよい。また、第一〜第三実施形態に関する変形例１６では、ジェットポンプ４６，２０４６の一部を別体成形して残部に後固定させてもよい。

１燃料供給装置、２燃料タンク、３内燃機関、２０，３０２０サブタンク、２０ａ底部、２０ｅ最深底部、２０ｃ開口部、４２燃料ポンプ、４６，２０４６ジェットポンプ・第一ジェットポンプ、５０，２０５０，３０５０旋回壁構造、５２，２０５２曲壁面、５２ａ，２０５２ａ近接端、５２ｂ離間湾曲部、５４案内壁面、５６，２０５６，３０５６Ｕターン壁面、５６ａ第一連続湾曲部、５６ｂ第二連続湾曲部、４６５ノズル通路、４６９ディフューザ通路、４６９ｂ流出口、２０５６ｄ連続湾曲部、３０２０ｆポンプ室、３０４７ジェットポンプ・第二ジェットポンプ、３０５６ｃｏ合流口、Ａｐ投影領域、Ｆｆ，Ｆｊ燃料流、Ｌｃ横軸線、Ｌｌ縦軸線

Claims

燃料タンク（２）内の燃料を前記燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、
前記燃料タンク内に配置され、開口部（２０ｃ）が上方へ向けて開放される有底筒状のサブタンク（２０，３０２０）と、
前記サブタンク内に収容され、ノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ加圧燃料を噴出させることにより、前記ディフューザ通路を通じて前記燃料タンク内の貯留燃料を前記サブタンク内へ汲み上げるジェットポンプ（４６）と、
前記サブタンク内に収容され、前記ジェットポンプにより前記サブタンク内に汲み上げられた燃料を吸入して前記内燃機関側へ吐出する燃料ポンプ（４２）と、
前記サブタンク内において下方から上方へ向かって設けられ、前記ディフューザ通路のうち側方を向く流出口（４６９ｂ）から離間しており、前記流出口から前記サブタンク内へ流出した燃料流を旋回させる旋回壁構造（５０，３０５０）とを、備え、
前記サブタンクの下方から上方へ延伸する縦軸線（Ｌｌ）が想定される前記旋回壁構造は、
前記縦軸線まわりに湾曲することにより、前記流出口からの燃料流を曲げる曲壁面（５２）と、
前記曲壁面から連続することにより、前記曲壁面により曲げられた燃料流をＵターンさせるＵターン壁面（５６，３０５６）とを、有し、
前記ノズル通路から側方へ延伸する横軸線（Ｌｃ）を想定したとき、前記ノズル通路からの燃料の噴出により、前記ノズル通路から視て当該横軸線まわりの反時計方向に螺旋旋回する燃料流（Ｆｆ）が前記ディフューザ通路に発生し、
前記曲壁面は、上方視において前記流出口に近接する側の近接端（５２ａ）から時計方向に湾曲することを特徴とする燃料供給装置。
燃料タンク（２）内の燃料を前記燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、
前記燃料タンク内に配置され、開口部（２０ｃ）が上方へ向けて開放される有底筒状のサブタンク（２０）と、
前記サブタンク内に収容され、ノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ加圧燃料を噴出させることにより、前記ディフューザ通路を通じて前記燃料タンク内の貯留燃料を前記サブタンク内へ汲み上げるジェットポンプ（２０４６）と、
前記サブタンク内に収容され、前記ジェットポンプにより前記サブタンク内に汲み上げられた燃料を吸入して前記内燃機関側へ吐出する燃料ポンプ（４２）と、
前記サブタンク内において下方から上方へ向かって設けられ、前記ディフューザ通路のうち側方を向く流出口（４６９ｂ）から離間しており、前記流出口から前記サブタンク内へ流出した燃料流を旋回させる旋回壁構造（２０５０）とを、備え、
前記サブタンクの下方から上方へ延伸する縦軸線（Ｌｌ）が想定される前記旋回壁構造は、
前記縦軸線まわりに湾曲することにより、前記流出口からの燃料流を曲げる曲壁面（２０５２）と、
前記曲壁面から連続することにより、前記曲壁面により曲げられた燃料流をＵターンさせるＵターン壁面（２０５６）とを、有し、
前記ノズル通路から側方へ延伸する横軸線（Ｌｃ）を想定したとき、前記ノズル通路からの燃料の噴出により、前記ノズル通路から視て当該横軸線まわりの時計方向に螺旋旋回する燃料流（Ｆｆ）が前記ディフューザ通路に発生し、
前記曲壁面は、上方視において前記流出口に近接する側の近接端（２０５２ａ）から反時計方向に湾曲することを特徴とする燃料供給装置。
前記旋回壁構造は、前記流出口よりも下方と前記流出口よりも上方とに跨って設けられることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料供給装置。
前記旋回壁構造は、前記サブタンクの底部（２０ａ）から上方へ鉛直方向に沿って延伸することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記流出口を前記横軸線に沿って側方へ延ばした領域（Ａｐ）を想定したとき、前記曲壁面のうち上方視において前記近接端（５２ａ，２０５２ａ）が前記領域から外れて配置されると共に、前記曲壁面のうち上方視において前記近接端よりも前記流出口から離間して湾曲する離間湾曲部（５２ｂ）が前記領域に配置されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記曲壁面は、前記縦軸線まわりに１／４周以上の円筒形凹面状に湾曲することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記Ｕターン壁面は、前記曲壁面から連続して前記流出口側に湾曲する連続湾曲部（５６ａ，５６ｂ，２０５６ｄ）を、有することを特徴とする請求項６に記載の燃料供給装置。
前記旋回壁構造（５０，３０５０）は、前記流出口からの燃料流（Ｆｆ）を前記曲壁面まで案内する案内壁面（５４）を、有し、
前記曲壁面は、前記案内壁面から連続して前記縦軸線まわりに湾曲することにより、前記流出口から案内された燃料流（Ｆｆ）を曲げることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記ジェットポンプとして、前記燃料タンク内の貯留燃料を前記サブタンク（３０２０）の下方から前記サブタンク内へ汲み上げる第一ジェットポンプ（４６）と、
前記燃料タンク内の貯留燃料を前記サブタンクの下方以外の箇所から前記サブタンク内へ汲み上げる第二ジェットポンプ（３０４７）とを、備え、
前記旋回壁構造（３０５０）は、前記流出口からの燃料流（Ｆｆ）に前記第二ジェットポンプからの燃料流（Ｆｊ）を合流させる合流口（３０５６ｃｏ）を、有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料供給装置。