JP6384916B2 - ガスタービン設備 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、ガスタービン設備に関する。

発電プラントの高効率化は、二酸化炭素の削減や省資源などの要求から進められている。具体的には、ガスタービンや蒸気タービンの作動流体の高温化、コンバインドサイクル化などが積極的に進められている。また、二酸化炭素の回収技術についても、研究開発が進められている。

図５は、燃焼器２１０において生成した二酸化炭素の一部を作動流体として循環させる、従来のガスタービン設備２００の系統図である。

図５に示すように、燃焼器２１０から排出された燃焼ガスは、タービン２１１に導かれ、タービン２１１を回動させる。そして、タービン２１１の回動によって発電機２１２を駆動する。

タービン２１１から排出された燃焼ガスは、熱交換器２１３を通過することによって冷却される。熱交換器２１３を通過した燃焼ガスは、さらに熱交換器２１４を通過する。燃焼ガスは、この熱交換器２１４を通過することで、燃焼ガス中に含まれる水蒸気が除去され、ドライの二酸化炭素となる。ここで、水蒸気は、熱交換器２１３を通過することで、凝縮して水となる。水は、例えば配管２３０を通り外部に排出される。

二酸化炭素は、圧縮機２１５によって昇圧され、超臨界流体となる。昇圧された二酸化炭素の一部は、配管２３１から分岐された配管２３２に流入する。そして、配管２３２に流入した二酸化炭素は、流量調整弁２４０によって流量が調整され、酸化剤を供給する配管２３３内に導かれる。配管２３３には、酸化剤として、空気分離装置（図示しない）によって大気から分離された酸素が流れる。配管２３３には、酸化剤を昇圧する圧縮機２１６、酸化剤の流量を調整する流量調整弁２４１が介在している。

酸化剤および二酸化炭素からなる混合ガスは、配管２３４内を流れ、熱交換器２１３を通過して燃料ノズル２１７に導かれる。なお、混合ガスは、熱交換器２１３において、タービン２１１から排出された燃焼ガスからの熱量を得て加熱される。

一方、圧縮機２１５によって昇圧された二酸化炭素の他の一部は、配管２３１を流量調整弁２４３によって流量が調整され、熱交換器２１３を通して燃焼器２１０に導かれる。配管２３１を流れる二酸化炭素は、熱交換器２１３において、タービン２１１から排出された燃焼ガスからの熱量を得て加熱される。燃焼器２１０に導かれた二酸化炭素は、例えば、燃焼器ライナの冷却や、希釈孔などから燃焼器ライナ内の燃焼領域の下流側に導入される。この二酸化炭素は、燃焼によって生成された燃焼ガスとともにタービン２１１を回動するため、作動流体として機能する。

一方、圧縮機２１５によって昇圧された二酸化炭素の残部は、配管２３１から分岐した配管２３６に流入し、外部に排出される。

燃料は、流量調節弁２４２によって流量が調節され、燃料ノズル２１７に供給される。そして、燃料は、燃料ノズル２１７に導かれた混合ガスとともに燃料ノズル２１７から燃焼領域に導入される。例えば、燃料ノズル２１７の中央から燃料を噴射し、燃料の外周から混合ガスを噴射する。燃焼領域において、燃料および酸素は、反応（燃焼）する。燃料が酸素と燃焼すると、燃焼ガスとして二酸化炭素と水蒸気が生成する。燃料および酸素の流量は、それぞれが完全に混合した状態において量論混合比（理論混合比）となるように調整されている。

燃焼器２１０で生成した燃焼ガスは、タービン２１１に導入される。このように、燃焼器２１０で生成した二酸化炭素の一部は、系統内を循環する。

上記した従来のガスタービン設備２００において、燃料として、炭化水素ガス燃料や液体燃料が使用されているが、現在これらの燃料以外にも、例えば、石炭ガス化ガス燃料を使用することも検討されている。

石炭ガス化ガス燃料は、石炭から生成される。石炭は、埋蔵量が多く、調達が容易であるとともに安価である。しかしながら、燃料として石炭ガス化ガスを使用した場合、炭化水素ガス燃料や液体燃料を使用した場合に比べて二酸化炭素の排出量が増加する。そこで、二酸化炭素の排出量を抑制することができれば、ガスタービン設備２００における燃料として石炭ガス化ガス燃料を使用することは有益である。

石炭ガス化ガス燃料は、石炭ガス化炉において石炭をガス化したものである。ガス化炉が定常運転状態となるためには、所定の時間を要する。そのため、ガスタービン設備とともに石炭ガス化炉を始動する場合には、始動時において、ガスタービン設備に必要な石炭ガス化ガスの流量を得ることはできない。

そのため、燃料として石炭ガス化ガスを使用する場合、実際のガスタービン設備においては、まず、液体燃料または炭化水素系ガス燃料を用いて、ガスタービンを起動する。そして、ガス化炉が定常運転状態となった後に、燃料を石炭ガス化ガスに切り替える

ここで、図６は、従来のガスタービン設備２００の燃焼器２１０内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図である。なお、図６では、燃料ノズル２１７の中心より左側の濃度分布を示している。濃度分布は、中心より右側においても、中心より左側と同じである。図６に示された濃度分布は、数値解析によって得られた結果である。

図６に示すように、従来の燃料ノズル２１７は、燃料流路２９０と、混合ガス流路２９１とを備える。これらの各流路は、円筒状の壁部３００、３０１によって区画されている。

燃料流路２９０は、燃料ノズル２１７の中央に設けられている。この燃料流路２９０には、配管２３５を介して燃料が導入される。そして、燃料流路２９０の燃焼器２１０側の端部から燃料を燃焼器２１０内に噴射する。

混合ガス流路２９１は、燃料流路２９０の外周に形成された、例えば、環状の流路である。この混合ガス流路２９１には、配管２３４を介して混合ガスが導入される。そして、混合ガス流路２９１の燃焼器２１０側の端部から混合ガスを燃焼器２１０内に噴射する。

反応帯２８０において、拡散してきた酸素および燃料が混合し反応する。そのため、図６に示すように、反応帯２８０で酸素濃度および燃料濃度が減少する。

図７は、混合ガスにおける酸素の質量割合を変化させたときの、当量比に対する最大燃焼ガス温度を示す図である。図７において、最大燃焼ガス温度とは、断熱火炎温度である。図８は、混合ガスにおける酸素の質量割合を変化させたときの、当量比に対する一酸化炭素の濃度を示す図である。図８において、一酸化炭素の濃度、すなわち縦軸は対数で示されている。これらの一酸化炭素の濃度は、各条件の断熱火炎温度における平衡組成値である。また、図７および図８における当量比は、燃料と酸素が均一に混合したと想定したときの当量比である。

図７および図８には、燃料として石炭ガス化ガスを使用した際の結果が示されている。なお、酸素濃度が４０％の場合においては、燃料として天然ガスを使用したときの結果も示している。ここで、酸素濃度とは、混合ガス全体の質量に対する、混合ガスに含まれる酸素の質量の割合である。

図７に示すように、最大燃焼ガス温度は、酸素の割合が大きくなるに伴い高くなる。また、石炭ガス化ガスと天然ガスの結果を比較した場合、酸素の割合が同じであるにもかかわらず、最大燃焼ガス温度は、石炭ガス化ガスの方が高い。これは石炭ガス化ガス中に水素や一酸化炭素が含まれているためである。

図８に示すように、一酸化炭素の濃度は、酸素の割合が大きくなるに伴い高くなる。これは、図７で示したように酸素の割合が大きくなるに伴って火炎温度が高くなるために生じる。すなわち、一酸化炭素の増加は、火炎温度が高くなることで、二酸化炭素の熱解離が促進され、一酸化炭素の平衡組成値が増加するために生じる。

また、石炭ガス化ガスと天然ガスの結果を比較した場合、酸素の割合が同じであるにもかかわらず、一酸化炭素の濃度は、石炭ガス化ガスの方が高い。図８に示すように、例えば、当量比１において、天然ガスを使用した場合には、一酸化炭素の濃度は、ＣＯ許容値以下となるが、石炭ガス化ガスを使用した場合には、一酸化炭素の濃度は、ＣＯ許容値を超える。

特許第３６５８４９７号公報

上記したように、従来のガスタービン設備２００において、燃料として、石炭ガス化ガス燃料を使用した場合、火炎温度が高くなり、一酸化炭素の排出濃度が高くなる。そこで、火炎温度を低下させるため、混合ガスにおける酸素の割合を減少させることが考えられる。しかしながら、混合ガスにおける酸素の割合を減少させると、燃焼不安定状態が生じやすくなるという問題点がある。

本発明が解決しようとする課題は、燃焼不安定状態を抑制しながら、一酸化炭素の排出濃度を低減することができるガスタービン設備を提供するものである。

実施形態のガスタービン設備は、燃料と酸化剤を燃焼させる燃焼器と、前記燃焼器に取り付けられた燃料ノズルと、前記燃焼器から排出された燃焼ガスによって回動するタービンと、前記タービンから排出された前記燃焼ガスを冷却する熱交換器と、冷却された前記燃焼ガスの一部を、前記酸化剤を供給する酸化剤供給管に導く第１の燃焼ガス供給管と、前記酸化剤および前記燃焼ガスからなる混合ガスを加熱するために前記熱交換器を通して前記燃料ノズルに導く混合ガス供給管と、冷却された前記燃焼ガスの他の一部を加熱するために前記熱交換器を通して前記燃焼器に導く第２の燃焼ガス供給管と、冷却された前記燃焼ガスのさらに他の一部を加熱するために前記熱交換器を通して前記燃料ノズルに導く第３の燃焼ガス供給管と、冷却された前記燃焼ガスの残部を外部に排出する排出管とを備える。

そして、前記燃料ノズルが、燃料を前記燃焼器内に噴射する燃料流路と、前記燃料流路の外周に形成され、前記燃焼ガスを前記燃焼器内に噴射する燃焼ガス流路と、前記燃焼ガス流路の外周に形成され、前記混合ガスを前記燃焼器内に噴射する混合ガス流路とを備え、前記燃焼器内における前記燃焼ガス流路の端部の下流軸方向に、酸化剤と燃料が反応する反応帯が形成される。

実施の形態のガスタービン設備の系統図である。 実施の形態のガスタービン設備における燃料ノズルの縦断面を模式的に示した図である。 実施の形態のガスタービン設備の燃焼器内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図である。 従来のガスタービン設備の燃焼器内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図である。 燃焼器において生成した二酸化炭素の一部を作動流体として循環させる、従来のガスタービン設備の系統図である。 従来のガスタービン設備の燃焼器内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図である。 混合ガスにおける酸素の質量割合を変化させたときの、当量比に対する最大燃焼ガス温度を示す図である。 混合ガスにおける酸素の質量割合を変化させたときの、当量比に対する一酸化炭素の濃度を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。

図１は、実施の形態のガスタービン設備１０の系統図である。図１に示すように、ガスタービン設備１０は、燃料と酸化剤を燃焼させる燃焼器２０と、燃焼器２０に取り付けられた燃料ノズル２１と、燃焼器２０から排出された燃焼ガスによって回動するタービン２２とを備えている。タービン２２には、例えば、発電機２３が連結されている。

また、ガスタービン設備１０は、タービン２２から排出された燃焼ガスを冷却する熱交換器２４を備えている。燃焼ガスから得られた熱量は、燃焼器２０や燃料ノズル２１に供給される、後述する混合ガスや二酸化炭素に与えられる。

なお、ここでいう、燃焼器２０から排出される燃焼ガスは、燃料と酸化剤とによって生成された燃焼生成物と、燃焼器２０に供給されて燃焼生成物とともに燃焼器２０から排出される、後述する燃焼ガス（二酸化炭素）とを含んだものである。

図１に示すように、燃焼器２０から排出された燃焼ガスは、タービン２２に導かれ、タービン２２を回動させる。そして、タービン２２の回動によって発電機２３を駆動する。

タービン２２から排出された燃焼ガスは、熱交換器２４を通過することによって冷却される。熱交換器２４を通過した燃焼ガスは、配管４０を通り、さらに熱交換器２５を通過する。燃焼ガスは、この熱交換器２５を通過することで、さらに冷却され、燃焼ガス中に含まれる水蒸気が除去され、ドライの燃焼ガスとなる。

ここで、燃料ノズル２１に供給される燃料としては、例えば、天然ガス、メタンなどの炭化水素ガス、灯油などの液体燃料、石炭ガス化ガスなどが使用される。ガスタービン設備１０の燃焼器２０においては、例えば、燃料および酸素の流量は、量論混合比（当量比１）になるように調整されている。この場合、水蒸気が除去された燃焼ガスの成分は、ほぼ二酸化炭素である。そこで、以下、熱交換器２５を通過して水蒸気が除去された燃焼ガスを二酸化炭素と呼ぶ。この二酸化炭素には、例えば、微量の一酸化炭素や酸素が混在する場合も含まれる。

なお、燃焼ガス中の水蒸気は、熱交換器２５を通過することで、凝縮して水となる。水は、例えば配管４１を通り外部に排出される。なお、熱交換器２５は、水蒸気を除去する水蒸気除去器として機能する。

配管４０には、熱交換器２５の下流側に圧縮機２６が介在している。配管４０を流れる二酸化炭素は、圧縮機２６によって昇圧され、超臨界流体となる。

超臨界流体となった二酸化炭素の一部は、配管４０から分岐された配管４２に流入する。そして、配管４２に流入した二酸化炭素は、配管４２に介在する流量調整弁５０によって流量が調整され、酸化剤を供給する配管４３内に導かれる。

配管４３には、酸化剤として、空気分離装置（図示しない）によって大気から分離された酸素が流れる。配管４３には、圧縮機２７および流量調整弁５１が介在している。配管４３を流れる酸化剤は、圧縮機２７によって超臨界流体まで昇圧され、流量調整弁５１によって流量が調整される。なお、配管４２は、第１の燃焼ガス供給管として、配管４３は、酸化剤供給管として機能する。

酸化剤および二酸化炭素からなる混合ガスは、配管４２と配管４３との連結部から燃料ノズル２１に向かって設けられた配管４４内を流れる。そして、混合ガスは、配管４４を通り、熱交換器２４を通過し燃料ノズル２１に導かれる。なお、配管４４は、混合ガス供給管として機能する。混合ガスは、熱交換器２４において、タービン２２から排出された燃焼ガスからの熱量を得て加熱される。

一方、超臨界流体となった二酸化炭素の他の一部は、配管４０に介在する流量調整弁５２によって流量が調整され、熱交換器２４を通過する。この際、二酸化炭素は、熱交換器２４においてタービン２２から排出された燃焼ガスからの熱量を得て加熱される。

熱交換器２４を通過後、配管４０を流れる二酸化炭素の一部は、配管４０から分岐する配管４５を通り燃料ノズル２１に導かれる。一方、その残部の二酸化炭素は、燃焼器２０に導かれる。燃焼器２０に導かれる二酸化炭素の流量と、燃料ノズル２１に導かれる二酸化炭素の流量は、例えば、配管４５にオリフィスなどを備えることで調整される。また、オリフィスの代わりに配管４５に流量調整弁を備えてもよい。

ここで、燃焼器２０に導かれた二酸化炭素は、例えば、燃焼器ライナの冷却や、希釈孔などから燃焼器ライナ内の燃焼領域の下流側に導入される。この二酸化炭素は、燃焼によって生成された燃焼ガスとともにタービン２２を回動するため、作動流体として機能する。

なお、燃焼器２０に二酸化炭素を導く配管４０は、第２の燃焼ガス供給管として機能し、燃料ノズル２１に二酸化炭素を導く配管４５は、第３の燃焼ガス供給管として機能する。

また、超臨界流体となった二酸化炭素の残部は、配管４０から分岐する配管４６に導かれる。そして、配管４６に導かれた二酸化炭素は、外部に排出される。ここで、配管４６から排出される二酸化炭素量は、燃焼器２０において燃料と酸素が反応することで生成された二酸化炭素量に相当する。なお、配管４６は、排出管として機能する。外部に排出された二酸化炭素は、例えば、石油採掘現場で採用されているＥＯＲ（Enhanced Oil Recovery）に利用することができる。

燃料は、配管４７または配管４８を通り燃料ノズル２１に供給される。配管４７、配管４８には、燃料の流量を調整する流量調整弁５３、５４がそれぞれ介在している。配管４７には、ガスタービン設備１０の起動時に用いられる、例えば、炭化水素ガスや液体燃料などが導入される。一方、配管４８には、石炭をガス化するガス化炉が、例えば定常運転状態となった後に用いられる、石炭ガス化ガスなどが導入される。

ここで、ガスタービン設備１０が稼働しているときには、少なくともいずれか一方の配管４７、４８を介して燃料ノズル２１に燃料が導入されている。例えば、ガスタービン設備１０の起動時には、配管４７を介して燃料ノズル２１に燃料が導入され、ガス化炉が定常運転状態となった後には、配管４７を流れる燃料を絞りつつ、配管４８を流れる燃料を増加させる。そして、配管４７を流れる燃料を遮断し、配管４８からすべての燃料を燃料ノズル２１に導入する。

燃料ノズル２１に導入された燃料は、前述した配管４５によって導かれた二酸化炭素および配管４４よって導かれた混合ガスとともに燃焼器２０内に噴射される。そして、燃焼器２０内で、混合ガスの酸化剤と燃料とが燃焼反応を生じ、燃焼ガスを生成する。

燃焼器２０で生成した燃焼ガスは、タービン２２に導入される。このように、燃焼器２０で生成した二酸化炭素の一部は、系統内を循環する。

次に、燃料ノズル２１の構成について、図２を参照して説明する。

図２は、実施の形態のガスタービン設備１０における燃料ノズル２１の縦断面を模式的に示した図である。図２に示すように、燃料ノズル２１は、燃焼器２０（燃焼器ライナ）の上流側の端部に取り付けられている。燃料ノズル２１は、燃料流路６０と、二酸化炭素流路６１と、混合ガス流路６２とを備える。これらの各流路は、円筒状の壁部７０、７１、７２によって区画されている。なお、二酸化炭素流路６１は、燃焼ガス流路として機能する。

燃料流路６０は、燃料ノズル２１の中央に設けられている。この燃料流路６０には、配管４７、４８を介して燃料が導入される。そして、燃料流路６０の燃焼器２０側の端部から燃料を燃焼器２０内に噴射する。

二酸化炭素流路６１は、燃料流路６０の外周に形成された、例えば、環状の流路である。この二酸化炭素流路６１には、配管４５を介して二酸化炭素が導入される。そして、二酸化炭素流路６１の燃焼器２０側の端部から二酸化炭素を燃焼器２０内に噴射する。

混合ガス流路６２は、二酸化炭素流路６１の外周に形成された、例えば、環状の流路である。この混合ガス流路６２には、配管４４を介して混合ガスが導入される。そして、混合ガス流路６２の燃焼器２０側の端部から混合ガスを燃焼器２０内に噴射する。

このような構成の燃料ノズル２１では、中央から燃料、燃料の外周から二酸化炭素、二酸化炭素の外周から混合ガスが燃焼器２０内に噴射される。

次に、燃料ノズル２１から噴射された混合ガスの酸素および燃料における燃焼器２０内での濃度分布について説明する。

図３は、実施の形態のガスタービン設備１０の燃焼器２０内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図である。

ここで、比較のため、従来のガスタービン設備の燃焼器内における燃料と酸素の濃度分布を模式的に示した図を図４に示す。ここで、図４に示した燃料ノズルは、図６に示した燃料ノズル２１７と同様の構成である。すなわち、燃料ノズル２１７の中央に設けられた燃料流路２９０から燃料を燃焼器２１０内に噴射する。また、燃料流路２９０の外周に形成された混合ガス流路２９１から混合ガスを燃焼器２１０内に噴射する。そして、各流路は、円筒状の壁部３００、３０１によって区画されている。

図４において、混合ガス流路２９１に供給される混合ガスは、燃料ノズル２１の混合ガス流路６２に供給される混合ガスに、燃料ノズル２１の二酸化炭素流路６１に供給される二酸化炭素を混ぜ合わせたものとしている。そのため、図４に示すように、混合ガス流路２９１から噴射される混合ガスの酸素濃度は、燃料ノズル２１の混合ガス流路６２から噴射される混合ガスの酸素濃度よりも低くなっている。

なお、図３および図４では、燃料ノズル２１の中心より左側の濃度分布を示している。濃度分布は、中心より右側においても、中心より左側と同じである。また、比較のため、図３および図４における縦軸の濃度のスケールを同じにしている。図３および図４に示された濃度分布は、数値解析によって得られた結果である。

ここでは、図３、図４および図６を参照して、燃焼器内における酸素および燃料の濃度分布について説明する。なお、図６の燃料ノズル２１７の混合ガス流路２９１に供給される混合ガスの酸素濃度は、図３の燃料ノズル２１の混合ガス流路６２に供給される混合ガスの酸素濃度と同じである。また、図３、図４および図６に示された燃料ノズルにおいて供給される燃料は同じであり、燃料の流量も同じである。

図３に示すように、燃料流路６０から燃料が、二酸化炭素流路６１から二酸化炭素が、混合ガス流路６２から混合ガスが、それぞれ燃焼器内に軸方向に噴射される。反応帯８０において、拡散してきた酸素および燃料が混合し反応（燃焼）する。そのため、反応帯８０で酸素濃度および燃料濃度が減少する。なお、図示していないが、反応帯８０において燃焼生成物である二酸化炭素の濃度は増加する。

まず、図３に示した反応帯８０の濃度分布と、図６に示した反応帯２８０の濃度分布とを比較する。図３の燃料ノズル２１においては、二酸化炭素流路６１から二酸化炭素を噴射しているため、反応帯８０における酸素濃度が低い。そのため、火炎温度は、反応帯８０の方が反応帯２８０よりも低くなる。そのため、反応帯８０においては、二酸化炭素が熱解離することによる一酸化炭素の増加を抑制できる。

次に、図３に示した反応帯８０の濃度分布と、図４に示した反応帯２８０の濃度分布とを比較する。図４に示した燃料ノズル２１７の混合ガス流路２９１には、前述したように、ほぼ均一に混合された、酸素濃度が低い混合ガスが導入される。そのため、酸素濃度は、図３および図４に示すように、反応帯２８０の方が反応帯８０よりもかなり低くなる。これによって、反応帯２８０における火炎温度が低下し、燃焼の不安定が生じるものと考えられる。

これに対して、図３に示した燃料ノズル２１では、混合ガスに、さらに二酸化炭素を混合せずに、別個に二酸化炭素流路６１から二酸化炭素を噴射している。そのため、図３に示すように、反応帯８０においては、反応帯２８０よりも酸素濃度が高い領域が存在する。すなわち、反応帯８０において、反応帯２８０に比べて、火炎温度が高い領域が存在する。そのため、反応帯８０の方が反応帯２８０よりも燃焼の安定化が図れる。

例えば、燃料を炭化水素ガスから石炭ガス化ガスに切り替えたときには、火炎温度の上昇を抑止するために、反応帯における酸素濃度を下げる必要がある。この場合において、図３に示した燃料ノズル２１を使用することで、反応帯８０において酸素濃度の高い部分を維持しつつ、全体として酸素濃度を低減することができる。

このように、実施の形態における燃料ノズル２１を備えることで、燃焼不安定状態を抑制しながら、一酸化炭素の排出濃度を低減することができる。

実施の形態のガスタービン設備１０では、流量調整弁５０や流量調整弁５１によって混合ガスの酸素濃度を調整することができる。また、配管４５に備えられるオリフィスなどの流量調整部を調整することで、燃料ノズル２１の二酸化炭素流路６１に供給される二酸化炭素の流量を調整することができる。これらによって、例えば、燃料が切り替わったときにおいても、燃料に応じて、混合ガスの酸素濃度および燃料ノズル２１の二酸化炭素流路６１に供給される二酸化炭素の流量を適宜調整することができる。そのため、燃料が切り替わったときにおいても、燃焼不安定状態を抑制しながら、一酸化炭素の排出濃度を低減することができる。

上記したように、実施の形態のガスタービン設備１０によれば、酸化剤と二酸化炭素からなる混合ガス、および二酸化炭素をそれぞれ別個に燃料ノズル２１に供給し、燃料、二酸化炭素、混合ガスをそれぞれ別個に燃焼器２０内に噴射することで、燃焼不安定状態を抑制しながら、二酸化炭素の熱解離によって生成する一酸化炭素の生成量を抑制することができる。

以上説明した実施形態によれば、燃焼不安定状態を抑制しながら、一酸化炭素の排出濃度を低減することが可能となる。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１０…ガスタービン設備、２０…燃焼器、２１…燃料ノズル、２２…タービン、２３…発電機、２４，２５…熱交換器、２６，２７…圧縮機、４０，４１，４２，４３，４４，４５，４６，４７，４８…配管、５０，５１，５２，５３…流量調整弁、６０…燃料流路、６１…二酸化炭素流路、６２…混合ガス流路、７０，７１，７２…壁部、８０…反応帯。

Claims (4)

1. 燃料と酸化剤を燃焼させる燃焼器と、
   前記燃焼器に取り付けられた燃料ノズルと、
   前記燃焼器から排出された燃焼ガスによって回動するタービンと、
   前記タービンから排出された前記燃焼ガスを冷却する熱交換器と、
   冷却された前記燃焼ガスの一部を、前記酸化剤を供給する酸化剤供給管に導く第１の燃焼ガス供給管と、
   前記酸化剤および前記燃焼ガスからなる混合ガスを加熱するために前記熱交換器を通して前記燃料ノズルに導く混合ガス供給管と、
   冷却された前記燃焼ガスの他の一部を加熱するために前記熱交換器を通して前記燃焼器に導く第２の燃焼ガス供給管と、
   冷却された前記燃焼ガスのさらに他の一部を加熱するために前記熱交換器を通して前記燃料ノズルに導く第３の燃焼ガス供給管と、
   冷却された前記燃焼ガスの残部を外部に排出する排出管と
   を具備し、
   前記燃料ノズルが、
   燃料を前記燃焼器内に噴射する燃料流路と、
   前記燃料流路の外周に形成され、前記燃焼ガスを前記燃焼器内に噴射する燃焼ガス流路と、
   前記燃焼ガス流路の外周に形成され、前記混合ガスを前記燃焼器内に噴射する混合ガス流路と
   を備え、
   前記燃焼器内における前記燃焼ガス流路の端部の下流軸方向に、酸化剤と燃料が反応する反応帯が形成されることを特徴とするガスタービン設備。
2. 前記燃料が、炭化水素ガス、液体燃料または石炭ガス化ガスであり、前記酸化剤が、酸素であることを特徴とする請求項１記載のガスタービン設備。
3. 前記熱交換器の直後に配置され、前記タービンから排出され前記熱交換器を通過した前記燃焼ガスから水蒸気を除去する水蒸気除去器をさらに具備することを特徴とする請求項１または２記載のガスタービン設備。
4. 前記水蒸気除去器を通過した燃焼ガスが二酸化炭素であることを特徴とする請求項３記載のガスタービン設備。

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