JP6259327B2 - ハニカム構造体 - Google Patents

Description

本発明は、ハニカム構造体に関する。さらに詳しくは、触媒担体であると共に電圧を印加することによりヒーターとしても機能し、電圧を印加したときの温度分布の偏りを抑制することができると共に、耐熱衝撃性を向上することができるハニカム構造体に関する。

従来、コージェライト製のハニカム構造体に触媒を担持したものを、自動車エンジンから排出された排ガス中の有害物質の処理に用いていた。また、炭化珪素質焼結体によって形成されたハニカム構造体を排ガスの浄化に使用することも知られている（例えば、特許文献１を参照）。

ハニカム構造体に担持した触媒によって排ガスを処理する場合、触媒を所定の温度まで昇温する必要があるが、エンジン始動時には、触媒温度が低いため、排ガスが十分に浄化されないという問題があった。

そのため、触媒が担持されたハニカム構造体の上流側に、金属製のヒーターを設置して、排ガスを昇温させる方法が検討されている（例えば、特許文献２を参照）。また、金属製のヒーターに触媒を担持して使用する方法が検討されている（例えば、特許文献３を参照）。

また、セラミック製のハニカム構造体を「加熱可能な触媒担体」として使用することが提案されている（例えば、特許文献４，５を参照）。

特許第４１３６３１９号公報 特許第２９３１３６２号公報 特開平５−１４４５４９号公報 国際公開第２０１１／１２５８１５号 国際公開第２０１３／１４６９５５号

上記のようなヒーターを、自動車に搭載して使用する場合、自動車の電気系統に使用される電源が共通で使用され、例えば２００Ｖという高い電圧の電源が用いられる。しかし、金属製のヒーターは、電気抵抗が低いため、このような高い電圧の電源を用いた場合、過剰に電流が流れ、電源回路を損傷させることがあるという問題があった。

また、特許文献２，３では、ヒーターに抵抗調節機構であるスリットを設けて、過剰な電流が流れることを防止し、通電により良好に発熱させようとしている。このスリットは、電流が、一対の電極間を、最短距離で（直線的に）流れないように形成されている。

また、特許文献４に記載のハニカム構造体は、所定の電気抵抗率のセラミック製であるため、通電により、電気回路の損傷等もなく、良好に発熱するものであった。引用文献４に記載のハニカム構造体は、通電発熱式の触媒担体として優れたものであるが、耐熱衝撃性という点で、更なる改良が求められていた。

また、引用文献５に記載のハニカム構造体は、ハニカム構造部に、側面に開口するスリットが１本以上形成されたものである。そして、引用文献５に記載のハニカム構造体においては、上述したスリットに充填材を充填する技術が開示されている。しかしながら、スリットに充填材が充填されたハニカム構造体においては、例えば、以下の３点のような、ハニカム構造部又は充填材に破損が生じることがあり、充填材の構成について、更なる改良が求められていた。１点目は、例えば、充填材の熱膨張が大きすぎると、ハニカム構造部と充填材との境界にせん断応力が生じて、充填材が破損することがあった。２点目は、例えば、充填材の強度が低いと充填材が破壊されやすくなり、スリットの変形が大きくなって、スリット付近からハニカム構造部の端面に亘ってクラック等が生じることがあった。３点目は、例えば、充填材のヤング率が高すぎると、スリットによる応力緩和能が低減し、ハニカム構造部の端面等にクラック等が生じることがあった。

本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものである。本発明は、触媒担体であると共に電圧を印加することによりヒーターとしても機能し、電圧を印加したときの温度分布の偏りを抑制することができると共に、耐熱衝撃性を向上することができるハニカム構造体を提供する。

上述の課題を解決するため、本発明は、以下のハニカム構造体を提供する。

［１］ 流体の流路となる第一端面から第二端面まで延びる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁と、最外周に位置する外周壁とを有する柱状のハニカム構造部と、前記ハニカム構造部の側面に配設された一対の電極部とを備え、前記ハニカム構造部は、通電により発熱するものであり、前記一対の電極部のそれぞれが、前記ハニカム構造部のセルの延びる方向に延びる帯状に形成され、前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記一対の電極部における一方の前記電極部が、前記一対の電極部における他方の前記電極部に対して、前記ハニカム構造部の中心を挟んで反対側に配設され、前記ハニカム構造部に、側面に開口するスリットが１本以上形成され、前記ハニカム構造部が、少なくとも１本の前記スリットに充填された充填材を有し、前記充填材が、前記スリットの空間の少なくとも一部に配設されてなり、前記充填材が、骨材と、ネック材とを含有し、前記ネック材の材質が酸化ケイ素であり、前記充填材が、当該ネック材を５〜２５質量％を含み、且つ、前記ハニカム構造部の前記隔壁及び前記外周壁が、珪素−炭化珪素複合材又は炭化珪素を９０質量％以上含有するものであり、前記ハニカム構造部の２５〜８００℃の熱膨張係数α１に対する、前記充填材の２５〜８００℃の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である、ハニカム構造体。

［２］ 前記充填材の強度が、５００ｋＰａ以上であり、且つ、前記充填材のヤング率が、１５００ＭＰａ以下である、前記［１］に記載のハニカム構造体。

［３］ 前記充填材の気孔率が、２０〜９０％である、前記［１］又は［２］に記載のハニカム構造体。

［４］ 前記充填材が、炭化珪素を含む前記骨材を含み、且つ、前記充填材中の当該炭化珪素を含む骨材の含有量が、９０質量％以下である、前記［１］〜［３］のいずれかに記載のハニカム構造体。

［５］ 前記炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、前記［４］に記載のハニカム構造体。

［６］ 前記充填材が、コージェライトを含む前記骨材を含む、前記［１］〜［５］のいずれかに記載のハニカム構造体。

［７］ 前記コージェライトを含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、前記［６］に記載のハニカム構造体。

［８］ 前記充填材が、酸化ケイ素を含む前記骨材を含み、且つ、前記充填材中の当該酸化ケイ素を含む骨材の含有量が、８０質量％以下である、前記［１］〜［７］のいずれかに記載のハニカム構造体。

［９］ 前記酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、前記［８］に記載のハニカム構造体。

［１０］ 前記ハニカム構造部の電気抵抗率が、１〜２００Ωｃｍである、前記［１］〜［９］のいずれかに記載のハニカム構造体。

本発明のハニカム構造体は、ハニカム構造部に、側面に開口するスリットが１本以上形成されている。そして、ハニカム構造部に形成されたスリット内に、複数の骨材粒子と、複数の骨材粒子相互間に入って骨材粒子同士を結合するネック材とを含有する充填材が配設されている。更に、本発明のハニカム構造体においては、ハニカム構造部の熱膨張係数α１に対する、充填材の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である。したがって、本発明のハニカム構造体は、触媒担体であると共に電圧を印加することによりヒーターとしても機能し、電圧を印加したときの温度分布の偏りを抑制することができると共に、耐熱衝撃性を向上することができるという効果を奏するものである。

本発明のハニカム構造体の一の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に直交する断面を示す模式図である。 本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に平行な断面を示す模式図である。 本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に直交する断面を示す模式図である。 本発明のハニカム構造体の他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 一対の電極部のそれぞれにおける両端部が、ハニカム構造部の端部に接していないハニカム構造体を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。 充填材の強度の測定方法を説明するための斜視図である。

次に本発明を実施するための形態を図面を参照しながら詳細に説明する。本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、適宜設計の変更、改良等が加えられることが理解されるべきである。

（１）ハニカム構造体：
本発明のハニカム構造体の一の実施形態は、図１〜図３に示すように、柱状のハニカム構造部４と、一対の電極部２１とを備えるものである。柱状のハニカム構造部４は、一方の端面である第一端面１１から他方の端面である第二端面１２まで延びる複数のセル２を区画形成する多孔質の隔壁１と、最外周に位置する外周壁３とを有するものである。複数のセル２は、流体の流路となるものである。以下、ハニカム構造部４の第一端面１１及び第二端面１２を総称して、単に「ハニカム構造部４の端面」ということがある。一対の電極部２１は、ハニカム構造部４の側面５に配設されたものである。本実施形態のハニカム構造体１００のハニカム構造部４は、導電性を有する材料からなり、通電により発熱するものである。すなわち、ハニカム構造部４は、電流を流すことにより、ジュール熱により発熱するものである。本実施形態のハニカム構造体１００は、一対の電極部２１，２１のそれぞれが、ハニカム構造部４のセル２の延びる方向に延びる帯状に形成されたものである。本実施形態のハニカム構造体１００は、セル２の延びる方向に直交する断面において、一方の電極部２１が、他方の電極部２１に対して、ハニカム構造部４の中心Ｏを挟んで反対側に配設されたものである。一方の電極部２１は、一対の電極部２１，２１における（一対の電極部２１，２１の中の）一方の電極部２１であり、他方の電極部２１は、一対の電極部２１，２１における（一対の電極部２１，２１の中の）他方の電極部２１である。換言すると、一対の電極部２１，２１の中の片方の電極部２１が一方の電極部２１であり、一対の電極部２１，２１の中の残りの片方の電極部２１が他方の電極部２１である。

本実施形態のハニカム構造体１００は、ハニカム構造部４に、側面５に開口するスリット６が１本以上形成されたものである。また、ハニカム構造部４が、少なくとも１本のスリット６に充填された充填材７を有する。すなわち、本実施形態のハニカム構造体１００においては、上記充填材７が、スリット６の空間の少なくとも一部を塞ぐように配設されている。本実施形態のハニカム構造体１００においては、充填材７が、骨材と、ネック材とを含有する。すなわち、充填材７が、複数の骨材粒子と、複数の骨材粒子相互間に入って骨材粒子同士を結合するネック材とを含有する。本実施形態のハニカム構造体１００においては、ハニカム構造部４の２５〜８００℃の熱膨張係数α１に対する、充填材７の２５〜８００℃の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である。以下、本明細書において、断りのない限り、熱膨張係数という場合は、２５〜８００℃の熱膨張係数のことを意味する。「ネック材」とは、骨材粒子の粒間に入って粒子同士を結合・固定化するもののことである。

ハニカム構造部、及び充填材の熱膨張係数は、以下の方法にて測定することができる。まず、ハニカム構造体のハニカム構造部から、縦１ｍｍ×横３ｍｍ×長さ５０ｍｍの測定試料（ハニカム構造部用試料）を作製する。また、ハニカム構造体のスリットに充填された充填材から、縦１ｍｍ×横３ｍｍ×長さ５０ｍｍの測定試料（充填材用試料）を作製する。以下、それぞれの測定試料の長さが５０ｍｍとなる部位の一端から他端に向かう方向を、「測定試料の長さ方向」ということがある。それぞれの測定試料は、ハニカム構造体のセルの延びる方向が、当該測定試料の長さ方向となるように、ハニカム構造体から切り出して作製する。具体的には、測定試料の長さが５０ｍｍとなる方向（長さ方向）が、ハニカム構造体のセルの延びる方向に相当する。測定試料の横３ｍｍとなる方向（横方向）が、ハニカム構造体の側面の周方向に相当する。測定試料の縦１ｍｍとなる方向（縦方向）が、ハニカム構造体の側面から内側に向かう方向に相当する。それぞれの測定試料の縦方向の長さは、ハニカム構造体に形成されたセル１つ分の長さとしてもよい。それぞれの測定試料の横方向の長さは、ハニカム構造体に形成されたセル３つ分の長さとしてもよい。上述した大きさの測定試料の作製が困難な場合には、測定対象のハニカム構造体と同材質・同形態の測定用テストピースを別途作製し、作製した測定用テストピースから、それぞれの測定試料を切り出して作製してもよい。測定用テストピースは、それぞれの測定試料として必要な大きさよりも大きなものである。また、ハニカム構造体のセルの延びる方向の長さが短く、測定試料の長さが５０ｍｍを確保できない場合には、ハニカム構造体のセルの延びる方向に、予め熱膨張特性が判っている材質より作製した試料を補完的にあてがって、熱膨張係数の測定を行ってもよい。例えば、ハニカム構造体のセルの延びる方向の長さが２５ｍｍの場合には、長さが不足して２５ｍｍ分の試料（熱膨張特性が判っているもの）をハニカム構造体にあてがって、熱膨張係数の測定を行うことが好ましい。作製したハニカム構造部用試料と充填材用試料とのそれぞれについて、ＪＩＳ Ｒ １６１８に準拠した方法により、２５〜８００℃の線熱膨張係数を測定する。２５〜８００℃の線熱膨張係数は、それぞれの測定試料の長さ方向について測定する。熱膨張計としては、ＢｒｕｋｅｒＡＸＳ社製の「ＴＤ５０００Ｓ（商品名）」を用いることができる。上記方法によって測定されたハニカム構造部用試料の熱膨張係数が、「ハニカム構造部の２５〜８００℃の熱膨張係数α１」である。上記方法によって測定された充填材用試料の熱膨張係数が、「充填材の２５〜８００℃の熱膨張係数α２」である。

ここで、図１は、本発明のハニカム構造体の一の実施形態を模式的に示す斜視図である。図２は、本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に直交する断面を示す模式図である。図３は、本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に平行な断面を示す模式図である。

ハニカム構造部４の側面５は、ハニカム構造部４の外周壁３の表面のことである。そして、「（ハニカム構造部４の）側面５に開口するスリット６」とは、ハニカム構造部４の外周壁３の表面に開口するスリットのことである。また、「スリットがハニカム構造部の外周に開口する」とは、スリットの開口部により外周壁の表面に一方向に長い切り込みが形成されている状態になっていることを意味する。スリットは、側面に開口すると共に、第一端面や第二端面にも開口するものであってもよい。

このように、本実施形態のハニカム構造体１００は、ハニカム構造部４がジュール熱により発熱するものであるため、ヒーターとして好適に用いることができる。また、ハニカム構造体１００は、一対の電極部２１，２１のそれぞれが、ハニカム構造部４のセル２の延びる方向に延びる帯状に形成されている。そして、ハニカム構造体１００は、セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１における一方の電極部２１が、一対の電極部２１，２１における他方の電極部２１に対して、ハニカム構造部４の中心Ｏを挟んで反対側に配設されている。そのため、ハニカム構造体１００は、電圧を印加したときの温度分布の偏りを抑制することができる。

ここで、「セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１における一方の電極部２１が、一対の電極部２１，２１における他方の電極部２１に対して、ハニカム構造部４の中心Ｏを挟んで反対側に配設される」の意味は、以下の通りである。つまり、図４に示されるように、まず、セル２の延びる方向に直交する断面において、「一方の電極部２１の中央部Ｃ（「ハニカム構造部４の周方向」における中央の点）とハニカム構造部４の中心Ｏとを結ぶ線分」を線分Ｌ１とする。そして、セル２の延びる方向に直交する断面において、「他方の電極部２１の中央部Ｃ（「ハニカム構造部４の周方向」における中央の点）とハニカム構造部４の中心Ｏとを結ぶ線分」を線分Ｌ２とする。そのとき、線分Ｌ１と線分Ｌ２とにより形成される角度β（「中心Ｏ」を中心とする角度）が、１７０°〜１９０°の範囲となるような位置関係になるように、一対の電極部２１，２１がハニカム構造部４に配設されていることを意味する。図４は、本発明のハニカム構造体の一の実施形態の、セルの延びる方向に直交する断面を示す模式図である。図４においては、隔壁及びスリットは省略されている。

図１〜図３に示すように、本実施形態のハニカム構造体１００は、ハニカム構造部４に、側面５に開口するスリット６が１本以上形成されている。そして、このスリット６には、骨材と、ネック材とを含有する充填材７が配設されている。本実施形態のハニカム構造体１００においては、ハニカム構造部４の熱膨張係数α１に対する、充填材７の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．６〜１．５であり、特に、熱膨張係数比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である。このため、充填材７がスリット６に配設されていることに起因する、ハニカム構造部４及び充填材７の破損を有効に防止することができる。例えば、ハニカム構造部４の熱膨張係数α１に対する、充填材７の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．６未満であると、充填材の膨張不足により、ハニカム構造部４に縦クラックが生じることがある。ハニカム構造部４の熱膨張係数α１に対する、充填材７の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、１．５超であると、充填材の膨張過剰により、ハニカム構造部４の端面にクラックが生じることがある。以下、「ハニカム構造部４の熱膨張係数α１に対する、充填材７の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）」のことを、「熱膨張係数比率（α２／α１）」ということがある。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、熱膨張係数比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である。このように構成することにより、ハニカム構造部４の熱膨張係数α１と、充填材７の熱膨張係数α２とが近くなり、熱応力による各種のクラックの発生をより有効に抑制することができる。

充填材７は、骨材と、ネック材とを含有するものである。ネック材の材質は、酸化ケイ素である。なお、ネック材の参考例として、金属酸化物、金属、及び金属化合物からなる群より選択される少なくとも一種を含むものを挙げることができる。参考例としての他のネック材として、以下のような例を挙げることができる。ネック材は、酸化ケイ素及び金属酸化物のうちの少なくとも一方を含むものであってもよいし、ネック材は、酸化ケイ素及び金属酸化物のうちの少なくとも一方からなるものであってもよい。従来、電圧を印加することによりヒーターとしても機能するハニカム構造体において、ハニカム構造部に形成されたスリットに充填材を充填する場合、当該充填材が、導電性のものとなるように、骨材及びネック材の材料が選定されていた。例えば、従来のハニカム構造体においては、スリットに充填材を充填する場合、炭化珪素や金属珪素などの導電性材料をネック材として用いることにより、充填材を導電性のものとしていた。本実施形態のハニカム構造体１００においては、充填材７に対して、必ずしも導電性を持たせる必要がないため、ネック材として酸化ケイ素のような、非導電性或いは導電性の低い材料を用いることができる。このように、本実施形態のハニカム構造体においては、従来のハニカム構造体においてネック材の材料として殆ど使用されていない酸化ケイ素を、積極的にネック材として使用することができ、ネック材の材料選定に関する自由度が上がる。

充填材７の強度が、５００ｋＰａ以上であることが好ましく、６５０ｋＰａ以上であることが更に好ましく、８００ｋＰａ以上であることが特に好ましい。充填材７の強度が、５００ｋＰａ未満であると、充填材７が破壊され易くなり、ハニカム構造部４の端面にてクラックが発生し易くなることがある。充填材７の強度の上限値については特に制限はないが、例えば、４０００ｋＰａ程度である。

充填材７のヤング率が、１５００ＭＰａ以下であることが好ましく、１３００ＭＰａ以下であることが更に好ましく、１０００ＭＰａ以下であることが特に好ましい。充填材７のヤング率が、１５００ＭＰａ超であると、応力緩和機能が低下して、ハニカム構造部４に縦クラックが発生し易くなることがある。充填材７のヤング率の下限値については特に制限はないが、例えば、１０ＭＰａ程度である。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、充填材７の強度が、５００ｋＰａ以上であり、且つ、充填材７のヤング率が、１５００ＭＰａ以下であることが好ましい。このように構成することによって、応力緩和機能を有効に確保しつつ、ハニカム構造部４に生じ得る各種のクラックの発生を有効に抑制することができる。

充填材７の強度は、ハニカム構造体の中心に充填材を有しており、厚み：幅が１：２であるサンプルの４点曲げにて測定することができる。また、充填材７のヤング率は、４点曲げ強度測定の２０〜５０％の応力負荷時の応力とひずみから算出することができる。充填材７の強度の測定は、図１４に示すような方法にて行うことができる。図１４は、充填材の強度の測定方法を説明するための斜視図である。強度測定用の測定試料は、ハニカム構造体から、図１４に示すような板状の曲げ試験用試料８２を切り出して作製することができる。曲げ試験用試料８２中の符号７で示される部分が、充填材であり、符号８９で示される部分が、ハニカム構造部の一部である。４点曲げの強度測定においては、２つの外側支点８４，８４にて曲げ試験用試料８２を支えた状態で、２つの内側支点８３，８３に荷重を加えて、曲げ試験用試料８２の曲げ強度を測定する。図１４に示すような強度測定においては、曲げ試験用試料８２の厚さ８７と幅８６の比率、及び充填材７の幅８８が固定されていれば、曲げ試験用試料８２の大きさによる測定値への影響はほとんどない。このため、曲げ試験用試料８２は、強度の測定に適した大きさの試料を作製すればよい。曲げ試験用試料８２の厚さ８７と幅８６の比は、厚さ：幅＝１：２とする。曲げ試験用試料８２の厚さ８７は、１〜３ｍｍとすることが好ましい。充填材７の幅８８は、ハニカム構造体に形成されるセル１つ分の幅とする。ハニカム構造体から所定の大きさの曲げ試験用試料８２の作製が困難な場合には、測定対象のハニカム構造体と同材質・同形態の測定用テストピースを別途作製し、作製した測定用テストピースから、曲げ試験用試料８２を切り出して作製してもよい。測定用テストピースは、曲げ試験用試料８２として必要な大きさよりも大きなものである。測定用テストピースから作製した曲げ試験用試料８２の厚さ８７と幅８６の比は、厚さ：幅＝１：２とする。測定用テストピースから曲げ試験用試料８２の厚さ８７は、７ｍｍとすることが好ましい。測定用テストピースから曲げ試験用試料８２の充填材７の幅８８は、ハニカム構造体に形成されるセル１つ分の幅とする。

充填材７の気孔率が、２０〜９０％であることが好ましく、３０〜８５％であることが更に好ましく、４５〜７５％であることが特に好ましい。充填材７の気孔率が、２０％未満であると、充填材７のヤング率が上昇することがある。充填材７の気孔率が、９０％超であると、充填材７の強度が低下することがある。気孔率は、水銀ポロシメータで測定した値である。

充填材７が、ネック材を５〜２５質量％を含む。ネック材が２質量％未満であると、充填材７の強度が低下することがある。ネック材が９０質量％超であると、充填材７の熱膨張係数α２が上昇することがある。また、ネック材が過剰量であると、充填材７の強度が低下することがある。充填材７中のネック材の質量比率は原料調合時の秤量にて測定することができる。また、充填材７中に含まれる骨材等の各構成要素の質量比率については、上述した充填材７中のネック材の質量比率の測定方法に準じて求めることができる。また、充填材７中のネック材の質量比率は、充填材の断面をＳＥＭ観察して、画像処理ソフトによって画像解析して求めることができる。画像処理ソフトとしては、Ｗｉｎ ＲＯＯＦ（商品名）（三谷商事株式会社製）、又はＰｈｏｔｏｓｈｏｐ（商品名）（Ａｄｏｂｅ社製）を用いることができる。具体的には、まず、充填材から、「断面」を観察するためのサンプルを切り出す。充填材の断面については、断面の凹凸を樹脂で埋め、更に研磨を行い、研磨面の観察を行う。そして、「断面」５視野（倍率１００倍）の観察結果から、骨材とネック材との合計面積に対する、ネック材の合計面積を算出する。これにより、充填材中に占めるネック材の面積比率が求められる。そして、充填材に占めるネック材の面積比率を、充填材に占めるネック材の体積比率と見做し、骨材及びネック材の比重を考慮して、ネック材の体積比率を質量換算し、ネック材の質量比率を求める。ネック材の質量比率を求める際には、ネック材を構成する部分と骨材を構成する部分とを明確にするために２値化処理を行ってもよい。

充填材７が、炭化珪素を含む骨材を含み、且つ、充填材７中の当該炭化珪素を含む骨材の含有量が、９０質量％以下であることが好ましい。また、炭化珪素を含む骨材の含有量が、８５質量％以下であることが更に好ましく、７５質量％以下であることが特に好ましい。炭化珪素を含む骨材の含有量が、９０質量％超であると、充填材７の熱膨張係数α２が上昇することがある。炭化珪素を含む骨材の含有量の下限値は、０質量％以上であることが好ましい。

充填材７が、炭化珪素を含む骨材を含む場合には、炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下であることが好ましく、１〜１５０μｍであることが好ましく、２〜５０μｍであることが好ましい。炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が小さ過ぎると、充填材７の熱膨張係数α２が上昇することがあり、また、充填材７のヤング率が上昇する傾向がある。炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、スリット６の中に、充填材７を形成するための充填材用原料の充填が困難になることがある。また、炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、充填材７の強度が低下する傾向にある。充填材７中の骨材の平均粒子径は、充填材の断面をＳＥＭ観察して、画像処理ソフトによって画像解析して求めることができる。画像処理ソフトとしては、Ｗｉｎ ＲＯＯＦ（商品名）（三谷商事株式会社製）、又はＰｈｏｔｏｓｈｏｐ（商品名）（Ａｄｏｂｅ社製）を用いることができる。具体的には、まず、充填材から、「断面」を観察するためのサンプルを切り出す。充填材の断面については、断面の凹凸を樹脂で埋め、更に研磨を行い、研磨面の観察を行う。そして、「断面」５視野（倍率１００倍）の観察結果から、当該断面に存在する骨材の粒子径を計測し、その平均値を「骨材の平均粒子径」とする。骨材の粒子径を求める際には、ネック材を構成する部分と骨材を構成する部分とを明確にするために２値化処理を行ってもよい。上述した画像解析によって測定された「骨材の平均粒子径」と、充填材の原料の状態にて測定された「骨材の平均粒子径」とは一致する。そのため、充填材の原料の状態にて、骨材の平均粒子径を測定できる場合には、原料秤量時に、骨材の平均粒子径を測定してもよい。例えば、充填材７中の骨材の平均粒子径は、平均粒子径はレーザー回折法から求めることができる。

充填材７が、コージェライトを含む骨材を含んでいてもよい。コージェライトを含む骨材は、充填材７中に０質量％以上含まれていることが好ましく、１０質量％以上含まれていることが更に好ましく、５０質量％以上含まれていることが特に好ましい。充填材７が、コージェライトを含む骨材を含むことにより、充填材７の熱膨張係数α２を小さくすることができる。すなわち、コージェライトを含む骨材により、充填材７の熱膨張係数α２を調節することができる。コージェライトを含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下であることが好ましく、１〜１５０μｍであることが好ましく、２〜５０μｍであることが好ましい。コージェライトを含む骨材の平均粒子径が小さ過ぎると、充填材７のヤング率が上昇する傾向がある。コージェライトを含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、スリット６の中に、充填材７を形成するための充填材用原料の充填が困難になることがある。また、コージェライトを含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、充填材７の強度が低下する傾向にある。

充填材７が、酸化ケイ素を含む骨材を含んでいてもよい。酸化ケイ素を含む骨材は、充填材７中に８０質量％以下含まれていることが好ましく、４５質量％以下含まれていることが更に好ましく、２５質量％以下含まれていることが特に好ましい。充填材７が、酸化ケイ素を含む骨材を含むことにより、充填材７の熱膨張係数α２の上昇を調整することができる。例えば、酸化ケイ素を含む骨材が、２５質量％未満であると、酸化ケイ素以外の骨材の種類にもよるが、充填材７の熱膨張係数α２が上昇することがある。酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下であることが好ましく、１〜１５０μｍであることが好ましく、２〜５０μｍであることが好ましい。酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が小さ過ぎると、充填材７のヤング率が上昇する傾向がある。酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、スリット６の中に、充填材７を形成するための充填材用原料の充填が困難になることがある。また、酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が３００μｍ超であると、充填材７の強度が低下する傾向にある。

充填材７に含まれる骨材は、上述した、炭化珪素を含む骨材、コージェライトを含む骨材、及び酸化ケイ素を含む骨材以外の骨材であってもよい。骨材に含まれる好ましい成分としては、炭化珪素、コージェライト、酸化ケイ素、アルミニウムチタネート、タルク、マイカ、及びリチウムアルミニウムチタネート、モンモリロナイト、タルク、ベーマイト、フォルステライト、カオリン、ムライトからなる群から選択される少なくとも１種の成分を挙げることができる。骨材は、上述した群から選択される少なくとも１種の成分を、１０〜１００質量％含むことが好ましく、５０〜９７質量％含むことが更に好ましく、７５〜９５質量％含むことが特に好ましい。

上述したように、充填材７に含まれるネック材は、酸化ケイ素からなるものである。ネック材の参考例として、当該ネック材が、酸化ケイ素及び金属酸化物のうちの少なくとも一方からなるものであってもよい。ネック材を構成する金属酸化物としては、例えば、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化マグネシウムを挙げることができる。

また、本実施形態のハニカム構造体１００においては、実質的に金属珪素が含有されていないことが好ましい。実質的に金属珪素が含有されていないとは、充填材７の構成成分として、意図的に金属珪素が含まれていないことを意味する。したがって、例えば、充填材７に金属珪素が不可避的に混入するような場合は、実質的に金属珪素が含有されていないとみなすことができる。従来のハニカム構造体において、ハニカム構造部に形成されたスリットに、応力緩和部材としての充填材を充填する場合には、金属珪素からなるネック材を含む充填材が用いられることがあった。しかしながら、このような従来の充填材は、材料の選定に制約があり、充填材の強度やヤング率の調整が困難であった。また、金属珪素からなるネック材を含む従来の充填材は、熱処理を不活性雰囲気にて行う必要があり、ハニカム構造体の製造工程が煩雑になるという問題があった。本実施形態のハニカム構造体１００においては、充填材に対して必ずしも導電性が求められていないため、煩雑な製造工程（例えば、不活性雰囲気での熱処理）を行わずともよく、ハニカム構造体の製造工程を簡便なものとすることができる。

また、本実施形態のハニカム構造体１００においては、充填材７には、無機繊維などの繊維状の物質が含まれていないことが好ましい。充填材７に繊維状の物質が含まれていると、充填材７を形成するための充填材用原料の粘度が高くなり、ハニカム構造部４のスリット６に、当該充填材用原料を充填し難くなることがある。このため、スリット６内に、充填材７が均等に充填され難くなることがある。また、スリット６の開口部分の近傍に繊維状の物質が片寄って配置されてしまい、スリット６内に充填された充填材７の組成が、部分的に異なってしまうことがある。仮に、充填材７に、無機繊維などの繊維状の物質が含まれている場合には、当該繊維状の物質の含有率が３０質量％以下であることが好ましく、実質的に繊維状の物質が含有されていないことが好ましい。充填材中に含まれる「無機繊維などの繊維状の物質」の有無は、充填材の断面をＳＥＭ観察して、画像処理ソフトによって画像解析して判断することができる。画像処理ソフトとしては、Ｗｉｎ ＲＯＯＦ（商品名）（三谷商事株式会社製）、又はＰｈｏｔｏｓｈｏｐ（商品名）（Ａｄｏｂｅ社製）を用いることができる。本明細書において、「繊維状の物質」とは、上記ＳＥＭ観察の画像解析において、物質の最大長の長さが５０μｍ以上であり、且つ、当該物質のアスペクト比が、５以上のものをいう。アスペクト比とは、最大長と、当該最大長が測定される方向に直交する方向の長さ（以下、この長さを「最少長」とする）との比（最大長／最少長）のことを意味する。充填材中に繊維状の物質が含まれている場合には、ＳＥＭ観察の画像解析により、繊維状の物質の含有率（質量％）を求めることができる。具体的には、ます、充填材の「断面」５視野（倍率１００倍）の観察結果から、当該断面に存在する繊維状の物質の面積比率を算出する。次に、この面積比率を、ネック材の質量比率を求める方法に用いた方法と同様の方法で質量換算し、充填材中の繊維状の物質の含有率（質量％）を求める。

ハニカム構造体１００は、少なくとも１本のスリット６が、セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１のそれぞれの中央部Ｃ，Ｃ同士を結んだ直線（中心線）Ｌと交差しないように形成されたものであることが好ましい。このようにして少なくとも１本のスリット６を形成することにより、電圧を印加したときのハニカム構造部４の温度分布の偏りを抑制することができると共に、耐熱衝撃性をより向上させることができる。また、このように構成することによって、電圧を印加したときの温度分布の偏りを抑制することができる。更に、少なくとも１本のスリット６が、セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１のそれぞれの中央部Ｃ，Ｃ同士を結んだ直線と交差しないように形成されたハニカム構造体１００は、機械的強度にも優れたものとなる。図１〜図３に示すハニカム構造体１００は、６本のスリット６のそれぞれが、セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１のそれぞれの中央部Ｃ，Ｃ同士を結んだ直線Ｌと交差しないように形成されたものである。

以下、ハニカム構造体１００のセル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１のそれぞれの中央部Ｃ，Ｃ同士を結んだ直線Ｌと交差しないように形成されたスリット６を「非交差スリット」と称することがある。また、ハニカム構造体１００のセル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１のそれぞれの中央部Ｃ，Ｃ同士を結んだ直線Ｌと交差するように形成されたスリット６を「交差スリット」と称することがある。本実施形態のハニカム構造体１００は、ハニカム構造部４に、スリット６が２本以上形成され、２本以上のスリット６の中の５０％以上のスリット６が、非交差スリットであることが好ましい。そして、ハニカム構造部４に形成されたスリット６の全てが、非交差スリットであることが更に好ましい。非交差スリットが、スリット６全体の５０％以上であることにより、ハニカム構造体１００の機械的強度が低下することを防止できる。すなわち、本実施形態のハニカム構造体１００が機械的強度に優れたものとなる。非交差スリットが、スリット６全体の５０％未満であると、交差スリットが多くなることにより、ハニカム構造体１００の機械的強度が低下することがある。また、非交差スリットが、スリット６全体の５０％未満であると、交差スリットが多くなるため、一対の電極２１，２１間を流れる電流の流れがスリットによって大きく妨げられ、均一な発熱が阻害され、不均一な発熱となることがある。

本実施形態のハニカム構造体１００において、スリット６の深さは、ハニカム構造部４の「セル２の延びる方向に直交する断面」における半径（以下、「ハニカム構造部の半径」と称することがある。）の１〜８０％であることが好ましい。そして、スリット６の深さは、ハニカム構造部の半径の１〜６０％であることが更に好ましく、１〜３０％であることが特に好ましい。スリット６の深さが、ハニカム構造部の半径の１％より小さいと、スリット６による耐熱衝撃性の向上効果が得られ難くなることがある。スリット６の深さが、ハニカム構造部の半径の８０％より大きいと、一対の電極２１，２１間を流れる電流の流れがスリットによって大きく妨げられ、均一な発熱が阻害され、不均一な発熱となることがある。スリット６の深さは、スリット６の「側面５における開口部」から、スリット６の最も深い位置までの距離のことである。スリットが複数本存在する場合には、スリット６の深さは、スリットによって異なっていてもよく、全て同じでもよい。

本実施形態のハニカム構造体１００において、スリット６の幅は、ハニカム構造部４の「セル２の延びる方向に直交する断面」における外周の長さ（以下、「ハニカム構造部の外周長」と称することがある。）の０．１〜５％であることが好ましい。そして、スリット６の幅は、ハニカム構造部の外周長の０．１〜３％であることが更に好ましく、０．１〜１％であることが特に好ましい。スリット６の幅が、ハニカム構造部の外周長の０．１％より小さいと、ハニカム構造体１００の耐熱衝撃性を低減する効果が低下することがある。スリット６の幅が、ハニカム構造部の外周長の５％より大きいと、ハニカム構造体１００の機械的強度が低下することがある。スリット６の幅は、スリット６の「ハニカム構造部４の周方向」における長さのことである。「ハニカム構造部４の周方向」とは、ハニカム構造部４の「セル２の延びる方向に直交する断面」における、外周に沿う方向のことである。スリットが複数本存在する場合には、スリット６の幅は、スリットによって異なっていてもよく、全て同じでもよい。

本実施形態のハニカム構造体１００において、スリット６の「セルの延びる方向」における長さは、ハニカム構造部の「セルの延びる方向」における長さと同じであることが好ましい。つまり、スリット６がハニカム構造部の両端面間に亘って（全長に亘って）形成されていることが好ましい。また、スリット６の「セルの延びる方向」における長さが、ハニカム構造部の「セルの延びる方向」における長さの５〜７０％であることも好ましい態様である。耐熱衝撃性の点では全長に亘っている方がよいが、一部形成されていない部分が残っていると、強度の点で好ましい。全長に亘っていない場合、スリットの片端は、ハニカム構造体の片方の端面に位置することが好ましい。この場合、スリットは、ハニカム構造部の片方の端面側のみに形成されていてもよいし（図９を参照）、ハニカム構造部の両方の端面側に形成されていてもよい（図１０を参照）。スリットが、ハニカム構造部の両方の端面側に形成された場合、スリットの「セルの延びる方向」における合計の長さが、ハニカム構造部の「セルの延びる方向」における長さの５〜７０％であることが好ましい。また、スリットが、ハニカム構造部の片方の端面側のみに形成される場合、ハニカム構造体を使用する際に、スリットが形成された端面側を、熱衝撃がより大きくかかる方向を向けて使用することが好ましい。スリットが複数本存在する場合には、スリット６の長さは、スリットによって異なっていてもよく、全て同じでもよい。

また、スリットが複数本存在する場合には、スリット形成パターン（含：本数）、スリットの深さ、スリットの幅、スリットの長さは、中心線Ｌを対称軸とする線対称であることが好ましい。

本実施形態のハニカム構造体１００において、スリット６の本数は、１〜２０本が好ましく、１〜１５本が更に好ましく、１〜１０本が特に好ましい。スリット６の本数が２０本を超えると、ハニカム構造体１００の機械的強度が低下することがある。図１及び図２に示されるハニカム構造体１００においては、６本のスリット６が形成されている。

本実施形態のハニカム構造体１００において、「ハニカム構造部４の側面５における開口部（スリット６の開口部）の位置が、電極部２１に最も近い」スリット６を、「最短距離スリット」６ａと称することにする。電極部２１と「最短距離スリット」６ａとの距離Ｄは、０．１〜３０ｍｍが好ましく、０．５〜２０ｍｍが更に好ましく、１〜１０ｍｍが特に好ましい。電極部２１と「最短距離スリット」６ａとの距離Ｄが、０．１ｍｍより短いと、電流の流れが妨げられることがあり、均一発熱し難くなることがある。電極部２１と「最短距離スリット」６ａとの距離Ｄが、３０ｍｍを超えると、ハニカム構造体１００の耐熱衝撃性を向上する効果が得られ難くなることがある。

本実施形態のハニカム構造体１００は、図１及び図２に示されるように、ハニカム構造部４の側面５の「電極部２１が配設されていない」２箇所の領域（領域Ａ、領域Ｂ）に、３本ずつスリット６が形成されている。本実施形態のハニカム構造体１００は、スリットの深さより、対向するスリット間の距離のほうが長いものである。対向するスリット間の距離とは、領域Ａに形成されたスリット６と、領域Ｂに形成されたスリット６との間の距離である。

本実施形態のハニカム構造体１００は、６本のスリットのスリット角度が、全て９０°である。ここで、「スリット角度」は、以下のように定義されるものとする。図２に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１００のセルの延びる方向に直交する断面において、スリット６と、ハニカム構造部４の外周との交点を点Ｐとする。そして、点Ｐを端点とし、点Ｐからハニカム構造部４の外周の外側に向かって伸びると共に、中心線Ｌに平行な半直線（又は、線分）を、半直線ＨＬとする。尚、中心線Ｌは、上記のように、「一対の電極のそれぞれの中央部同士を結んだ直線」である。そして、そのときに、スリット６と半直線ＨＬとにより形成される角度のうち、大きくない方の角度（１８０°以下の角度）を「スリット角度ＳＡ」とする。ここで、「大きくない方の角度」とは、「小さい方の角度、又は、同じ角度である場合には、同じである当該角度」を意味する。また、半直線とは、一方に端があって、他方に無限に伸びている直線のことである。また、「半直線ＨＬが、ハニカム構造部４の外周の外側に向かって伸びる」とは、半直線ＨＬが、ハニカム構造部４の断面内を通過しないような方向に伸びることを意味する。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、隔壁１及び外周壁３の材質が、珪素−炭化珪素複合材又は炭化珪素を主成分とするものである。「隔壁１及び外周壁３の材質が、炭化珪素粒子及び珪素を主成分とするものである」というときは、隔壁１及び外周壁３が、炭化珪素粒子及び珪素（合計質量）を、全体の９０質量％以上含有していることを意味する。ここで、珪素−炭化珪素複合材は、骨材としての炭化珪素粒子、及び炭化珪素粒子を結合させる結合材としての珪素を含有するものであり、複数の炭化珪素粒子が、炭化珪素粒子間に細孔を形成するようにして、珪素によって結合されていることが好ましい。また、炭化珪素は、炭化珪素が焼結したものである。

本実施形態のハニカム構造体１００は、図１〜図３に示されるように、ハニカム構造部４の側面５に一対の電極部２１，２１が配設されている。本実施形態のハニカム構造体１００は、一対の電極部２１，２１間に電圧を印加することにより、発熱する。印加する電圧は１２〜９００Ｖが好ましく、６４〜６００Ｖが更に好ましいが、印加する電圧は適宜変更可能である。

図１〜図３に示されるように、一対の電極部２１，２１のそれぞれは、ハニカム構造部４のセル２の延びる方向に延びる「帯状」に形成されている。そして、セル２の延びる方向に直交する断面において、一対の電極部２１，２１における一方の電極部２１が、一対の電極部２１，２１における他方の電極部２１に対して、ハニカム構造部４の中心部Ｏを挟んで反対側に配設されている。そのため、一対の電極部２１，２１間に電圧を印加した時に、ハニカム構造部４内を流れる電流の偏りを抑制することができ、これによりハニカム構造部４内の発熱の偏りを抑制することができる。そして、更に、図４に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１００は、セル２の延びる方向に直交する断面において、それぞれの電極部２１，２１の中心角αの０．５倍（中心角αの０．５倍の角度θ）が、１５〜６５°であることが好ましい。これにより、ハニカム構造部４内の発熱の偏りを、より効果的に抑制することができる。このように、「電極部２１の中心角αの０．５倍が１５〜６５°であると共に、セルの延びる方向に延びている」という電極部２１の形状は、「帯状」の一態様である。また、「電極部２１の中心角α」は、図４に示されるように、セルの延びる方向に直交する断面において、電極部２１の両端とハニカム構造部４の中心Ｏとを結ぶ２本の線分により形成される角度である。換言すると、「電極部２１の中心角α」は、直交断面において、「電極部２１」と「電極部２１の一方の端部と中心Ｏとを結ぶ線分」と「電極部２１の他方の端部と中心Ｏとを結ぶ線分」とにより形成される形状（扇形、等）における、中心Ｏの部分の内角である。ここで、「直交断面」とは、「ハニカム構造体のセルの延びる方向に直交する断面」のことである。

セル２の延びる方向に直交する断面において、電極部２１，２１の「中心角αの０．５倍の角度θ」の上限値は、６０°が更に好ましく、５５°が特に好ましい。また、セル２の延びる方向に直交する断面において、電極部２１，２１の「中心角αの０．５倍の角度θ」の下限値は、２０°が更に好ましく、３０°が特に好ましい。また、一方の電極部２１の「中心角αの０．５倍の角度θ」は、他方の電極部２１の「中心角αの０．５倍の角度θ」に対して、０．８〜１．２倍の大きさであることが好ましく、１．０倍の大きさ（同じ大きさ）であることが更に好ましい。これにより、一対の電極部２１，２１間に電圧を印加した時に、ハニカム構造部４内を流れる電流の偏りを抑制することができ、これによりハニカム構造部４内の発熱の偏りを抑制することができる。

電極部２１の厚さは、０．０１〜５ｍｍであることが好ましく、０．０１〜３ｍｍであることが更に好ましい。このような範囲とすることにより、均一に発熱することができる。電極部２１の厚さが０．０１ｍｍより薄いと、電気抵抗が高くなり均一に発熱できないことがある。５ｍｍより厚いと、キャニング時に破損することがある。

電極部２１が、炭化珪素粒子及び珪素を主成分とすることが好ましく、通常含有される不純物以外は、炭化珪素粒子及び珪素を原料として形成されていることが更に好ましい。ここで、「炭化珪素粒子及び珪素を主成分とする」とは、炭化珪素粒子と珪素との合計質量が、電極部全体の質量の９０質量％以上であることを意味する。このように、電極部２１が炭化珪素粒子及び珪素を主成分とすることにより、電極部２１の成分とハニカム構造部４の成分とが同じ成分又は近い成分（ハニカム構造部の材質が炭化珪素である場合）となる。そのため、電極部２１とハニカム構造部４の熱膨張係数が同じ値又は近い値になる。また、材質が同じもの又は近いものになるため、電極部２１とハニカム構造部４との接合強度も高くなる。そのため、ハニカム構造体に熱応力がかかっても、電極部２１がハニカム構造部４から剥れたり、電極部２１とハニカム構造部４との接合部分が破損したりすることを防ぐことができる。

図１及び図２に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１００は、一対の電極部２１，２１のそれぞれが、ハニカム構造部４のセルの延びる方向に延びると共に「両端部間（両端面１１，１２間）に亘る」帯状に形成されている。このように、一対の電極部２１，２１が、ハニカム構造部４の両端部間に亘るように配設されていることにより、一対の電極部２１，２１間に電圧を印加した時に、ハニカム構造部４内を流れる電流の偏りをより効果的に抑制することができる。そして、ハニカム構造部４内を流れる電流の偏りを抑制することにより、ハニカム構造部４内の発熱の偏りをより効果的に抑制することができる。「電極部２１が、ハニカム構造部４の両端部間に亘るように形成されている」とは、電極部２１の一方の端部がハニカム構造部４の第一端面１１の周縁に接し、且つ、電極部２１の他方の端部がハニカム構造部４の第二端面１２の周縁に接していることを意味する。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、電極部２１の「ハニカム構造部４のセル２の延びる方向」における両端部が、ハニカム構造部４の両端面の周縁に接していない状態も好ましい態様である。すなわち、電極部２１の両端部が、ハニカム構造部４の第一端面１１の周縁及び第二端面１２の周縁に到達していない状態も好ましい態様である。また、電極部２１の一方の端部が、ハニカム構造部４の第一端面１１に接し、電極部２１の他方の端部が、ハニカム構造部４の第二端面１２に接していない状態も好ましい態様である。このように、電極部２１を配設する形態については、ハニカム構造体１００の使用形態に応じて、種々の変更が可能である。

本実施形態のハニカム構造体においては、例えば、図１〜図３に示されるように、電極部２１は、平面状の長方形の部材を、円柱形状の外周に沿って湾曲させたような形状となっている。ここで、湾曲した電極部２１を、湾曲していない平面状の部材に変形したときの形状を、電極部２１の「平面形状」と称することにする。上記、図１〜図３に示される電極部２１の「平面形状」は、長方形になる。そして、「電極部の外周形状」というときは、「電極部の平面形状における外周形状」を意味する。本実施形態のハニカム構造体においては、図１〜図３に示されるように、帯状の電極部２１の外周形状が長方形であってもよいが、帯状の電極部２１の外周形状が、長方形の角部が曲線状に形成された形状であってもよい。また、帯状の電極部２１の外周形状が、長方形の角部が直線状に面取りされた形状であってもよい。図１２に、一対の電極部２１，２１のそれぞれにおける両端部が、ハニカム構造部４の端面の周縁に接していないハニカム構造体１９０の例を示す。図１２に示されるハニカム構造体１９０は、帯状の電極部２１の外周形状が、「長方形の角部が曲線状に形成された」形状である。

電極部２１の電気抵抗率は、０．１〜１００Ωｃｍであることが好ましく、０．１〜５０Ωｃｍであることが、更に好ましい。電極部２１の電気抵抗率をこのような範囲にすることにより、一対の電極部２１，２１が、高温の排ガスが流れる配管内において、効果的に電極の役割を果たす。電極部２１の電気抵抗率が０．１Ωｃｍより小さいと、セルの延びる方向に直交する断面において、電極部２１の両端付近のハニカム構造部の温度が上昇し易くなることがある。電極部２１の電気抵抗率が１００Ωｃｍより大きいと、電流が流れ難くなるため、電極としての役割を果たし難くなることがある。電極部の電気抵抗率は、４００℃における値である。

電極部２１は、気孔率が３０〜６０％であることが好ましく、３０〜５５％であることが更に好ましい。電極部２１の気孔率がこのような範囲であることにより、好適な電気抵抗率が得られる。電極部２１の気孔率が、３０％より低いと、製造時に変形してしまうことがある。電極部２１の気孔率が、６０％より高いと、電気抵抗率が高くなりすぎることがある。気孔率は、水銀ポロシメータで測定した値である。

本実施形態のハニカム構造体１００は、隔壁厚さが５０〜２００μｍであり、７０〜１３０μｍであることが好ましい。隔壁厚さをこのような範囲にすることにより、ハニカム構造体１００を触媒担体として用いて、触媒を担持しても、排ガスを流したときの圧力損失が大きくなり過ぎることを抑制できる。隔壁厚さが５０μｍより薄いと、ハニカム構造体の強度が低下することがある。隔壁厚さが２００μｍより厚いと、ハニカム構造体１００を触媒担体として用いて、触媒を担持した場合に、排ガスを流したときの圧力損失が大きくなることがある。

本実施形態のハニカム構造体１００は、セル密度が４０〜１５０セル／ｃｍ^２であることが好ましく、７０〜１００セル／ｃｍ^２であることが更に好ましい。セル密度をこのような範囲にすることにより、排ガスを流したときの圧力損失を小さくした状態で、触媒の浄化性能を高くすることができる。セル密度が４０セル／ｃｍ^２より低いと、触媒担持面積が少なくなることがある。セル密度が１５０セル／ｃｍ^２より高いと、ハニカム構造体１００を触媒担体として用いて、触媒を担持した場合に、排ガスを流したときの圧力損失が大きくなることがある。

本実施形態のハニカム構造体１００において、ハニカム構造部４を構成する炭化珪素粒子（骨材）の平均粒子径は、３〜５０μｍであることが好ましく、３〜４０μｍであることが更に好ましい。ハニカム構造部４を構成する炭化珪素粒子の平均粒子径をこのような範囲とすることにより、ハニカム構造部４の４００℃における電気抵抗率を１〜２００Ωｃｍにすることができる。炭化珪素粒子の平均粒子径が３μｍより小さいと、ハニカム構造部４の電気抵抗率が大きくなることがある。炭化珪素粒子の平均粒子径が５０μｍより大きいと、ハニカム構造部４の電気抵抗率が小さくなることがある。更に、炭化珪素粒子の平均粒子径が５０μｍより大きいと、ハニカム成形体を押出成形するときに、押出成形用の口金に成形用原料が詰まることがある。炭化珪素粒子の平均粒子径はレーザー回折法で測定した値である。

本実施形態のハニカム構造体１００に用いられるハニカム構造部４は、ジュール熱により発熱するものであり、例えば、その電気抵抗率については特に制限はない。例えば、ハニカム構造部４の電気抵抗率は、１〜２００Ωｃｍであることが好ましく、１０〜１００Ωｃｍであることが更に好ましい。また、ハニカム構造体１００を使用する用途に合わせて、ハニカム構造部４の電気抵抗率を選択することもできる。ハニカム構造部の電気抵抗率は、四端子法により測定した値である。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、電極部２１の電気抵抗率は、ハニカム構造部４の電気抵抗率より低いものであることが好ましく、更に、電極部２１の電気抵抗率が、ハニカム構造部４の電気抵抗率の、２０％以下であることが更に好ましく、１〜１０％であることが特に好ましい。電極部２１の電気抵抗率を、ハニカム構造部４の電気抵抗率の、２０％以下とすることにより、電極部２１が、より効果的に電極として機能するようになる。

本実施形態のハニカム構造体１００においては、ハニカム構造部４の材質が、珪素−炭化珪素複合材である場合、ハニカム構造部４に含有される「骨材としての炭化珪素粒子の質量」と、ハニカム構造部４に含有される「結合材としての珪素の質量」との合計に対する、ハニカム構造部４に含有される「結合材としての珪素の質量」の比率が、１０〜４０質量％であることが好ましく、１５〜３５質量％であることが更に好ましい。１０質量％より低いと、ハニカム構造体の強度が低下することがある。４０質量％より高いと、焼成時に形状を保持できないことがある。

ハニカム構造部４の隔壁１の気孔率は、３５〜６０％であることが好ましく、３５〜４５％であることが更に好ましい。気孔率が、３５％未満であると、焼成時の変形が大きくなってしまうことがある。気孔率が６０％を超えるとハニカム構造体の強度が低下することがある。気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。

ハニカム構造部４の隔壁１の平均細孔径は、２〜１５μｍであることが好ましく、４〜８μｍであることが更に好ましい。平均細孔径が２μｍより小さいと、電気抵抗率が大きくなりすぎることがある。平均細孔径が１５μｍより大きいと、電気抵抗率が小さくなりすぎることがある。平均細孔径は、水銀ポロシメータにより測定した値である。

また、本実施形態のハニカム構造体１００の最外周を構成する外周壁３の厚さは、０．１〜２ｍｍであることが好ましい。０．１ｍｍより薄いと、ハニカム構造体１００の強度が低下することがある。２ｍｍより厚いと、触媒を担持する隔壁の面積が小さくなることがある。

本実施形態のハニカム構造体１００は、セル２の延びる方向に直交する断面におけるセル２の形状が、四角形、六角形、八角形、又はこれらの組み合わせ、であることが好ましい。これ等のなかでも、正方形及び六角形が好ましい。セル形状をこのようにすることにより、ハニカム構造体１００に排ガスを流したときの圧力損失が小さくなり、触媒の浄化性能が優れたものとなる。

本実施形態のハニカム構造体の形状（ハニカム構造部の形状）は特に限定されず、例えば、底面が円形の柱状（円柱形状）、底面がオーバル形状の柱状、底面が多角形（四角形、五角形、六角形、七角形、八角形等）の柱状等の形状とすることができる。また、ハニカム構造体の大きさは、底面の面積が２０００〜２００００ｍｍ^２であることが好ましく、４０００〜１００００ｍｍ^２であることが更に好ましい。また、ハニカム構造体の中心軸方向の長さは、５０〜２００ｍｍであることが好ましく、７５〜１５０ｍｍであることが更に好ましい。

本実施形態のハニカム構造体１００のアイソスタティック強度は、１ＭＰａ以上であることが好ましく、３ＭＰａ以上であることが更に好ましい。アイソスタティック強度は、値が大きいほど好ましいが、ハニカム構造体１００の材質、構造等を考慮すると、６ＭＰａ程度が上限となる。アイソスタティック強度が１ＭＰａ未満であると、ハニカム構造体を触媒担体等として使用する際に、破損し易くなることがある。アイソスタティック強度は水中にて静水圧をかけて測定した値である。

本実施形態のハニカム構造体１００は、触媒が担持されて、触媒体として使用されることが好ましい。

図１に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１００は、充填材７が、スリット６の空間の少なくとも一部に配設されたものである。そして、ハニカム構造部４に、スリット６が２本以上形成され、２本以上のスリット６の中の５０％以上のスリットに充填材が配設されていることが好ましい。更に、ハニカム構造部４に形成された「２本以上のスリット６」の全てに充填材が配設されていることが好ましい。また、充填材７は、「スリット６の空間」の全部に配設されることが好ましい。図１に示されるハニカム構造体１００においては、６本のスリット６が形成されている。そして、全てのスリット６のそれぞれにおいて、当該スリット６の空間全体に充填材７が配設されている。このように、スリット６に充填材が配設されることにより、ハニカム構造体のアイソスタティック強度を向上することができる。「少なくとも一部に配設」とは、スリットの深さ方向における「一部」でもよく、スリットの長さ方向における「一部」でもよく、これらの組合せでもよい。

次に、本発明のハニカム構造体の他の実施形態について説明する。図５に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１２０は、図１に示されるハニカム構造体１００において、スリット６の深さより、対向するスリット間の距離のほうが短いものである。スリット６の深さが深くなると、耐熱衝撃性は向上するが、電流が流れにくくなることにより均一発熱させ難くなる。そのため、これらのバランスを考慮して、スリットの深さを適宜決定することが好ましい。図５に示されるハニカム構造体１２０は、全てのスリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、少なくとも１本のスリット６に充填されていればよい。例えば、図５に示されるハニカム構造体１２０において、６本のスリット６のうち、充填材７が充填されていないスリット６があってもよい。図５は、本発明のハニカム構造体の他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図６に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１３０は、図１に示されるハニカム構造体１００において、セルの延びる方向に直交する断面において、セルの形状が六角形になったものである。以下、セルの延びる方向に直交する断面における「セルの形状」を、単に、「セル形状」と称することがある。セル形状が六角形であると、外周からの応力が分散されるという利点がある。本実施形態のハニカム構造体１３０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図６は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図７に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１４０は、図６に示されるハニカム構造体１３０において、スリット角度を変更したものである。本実施形態のハニカム構造体１４０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図７は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図８に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１５０は、図６に示されるハニカム構造体１３０において、一部のスリットについてスリットの深さを深くしたものである。具体的には、本実施形態のハニカム構造体１５０は、領域Ａ及び領域Ｂのそれぞれに形成された３本のスリットの中で、中央に位置するスリットの深さが、より深くなったものである。本実施形態のハニカム構造体１５０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図８は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図９に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１６０は、図６に示されるハニカム構造体１３０において、スリット６の「セル２の延びる方向」の長さが短くなったものである。具体的には、本実施形態のハニカム構造体１６０は、スリット６が、ハニカム構造部４の側面５及び第一端面に開口すると共に、第二端面には開口しないように形成されたものである。これは、スリット６が、ハニカム構造部４の一方の端部のみに形成された構造であるということもできる。スリット６の「セル２の延びる方向」の長さは、ハニカム構造部４の「セル２の延びる方向」の長さより短くなっている。本実施形態のハニカム構造体１６０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図９は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図１０に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１７０は、図９に示されるハニカム構造体１６０において、「セル２の延びる方向」の長さが短いスリット６が、ハニカム構造部の両端部に形成されたものである。本実施形態のハニカム構造体１７０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図１０は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図１１に示されるように、本実施形態のハニカム構造体１８０は、図６に示されるハニカム構造体１３０において、「セルの延びる方向」に延びる６本のスリットが形成されず、ハニカム構造部４の端面に平行な１本のスリットが形成されたものである。本実施形態のハニカム構造体１８０において、スリット６は、ハニカム構造部４の側面に開口すると共に、ハニカム構造部４の端面には開口せず、ハニカム構造体４の端面に平行に形成されている。本実施形態のハニカム構造体１８０は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図１１は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

次に、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態について説明する。図１３に示されるように、本実施形態のハニカム構造体２００は、図７に示されるハニカム構造体１４０において、「セルの延びる方向」に延びる６本のスリットの中の、電極部２１に近い４本のスリットが、電極部２１に覆われる位置に形成されたものである。本実施形態のハニカム構造体２００は、スリット６に充填材７が充填されているが、充填材７は、スリット６に充填されていなくてもよい。図１３は、本発明のハニカム構造体の更に他の実施形態を模式的に示す斜視図である。

（２）ハニカム構造体の製造方法：
次に、本発明のハニカム構造体を製造する方法（以下、単に「ハニカム構造体の製造方法」という）について説明する。ハニカム構造体の製造方法については、以下に説明する製造方法に限定されることはない。ハニカム構造体の製造方法としては、電極部原料付きハニカム成形体を得るＡ１工程と、スリットを形成するＡ２工程と、ハニカム成形体を焼成する工程Ａ３と、充填材用原料を充填するＡ４工程と、を備えた製造方法を挙げることができる。

Ａ１工程は、柱状のハニカム構造部の前駆体であるハニカム成形体に、電極部形成原料を塗布して、電極部原料付きハニカム成形体を得る工程である。柱状のハニカム構造部とは、図１〜図３に示すような、第一端面１１から第二端面１２まで延びる複数のセル２を区画形成する隔壁１と、最外周に位置する外周壁３とを有するハニカム構造部４のことである。そして、ハニカム成形体とは、上述したハニカム構造部４を作製するための、焼成前のハニカム構造部のことである。

ハニカム成形体の作製は、公知のハニカム構造体の製造方法におけるハニカム成形体の作製方法に準じて行うことができる。例えば、まず、炭化珪素粉末（炭化珪素）に、金属珪素粉末（金属珪素）、バインダ、界面活性剤、造孔材、水等を添加して成形原料を作製する。次に、得られた成形原料を混練して坏土を形成する。次に、坏土を押出成形してハニカム成形体を作製する。押出成形に際しては、所望の全体形状、セル形状、隔壁厚さ、セル密度等を有する口金を用いることが好ましい。次に、得られたハニカム成形体について、乾燥を行うことが好ましい。以下、乾燥後のハニカム成形体を「ハニカム乾燥体」と称することがある。ハニカム成形体（又は、ハニカム乾燥体）の中心軸方向長さが、所望の長さではない場合は、ハニカム成形体の両端部を切断して所望の長さとすることが好ましい。

次に、電極部を形成するための電極部形成原料を調合する。電極部の主成分を、炭化珪素及び珪素とする場合、電極部形成原料は、炭化珪素粉末及び珪素粉末に、所定の添加物を添加し、混練して形成することが好ましい。次に、得られた電極部形成原料を、乾燥させたハニカム成形体（ハニカム乾燥体）の側面に塗布し、電極部原料付きハニカム成形体を得る。電極部形成原料を調合する方法、及び電極部形成原料をハニカム成形体に塗布する方法については、公知のハニカム構造体の製造方法に準じて行うことができる。

ハニカム構造体の製造方法の変更例１として、Ａ１工程において、電極部形成原料を塗布する前に、ハニカム成形体を一旦焼成してもよい。すなわち、変更例１では、ハニカム成形体を焼成してハニカム焼成体を作製し、当該ハニカム焼成体に、電極部形成原料を塗布して、電極部原料付きハニカム成形体の代わりに電極部原料付きハニカム焼成体を得る。

Ａ２工程は、電極部原料付きハニカム成形体の側面に、当該側面に開口するスリットを形成する工程である。スリットは、リューター等を使用して形成することが好ましい。スリットは、電極部原料付きハニカム成形体の側面に開口するように形成する。電極部原料付きハニカム成形体に形成するスリットとしては、これまでに説明した本発明のハニカム構造体に形成されるスリットの好ましい態様と同様のスリットが好ましい。例えば、電極部原料付きハニカム成形体に、図１に示されるハニカム構造体１００に形成されるスリット６と同様のスリットを形成することが好ましい。

Ａ３工程は、電極部原料付きハニカム成形体を焼成して、ハニカム焼成体を得る工程である。焼成を行う前に、電極部原料付きハニカム成形体を乾燥してもよい。また、焼成の前に、充填材用原料中のバインダ等を除去するため、仮焼成を行ってもよい。焼成条件としては、窒素、アルゴン等の不活性雰囲気において、１４００〜１５００℃で、１〜２０時間加熱することが好ましい。また、焼成後、耐久性向上のために、１２００〜１３５０℃で、１〜１０時間、酸化処理を行うことが好ましい。仮焼成及び焼成の方法は特に限定されず、電気炉、ガス炉等を用いて焼成することができる。

また、Ａ３工程においては、電極部原料付きハニカム成形体を、３００〜１５００℃で熱処理してもよい。この熱処理は、これまでに説明した、仮焼成及び焼成に含まれる熱処理であってもよいし、仮焼成及び焼成とは別に行ってもよい。

Ａ４工程は、ハニカム焼成体に形成されたスリットに、充填材用原料を充填する工程である。Ａ４工程では、まず、充填材用原料を調製する。充填材用原料は、これまでに説明した本発明のハニカム構造体における充填材を作製するための原料である。例えば、充填材用原料は、骨材、ネック材、バインダ、界面活性剤、造孔材、水等を混合して得られた混合物を混練して得ることができる。充填材用原料は、スラリー状のものであることが好ましい。充填材用原料に含まれる骨材及びネック材は、これまでに説明した本発明のハニカム構造体における充填材の好ましい態様と同様のものであることが好ましい。ハニカム構造体の製造方法においては、最終的に得られるハニカム構造体のハニカム構造部の熱膨張係数α１に対する、上述した熱処理後の充填材の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）
が、０．８〜１．２５となるように、充填材用原料を調製する。

骨材としては、炭化珪素、コージェライト、アルミニウムチタネート、タルク、マイカ、及びリチウムアルミニウムチタネート、モンモリロナイト、タルク、ベーマイト、フォルステライト、カオリン、ムライトからなる群から選択される少なくとも１種の成分を含む骨材を用いることが好ましい。また、骨材として、群から選択される少なくとも１種の成分を含む骨材を複数種類用意し、複数種類の骨材を混合して使用してもよい。

充填材用原料中の骨材の含有比率、及び充填材用原料中のネック材の含有比率は、本発明のハニカム構造体における充填材の好ましい態様と同様のものであることが好ましい。骨材の含有比率及びネック材の含有比率は、充填材用原料を調製する段階で、適宜、好ましい数値範囲となるように調節することができる。骨材の平均粒子径についても、本発明のハニカム構造体における充填材の好ましい態様と同様のものであることが好ましく、充填材用原料を調製する際、好ましい平均粒子径の骨材を選択して使用することができる。

充填材用原料に用いるバインダとしては、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシプロポキシルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルアルコール、グリセリン等を挙げることができる。これらの中でも、メチルセルロースとヒドロキシプロポキシルセルロースとを併用することが好ましい。バインダの含有量は、骨材及びネック材の合計質量を１００質量部としたときに、０〜２５質量部であることが好ましい。

水の含有量は、骨材及びネック材の合計質量を１００質量部としたときに、１５〜７５質量部であることが好ましい。

充填材用原料に用いる界面活性剤としては、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸石鹸、ポリアルコール等を用いることができる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。界面活性剤の含有量は、骨材及びネック材の合計質量を１００質量部としたときに、０〜１５質量部であることが好ましい。

充填材用原料に用いる造孔材としては、焼成後に気孔となるものであれば特に限定されるものではなく、例えば、グラファイト、澱粉、発泡樹脂、吸水性樹脂、シリカゲル等を挙げることができる。造孔材の含有量は、骨材及びネック材の合計質量を１００質量部としたときに、０〜８５質量部であることが好ましい。造孔材の平均粒子径は、３〜１５０μｍであることが好ましい。３μｍより小さいと、気孔を十分形成できないことがある。１５０μｍより大きいと、大気孔ができやすくなり、強度低下を起こすことがある。造孔材の平均粒子径はレーザー回折方法で測定した値である。

電極部原料付きハニカム成形体に形成したスリットに、充填材用原料を充填する方法については特に制限はないが、シリンジ等を用いて、充填材用原料をスリットに充填する方法を挙げることができる。このような方法によれば、スリット内に充填材用原料を均等に充填することができる。勿論、充填材用原料を、箆（へら）等を用いてスリット内に充填してもよい。

以下、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。

（実施例１）
炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末とを８０：２０の質量割合で混合して、炭化珪素−金属珪素混合物を作製した。そして、炭化珪素−金属珪素混合物に、バインダとしてヒドロキシプロピルメチルセルロース、造孔材として吸水性樹脂を添加すると共に、水を添加して成形原料とし、成形原料を真空土練機により混練し、円柱状の坏土を作製した。バインダの含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに７質量部であった。造孔材の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに３質量部であった。水の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに４２質量部であった。炭化珪素粉末の平均粒子径は２０μｍであり、金属珪素粉末の平均粒子径は６μｍであった。また、造孔材の平均粒子径は２０μｍであった。炭化珪素、金属珪素及び造孔材の平均粒子径は、レーザー回折法で測定した値である。

得られた円柱状の坏土を押出成形機を用いて成形し、ハニカム成形体を得た。得られたハニカム成形体を高周波誘電加熱乾燥した後、熱風乾燥機を用いて１２０℃で２時間乾燥し、両端面を所定量切断した。

次に、炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末とを６０：４０の質量割合で混合し、これに、バインダとしてヒドロキシプロピルメチルセルロース、保湿剤としてグリセリン、分散剤として界面活性剤を添加すると共に、水を添加して、混合した。混合物を混練して電極部形成原料とした。バインダの含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに０．５質量部であった。グリセリンの含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに１０質量部であった。界面活性剤の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに０．３質量部であった。水の含有量は炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末の合計を１００質量部としたときに４２質量部であった。炭化珪素粉末の平均粒子径は５２μｍであり、金属珪素粉末の平均粒子径は６μｍであった。炭化珪素及び金属珪素の平均粒子径は、レーザー回折法で測定した値である。混練は、縦型の撹拌機で行った。

次に、電極部形成原料を、乾燥させたハニカム成形体の側面に、厚さが１．５ｍｍ、「セルの延びる方向に直交する断面において中心角の０．５倍が５０°」になるようにして、ハニカム成形体の両端面間に亘るように帯状に塗布した。電極部形成原料は、乾燥させたハニカム成形体の側面に、２箇所塗布した。そして、セルの延びる方向に直交する断面において、２箇所の電極部形成原料を塗布した部分の中の一方（１箇所の部分）が、他方（もう１箇所の部分）に対して、ハニカム成形体の中心を挟んで反対側に配置されるようにした。

次に、ハニカム成形体に塗布した電極部形成原料を乾燥させて、電極部原料付きハニカム乾燥体を得た。乾燥条件は、７０℃とした。

次に、電極部原料付きハニカム乾燥体に、４本のスリットを形成した。スリットは、リューターを用いて形成した。なお、スリットは、電極部原料付きハニカム乾燥体を焼成した後に形成してもよい。例えば、電極部原料付きハニカム乾燥体を、脱脂し、焼成して、電極部原料付きハニカム焼成体を得、得られた電極部原料付きハニカム焼成体にスリットを形成してもよい。その後、スリットを形成した電極部原料付きハニカム焼成体を酸化処理して、スリット付きハニカム構造体を作製してもよい。

次に、スリットを形成した電極部原料付きハニカム乾燥体を、脱脂し、焼成し、更に酸化処理して、スリット付きハニカム構造体を得た。脱脂の条件は、５５０℃で３時間とした。焼成の条件は、アルゴン雰囲気下で、１４５０℃、２時間とした。酸化処理の条件は、１３００℃で１時間とした。得られたスリット付きハニカム構造体は、電極部が配設されていない２箇所の側面のそれぞれに２本ずつ、合計４本のスリットが形成されたものであった。４本のスリットの「セルの延びる方向」における長さは、ハニカム構造部の「セルの延びる方向」における長さと同じであった。スリット深さは、３ｍｍであった。スリット幅は、１ｍｍであった。スリット角度は、１２０°であった。４本のスリットのそれぞれは、スリット付きハニカム構造体のセルの延びる方向に直交する断面において、当該断面の中心に向かって形成されたものであった。

次に、充填材用原料を調製した。まず、シリカからなるネック材と、炭化珪素からなる骨材、コージェライトからなる骨材を混合した。以下、炭化珪素からなる骨材を、「ＳｉＣ骨材」ということがある。コージェライトからなる骨材を、「Ｃｄ骨材」ということがある。ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材とは、質量比が１２：６：８２（ネック材：ＳｉＣ骨材：Ｃｄ骨材）となるように混合した。これに、バインダとしてヒドロキシプロピルメチルセルロース、保湿剤としてグリセリン、分散剤として界面活性剤、造孔材を添加すると共に、水を添加して、混合した。混合物を混練して充填材用原料とした。バインダの含有量は、ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材の合計を１００質量部としたときに、１．０質量部であった。グリセリンの含有量は、ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材の合計を１００質量部としたときに、４．０質量部であった。界面活性剤の含有量は、ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材の合計を１００質量部としたときに、０質量部であった。水の含有量は、ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材の合計を１００質量部としたときに、３４．５質量部であった。造孔材の含有量は、ネック材とＳｉＣ骨材とＣｄ骨材の合計を１００質量部としたときに、６．７質量部であった。充填材用原料に用いたＳｉＣ骨材の平均粒子径は、３μｍであった。充填材用原料に用いたＣｄ骨材の平均粒子径は、８μｍであった。ＳｉＣ骨材及びＣｄ骨材の平均粒子径は、レーザー回折法で測定した値である。混練は、縦型の撹拌機で行った。充填材用原料の粘度は、２５０Ｐであった。充填材用原料の粘度は、Ｂ型粘度計によって測定した値である。

次に、得られた充填材用原料を、スリット付きハニカム構造体のスリット内に充填して、充填材用原料充填済みハニカム構造体を得た。充填材用原料を充填する際には、充填材用原料をシリンジ内に導入し、このシリンジを用いて、スリット内に充填（注入）した。充填材用原料は、４本のスリットの全てに充填した。充填材用原料の充填量は、スリット容積と同等とした。

次に、得られた充填材用原料充填済みハニカム構造体を、１２２５℃の温度で熱処理した。熱処理は、大気雰囲気にて行った。熱処理の時間は、１時間とした。このようにして、実施例１のハニカム構造体を製造した。

得られたハニカム構造体の隔壁の平均細孔径（気孔径）は８．６μｍであり、気孔率は４５％であった。平均細孔径および気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。また、ハニカム構造体の、隔壁の厚さは９０μｍであり、セル密度は９０セル／ｃｍ^２であった。また、ハニカム構造体の底面は直径（外径）９３ｍｍの円形であり、ハニカム構造体のセルの延びる方向における長さは１００ｍｍであった。ハニカム構造体を構成するハニカム構造部の熱膨張係数α１は、４．５×１０^−６であった。２つの電極部の厚さは、いずれも１．５ｍｍであった。また、電極部の電気抵抗率は、１．３Ωｃｍであり、ハニカム構造部の電気抵抗率は、１００Ωｃｍであった。また、ハニカム構造体の、セルの延びる方向に直交する断面における、セルの形状は六角形であった。

スリット内に充填された充填材は、強度が、１２００ｋＰａ以上であり、ヤング率が、５４０ＭＰａ以下であった。充填材の強度は、ハニカム構造体の中心に充填材を有しており、厚み：幅が１：２であるサンプルの４点曲げにて測定した値である。充填材のヤング率は、４点曲げ強度測定の２０〜５０％の応力負荷時の応力と歪みにて測定した値である。

充填材の気孔率は６０％であった。気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。充填材の熱膨張係数α２は、４．６×１０^−６であった。したがって、実施例１のハニカム構造体は、ハニカム構造部の熱膨張係数α１に対する、充填材の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、１．０２２であった。

実施例１のハニカム構造体における、ハニカム構造部の熱膨張係数α１に対する、充填材の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）を、表１の「熱膨張係数比率（α２／α１）」の欄に示す。充填材の、「強度（ｋＰａ）」、「ヤング率（ＭＰａ）」、及び「気孔率（％）」を、表１に示す。「充填材の熱膨張係数α２」及び「ハニカム構造部の熱膨張係数α１」を、表１に示す。

また、充填材の構成を、表２に示す。表２の「ネック材」の欄は、充填材に含まれる骨材とネック材の合計１００質量部としたときの、ネック材の質量の比率（質量部）を示す。ここで、実施例１，３，６，１０，１２〜１５，１８〜２１，２４，２５，２８〜３７、参考例２，４，５，７〜９，１１，１６，１７，２２，２３，２６，２７及び比較例１〜１０にて骨材として使用した「ＳｉＣ骨材」、「Ｃｄ骨材」、及び「ＳｉＯ_２骨材」を総称して、「骨材」という。実施例又は参考例１〜３７及び比較例１〜１０においては、骨材として、「ＳｉＯ_２骨材」を使用していない場合もある。表２の「ＳｉＣ骨材」の欄は、充填材に含まれる骨材とネック材の合計１００質量部としたときの、ＳｉＣ骨材の質量の比率（質量部）を示す。表２の「Ｃｄ骨材」の欄は、充填材に含まれる骨材とネック材の合計１００質量部としたときの、Ｃｄ骨材の質量の比率（質量部）を示す。表２の「ＳｉＯ_２骨材」の欄は、充填材に含まれる骨材とネック材の合計１００質量部としたときの、ＳｉＯ_２骨材の質量の比率（質量部）を示す。表２の「ＳｉＣ骨材の平均粒子径」、「Ｃｄ骨材の平均粒子径」、「ＳｉＯ_２骨材の平均粒子径」の欄は、上述した「ＳｉＣ骨材」、「Ｃｄ骨材」、及び「ＳｉＯ_２骨材」のそれぞれの平均粒子径を示す。表２の「造孔材量」の欄は、充填材を作製するための充填材用原料に含まれる造孔材の量を示し、骨材とネック材の合計１００質量部としたときの、造孔材の質量の比率（質量部）を示す。また、各実施例、参考例及び比較例にて製造されたハニカム構造体について、充填材を構成する各成分の質量比率を、充填材の断面をＳＥＭ観察して、画像処理ソフトによって画像解析して求めた。この結果より、製造段階の充填材を構成する各成分の質量比率と、製造されたハニカム構造体における充填材を構成する各成分とが、同等の値であることが確認された。画像処理ソフトとしては、Ｗｉｎ ＲＯＯＦ（商品名）（三谷商事株式会社製）を使用した。質量比率の算出方法は、以下の通りである。まず、充填材から、「断面」を観察するためのサンプルを切り出した。このサンプルの断面の凹凸を樹脂で埋め、更に研磨を行い、研磨面のＳＥＭ観察を行った。そして、「断面」５視野（倍率１００倍）の観察結果から、充填材中に占める各成分の面積比率を求めた。求められた面積比率を、充填材中に占める各成分の体積比率と見做し、骨材及びネック材の比重を考慮して、上記体積比率を質量換算して、「充填材を構成する各成分の質量比率」を求めた。また、各実施例、参考例及び比較例にて製造されたハニカム構造体について、充填材に含まれる骨材の平均粒子径を、充填材の断面をＳＥＭ観察して、画像処理ソフト（Ｗｉｎ ＲＯＯＦ（商品名）（三谷商事株式会社製））によって画像解析して求めた。この結果より、製造段階の骨材の平均粒子径と、製造されたハニカム構造体における充填材内の骨材の平均粒子径は同等の値であることが確認された。

得られたハニカム構造体について、以下に示す方法で、「耐熱衝撃性試験」を行った。表３に、「耐熱衝撃性試験」の結果として、「縦クラックの発生温度」、及び「端面クラックの発生温度」を示す。

［耐熱衝撃性試験（バーナー試験）］
「ハニカム構造体を収納する金属ケースと、当該金属ケース内に加熱ガスを供給することができるプロパンガスバーナーと、を備えたプロパンガスバーナー試験機」を用いてハニカム構造体の加熱冷却試験を実施した。上記加熱ガスは、ガスバーナー（プロパンガスバーナー）でプロパンガスを燃焼させることにより発生する燃焼ガスとした。そして、上記加熱冷却試験によって、ハニカム構造体にクラックが発生するか否かを確認することにより、耐熱衝撃性を評価した。具体的には、まず、プロパンガスバーナー試験機の金属ケースに、得られたハニカム構造体を収納（キャニング）した。そして、金属ケース内に、プロパンガスバーナーにより加熱されたガス（燃焼ガス）を供給し、ハニカム構造体内を通過するようにした。金属ケースに流入する加熱ガスの温度条件（入口ガス温度条件）を以下のようにした。まず、５分で指定温度まで昇温し、指定温度で１０分間保持し、その後、５分で１００℃まで冷却し、１００℃で１０分間保持した。このような昇温、冷却、保持の一連の操作を「昇温、冷却操作」と称する。その後、ハニカム構造体のクラックを確認した。そして、指定温度を８２５℃から２５℃ずつ上昇させながら上記「昇温、冷却操作」を繰り返した。指定温度は、８２５℃から２５℃ずつ、１４段階設定した。つまり、上記「昇温、冷却操作」は、指定温度が１１５０℃になるまで行った。指定温度が高くなると昇温峻度が大きくなり、中心部に対して外周部の昇温が遅れることにより、中心部と外周部の温度差が拡大し、発生応力が大きくなる。指定温度が９００℃を超えるまでクラックが発生しないハニカム構造体は、耐熱衝撃性試験が合格である。つまり、指定温度９００℃においてクラックが発生しなければ、更に高い指定温度においてクラックが発生しても合格であり、指定温度９００℃以下でクラックが発生した場合に不合格となる。本耐熱衝撃性試験では、以下の２種類のクラックについて、発生の有無を確認した。１種類目のクラックは、「縦クラック」と呼ばれるものであり、２種類目のクラックは、「端面クラック」と呼ばれるものである。「縦クラック」は、ハニカム構造体の側面に、当該ハニカム構造体の第一端面から第二端面に向かう方向に発生するクラックである。「端面クラック」は、ハニカム構造体の端面に発生するクラックである。表３の「縦クラックの発生温度」の欄には、上記した縦クラックの発生が確認された温度を示す。表３の「端面クラックの発生温度」の欄には、上記した端面クラックの発生が確認された温度を示す。

（実施例３，６，１０，１２〜１５，１８〜２１，２４，２５，２８〜３７、参考例２，４，５，７〜９，１１，１６，１７，２２，２３，２６，２７、比較例１〜１０）
各条件を、表１，表２，表４，表５に示すように変更した以外は、実施例１と同様にしてハニカム構造体を作製した。実施例１の場合と同様にして、「耐熱衝撃性試験」を行った。表３，表６に、「耐熱衝撃性試験」の結果として、「縦クラックの発生温度」、及び「端面クラックの発生温度」を示す。比較例３及び比較例５では、充填材用原料の粘度が高すぎて、スリットへの充填材用原料の充填が不可能で、ハニカム構造体を製造することできなかった。したがって、比較例３及び比較例５については、「耐熱衝撃性試験」を行うことができなかった。比較例３及び比較例５に関しては、表１において「充填材用原料の充填が不可」と記している。

（結果）
表３及び表６に示すように、実施例１，３，６，１０〜１５，１８〜２１，２４，２５，２８〜３７及び参考例２，４，５，７〜９，１６，１７，２２，２３，２６，２７のハニカム構造体は、「縦クラックの発生温度」及び「端面クラックの発生温度」が、共に９００℃以上であり、耐熱衝撃性に優れたものであった。一方、比較例１，２，４，６〜１０のハニカム構造体は、「縦クラックの発生温度」及び「端面クラックの発生温度」のうちの少なくとも一方が、９００℃未満であり、耐熱衝撃性に問題があるものであった。比較例３及び比較例５では、充填材用原料の粘度が高すぎて、スリットへの充填材用原料の充填が不可能であり、ハニカム構造体を製造することできなかった。以上の結果より、ハニカム構造部の熱膨張係数α１に対する、充填材の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）を０．６〜１．５とすることにより、高温時のクラックの発生が抑制されることが分かった。

本発明のハニカム構造体は、自動車の排ガスを浄化する排ガス浄化装置用の触媒担体として好適に利用することができる。

１：隔壁、２：セル、３：外周壁、４：ハニカム構造部、５：側面、６：スリット、６ａ：最短距離スリット、７：充填材、１１：第一端面（端面）、１２：第二端面（端面）、２１：電極部、８２：曲げ試験用試料、８３：内側支点、８４：外側支点、８５：長さ、８６：幅、８７：厚さ、８８：充填材の幅、８９：ハニカム構造部、１００，１２０，１３０，１４０，１５０，１６０，１７０，１８０，１９０，２００：ハニカム構造体、Ｏ：中心、Ｃ：（電極部の）中央部、Ｌ：中心線、Ｌ１，Ｌ２：線分、α：中心角、β：角度、θ：中心角の０．５倍の角度、Ａ，Ｂ：領域、Ｄ：距離、Ｐ：点（端点）、ＳＡ：スリット角度、ＨＬ：半直線。

Claims (10)

1. 流体の流路となる第一端面から第二端面まで延びる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁と、最外周に位置する外周壁とを有する柱状のハニカム構造部と、前記ハニカム構造部の側面に配設された一対の電極部とを備え、
   前記ハニカム構造部は、通電により発熱するものであり、
   前記一対の電極部のそれぞれが、前記ハニカム構造部のセルの延びる方向に延びる帯状に形成され、
   前記セルの延びる方向に直交する断面において、前記一対の電極部における一方の前記電極部が、前記一対の電極部における他方の前記電極部に対して、前記ハニカム構造部の中心を挟んで反対側に配設され、
   前記ハニカム構造部に、側面に開口するスリットが１本以上形成され、
   前記ハニカム構造部が、少なくとも１本の前記スリットに充填された充填材を有し、前記充填材が、前記スリットの空間の少なくとも一部に配設されてなり、
   前記充填材が、骨材と、ネック材とを含有し、
   前記ネック材の材質が酸化ケイ素であり、前記充填材が、当該ネック材を５〜２５質量％を含み、且つ、
   前記ハニカム構造部の前記隔壁及び前記外周壁が、珪素−炭化珪素複合材又は炭化珪素を９０質量％以上含有するものであり、
   前記ハニカム構造部の２５〜８００℃の熱膨張係数α１に対する、前記充填材の２５〜８００℃の熱膨張係数α２の比率（α２／α１）が、０．８〜１．２５である、ハニカム構造体。
2. 前記充填材の強度が、５００ｋＰａ以上であり、且つ、前記充填材のヤング率が、１５００ＭＰａ以下である、請求項１に記載のハニカム構造体。
3. 前記充填材の気孔率が、２０〜９０％である、請求項１又は２に記載のハニカム構造体。
4. 前記充填材が、炭化珪素を含む前記骨材を含み、且つ、前記充填材中の当該炭化珪素を含む骨材の含有量が、９０質量％以下である、請求項１〜３のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
5. 前記炭化珪素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、請求項４に記載のハニカム構造体。
6. 前記充填材が、コージェライトを含む前記骨材を含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
7. 前記コージェライトを含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、請求項６に記載のハニカム構造体。
8. 前記充填材が、酸化ケイ素を含む前記骨材を含み、且つ、前記充填材中の当該酸化ケイ素を含む骨材の含有量が、８０質量％以下である、請求項１〜７のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
9. 前記酸化ケイ素を含む骨材の平均粒子径が、３００μｍ以下である、請求項８に記載のハニカム構造体。
10. 前記ハニカム構造部の電気抵抗率が、１〜２００Ωｃｍである、請求項１〜９のいずれか一項に記載のハニカム構造体。

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