JP6254654B1 - 湿式摩擦材 - Google Patents

Abstract

【課題】従来と異なる形態によって引き摺りトルクの低減を達する湿式摩擦材を提供する。【解決手段】本湿式摩擦材１は、コアプレート２とその主面２ａで互いに間隙を隔ててリング状に配置された複数の摩擦部３と、摩擦部３によって区画形成された複数の油溝４と、を有し、摩擦部は平面視した場合に左側壁と右側壁と外周壁と内周壁とを備え、一対の側壁の形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部を含んでおり、第１摩擦部３Ａは仮想線分ＬＡに対し、左側壁３ＡＷＬが右傾され、右側壁３ＡＷＲが左傾され、外周壁３ＡＷＯの長さが内周壁３ＡＷＩの長さより短い摩擦部であり、第２摩擦部３Ｂは仮想線分ＬＢに対し、一対の側壁３ＢＷＬ及び３ＢＷＲが共に右傾された摩擦部であり、第３摩擦部３Ｃは仮想線分ＬＣに対し、一対の側壁３ＣＷＬ及び３ＣＷＲが共に左傾された摩擦部である。【選択図】図１

Description

本発明は、湿式摩擦材に関する。更に詳しくは、油の存在下で利用される湿式摩擦材であって、湿式クラッチ及び湿式ブレーキ等に組み込むことができる湿式摩擦材に関する。

従来、湿式摩擦材を用いた湿式クラッチや湿式ブレーキが、トルク伝達や制動等に利用されている。例えば、自動車等の自動変速機では、湿式油圧クラッチ内に湿式摩擦材が利用されている。
湿式油圧クラッチは、複数枚の湿式摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを小さなクリアランスを介して交互に配置され、両者を圧接・離間することでトルク伝達・非伝達を行う構造となっている。また、クラッチ内には、この圧接・離間における湿式摩擦材の摩擦低減や摩擦に伴う摩擦熱を吸収する目的等から、潤滑油が供給されている。このクラッチは、非締結時には、湿式摩擦材とセパレータプレートとが離間されて相対回転されており、その際に引き摺りトルクと称されるトルクを生じることが知られている。
この様な引き摺りトルクは、クラッチの空転時に不要なエネルギーを消費してしまう。そのため、近年、急速に進展されている低燃費化対策として、引き摺りトルクの低減が望まれている。引き摺りトルクの低減には様々なアプローチがあることが知られており、そのなかで、摩擦部の形状を工夫することによって引き摺りトルクを低減する方法が、下記特許文献１及び下記特許文献２に開示されている。

特開２００１−２９５８５９号公報 特開２００５−２６５１８６号公報

上記特許文献１には、油溝を区画形成する隣り合ったセグメント摩擦材の対向端面が、その内周側端部及び／又は中間部に溝幅の広い広幅部が切込部によって形成された湿式摩擦材が開示されている。そして、この湿式摩擦材は、耐熱性に優れ、引き摺りトルクを低減できることが示されている。
上記特許文献２には、内周開口部又は中間部分が左右対称の形状に拡がった油溝と、内周開口部から外周開口部までの幅がほぼ均一な油溝と、が所定割合で混在された湿式摩擦材が開示されている。そして、この湿式摩擦材によれば、潤滑油量が多い部位、潤滑油が抜け難い部位においても引き摺りトルクを低減できることが示されている。
しかしながら、前述のように、近年強く求められている低燃費化対策として、より多様な引き摺りトルク低減形態が求められている。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、従来と異なる構成によって引き摺りトルクの低減を達する湿式摩擦材を提供することを目的とする。

本発明は以下の通りである。
請求項１に記載の湿式摩擦材は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心Ｐ_０とするコアプレートと、前記コアプレートの主面で互いに間隙を隔ててリング状に配置された複数の摩擦部と、前記間隙として前記摩擦部によって区画形成された複数の油溝と、を有する湿式摩擦材であって、
前記摩擦部は、平面視した場合に、各々、前記摩擦部の左側に位置する油溝を形成する左側壁と、前記摩擦部の右側に位置する油溝を形成する右側壁と、の一対の側壁、
前記一対の側壁を外周側で繋ぐ外周壁、及び、
前記一対の側壁を内周側で繋ぐ内周壁、を備えるとともに、
前記摩擦部は、平面視した場合に、前記一対の側壁の形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部を含んでおり、
このうち、前記第１の摩擦部は、重心Ｐ_Ａと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａに対して、前記左側壁が右傾され、前記右側壁が左傾され、前記外周壁の長さが前記内周壁の長さより短い摩擦部であり、
第２の摩擦部は、重心Ｐ_Ｂと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｂに対して、前記一対の側壁が、共に右傾された摩擦部であり、
第３の摩擦部は、重心Ｐ_Ｃと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｃに対して、前記一対の側壁が、共に左傾された摩擦部であることを要旨とする。
請求項２に記載の湿式摩擦材は、請求項１に記載の湿式摩擦材において、前記コアプレートの１つの前記主面に配置された前記第１の摩擦部の個数をＮ_３Ａとし、前記第２の摩擦部の個数をＮ_３Ｂとし、前記第３の摩擦部の数をＮ_３Ｃとした場合に、下記式（１）及び下記式（２）を共に満たすことを要旨とする。
Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ ・・・（１）
Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ ・・・（２）
請求項３に記載の湿式摩擦材は、請求項１又は２に記載の湿式摩擦材において、前記第１の摩擦部、前記第２の摩擦部、及び、前記第３の摩擦部の各前記摩擦部は、同じ摩擦部が隣り合わないように配置されていることを要旨とする。
請求項４に記載の湿式摩擦材は、請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第１の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｘを有することを要旨とする。
請求項５に記載の湿式摩擦材は、請求項４に記載の湿式摩擦材において、前記配列部位Ｘを、１つの前記主面内に３箇所以上１２箇所以下有することを要旨とする。
請求項６に記載の湿式摩擦材は、請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第１の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、がこの順に５つ配置された配列部位Ｙを有することを要旨とする。
請求項７に記載の湿式摩擦材は、請求項６に記載の湿式摩擦材において、前記配列部位Ｙを、前記主面内に３箇所以上１２箇所以下有することを要旨とする。
請求項８に記載の湿式摩擦材は、請求項１乃至７のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_１、及び、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_２、のうちの少なくとも一方の配列部位を有することを要旨とする。

本湿式摩擦材は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心Ｐ_０とするコアプレートと、コアプレートの主面で互いに間隙を隔ててリング状に配置された複数の摩擦部と、この間隙として摩擦部によって区画形成された複数の油溝と、を有する。
このうち、摩擦部は、平面視した場合に、各々、摩擦部の左側に位置する油溝を形成する左側壁と、摩擦部の右側に位置する油溝を形成する右側壁と、の一対の側壁を備える。更に、この一対の側壁を外周側で繋ぐ外周壁、及び、一対の側壁を内周側で繋ぐ内周壁、を備える。
そして、摩擦部は、平面視した場合に、この一対の側壁の形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部を含んでいる。
第１の摩擦部（３Ａ）は、重心Ｐ_Ａと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａに対して、左側壁（３Ａ_ＷＬ）が右傾され、右側壁（３Ａ_ＷＲ）が左傾され、外周壁（３Ａ_ＷＯ）の長さが内周壁（３Ａ_ＷＩ）の長さより短い摩擦部である。
第２の摩擦部（３Ｂ）は、重心Ｐ_Ｂと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｂに対して、一対の側壁（３Ｂ_ＷＬ及び３Ｂ_ＷＲ）が、共に右傾された摩擦部である。
第３の摩擦部（３Ｃ）は、重心Ｐ_Ｃと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｃに対して、一対の側壁（３Ｃ_ＷＬ及び３Ｃ_ＷＲ）が、共に左傾された摩擦部である。
このように、複数の摩擦部として、３種の異なった形態の摩擦部を含むことで、従来と異なった構成による引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。

本湿式摩擦材は、コアプレートの１つの主面に配置された第１の摩擦部（３Ａ）の個数をＮ_３Ａとし、第２の摩擦部（３Ｂ）の個数をＮ_３Ｂとし、第３の摩擦部（３Ｃ）の数をＮ_３Ｃとした場合に、式（１）「Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ」及び式（２）「Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ」を共に満たすことができる。従来、多くの湿式摩擦材では、摩擦部として扇形状又は台形状のセグメントピースが多用されている。しかしながら、本湿式摩擦材では、このような扇形状又は台形状の摩擦部である第１の摩擦部（３Ａ）の数は、他の摩擦部よりも少ないことが好ましい。これにより、第１の摩擦部（３Ａ）の数が他の摩擦部より多い場合に比べて、引き摺りトルクを低減できる。とりわけ、低回転領域における引き摺りトルクをより効果的に低減できる。

本湿式摩擦材が、第１の摩擦部（３Ａ）、第２の摩擦部（３Ｂ）、及び、第３の摩擦部（３Ｃ）の各摩擦部は、各々同じ摩擦部が隣り合わないように配置されている場合は、潤滑油が過度にスムーズに系外へ排出されることを抑制し、潤滑油が各摩擦部上へ乗り上げることを促進することによって、隣接されるセパレータプレートから本湿式摩擦材を引き剥がす効果をより大きく得ることができる。この作用によって、引き摺りトルクを更に低減できる。

本湿式摩擦材が、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、１つの第１の摩擦部（３Ａ）と、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｘを有する場合は、第１の摩擦部（３Ａ）を挟んで、その両側に、全体として右傾された油溝と、全体として左傾された油溝と、を備えることができる。
即ち、第１の摩擦部（３Ａ）の右傾された左側壁（３Ａ_ＷＬ）と、第２の摩擦部（３Ｂ）の右傾された右側壁（３Ｂ_ＷＲ）と、によって区画形成された全体として右傾された油溝を備えることができる。この油溝は、本湿式摩擦材が反時計回りに回転される場合の潤滑油の排出を促がすことができる。
また、第１の摩擦部（３Ａ）の左傾された右側壁（３Ａ_ＷＲ）と、第３の摩擦部（３Ｃ）の左傾された左側壁（３Ｃ_ＷＬ）と、によって区画形成された全体として左傾された油溝を備えることができる。この油溝は、本湿式摩擦材が反時計回りに回転される場合に、第３の摩擦部（３Ｃ）の左傾された左側壁（３Ｃ_ＷＬ）を介して、第３の摩擦部（３Ｃ）上への潤滑油の乗り上げを促進できる。また、本湿式摩擦材が時計回りに回転される場合には、この作用は自然と逆転される。このように、配列部位Ｘを一群として設けることで、第１の摩擦部（３Ａ）の重心Ｐ_Ａと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａを対称軸として、左右に略対象に作用を及ぼすことができる。そして、配列部位Ｘの設置数によって、潤滑油の排出性と摩擦部上への潤滑油の乗り上げ量とをコントロールできる。即ち、配列部位Ｘの設置数を多くする程、第２の摩擦部（３Ｂ）と第３の摩擦部（３Ｃ）とが隣り合う数が減少し、排出性がより大きい湿式摩擦材を形成できる。また、逆に、配列部位Ｘの設置数を少なくする程、第２の摩擦部（３Ｂ）と第３の摩擦部（３Ｃ）とが隣り合う数が増大するため、摩擦部上への潤滑油の乗り上げ量が多い湿式摩擦材を形成できる。そして、このバランスによって状況に応じた潤滑油のコントロールを行うことができ、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。

本湿式摩擦材が、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、１つの第１の摩擦部（３Ａ）と、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、がこの順に５つ配置された配列部位Ｙを有する場合は、前述の配列部位Ｘの右側及び左側の両方の側に、内周側から外周側へ向かって開いた外開きの油溝（４_▽）を備えることができる。
即ち、配列部位Ｘをなす左端の第２の摩擦部（３Ｂ）の左側壁（３Ｂ_ＷＬ）と、その更に左側に配置された第３の摩擦部（３Ｃ）の右側壁（３Ｃ_ＷＲ）と、で区画形成される油溝（４_▽）を備えることができる。同様に、配列部位Ｘをなす右端の第３の摩擦部（３Ｃ）の右側壁（３Ｃ_ＷＲ）と、その更に右側に配置された第２の摩擦部（３Ｂ）の左側壁（３Ｂ_ＷＬ）と、で区画形成される油溝（４_▽）を備えることができる。
これらの油溝（４_▽）は、内周側から外周側へ向かって開いた外開きの油溝であるため、潤滑油の排出を抑制する形態の油溝となり、本湿式摩擦材が反時計回りに回転される場合にも、時計回りに回転される場合にも、油溝において、潤滑油の排出を抑制し、配列部位Ｘへ潤滑油がより多く供給されるようにコントロールできる。このため、配列部位Ｘをより効果的に機能させることができる。

本湿式摩擦材が、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_１を有する場合は、第２の摩擦部（３Ｂ）の右側壁（３Ｂ_ＷＲ）と第３の摩擦部（３Ｃ）の左側壁（３Ｃ_ＷＬ）とで区画形成される油溝（４_△）と、第３の摩擦部の右側壁（３Ｃ_ＷＲ）と第２の摩擦部（３Ｂ）の左側壁（３Ｂ_ＷＬ）とで区画形成される油溝（４_▽）と、を有することができる。この配列部位Ｚ_１では、左側に油溝（４_△）が配置され、右側に油溝（４_▽）が配置されて、これらの油溝が隣り合って配置される。このため、本湿式摩擦材が反時計回りに回転される場合に、油溝（４_▽）から空気を取り込み易くなり、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。
同様に、本湿式摩擦材が、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、１つの第２の摩擦部（３Ｂ）と、１つの第３の摩擦部（３Ｃ）と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_２を有する場合は、第３の摩擦部（３Ｃ）の左側壁（３Ｃ_ＷＬ）と第２の摩擦部（３Ｂ）の右側壁（３Ｂ_ＷＲ）とで区画形成される油溝（４_▽）と、第２の摩擦部（３Ｂ）の右側壁（３Ｂ_ＷＲ）と第３の摩擦部（３Ｃ）の左側壁（３Ｃ_ＷＬ）とで区画形成される油溝（４_△）と、を有することができる。この配列部位Ｚ_２では、左側に油溝（４_▽）が配置され、右側に油溝（４_△）が配置される。このため、本湿式摩擦材が時計回りに回転される場合に、油溝（４_▽）から空気を取り込み易くなり、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。

本湿式摩擦材の一例（実施例１）の平面図である。 本湿式摩擦材の他例（実施例２）の平面図である。 本湿式摩擦材における摩擦部及び油溝を説明する一部斜視図である。 本湿式摩擦材における摩擦部及び油溝を説明する一部斜視図である。 本湿式摩擦材における配列部位Ｘを説明する一部平面図である。 本湿式摩擦材における配列部位Ｙを説明する一部平面図である。 本湿式摩擦材における配列部位Ｚ_１を説明する一部平面図である。 本湿式摩擦材における配列部位Ｚ_２を説明する一部平面図である。 本湿式摩擦材における第１の摩擦部を説明する平面図である。 本湿式摩擦材における第２の摩擦部を説明する平面図である。 本湿式摩擦材における第３の摩擦部を説明する平面図である。 各湿式摩擦材の引き摺りトルクと回転数との相関を示すグラフである。 比較品（比較例１）を示す一部平面図である。 比較品（比較例２）を示す一部平面図である。

以下、本発明を、図を参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。

［１］湿式摩擦材
本湿式摩擦材（１）は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心（Ｐ_０）とするコアプレート（２）と、コアプレートの主面（２ａ）で互いに間隙を隔ててリング状に配置された複数の摩擦部（３）と、この間隙として摩擦部（３）によって区画形成された複数の油溝（４）と、を有する。即ち、本湿式摩擦材（１）は、コアプレート（２）と複数の摩擦部（３）とを備えるとともに、各摩擦部（３）の側壁により区画形成された複数の油溝（４）を有する（図１〜図４参照）。

そして、本湿式摩擦材（１）は、摩擦部（３）を平面視した場合に、各々、摩擦部（３）の左側に位置する油溝（４）を形成する左側壁（３_ＷＬ）と、摩擦部（３）の右側に位置する油溝（４）を形成する右側壁（３_ＷＲ）と、の一対の側壁（３_ＷＬ及び３_ＷＲ）、
一対の側壁（３_ＷＬ及び３_ＷＲ）を外周側で繋ぐ外周壁（３_ＷＯ）、及び、
一対の側壁（３_ＷＬ及び３_ＷＲ）を内周側で繋ぐ内周壁（３_ＷＩ）、を備える（図１〜図４参照）。

更に、摩擦部（３）は、平面視した場合に、一対の側壁（３_ＷＬ及び３_ＷＲ）の形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部（３Ａ、３Ｂ及び３Ｃ）を含む（図１〜図４参照）。
このうち、第１の摩擦部（３Ａ）は、重心（Ｐ_Ａ）と回転中心（Ｐ_０）とを結ぶ仮想線分（Ｌ_Ａ）に対して、左側壁（３Ａ_ＷＬ）が右傾され、右側壁（３Ａ_ＷＲ）が左傾され、外周壁の長さが内周壁の長さより短い摩擦部である。
また、第２の摩擦部（３Ｂ）は、重心（Ｐ_Ｂ）と回転中心（Ｐ_０）とを結ぶ仮想線分（Ｌ_Ｂ）に対して、一対の側壁（３Ｂ_ＷＬ及び３Ｂ_ＷＲ）が、共に右傾された摩擦部である。
更に、第３の摩擦部（３Ｃ）は、重心（Ｐ_Ｃ）と回転中心（Ｐ_０）とを結ぶ仮想線分（Ｌ_Ｃ）に対して、一対の側壁（３Ｃ_ＷＬ及び３Ｃ_ＷＲ）が、共に左傾された摩擦部である。

コアプレート２は、平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を、本湿式摩擦材１の回転中心Ｐ_０とする。また、コアプレート２は、主面２ａを有する。主面２ａは、摩擦部３が配設される面である。主面２ａは、コアプレート２の表面及び裏面のうちの一方のみであってもよいし、両面であってもよい。

本湿式摩擦材１は、摩擦部３を複数有する。これらの摩擦部３は、コアプレートの主面２ａに、摩擦部３同士が互いに間隙を隔ててリング状に配置されている。油溝４は、これら摩擦部３同士の間隙として、摩擦部３の側壁によって区画形成されている。
摩擦部３は、その表面が摩擦面とされており、本湿式摩擦材１とセパレータプレートとの接触やその程度によって、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの連動具合を調節することができる。即ち、セパレータプレートに対するブレーキ機能（制動機能）や、トルク伝達機能を有する。
油溝４は、本湿式摩擦材１の内周側から供給された潤滑油を、この油溝４を通じて、本湿式摩擦材１の外周側へ排出する機能を有する。そして、油溝４の形態によって、潤滑油に対して及ぼす作用が異ならせることができ、排出量のコントロールや、摩擦部３上への潤滑油の乗り上げ誘導の有無、摩擦部３上への潤滑油の乗り上げ量のコントロール等を行うことができる。

複数の摩擦部３は、これらを平面視した場合に、各々、その左側に位置する油溝４を形成する左側壁３_ＷＬ（３Ａ_ＷＬ、３Ｂ_ＷＬ、３Ｃ_ＷＬ等）と、その右側に位置する油溝４を形成する右側壁３_ＷＲ（３Ａ_ＷＲ、３Ｂ_ＷＲ、３Ｃ_ＷＲ等）と、の一対の側壁３_ＷＬ及び側壁３_ＷＲを有する。更に、これら一対の側壁３_ＷＬ及び側壁３_ＷＲを、本湿式摩擦材１の外周側で繋ぐ外周壁３_ＷＯ（３Ａ_ＷＯ、３Ｂ_ＷＯ、３Ｃ_ＷＯ等）と、これら一対の側壁３_ＷＬ及び側壁３_ＷＲを、本湿式摩擦材１の内周側で繋ぐ内周壁３_ＷＩ（３Ａ_ＷＩ、３Ｂ_ＷＩ、３Ｃ_ＷＩ等）と、を備えている。これらの摩擦部３を構成する各構成壁は、平面視した場合に、各々、直線状であってもよく、曲線状であってもよく、その他、不定形な形状であってもよい。
更に、複数の摩擦部３は、これらを平面視した場合に、一対の側壁３_ＷＬ及び側壁３_ＷＲの形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部（３Ａ、３Ｂ及び３Ｃ）を含んでいる。即ち、第１の摩擦部（以下、単に「第１摩擦部」ともいう）、第２の摩擦部（以下、単に「第２摩擦部」ともいう）、第３の摩擦部（以下、単に「第３摩擦部」ともいう）の３種の摩擦部を含んでいる。本湿式摩擦材１は、摩擦部３として、これらの第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、第３摩擦部３Ｃの３種の摩擦部のみからなってもよく、これら以外の形態の摩擦部を有してもよい。
尚、本湿式摩擦材１において、各摩擦部３を平面視する場合は、当該摩擦部３を時計文字盤における１２時位置に配置した場合の平面視を想定するものとする。

第１の摩擦部（３Ａ）
第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬが、重心Ｐ_Ａと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａに対して右傾された摩擦部である。即ち、平面視において、左側壁３Ａ_ＷＬの外周端が、左側壁３Ａ_ＷＬの内周端よりも右側にある。
また、第１摩擦部３Ａは、右側壁３Ａ_ＷＲが仮想線分Ｌ_Ａに対して左傾された摩擦部である。即ち、平面視において、右側壁３Ａ_ＷＲの外周端が、右側壁３Ａ_ＷＲの内周端よりも左側にある。
更に、第１摩擦部３Ａは、外周壁３Ａ_ＷＯの長さＤ_３ＡＷＯが内周壁３Ａ_ＷＩの長さＤ_３ＡＷＩより短い摩擦部である。
従って、第１摩擦部３Ａは、平面視において、概形として台形状をなしており、内周壁３Ａ_ＷＩよりも長さが短い外周壁３Ａ_ＷＯを外周側へ向けて配置されている。

第１摩擦部３Ａのより具体的な形状は、特に限定されないが、例えば、図９に示す各種の形状が例示される。尚、図９中のＬ_ＰＯは、回転中心Ｐ_０を中心として、内周壁３Ａ_ＷＩの左右両端を通る仮想円を表わす。

図９（ａ）は、左側壁３Ａ_ＷＬ、右側壁３Ａ_ＷＲ、外周壁３Ａ_ＷＯ、内周壁３Ａ_ＷＩの全ての構成壁が、平面視した場合に、直線形状にされた第１摩擦部３Ａである。
左側壁３Ａ_ＷＬと右側壁３Ａ_ＷＲとは、平面視において、いずれか一方が他方に対して長く形成されていてもよいが、図９（ａ）に示すように、同じ長さにすることができる。

左側壁３Ａ_ＷＬの仮想線分Ｌ_Ａに対する右傾の大きさθ_３ＡＷＬ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＡＷＬ≧１５度が好ましい。これにより左側壁３Ａ_ＷＬが区画形成する油溝４の潤滑油の排出性（湿式摩擦材１が反時計回りの場合の排出性）を大きくすることができる。この角度（θ_３ＡＷＬ）は、更に、２５度以上がより好ましく、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＡＷＬの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＡＷＬ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＡＷＬ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。
右側壁３Ａ_ＷＲの仮想線分Ｌ_Ａに対する左傾の大きさθ_３ＡＷＲ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＡＷＲ≧１５度が好ましい。これにより右側壁３Ａ_ＷＲが区画形成する油溝４の潤滑油の排出性（湿式摩擦材１が時計回りの場合の排出性）を大きくすることができる。この角度（θ_３ＡＷＲ）は、更に、２５度以上がより好ましく、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＡＷＲの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＡＷＬ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＡＷＲ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。

また、外周壁３Ａ_ＷＯと内周壁３Ａ_ＷＩとは、平面視において、互いに平行となるように配置しなくてもよいが、図９（ａ）に示すように、互いに平行となるように配置できる。
更に、外周壁３Ａ_ＷＯの長さＤ_３ＡＷＯと内周壁３Ａ_ＷＩの長さＤ_３ＡＷＩとの長さの比は、限定されないが、例えば、Ｄ_３ＡＷＯ／Ｄ_３ＡＷＩは、０．２≦Ｄ_３ＡＷＯ／Ｄ_３ＡＷＩ≦０．８が好ましく、０．３≦Ｄ_３ＡＷＯ／Ｄ_３ＡＷＩ≦０．７がより好ましい。

図９（ａ）に示す形態の第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとで形成される鋭角部を有する。また、同様に、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとで形成される鋭角部を有する。このため、第１摩擦部３Ａの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを抑制し、第１摩擦部３Ａの両側の油溝４における排出性を向上させることができる。

図９（ｂ）に示す第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、全体として右傾されている左側壁３Ａ_ＷＬの内周側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ａに対して左傾された側壁３Ａ_ＷＬ’を備える。即ち、平面視において、側壁３Ａ_ＷＬ’の外周端は、側壁３Ａ_ＷＬ’の内周端よりも左側にある。この側壁３Ａ_ＷＬ’は、平面視した長さにおいて、左側壁３Ａ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、全体として左傾されている右側壁３Ａ_ＷＲの内周側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ａに対して右傾された側壁３Ａ_ＷＲ’を備える。即ち、平面視において、側壁３Ａ_ＷＲ’の外周端は、側壁３Ａ_ＷＲ’の内周端よりも右側にある。この側壁３Ａ_ＷＲ’は、平面視した長さにおいて、右側壁３Ａ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。

図９（ｂ）は、上述の点において、図９（ａ）と異なるものの、その他の点では、図９（ａ）と共通する。この図９（ｂ）に示す形態の第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬ’及び右側壁３Ａ_ＷＲ’を有することにより、第１摩擦部３Ａの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第１摩擦部３Ａの両側の油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第１摩擦部３Ａの摩擦面上へ乗り上げさせることができる。

図９（ｃ）に示す第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、第１摩擦部３Ａの内周側に、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、左側壁３Ａ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、第１摩擦部３Ａの内周側に、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、右側壁３Ａ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。
図９（ｃ）は、上述の点において、図９（ａ）と異なるものの、その他の点では、図９（ａ）と共通する。この図９（ｃ）に示す形態の第１摩擦部３Ａは、左側壁３Ａ_ＷＬと内周壁３Ａ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブ、及び、右側壁３Ａ_ＷＲと内周壁３Ａ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有することにより、第１摩擦部３Ａの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第１摩擦部３Ａの両側の油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第１摩擦部３Ａの摩擦面上へ乗り上げさせることができる。

図９（ｄ）に示す第１摩擦部３Ａは、内周壁３Ａ_ＷＩがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。また、外周壁３Ａ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。
図９（ｄ）は、上述の点において、図９（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図９（ｃ）と共通する。この図９（ｄ）に示す形態の第１摩擦部３Ａは、特に、外周壁３Ａ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を減らし、引き摺りトルクを低減できる。

図９（ｅ）に示す第１摩擦部３Ａは、内周壁３Ａ_ＷＩがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。また、外周壁３Ａ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。
図９（ｅ）は、上述の点において、図９（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図９（ｃ）と共通する。この図９（ｅ）に示す形態の第１摩擦部３Ａは、特に、外周壁３Ａ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を減らし、引き摺りトルクを低減できる。

第２の摩擦部（３Ｂ）
第２摩擦部３Ｂは、左側壁３Ｂ_ＷＬ及び右側壁３Ｂ_ＷＲが、共に、重心Ｐ_Ｂと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｂに対して右傾された摩擦部である。即ち、平面視において、左側壁３Ｂ_ＷＬの外周端が、左側壁３Ｂ_ＷＬの内周端よりも右側にあり、且つ、右側壁３Ｂ_ＷＲの外周端が、右側壁３Ｂ_ＷＲの内周端よりも右側にある。第２摩擦部３Ｂは、概形として菱形状をなしている。

但し、左側壁３Ｂ_ＷＬと右側壁３Ｂ_ＷＲとは、互いに非平行であってもよいし、平行であってもよい。また、左側壁３Ｂ_ＷＬ及び右側壁３Ｂ_ＷＲの長さは、同じであってもよいし、異なっていてもよい。各側壁は、異なる機能を有することができるため、例えば、各々の機能に適した傾斜角（θ_３ＢＷＬ及びθ_３ＢＷＲ）が異なる場合には、左側壁３Ｂ_ＷＬと右側壁３Ｂ_ＷＲとの長さも異なることができる。
外周壁３Ｂ_ＷＯと内周壁３Ｂ_ＷＩとは、互いに非平行であってもよいし、平行であってもよい。更に、外周壁３Ｂ_ＷＯの長さＤ_３ＢＷＯと、内周壁３Ｂ_ＷＩの長さＤ_３ＢＷＩと、は同じであってもよく異なってもよい。この長さの比は限定されないが、例えば、Ｄ_３ＢＷＯ／Ｄ_３ＢＷＩは、０．８≦Ｄ_３ＢＷＯ／Ｄ_３ＢＷＩ≦１．３とすることができる。
尚、図１０中のＬ_ＰＯは、回転中心Ｐ_０を中心として、内周壁３Ｂ_ＷＩの左右両端を通る仮想円を表わす。

図１０（ａ）は、左側壁３Ｂ_ＷＬ、右側壁３Ｂ_ＷＲ、外周壁３Ｂ_ＷＯ、内周壁３Ｂ_ＷＩの全ての構成壁が、平面視した場合に直線形状にされた第２摩擦部３Ｂである。
左側壁３Ｂ_ＷＬと右側壁３Ｂ_ＷＲとは、平面視において、いずれか一方が他方に対して長く形成されていてもよいが、図１０（ａ）に示すように、同じ長さにすることができる。また、左側壁３Ｂ_ＷＬと右側壁３Ｂ_ＷＲとは、平面視において、非平行に配置されてもよいが、図１０（ａ）に示すように、平行に配置することができる。

左側壁３Ｂ_ＷＬの仮想線分Ｌ_Ｂに対する右傾の大きさθ_３ＢＷＬ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＢＷＬ≧２５度が好ましい。これにより左側壁３Ｂ_ＷＬが区画形成する油溝４において外周側から内周側へ向かって空気を取り込む作用を高めることができる。特に、第２摩擦部３Ｂが、第３摩擦部３Ｃの右側に配置されることにより、外周側へ開いた油溝４_▽が形成される場合にこの効果が最も大きく発揮され得る。この角度（θ_３ＢＷＬ）は、更に、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＢＷＬの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＢＷＬ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＢＷＬ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。

右側壁３Ｂ_ＷＲの仮想線分Ｌ_Ｂに対する右傾の大きさθ_３ＢＷＲ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＢＷＲ≧１５度が好ましい。これにより右側壁３Ｂ_ＷＲが区画形成する油溝４において、潤滑油の排出性を向上させることができる。この角度（θ_３ＢＷＲ）は、更に、２５度以上がより好ましく、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＢＷＲの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＢＷＲ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＢＷＲ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。

図１０（ａ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂは、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとで形成される鋭角部を有するため、後述する、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂに比べると、摩擦面上への潤滑油の乗り上げを抑制し、第２摩擦部３Ｂの左隣に配置される油溝４における潤滑油の排出性を向上させることができる（特に、反時計回り時の効果）。

図１０（ｂ）に示す第２摩擦部３Ｂは、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、全体として仮想線分Ｌ_Ｂに対して右傾されている左側壁３Ｂ_ＷＬの内周端側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ｂに対して左傾された側壁３Ｂ_ＷＬ’を備える。この側壁３Ｂ_ＷＬ’は、平面視した長さにおいて、左側壁３Ｂ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ｂ_ＷＲと外周壁３Ｂ_ＷＯとで鋭角部を形成しないように、全体として仮想線分Ｌ_Ｂに対して右傾されている右側壁３Ｂ_ＷＲの外周端側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ｂに対して左傾された側壁３Ｂ_ＷＲ’を備える。側壁３Ｂ_ＷＲ’は、平面視した長さにおいて、右側壁３Ｂ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。

図１０（ｂ）は、上述の点において、図１０（ａ）と異なるものの、その他の点では、図１０（ａ）と共通する。この図１０（ｂ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂは、側壁３Ｂ_ＷＬ’を有することにより、第２摩擦部３Ｂの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第２摩擦部３Ｂの左側に配置される油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第２摩擦部３Ｂの摩擦面上へ乗り上げさせることができる（特に、反時計回り時の効果）。また、側壁３Ｂ_ＷＲ’を有することにより、本湿式摩擦材１が、時計回りに回転された場合に潤滑油との間に生じる抵抗を低減できる。

図１０（ｃ）に示す第２摩擦部３Ｂは、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、第２摩擦部３Ｂの内周側に、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、側壁３Ｂ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ｂ_ＷＲと外周壁３Ｂ_ＷＯとで鋭角部を形成しないように、第２摩擦部３Ｂの外周側に、右側壁３Ｂ_ＷＲと外周壁３Ｂ_ＷＯとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、右側壁３Ｂ_ＷＲと外周壁３Ｂ_ＷＯとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、側壁３Ｂ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。

図１０（ｃ）は、上述の点において、図１０（ａ）と異なるものの、その他の点では、図１０（ａ）と共通する。この図１０（ｃ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂは、左側壁３Ｂ_ＷＬと内周壁３Ｂ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有することにより、第２摩擦部３Ｂの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第２摩擦部３Ｂの左側に配置される油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第２摩擦部３Ｂの摩擦面上へ乗り上げさせることができる。また、右側壁３Ｂ_ＷＲと外周壁３Ｂ_ＷＯとを接続する緩やかなカーブを有することにより、本湿式摩擦材１が、時計回りに回転された場合に潤滑油との間に生じる抵抗を低減できる。

図１０（ｄ）に示す第２摩擦部３Ｂは、内周壁３Ｂ_ＷＩがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。また、外周壁３Ｂ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。
図１０（ｄ）は、上述の点において、図１０（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図１０（ｃ）と共通する。この図１０（ｄ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂは、特に、外周壁３Ｂ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を軽減して、引き摺りトルクを低減させることができる。

図１０（ｅ）に示す第２摩擦部３Ｂは、内周壁３Ｂ_ＷＩがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。また、外周壁３Ｂ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。
図１０（ｅ）は、上述の点において、図１０（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図１０（ｃ）と共通する。この図１０（ｅ）に示す形態の第２摩擦部３Ｂは、特に、外周壁３Ｂ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を軽減して、引き摺りトルクを低減させることができる。

第３の摩擦部（３Ｃ）
第３摩擦部３Ｃは、左側壁３Ｃ_ＷＬ及び右側壁３Ｃ_ＷＲが、共に、重心Ｐ_Ｃと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｃに対して左傾された摩擦部である。即ち、平面視において、左側壁３Ｃ_ＷＬの外周端が、左側壁３Ｃ_ＷＬの内周端よりも右側にあり、且つ、右側壁３Ｃ_ＷＲの外周端が、右側壁３Ｃ_ＷＲの内周端よりも右側にある。第３摩擦部３Ｃは、概形として菱形状をなしている。

但し、左側壁３Ｃ_ＷＬと右側壁３Ｃ_ＷＲとは、互いに非平行であってもよいし、平行であってもよい。また、左側壁３Ｃ_ＷＬ及び右側壁３Ｃ_ＷＲの長さは、同じであってもよいし、異なっていてもよい。各側壁は、異なる機能を有することができるため、例えば、各々の機能に適した傾斜角（θ_３ＣＷＬ及びθ_３ＣＷＲ）が異なる場合には、左側壁３Ｃ_ＷＬと右側壁３Ｃ_ＷＲとの長さも異なることができる。
外周壁３Ｃ_ＷＯと内周壁３Ｃ_ＷＩとは、互いに非平行であってもよいし、平行であってもよい。更に、外周壁３Ｃ_ＷＯの長さＤ_３ＣＷＯと、内周壁３Ｃ_ＷＩの長さＤ_３ＣＷＩと、は同じであってもよく異なってもよい。この長さの比は限定されないが、例えば、Ｄ_３ＣＷＯ／Ｄ_３ＣＷＩは、０．８≦Ｄ_３ＣＷＯ／Ｄ_３ＣＷＩ≦１．３とすることができる。
尚、図１１中のＬ_ＰＯは、回転中心Ｐ_０を中心として、内周壁３Ｃ_ＷＩの左右両端を通る仮想円を表わす。

また、摩擦部３を摩擦基材（後述する）によって形成する場合、第２摩擦部３Ｂと、第３摩擦部３Ｃと、は異なるピースとして形成してもよいが、同じピースにより形成することもできる。同じピースにより形成する場合としては、一面側を第２摩擦部３Ｂとして利用し、裏面側を第３摩擦部３Ｃとして利用する場合が挙げられる。

図１１（ａ）は、左側壁３Ｃ_ＷＬ、右側壁３Ｃ_ＷＲ、外周壁３Ｃ_ＷＯ、内周壁３Ｃ_ＷＩの全ての構成壁が、平面視した場合に直線形状にされた第３摩擦部３Ｃである。
左側壁ＣＢ_ＷＬと右側壁３Ｃ_ＷＲとは、平面視において、いずれか一方が他方に対して長く形成されていてもよいが、図１１（ａ）に示すように、同じ長さにすることができる。また、左側壁３Ｃ_ＷＬと右側壁３Ｃ_ＷＲとは、平面視において、非平行に配置されてもよいが、図１１（ａ）に示すように、平行に配置することができる。

左側壁３Ｃ_ＷＬの仮想線分Ｌ_Ｃに対する左傾の大きさθ_３ＣＷＬ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＣＷＬ≧１５度が好ましい。これにより、第３摩擦部３Ｃの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進できる。即ち、第３摩擦部３Ｃの左側に配置される油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を、左側壁３Ｃ_ＷＬの左傾を利用して、効率よく第３摩擦部３Ｃの摩擦面上へ乗り上げさせることができる。この角度（θ_３ＣＷＬ）は、更に、２５度以上がより好ましく、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＣＷＬの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＣＷＬ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＣＷＬ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。

右側壁３Ｃ_ＷＲの仮想線分Ｌ_Ｃに対する右傾の大きさθ_３ＣＷＲ（傾きの大きさ）は限定されないが、θ_３ＣＷＲ≧２５度が好ましい。これにより右側壁３Ｃ_ＷＲが区画形成する油溝４において外周側から内周側へ向かって空気を取り込む作用を高めることができる。特に、第３摩擦部３Ｃが、第２摩擦部３Ｂの左側に配置されることにより、外周側へ開いた油溝４_▽が形成される場合にこの効果が最も大きく発揮され得る。この角度（θ_３ＣＷＬ）は、更に、３５度以上が更に好ましく、４０度以上が特に好ましい。θ_３ＣＷＲの上限は限定されないが、例えば、θ_３ＣＷＲ≦６０度とすることができる。この角度（θ_３ＣＷＲ）は、更に、５５度以下がより好ましく、５０度以下が特に好ましい。

図１１（ａ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃは、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとで形成される鋭角部を有するため、後述する、図１１（ｂ）及び図１１（ｃ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃに比べると、摩擦面上への潤滑油の乗り上げを抑制し、第３摩擦部３Ｃの右隣に配置される油溝４における潤滑油の排出性を向上させることができる（特に、時計回り時の効果）

図１１（ｂ）に示す第３摩擦部３Ｃは、左側壁３Ｃ_ＷＬと外周壁３Ｃ_ＷＯとで鋭角部を形成しないように、全体として仮想線分Ｌ_Ｃに対して左傾されている左側壁３Ｃ_ＷＬの外周端側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ｃに対して右傾された側壁３Ｃ_ＷＬ’を備える。この側壁３Ｃ_ＷＬ’は、平面視した長さにおいて、左側壁３Ｃ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、全体として仮想線分Ｌ_Ｃに対して左傾されている右側壁３Ｃ_ＷＲの内周端側の一部のみに、仮想線分Ｌ_Ｃに対して右傾された側壁３Ｃ_ＷＲ’を備える。側壁３Ｃ_ＷＲ’は、平面視した長さにおいて、右側壁３Ｃ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。

図１１（ｂ）は、上述の点において、図１１（ａ）と異なるものの、その他の点では、図１１（ａ）と共通する。この図１１（ｂ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃは、側壁３Ｃ_ＷＲ’を有することにより、第３摩擦部３Ｃの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第３摩擦部３Ｃの右側に配置される油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第３摩擦部３Ｃの摩擦面上へ乗り上げさせることができる（特に、時計回り時の効果）。また、側壁３Ｃ_ＷＬ’を有することにより、本湿式摩擦材１が、反時計回りに回転された場合に潤滑油との間に生じる抵抗を低減できる。

図１１（ｃ）に示す第３摩擦部３Ｃは、左側壁３Ｃ_ＷＬと外周壁３Ｃ_ＷＯとで鋭角部を形成しないように、第３摩擦部３Ｃの外周側に、左側壁３Ｃ_ＷＬと外周壁３Ｂ_ＷＯとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、左側壁３Ｃ_ＷＬと外周壁３Ｃ_ＷＯとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、側壁３Ｃ_ＷＬ全体に対して、通常、３０％以下である。
同様に、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとで鋭角部を形成しないように、第３摩擦部３Ｂの内周側に、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有する。即ち、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとで鋭角部が形成されないようＲ加工されている。Ｒ加工領域の長さは限定されないが、平面視した長さにおいて、側壁３Ｃ_ＷＲ全体に対して、通常、３０％以下である。

図１１（ｃ）は、上述の点において、図１１（ａ）と異なるものの、その他の点では、図１１（ａ）と共通する。この図１１（ｃ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃは、右側壁３Ｃ_ＷＲと内周壁３Ｃ_ＷＩとを接続する緩やかなカーブを有することにより、本湿式摩擦材１が時計回りに回転された場合に、第３摩擦部３Ｃの摩擦面上への潤滑油の乗り上げを促進し、第３摩擦部３Ｃの右側に配置される油溝４を通過しようとする潤滑油の一部を効率よく第３摩擦部３Ｃの摩擦面上へ乗り上げさせることができる。また、左側壁３Ｃ_ＷＬと外周壁３Ｃ_ＷＯとを接続する緩やかなカーブを有することにより、本湿式摩擦材１が、反時計回りに回転された場合に潤滑油との間に生じる抵抗を低減できる。

図１１（ｄ）に示す第３摩擦部３Ｃは、内周壁３Ｃ_ＷＩがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。また、外周壁３Ｃ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凹曲）されている。
図１１（ｄ）は、上述の点において、図１１（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図１１（ｃ）と共通する。この図１１（ｄ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃは、特に、外周壁３Ｃ_ＷＯがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を軽減して、引き摺りトルクを低減させることができる。

図１１（ｅ）に示す第３摩擦部３Ｃは、内周壁３Ｃ_ＷＩがその中央付近に掛けて内周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。また、外周壁３Ｃ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブ（凸曲）されている。
図１１（ｅ）は、上述の点において、図１１（ｃ）と異なるものの、その他の点では、図１１（ｃ）と共通する。この図１１（ｅ）に示す形態の第３摩擦部３Ｃは、特に、外周壁３Ｃ_ＷＯがその中央付近に掛けて外周方向へ緩やかにカーブされた形状を有することにより、外周側に存在する潤滑油との接触面積を軽減して、引き摺りトルクを低減させることができる。

摩擦部の数
本湿式摩擦材１の摩擦部３を構成する、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３、及び、第３摩擦部３Ｃの各々数は限定されないが、第１摩擦部３Ａの数は、第２摩擦部３Ｂより少ないことが好ましい。また、第１摩擦部３Ａの数は、第３摩擦部３Ｃより少ないことが好ましい。即ち、第１摩擦部３Ａの個数をＮ_３Ａとし、第２摩擦部３Ｂの個数をＮ_３Ｂとした場合、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂが好ましい。また、第１摩擦部３Ａの個数をＮ_３Ａとし、第３摩擦部３Ｃの個数をＮ_３Ｃとした場合、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃが好ましい。更には、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ且つＮ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃであることが好ましい。
従来、多くの湿式摩擦材において摩擦部として扇形状又は台形状のセグメントピースが利用されているが、本湿式摩擦材１では、このような扇形状又は台形状の摩擦部である第１摩擦部３Ａの数が、他の摩擦部よりも少ないことが好ましい。これにより、第１摩擦部３Ａの数が他の摩擦部より多い場合に比べて、引き摺りトルクを低減できる。とりわけ、低回転領域における引き摺りトルクをより効果的に低減できる。
また、Ｎ_３ＢとＮ_３Ｃとの相関は、特に限定されないが、Ｎ_３Ｂ＝Ｎ_３Ｃとすることができる。本湿式摩擦材１では、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ且つＮ_３Ｂ＝Ｎ_３Ｃであることがより好ましい。

本湿式摩擦材１では、コアプレート２の１つの主面２ａに配置される摩擦部３の総数は限定されないが、通常、１０以上１００以下である。この摩擦部３の総数は、３０以上９０以下が好ましく、３５以上７０以下がより好ましく、４０以上５０以下が特に好ましい。
Ｎ_３Ａの範囲も限定されないが、コアプレート２の１つの主面２ａに配置される数において、３以上１２以下が好ましく、４以上１１以下がより好ましく、５以上１０以下が特に好ましく、５以上９以下がとりわけ好ましい。

本湿式摩擦材１は、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、及び、第３摩擦部３Ｃの３種の摩擦部を備えるが、本湿式摩擦材１をなす摩擦部３は、これら３種の摩擦部以外の他の摩擦部を含んでもよいが、本湿式摩擦材１をなす摩擦部３のすべてを、これら３種の摩擦部のみから形成することができる。

摩擦部の配置
本湿式摩擦材１では、各摩擦部３の配置は限定されないが、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、第３摩擦部３Ｃの各摩擦部３は、同じ摩擦部が隣り合わないように配置されていることが好ましい。即ち、本湿式摩擦材１は、第１摩擦部３Ａと第１摩擦部３Ａとが隣り合った配置、第２摩擦部３Ｂと第２摩擦部３Ｂとが隣り合った配置、第３摩擦部３Ｃと第３摩擦部３Ｃとが隣り合った配置、を有さないことが好ましい。これにより、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、及び、第３摩擦部３Ｃの３つの異なる形状の摩擦部を併用することによる効果を十分に発揮させることができる。

更に、本湿式摩擦材１では、１つの第２摩擦部３Ｂと、１つの第１の摩擦部３Ａと、１つの第３摩擦部３Ｃと、がこの順に３つ配置された配列部位Ｘ（図５、図１及び図２参照）を有することが好ましい。即ち、上述の配列部位Ｘを、コアプレート２の１つの主面２ａ内に１組以上有することが好ましい。この配列部位Ｘを有する場合には、第１摩擦部３Ａを挟んで、その両側に、全体として右傾された油溝４_Ｒと、全体として左傾された油溝４_Ｌと、を備えることができる。
即ち、第１摩擦部３Ａの右傾された左側壁３Ａ_ＷＬと、第２摩擦部３Ｂの右傾された右側壁３Ｂ_ＷＲと、によって区画形成された油溝４_Ｒを有することができる。油溝４_Ｒは、本湿式摩擦材１が、反時計回りに回転される場合に潤滑油の排出を促がす油溝として機能できる。同時に、第１摩擦部３Ａの左傾された右側壁３Ａ_ＷＲと、第３摩擦部３Ｃの左傾された左側壁３Ｃ_ＷＬと、によって区画形成された油溝４_Ｌを有することができる。油溝４_Ｌは、本湿式摩擦材１が、反時計回りに回転される場合に、左傾された左側壁３Ｃ_ＷＬを介して、第３摩擦部３Ｃ上への潤滑油の乗り上げを促進できる。
これらの油溝４_Ｒ及び油溝４_Ｌの機能は、本湿式摩擦材１が、時計回りに回転される場合は自然と逆転されることとなる。

このように、配列部位Ｘを一群として設けることで、第１摩擦部の重心Ｐ_Ａと回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａを対称軸として、左右に略対象に作用を及ぼすことができる。そして、配列部位Ｘの設置数によって、潤滑油の排出性と摩擦部上への潤滑油の乗り上げ量とをコントロールできる。即ち、配列部位Ｘの設置数を多くする程、第２摩擦部３Ｂと第３摩擦部３Ｃとが隣り合う数が減少し、排出性がより大きい湿式摩擦材を形成できる。また、逆に、配列部位Ｘの設置数を少なくする程、第２摩擦部３Ｂと第３摩擦部３Ｃとが隣り合う数が増大するため、摩擦部上への潤滑油の乗り上げ量が多い湿式摩擦材を形成できる。そして、このバランスによって状況に応じた潤滑油のコントロールを行うことができ、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。
本湿式摩擦材１が、コアプレート２の１つの主面２ａ内に備える配列部位Ｘの数は、限定されないが、３以上１２以下とすることができる。この数は、４以上１１以下が好ましく、５以上１０以下がより好ましく、５以上９以下が特に好ましい。

本湿式摩擦材１では、１つの第３摩擦部３Ｃと、１つの第２摩擦部３Ｂと、１つの第１摩擦部３Ａと、１つの第３摩擦部３Ｃと、１つの第２摩擦部３Ｂと、がこの順に５つ配置された配列部位Ｙ（図６、図１及び図２参照）を有することが好ましい。
配列部位Ｙを有する場合は、前述の配列部位Ｘの右側に、第３摩擦部３Ｃの左傾された右側壁３Ｃ_ＷＲと、第２摩擦部３Ｂの右傾された左側壁３Ｂ_ＷＬと、で区画形成される油溝４_▽を備えることができる。
同様に、前述の配列部位Ｘの左側にも、第３摩擦部３Ｃの左傾された右側壁３Ｃ_ＷＲと、第２摩擦部３Ｂの右傾された左側壁３Ｂ_ＷＬと、で区画形成される油溝４_▽を備えることができる。
これらの油溝４_▽は、内周側における開口が外周側よりも小さく、外周側へ向かって溝幅が広がった油溝である。即ち、外開きの油溝である。このため、潤滑油の排出を抑制する形態の油溝となり、本湿式摩擦材１が、反時計回りに回転される場合にも、時計回りに回転される場合にも、油溝４_▽において、潤滑油の排出を抑制し、配列部位Ｘへ潤滑油がより多く供給されるようにコントロールできる。このため、配列部位Ｘをより効果的に機能させることができる。
本湿式摩擦材１が、コアプレート２の１つの主面２ａ内に備える配列部位Ｙの数は、限定されないが、３以上１２以下とすることができる。４以上１１以下が好ましく、５以上１０以下がより好ましく、５以上９以下が特に好ましい。

本湿式摩擦材１では、下記の配列部位Ｚ_１及び配列部位Ｚ_２のうちの少なくとも一方の配列部位を備えることが好ましい。
配列部位Ｚ_１（図７、図１及び図２参照）は、１つの第２摩擦部３Ｂと、１つの第３摩擦部３Ｃと、１つの第２摩擦部３Ｂと、がこの順に３つ配置された配列部位である。
本湿式摩擦材１が配列部位Ｚ_１を有する場合は、第２摩擦部３Ｂの右傾された右側壁３Ｂ_ＷＲと、第３摩擦部３Ｃの左傾された左側壁３Ｃ_ＷＬと、で区画形成される油溝４_△と、第３摩擦部３Ｃの左傾された右側壁３Ｃ_ＷＲと、第２摩擦部３Ｂの右傾された左側壁３Ｂ_ＷＬとで区画形成される油溝４_▽と、を隣り合わせにして備えることができる。即ち、配列部位Ｚ_１では、左側に油溝４_△が配置され、右側に油溝４_▽が配置され、これらの油溝が隣り合って配置される。このため、本湿式摩擦材１が反時計回りに回転される場合に、油溝４_▽から空気を取り込み易くできる（図７の矢印Ｄ_Ａｉｒ参照）。特にこの空気の取り込みは、油溝４_△における潤滑油の排出（図７の矢印Ｄ_ＯＩＬ参照）に伴って生じるものと考えられる。そして、この空気の取り込みにより、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。

配列部位Ｚ_２（図８、図１及び図２参照）は、１つの第３摩擦部３Ｃと、１つの第２摩擦部３Ｂと、１つの第３摩擦部３Ｃと、がこの順に３つ配置された配列部位である。
本湿式摩擦材１が配列部位Ｚ_２を有する場合は、第３摩擦部３Ｃの左傾された右側壁３Ｃ_ＷＲと、第２摩擦部３Ｂの右傾された左側壁３Ｂ_ＷＬと、で区画形成される油溝４_▽と、第２摩擦部３Ｂの右傾された右側壁３Ｂ_ＷＲと、第３摩擦部３Ｃの左傾された左側壁３Ｃ_ＷＬとで区画形成される油溝４_△と、を隣り合わせにして備えることができる。即ち、配列部位Ｚ_２では、左側に油溝４_▽が配置され、右側に油溝４_△が配置され、これらの油溝が隣り合って配置される。このため、本湿式摩擦材１が時計回りに回転される場合に、油溝４_▽から空気を取り込み易くできる（図８の矢印Ｄ_Ａｉｒ参照）。特にこの空気の取り込みは、油溝４_△における潤滑油の排出（図８の矢印Ｄ_ＯＩＬ参照）に伴って生じるものと考えられる。そして、この空気の取り込みにより、低回転から高回転まで幅広く引き摺りトルクの低減を図ることができる。

配列部位Ｚ_１及び配列部位Ｚ_２は、いずれか一方のみを備えてもよいが、これらの両方を、コアプレート２の１つの主面２ａ内に備えることが好ましい。更に、配列部位Ｚ_１及び配列部位Ｚ_２の両方を備える場合には、いずれかの配置数が多く、他方の配置数が少なくてもよいが、配列部位Ｚ_１及び配列部位Ｚ_２を同数備えることが好ましい。これにより、バランスよく引き摺りトルクの低減を図ることができる。また、配列部位Ｘと、配列部位Ｚ_１と、配列部位Ｚ_２と、の３つの異なる配列部位を同時に備える場合、各々の数は、配列部位Ｘの数よりも、配列部位Ｚ_１の数の方が多いことが好ましい。また、配列部位Ｘの数よりも、配列部位Ｚ_２の数の方が多いことが好ましい。更に、配列部位Ｚ_１と配列部位Ｚ_２の数は同じであることが好ましい。

尚、上述した各摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａにどのように形成されていてもよい。例えば、摩擦部３は、コアプレート２の主面２ａに接合した複数の摩擦基材（セグメントピース）から形成できる。また、例えば、コアプレート２の表面に摩擦部３となる部位を島状に残してプレス加工することや、摩擦部３となる部位を島状に残して切削加工することで形成できる。コアプレート２と摩擦基材との接合方法は限定されず、熱融着や、接着剤等を介した貼着等の方法が挙げられる。
図３及び図４は、摩擦基材を用いて摩擦部３を形成した例を示している。

摩擦基材の構成は限定されないが、例えば、基材繊維と充填材を混ぜて抄造して得られた抄紙体に熱硬化性樹脂を含浸させた後、加熱硬化して得ることができる。
基材繊維としては、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等を利用できる他、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。基材繊維の平均長は０．５〜５ｍｍとすることができる。また、基材繊維の平均径は０．１〜６μｍとすることができる。
充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。

以下では、本発明を実施例によって説明する。尚、各実施例に共通する説明は省略する。
［１］湿式摩擦材の調整
［実施例１］
実施例１の湿式摩擦材１（図１参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に配設されたセグメントピースからなる摩擦部３と、を備える（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａにおいて同じ摩擦部３の構成である）。各セグメントピースは、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、熱可硬化性樹脂（樹脂結合剤）を含浸させて加熱硬化したものである。セグメントピースは、コアプレート２の表裏の両主面に加圧加熱により接合されて、摩擦部３を形成している。
コアプレート２は、ＮＣＨ７８０製であり、その内周に歯車状に形成されたスプライン内歯８を有する。スプライン内歯８は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように配設される。
また、コアプレート２の外径Ｒ_１と、コアプレート２の内径Ｒ_２（スプライン内歯８を除いたコアプレート２の内周によって規定される直径）との比Ｒ_１／Ｒ_２は１．０６（Ｒ_１＝１７０ｍｍ、Ｒ_２＝１６０ｍｍ）とされている。

コアプレート２は、その表裏の両面の主面２ａに、厚さ０．３〜１．２ｍｍの複数のセグメントピースが接合されており、セグメントピースが摩擦部３として機能されている。摩擦部３としてのセグメントピースは、所定の間隔を隔てて、コアプレート２上に全体として環状になるように配列されている。そして、セグメントピースの摩擦部３同士の間に形成された間隙は油溝４として機能されている。

実施例１の湿式摩擦材１の摩擦部３は、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、及び、第３摩擦部３Ｃの３種の摩擦部３から構成されている。第１摩擦部３Ａは、図９（ｃ）に示す形態を有し、θ_３ＡＷＬ及びθ_３ＡＷＲはいずれも角度１５度以上の同じ所定角度にされている。実施例１の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第１摩擦部３Ａの個数Ｎ_３Ａは９である。

また、実施例１の湿式摩擦材１の第２摩擦部３Ｂは、図１０（ｃ）に示す形態を有し、θ_３ＢＷＬが角度２５度以上の所定角度にされ、θ_３ＢＷＲが角度１５度以上の所定角度にされている。実施例１の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第２摩擦部３Ｂの個数Ｎ_３Ｂは１８である。
更に、実施例１の湿式摩擦材１の第３摩擦部３Ｃは、図１１（ｃ）に示す形態を有し、θ_３ＣＷＬが角度１５度以上の所定角度にされ、θ_３ＣＷＲが角度２５度以上の所定角度にされている。実施例１の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第３摩擦部３Ｃの個数Ｎ_３Ｃは１８である。
即ち、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ且つＮ_３Ｂ＝Ｎ_３Ｃである。

また、実施例１の湿式摩擦材１は、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｘを有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｘは９箇所である。更に、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｙを有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｙは９箇所である。
更に、実施例１の湿式摩擦材１は、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｚ_１を有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｚ_１は９箇所である。更に、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｚ_２を有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｚ_２は９箇所である。

［実施例２］
実施例２の湿式摩擦材１（図２参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に配設されたセグメントピースからなる摩擦部３と、を備える（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａにおいて同じ摩擦部３の構成である）。コアプレート２及びセグメントピースは、実施例１と共通であり、セグメントピースの摩擦部３同士の間に形成された間隙は油溝４として機能されている。

実施例２の湿式摩擦材１の摩擦部３は、第１摩擦部３Ａ、第２摩擦部３Ｂ、及び、第３摩擦部３Ｃの３種の摩擦部３から構成されている。これら３種の摩擦部３の構成は、実施例１と共通である。
実施例２の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第１摩擦部３Ａの個数Ｎ_３Ａは５である。
また、実施例２の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第２摩擦部３Ｂの個数Ｎ_３Ｂは２０である。
更に、実施例２の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第３摩擦部３Ｃの個数Ｎ_３Ｃは２０である。
即ち、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ、Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ且つＮ_３Ｂ＝Ｎ_３Ｃである。

また、実施例２の湿式摩擦材１は、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｘを有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｘは５箇所である。更に、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｙを有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｙは５箇所である。
更に、実施例２の湿式摩擦材１は、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｚ_１を有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｚ_１は１５箇所である。更に、摩擦部３が特定の配列となった配列部位Ｚ_２を有し、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された配列部位Ｚ_２は１５箇所である。

［比較例１］
比較例１の湿式摩擦材１’（図１３参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に配設されたセグメントピースからなる摩擦部３と、を備える（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａにおいて同じ摩擦部３の構成である）。コアプレート２及びセグメントピースは、実施例１と共通であり、セグメントピースの摩擦部３同士の間に形成された間隙は油溝４として機能されている。
比較例１の湿式摩擦材１の摩擦部３は、第１摩擦部３Ａの１種の摩擦部３のみから構成されている。第１摩擦部３Ａは、図９（ｃ）に示す形態を有し、θ_３ＡＷＬ及びθ_３ＡＷＲはいずれも角度１５度以上の同じ所定角度にされている。比較例１の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置された第１摩擦部３Ａの個数Ｎ_３Ａは４５である。

［比較例２］
比較例２の湿式摩擦材１’（図１４参照）は、コアプレート２と、コアプレート２の主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に配設されたセグメントピースからなる摩擦部３と、を備える（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａにおいて同じ摩擦部３の構成である）。コアプレート２及びセグメントピースは、実施例１と共通であり、セグメントピースの摩擦部３同士の間に形成された間隙は油溝４として機能されている。
比較例２の湿式摩擦材１の摩擦部３は、図１４に示すように、外周壁及び内周壁が各々凹凸を有するように加工されたセグメントピースから構成されている。これらのセグメントピースは、外周側と内周側とを交互に入れ替えて付設されており、セグメントピースの総数は４５個である。

［２］引き摺りトルクと回転数との相関
上記［１］の実施例１−２及び比較例１−２の各湿式摩擦材を、各々３枚用いて、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機により、その回転数５００−３０００ｒｐｍの間で測定した。得られた結果を図１２（図１２は縦軸上側程、引き摺りトルクが大きいことを示す）にグラフにして示した。
自動変速機潤滑油（ＡｕｔｏＡｔｉｃ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｆｌｕｉｄ、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標であるが、ここでは当該登録商標とは無関係に以下「ＡＴＦ」と略す。）油温：４０℃、ＡＴＦ油量：３００ｍＬ／分（外潤滑）、パッククリアランス：０．２０ｍｍ／枚の環境下で、試験体の湿式摩擦材を３枚セットし、回転速度を５００〜３０００ｒｐｍまで変化させ、５００ｒｐｍ、１０００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍ、３０００ｒｐｍの６点において引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。また、測定時間は１５秒／各回転、繰返し回数は５回とした。

（２）試験例の効果
図１２の結果から、１種類の摩擦部３を同じ方向に向くように配置した比較例１の湿式摩擦材では、２０００〜３０００ｒｐｍの高回転領域の引き摺りトルクは、比較的良好に低減できるものの、５００〜１５００ｒｐｍの低中回転領域における引き摺りトルクを十分に低減するには至っていない。即ち、５００〜１５００ｒｐｍの低中回転領域における引き摺りトルクの低減と、２０００〜３０００ｒｐｍの高回転領域における引き摺りトルクの低減と、が解離していることが分かる。
これに対し、１種類の摩擦部３の上下を交互にひっくり返して配置した比較例２では、比較例１に対して、２０００〜３０００ｒｐｍの高回転領域における引き摺りトルクが良好に低減されていることが分かる。
しかしながら、比較例１においても、比較例２においても、５００ｒｐｍにおける引き摺りトルクに対して、１０００ｒｐｍにおける引き摺りトルクは大きくなっていることが分かる。

一方、実施例１及び実施例２の湿式摩擦材は、比較例２の湿式摩擦材と比較しても、５００〜３０００ｒｐｍの高回転域から低回転域まですべての回転域において、更なる引き摺りトルクの低減を実現している。この効果が得られる理由は定かではないが、比較例１の湿式摩擦材は「４_▽」タイプの油溝のみを備えた形態といえ、比較例２の湿式摩擦材は、右傾斜された「４_Ｒ」タイプの油溝と、左傾斜された「４_Ｌ」タイプの油溝とのみを備えた形態といえるが、上述のように、満足な引き摺りトルク低減を達することができていない。これに対し、実施例１及び実施例２の湿式摩擦材は、「４_▽」タイプ、「４_Ｒ」タイプ、「４_Ｌ」タイプの全ての油溝をバランス良く備え、更に、「４_△」タイプの油溝をも備えており、従来知られていない、引き摺りトルクの相乗的な低減を生じていると考えられる。
更に、実施例１及び実施例２の湿式摩擦材では、５００〜１０００ｒｐｍの低回転域における低減効果が顕著であり、とりわけ、実施例２の湿式摩擦材は、この効果において優れている。これは、低回転域における潤滑油の排出性が向上されたためと考えられる。
加えて、実施例１及び実施例２の両湿式摩擦材は、５００ｒｐｍにおける引き摺りトルクに対して、１０００ｒｐｍにおける引き摺りトルクの上昇は認められず、すべての回転域においてなだらかに引き摺りトルク低減を達している。

尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。

本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、変速機内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの変速機内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチにおいてより効果的に引き摺りトルクを低減できる。

１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２ａ；主面、
３；摩擦部、
３Ａ；第１摩擦部、３Ａ_ＷＬ；左側壁、３Ａ_ＷＲ；右側壁、３Ａ_ＷＯ；外周壁、３Ａ_ＷＩ；内周壁、
３Ｂ；第２摩擦部、３Ｂ_ＷＬ；左側壁、３Ｂ_ＷＲ；右側壁、３Ｂ_ＷＯ；外周壁、３Ｂ_ＷＩ；内周壁、
３Ｃ；第３摩擦部、３Ｃ_ＷＬ；左側壁、３Ｃ_ＷＲ；右側壁、３Ｃ_ＷＯ；外周壁、３Ｃ_ＷＩ；内周壁、
４、４_Ｌ、４_Ｒ、４_▽、４_△；油溝、
８；スプライン内歯、
Ｐ_０；回転中心、
Ｐ_Ａ；第１の摩擦部の重心、
Ｐ_Ｂ；第２の摩擦部の重心、
Ｐ_Ｃ；第３の摩擦部の重心、
Ｌ_Ａ；Ｐ_ＡとＰ_０とを繋ぐ仮想線分、
Ｌ_Ｂ；Ｐ_ＢとＰ_０とを繋ぐ仮想線分、
Ｌ_Ｃ；Ｐ_ＣとＰ_０とを繋ぐ仮想線分。

Claims (8)

1. 平板なリング形状をなし、そのリング形状の中心を回転中心Ｐ_０とするコアプレートと、前記コアプレートの主面で互いに間隙を隔ててリング状に配置された複数の摩擦部と、前記間隙として前記摩擦部によって区画形成された複数の油溝と、を有する湿式摩擦材であって、
   前記摩擦部は、平面視した場合に、各々、前記摩擦部の左側に位置する油溝を形成する左側壁と、前記摩擦部の右側に位置する油溝を形成する右側壁と、の一対の側壁、
   前記一対の側壁を外周側で繋ぐ外周壁、及び、
   前記一対の側壁を内周側で繋ぐ内周壁、を備えるとともに、
   前記摩擦部は、平面視した場合に、前記一対の側壁の形態が異なる第１〜第３の３種の摩擦部を含んでおり、
   このうち、前記第１の摩擦部は、重心Ｐ_Ａと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ａに対して、前記左側壁が右傾され、前記右側壁が左傾され、前記外周壁の長さが前記内周壁の長さより短い摩擦部であり、
   第２の摩擦部は、重心Ｐ_Ｂと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｂに対して、前記一対の側壁が、共に右傾された摩擦部であり、
   第３の摩擦部は、重心Ｐ_Ｃと前記回転中心Ｐ_０とを結ぶ仮想線分Ｌ_Ｃに対して、前記一対の側壁が、共に左傾された摩擦部であることを特徴とする湿式摩擦材。
2. 前記コアプレートの１つの前記主面に配置された前記第１の摩擦部の個数をＮ_３Ａとし、前記第２の摩擦部の個数をＮ_３Ｂとし、前記第３の摩擦部の数をＮ_３Ｃとした場合に、下記式（１）及び下記式（２）を共に満たす請求項１に記載の湿式摩擦材。
   Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｂ ・・・（１）
   Ｎ_３Ａ＜Ｎ_３Ｃ ・・・（２）
3. 前記第１の摩擦部、前記第２の摩擦部、及び、前記第３の摩擦部の各前記摩擦部は、同じ摩擦部が隣り合わないように配置されている請求項１又は２に記載の湿式摩擦材。
4. １つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第１の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｘを有する請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
5. 前記配列部位Ｘを、１つの前記主面内に３箇所以上１２箇所以下有する請求項４に記載の湿式摩擦材。
6. １つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第１の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、がこの順に５つ配置された配列部位Ｙを有する請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
7. 前記配列部位Ｙを、前記主面内に３箇所以上１２箇所以下有する請求項６に記載の湿式摩擦材。
8. １つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_１、及び、１つの前記第３の摩擦部と、１つの前記第２の摩擦部と、１つの前記第３の摩擦部と、がこの順に３つ配置された配列部位Ｚ_２、のうちの少なくとも一方の配列部位を有する請求項１乃至７のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。

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