JP6240420B2

JP6240420B2 - Seismic reinforcement structure

Info

Publication number: JP6240420B2
Application number: JP2013141957A
Authority: JP
Inventors: 知巳久翁; 章文牧野; 裕曽我; 実三郎今宮; 武史福原
Original assignee: Takenaka Corp
Current assignee: Takenaka Corp
Priority date: 2013-07-05
Filing date: 2013-07-05
Publication date: 2017-11-29
Anticipated expiration: 2033-07-05
Also published as: JP2015014149A

Description

本発明は、耐震補強構造に関する。 The present invention relates to a seismic reinforcement structure.

従来、鋼製の柱梁架構を耐震補強する場合、柱と梁で囲まれた構面内に鋼製壁等の補強部材を嵌め込んで、補強部材の周囲を柱や梁に、溶接接合やボルト接合等で固定する方法が広く採用されていた。このとき、コンクリート床で下部梁が覆われている場合には、コンクリート床をはつり、下梁を一旦露出させ、補強部材と下部梁を固定していた。しかし、コンクリート床のはつり工事は、騒音、振動、粉塵等の発生を伴うため、商業施設では営業しながらの工事はできず、住宅では入居者が居ながらの工事ができないという問題があった。
このため、コンクリート床のはつりをなくし、騒音、振動、粉塵等の発生を抑えて柱梁架構を補強する技術が開示されている（特許文献１）。 Conventionally, when a steel column beam frame is seismically reinforced, a reinforcing member such as a steel wall is fitted in the structure surrounded by the column and the beam, and the periphery of the reinforcing member is welded to the column or beam. A method of fixing by bolting or the like has been widely adopted. At this time, when the lower beam is covered with the concrete floor, the concrete floor is suspended, the lower beam is once exposed, and the reinforcing member and the lower beam are fixed. However, since the suspension work of the concrete floor involves generation of noise, vibration, dust, etc., there is a problem that the construction cannot be performed while operating in a commercial facility and the construction cannot be performed while a resident is present in a house.
For this reason, the technique which eliminates the suspension of a concrete floor and suppresses generation | occurrence | production of a noise, a vibration, dust, etc. and reinforces a column beam frame is disclosed (patent document 1).

特許文献１には、既存の鉄筋コンクリート柱（ＲＣ柱）と鉄筋コンクリート梁（ＲＣ梁）で囲まれた構面内に、補強部材である鋼製壁を嵌め込んで、コンクリート床のはつりは行わず、鋼製壁の四辺をＲＣ柱とＲＣ梁の内周面に接着接合する構成が記載されている。 In Patent Document 1, a steel wall as a reinforcing member is fitted into a construction surface surrounded by existing reinforced concrete columns (RC columns) and reinforced concrete beams (RC beams), and the concrete floor is not suspended, A configuration is described in which the four sides of the steel wall are bonded to the inner peripheral surface of the RC column and RC beam.

特開平１１−２９３９５０号公報JP-A-11-293950

特許文献１は、既存の鉄筋コンクリート（ＲＣ）製又は既存の鉄骨鉄筋コンクリート（ＳＲＣ）製の柱梁架構の補強を対象としている。これらの柱梁架構は、地震時の変形が小さいため、接着接合でも接合状態が維持される可能性が高い。しかし、この構成を鋼製の柱梁架構に適用した場合、鋼製の柱梁架構は地震時の変形が大きいため、接着接合では接合部が剥離する可能性が高く、耐震補強強度を確保できない恐れがある。
本発明は、上記事実に鑑み、コンクリート床のはつり工事を伴わずに鋼製の柱梁架構を補強する、耐震補強構造を提供することを目的とする。 Patent Document 1 is directed to reinforcement of a column beam frame made of existing reinforced concrete (RC) or existing steel reinforced concrete (SRC). Since these column beam frames are small in deformation at the time of an earthquake, there is a high possibility that the bonded state is maintained even by adhesive bonding. However, when this structure is applied to a steel beam-column frame, the steel beam-column frame is greatly deformed at the time of an earthquake. There is a fear.
In view of the above-described facts, an object of the present invention is to provide an earthquake-proof reinforcement structure that reinforces a steel column beam frame without a concrete floor suspension work.

請求項１に記載の発明に係る耐震補強構造は、鋼製の柱梁架構と、前記梁上に設けられたコンクリート床と、前記柱梁架構の構面内へ配置され、下辺が前記コンクリート床に載置され、上辺が前記梁に溶接された固定プレートに接合され、両側辺が前記柱に溶接された固定プレートに接合された鋼製壁と、を有することを特徴としている。 The seismic reinforcement structure according to the first aspect of the present invention is a steel column beam frame, a concrete floor provided on the beam, and disposed in a plane of the column beam frame, the lower side of which is the concrete floor. And a steel wall whose upper side is joined to a fixed plate welded to the beam and whose both sides are joined to a fixed plate welded to the column.

請求項１に記載の発明によれば、鋼製壁の上辺は梁に接合され、両側辺は柱に接合されており、柱梁架構の変形が大きくなっても、せん断力が柱や梁から鋼製壁へ伝達される。また、鋼製壁とコンクリート床の間には強い摩擦力が働き、コンクリート床を介して力が伝達され、地震力に対して抵抗できる。即ち、コンクリート床をはつって、鋼製壁の下辺を梁に接合しないので、耐震補強する階の下階の仮設工事が不要となる。また、コンクリート床をはつらないので、低騒音、低振動、及び低粉塵で耐震補強工事ができる。 According to the first aspect of the present invention, the upper side of the steel wall is joined to the beam, and the both sides are joined to the column. Even if the deformation of the column beam frame increases, the shearing force is generated from the column or beam. Transmitted to the steel wall. In addition, a strong friction force acts between the steel wall and the concrete floor, and the force is transmitted through the concrete floor to resist the seismic force. In other words, since the lower side of the steel wall is not joined to the beam through the concrete floor, temporary work on the lower floor for the seismic reinforcement is unnecessary. In addition, since the concrete floor is not connected, earthquake-proof reinforcement work can be performed with low noise, low vibration, and low dust.

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の耐震補強構造において、前記壁体の下辺と前記コンクリート床は、接着剤又はアンカーで固定されていることを特徴としている。
これにより、鋼製壁とコンクリート床が一体化され、更に大きな地震力に抵抗することができる。 The invention according to claim 2 is the seismic reinforcement structure according to claim 1, wherein the lower side of the wall body and the concrete floor are fixed with an adhesive or an anchor.
Thereby, a steel wall and a concrete floor are integrated, and it can resist an even greater seismic force.

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の耐震補強構造において、前記柱はＨ形鋼であり、前記Ｈ形鋼のウェブに接合される縦プレートと、前記縦プレートと一体に成形され前記コンクリート床に固定される横プレートと、を備えたシアープレートを有していることを特徴としている。
鋼製柱の脚部分にシアープレートを設けることにより、鋼製柱に作用しているせん断力を、コンクリート床に効率よく伝達できるため、耐震効果を高めることができる。
請求項４に記載の発明は、請求項１〜３の何れか１項に記載の耐震補強構造において、前記鋼製壁の前記上辺及び前記両側辺は、前記固定プレートへボルト接合されている。
請求項５に記載の発明は、請求項１〜４の何れか１項に記載の耐震補強構造において、前記鋼製壁は、軽量Ｃ型鋼を横方向及び縦方向へ複数枚組合わせて構成されている。
請求項６に記載の発明は、請求項１〜５の何れか１項に記載の耐震補強構造において、前記鋼製壁の下部には、前記コンクリート床と当接する当接プレートが設けられている。 According to a third aspect of the present invention, in the earthquake-proof reinforcement structure according to the first or second aspect, the column is an H-shaped steel, and a vertical plate joined to the web of the H-shaped steel, and the vertical plate are integrated. And a shear plate having a transverse plate that is molded into a shape and fixed to the concrete floor.
By providing the shear plate at the leg portion of the steel column, the shearing force acting on the steel column can be efficiently transmitted to the concrete floor, so that the seismic effect can be enhanced.
According to a fourth aspect of the present invention, in the earthquake-proof reinforcement structure according to any one of the first to third aspects, the upper side and both side sides of the steel wall are bolted to the fixing plate.
The invention according to claim 5 is the seismic reinforcement structure according to any one of claims 1 to 4, wherein the steel wall is formed by combining a plurality of lightweight C-shaped steels in the lateral direction and the longitudinal direction. ing.
A sixth aspect of the present invention is the seismic reinforcement structure according to any one of the first to fifth aspects, wherein a contact plate that contacts the concrete floor is provided at a lower portion of the steel wall. .

本発明は、上記構成としてあるので、コンクリート床のはつり工事を伴わずに鋼製の柱梁架構を補強する耐震補強構造を提供することができる。 Since the present invention is configured as described above, it is possible to provide an earthquake-resistant reinforcing structure that reinforces a steel column beam frame without a concrete floor suspension work.

（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る耐震補強構造の基本構成を示す正面図であり、（Ｂ）は図１（Ａ）のＸ１−Ｘ１線断面図である。(A) is a front view which shows the basic composition of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 1st Embodiment of this invention, (B) is the X1-X1 sectional view taken on the line of FIG. 1 (A). （Ａ）は図１（Ａ）のＸ２−Ｘ２線断面図であり、（Ｂ）は図１（Ａ）のＸ３−Ｘ３線断面図である。(A) is the X2-X2 sectional view taken on the line of FIG. 1 (A), (B) is the X3-X3 sectional view taken on the line of FIG. 1 (A). （Ａ）は本発明の第１実施形態に係る耐震補強構造の変形例を示す模式図であり、（Ｂ）はその補強壁の変形例を示す正面図であり、（Ｃ）は補強壁の幅方向の長さを変化させた３モデルの比較を示す正面図である。(A) is a schematic diagram which shows the modification of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 1st Embodiment of this invention, (B) is a front view which shows the modification of the reinforcement wall, (C) is a reinforcement wall. It is a front view which shows the comparison of 3 models which changed the length of the width direction. 本発明の第１実施形態に係る耐震補強構造の解析モデルを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the analysis model of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 1st Embodiment of this invention. （Ａ）は解析条件をまとめた比較表であり、（Ｂ）は解析で使用した材料の特性をまとめた特性表であり、（Ｃ）と（Ｄ）は解析で使用した鋼材の応力−歪特性図である。(A) is a comparison table summarizing the analysis conditions, (B) is a property table summarizing the characteristics of the materials used in the analysis, and (C) and (D) are the stress-strain of the steel material used in the analysis. FIG. （Ａ）はスパン方向の壁部材が６枚の場合の解析結果を示す特性図であり、（Ｂ）はスパン方向の壁部材が８枚の場合の解析結果を示す特性図であり、（Ｃ）はスパン方向の壁部材が１０枚の場合の解析結果を示す特性図である。(A) is a characteristic diagram showing an analysis result when there are six wall members in the span direction, and (B) is a characteristic diagram showing an analysis result when there are eight wall members in the span direction. ) Is a characteristic diagram showing an analysis result when there are ten wall members in the span direction. （Ａ）は本発明の第２実施形態に係る耐震補強構造の基本構成を示す正面図であり、（Ｂ）は図８（Ａ）のＸ−Ｘ線断面図である。(A) is a front view which shows the basic composition of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 2nd Embodiment of this invention, (B) is XX sectional drawing of FIG. 8 (A). 本発明の第２実施形態に係る耐震補強構造の他の固定手段を示す、図８（Ａ）のＸ−Ｘ線断面図である。It is XX sectional drawing of FIG. 8 (A) which shows the other fixing means of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 2nd Embodiment of this invention. （Ａ）は本発明の第３実施形態に係る耐震補強構造の基本構成を示す正面図であり、（Ｂ）は、図１０（Ａ）のＸ−Ｘ線断面図である。(A) is a front view which shows the basic composition of the earthquake-proof reinforcement structure which concerns on 3rd Embodiment of this invention, (B) is XX sectional drawing of FIG. 10 (A).

（第１実施形態）
図１〜図７を用いて、第１実施形態に係る耐震補強構造について説明する。
図１（Ａ）の正面図に示すように、耐震補強構造は、鋼製の柱梁架構１６を有し、柱梁架構１６の構面内に鋼製の補強壁２０を嵌め込んで耐震架構１０とする構成である。
柱梁架構１６は、一対の柱１２Ｒ、１２Ｌ、上部梁１４Ｕ、及び下部梁１４ＤのいずれもＨ形鋼で構築されている。また、柱梁架構１６の下部梁１４Ｄは、コンクリート床１８で覆われ、柱梁架構１６の上部梁１４Ｕ、上部梁１４Ｕを支持する一対の柱１２Ｒ、１２Ｌ及びコンクリート床１８に囲まれた空間（構面内）には、補強壁２０が嵌め込まれている。 (First embodiment)
The earthquake-proof reinforcement structure according to the first embodiment will be described with reference to FIGS.
As shown in the front view of FIG. 1 (A), the seismic reinforcing structure has a steel column beam frame 16 and a steel reinforcing wall 20 is fitted in the surface of the column beam frame 16 to provide a seismic frame. The configuration is 10.
The column beam frame 16 is constructed of an H-section steel for all of the pair of columns 12R and 12L, the upper beam 14U, and the lower beam 14D. The lower beam 14D of the column beam frame 16 is covered with a concrete floor 18, and is a space surrounded by the upper beam 14U of the column beam frame 16, the pair of columns 12R and 12L supporting the upper beam 14U, and the concrete floor 18 ( The reinforcing wall 20 is fitted into the composition surface).

補強壁２０は、正面視が長方形の壁部材２１を、横方向及び縦方向へ複数枚組み合わせ、１つの平板状の壁面を形成する構成とされている。
図１（Ｂ）の断面図に示すように、具体的には、壁部材２１は、軽量Ｃ形鋼を所定の長さに切断して形成され、切断された壁部材２１の長手方向を横方向に向けて、横方向へ並べられると共に、縦方向へ積み重ねられている。このとき、壁部材２１の各ウェブで同一平面を形成するよう積み重ねられている。そして、隣接する壁部材２１のフランジ同士は、重ね合わされた状態で、ボルト７６で接合されている。
この構成とすることにより、人手による壁部材２１の持ち運び、及びエレベータを利用した搬入が可能となる。更に、規格化された汎用品で壁部材２１が形成でき、コストが低減される。 The reinforcing wall 20 is configured to form a single flat wall surface by combining a plurality of wall members 21 having a rectangular front view in the horizontal direction and the vertical direction.
As shown in the cross-sectional view of FIG. 1B, specifically, the wall member 21 is formed by cutting a lightweight C-shaped steel into a predetermined length and crosses the longitudinal direction of the cut wall member 21. They are lined up in the horizontal direction and stacked in the vertical direction. At this time, the webs of the wall member 21 are stacked so as to form the same plane. And the flange of the adjacent wall member 21 is joined with the volt | bolt 76 in the state piled up.
With this configuration, it is possible to carry the wall member 21 manually and carry it in using an elevator. Furthermore, the wall member 21 can be formed with a standardized general-purpose product, and the cost is reduced.

図２（Ａ）に示すように、補強壁２０の両側面（外周辺）には、平板状の固定プレート２４が取付けられ、両側面における壁部材２１の一体化が図られると共に、補強壁２０と、柱１２Ｒ、１２Ｌとの一体化が図られている。固定プレート２４は、一端が柱１２Ｒ、１２Ｌと溶接接合され、他端が補強壁２０とボルト７６で固定されている。
また、図２（Ｂ）に示すように、補強壁２０の上部にも、平板状の固定プレート２４が取付けられ、上部における壁部材２１の一体化が図られると共に、補強壁２０と、上部梁１４Ｕとの一体化が図られている。固定プレート２４は、一端が上部梁１４Ｕと溶接接合され、他端が補強壁２０とボルト７６で固定されている。即ち、補強壁２０の３辺（両側面、上面）が、柱１２Ｒ、１２Ｌ及び上部梁１４Ｕと、溶接接合及びボルト接合されている。 As shown in FIG. 2A, flat plate-like fixing plates 24 are attached to both side surfaces (outer periphery) of the reinforcing wall 20, and the wall members 21 are integrated on both side surfaces, and the reinforcing wall 20. And integration with the pillars 12R and 12L. One end of the fixing plate 24 is welded to the columns 12R and 12L, and the other end is fixed by the reinforcing wall 20 and the bolt 76.
Further, as shown in FIG. 2 (B), a flat plate-like fixing plate 24 is also attached to the upper part of the reinforcing wall 20, so that the wall member 21 is integrated in the upper part, and the reinforcing wall 20 and the upper beam Integration with 14U is achieved. One end of the fixing plate 24 is welded to the upper beam 14 U, and the other end is fixed by the reinforcing wall 20 and the bolt 76. That is, three sides (both side surfaces and upper surface) of the reinforcing wall 20 are welded and bolted to the columns 12R and 12L and the upper beam 14U.

また、図１（Ｂ）に示すように、補強壁２０の下部には、コンクリート床１８に当接させる平面部を備えたＴ字状の当接プレート２２が設けられている。当接プレート２２により、下部における壁部材２１の一体化が図られている。当接プレート２２は、コンクリート床１８には固定されず、平面部でコンクリート床１８の表面１８Fと当接されている。 Further, as shown in FIG. 1B, a T-shaped contact plate 22 having a flat portion that contacts the concrete floor 18 is provided at the lower portion of the reinforcing wall 20. Integration of the wall member 21 in the lower part is achieved by the contact plate 22. The contact plate 22 is not fixed to the concrete floor 18 but is in contact with the surface 18F of the concrete floor 18 at a flat portion.

以上説明したように、本実施形態は、鋼製の柱梁架構１６と、下部梁１４Ｄの上に設けられたコンクリート床１８と、柱梁架構１６の構面内へ配置され、下辺がコンクリート床１８に載置され、上辺が上部梁１４Ｕに接合され、両側辺が、一対の柱１２Ｒ、１２Ｌに接合された鋼製の補強壁２０と、を有する構成とされている。 As described above, in the present embodiment, the steel column beam frame 16, the concrete floor 18 provided on the lower beam 14D, and the column beam frame 16 are arranged in the plane of construction, and the lower side is a concrete floor. 18 and a steel reinforcing wall 20 having upper sides joined to the upper beam 14U and both sides joined to the pair of pillars 12R and 12L.

本構成とすることにより、補強壁２０と上部梁１４Ｕ、柱１２Ｒ、１２Ｌが一体となって柱梁架構１６に作用するせん断力に抵抗する。また、補強壁２０とコンクリート床１８の間には、当接プレート２２を介して強い摩擦力が働き、コンクリート床１８へ力が伝達される。この結果、柱梁架構１６が耐震補強される。更に、補強壁２０の下辺は、コンクリート床１８へ載置して当接させるだけであり、はつり作業は必要なく低騒音、低振動及び低粉塵で耐震補強工事ができる。 With this configuration, the reinforcing wall 20, the upper beam 14 U, and the columns 12 R and 12 L are integrated to resist the shearing force that acts on the column beam frame 16. A strong frictional force acts between the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 via the contact plate 22, and the force is transmitted to the concrete floor 18. As a result, the column beam frame 16 is seismically reinforced. Furthermore, the lower side of the reinforcing wall 20 is simply placed on and brought into contact with the concrete floor 18, and there is no need for a suspending work, so that the seismic reinforcement work can be performed with low noise, low vibration and low dust.

次に、補強壁２０とコンクリート床１８を当接させた耐震架構１０のせん断耐力について説明する。
図３（Ａ）、図３（Ｂ）の模式図に示すように、補強壁２０とコンクリート床１８の間の摩擦力Ｑｊｆを考慮した、せん断耐力Ｑｓｕは下記（１）式で求めることができ、摩擦力Ｑｊｆは下記（２）式で求めることができる。
Ｑｓｕ＝Ｑｕ１＋Ｑｕ２＋Ｑｊｆ …（１）
Ｑｊｆ＝μ×Ｎｖ
Ｎｖ＝Ｑｐｙ×ｈｓ／Ｌｓ
Ｑｊｆ＝μ×Ｑｐｙ×ｈｓ／Ｌｓ …（２）
ここに
Ｑｓｕ：摩擦力を考慮したせん断耐力（Ｎ／ｍｍ^２）
Ｑｕ１：引張側柱のせん断耐力（Ｎ／ｍｍ^２）
Ｑｕ２：圧縮側柱のせん断耐力（Ｎ／ｍｍ^２）
Ｐｃ：補強壁から柱梁架構に作用する圧縮力（Ｎ／ｍｍ^２）
Ｑｊｆ：摩擦力（Ｎ／ｍｍ^２）
μ ：摩擦係数
Ｎｖ：Ｐｃの鉛直成分（Ｎ／ｍｍ^２）
Ｑｐｙ：補強壁のせん断耐力（Ｎ／ｍｍ^２）
ｈｓ：補強壁の高さ（ｍｍ）
Ｌｓ：補強壁の幅（ｍｍ） Next, the shear strength of the seismic frame 10 in which the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 are brought into contact with each other will be described.
As shown in the schematic diagrams of FIGS. 3 (A) and 3 (B), the shear strength Qsu considering the frictional force Qjf between the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 can be obtained by the following equation (1). The frictional force Qjf can be obtained by the following equation (2).
Qsu = Qu1 + Qu2 + Qjf (1)
Qjf = μ × Nv
Nv = Qpy × hs / Ls
Qjf = μ × Qpy × hs / Ls (2)
Qsu: Shear strength considering frictional force (N / mm ² )
Qu1: Shear strength of the tensile side column (N / mm ² )
Qu2: Shear strength of the compression side column (N / mm ² )
Pc: compressive force acting on the column beam frame from the reinforcing wall (N / mm ² )
Qjf: friction force (N / mm ² )
μ: friction coefficient Nv: vertical component of Pc (N / mm ² )
Qpy: Shear strength of reinforcing wall (N / mm ² )
hs: height of the reinforcing wall (mm)
Ls: width of the reinforcing wall (mm)

なお、補強壁２０とコンクリート床１８の間の摩擦力Ｑｊｆは、補強壁２０の高さと幅の比（ｈｓ／Ｌｓ）で異なる値となる。
図３（Ｃ）に示すように、例えば、補強壁２０の高さと幅の比を異ならせた３種類のモデル（モデル１（ｈｓ／Ｌｓ＝１．０）、モデル２（ｈｓ／Ｌｓ＝０．６７）、モデル３（ｈｓ／Ｌｓ＝０．５））を考えた場合、摩擦力Ｑｊｆは、補強壁２０の高さと幅の比（ｈｓ／Ｌｓ）が小さくなる程、小さくなる。即ち、モデル１＞モデル２＞モデル３となる。一方、補強壁２０のせん断耐力Ｑｓｕは、補強壁２０の高さと幅の比（ｈｓ／Ｌｓ）が小さくなる程、大きくなる。即ち、モデル１＜モデル２＜モデル３となる。
補強壁２０の高さと幅の比（ｈｓ／Ｌｓ）を、実用上妥当と思われる範囲に設定し、モデル解析を行った。 Note that the frictional force Qjf between the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 takes different values depending on the ratio (hs / Ls) of the height and width of the reinforcing wall 20.
As shown in FIG. 3C, for example, three types of models (model 1 (hs / Ls = 1.0) and model 2 (hs / Ls = 0) with different ratios of height and width of the reinforcing wall 20 are used. .67) and model 3 (hs / Ls = 0.5)), the frictional force Qjf decreases as the height to width ratio (hs / Ls) of the reinforcing wall 20 decreases. That is, model 1> model 2> model 3. On the other hand, the shear strength Qsu of the reinforcing wall 20 increases as the height to width ratio (hs / Ls) of the reinforcing wall 20 decreases. That is, model 1 <model 2 <model 3.
The ratio (hs / Ls) of the height and width of the reinforcing wall 20 was set to a range that seems to be practical, and model analysis was performed.

図４の斜視図はモデル解析に用いた解析モデル４０を示している。解析モデル４０は、柱梁架構４２（柱４６及び梁４８）と、柱梁架構４２の構面内に嵌め込んだ補強壁４４をモデル化したものである。柱梁架構４２は、左右方向が対称形のため、左右方向の半分のみをモデル化した、モデル解析は、補強壁４４の補強効果、及び補強壁４４のスパン方向の長さの影響を弾塑性ＦＥＭ解析で検討した。
ここに、柱４６はＨ形鋼（６００×３５０×１６×２８）とし、梁４８はＨ形鋼（６００×３００×１４×２３）とし、補強壁４４は、複数の壁部材４７を積み重ねて１枚の補強壁４４（厚さ８ｍｍ）としている。壁部材４７は、周囲に縦リブ４５と横リブ４３を設け、隣接する縦リブ４５と横リブ４３同士を固定した。床スラブ５２は、幅７００ｍｍ、厚さ１３０ｍｍとした。 The perspective view of FIG. 4 shows an analysis model 40 used for model analysis. The analysis model 40 is a model of the column beam frame 42 (column 46 and beam 48) and the reinforcing wall 44 fitted in the surface of the column beam frame 42. Since the column beam frame 42 is symmetrical in the left-right direction, only a half in the left-right direction is modeled. The model analysis is elasto-plastic for the effect of the reinforcement wall 44 and the influence of the length of the reinforcement wall 44 in the span direction. It examined by FEM analysis.
Here, the column 46 is H-shaped steel (600 × 350 × 16 × 28), the beam 48 is H-shaped steel (600 × 300 × 14 × 23), and the reinforcing wall 44 is formed by stacking a plurality of wall members 47. One reinforcing wall 44 (thickness 8 mm) is used. The wall member 47 is provided with vertical ribs 45 and horizontal ribs 43 around it, and the adjacent vertical ribs 45 and horizontal ribs 43 are fixed to each other. The floor slab 52 had a width of 700 mm and a thickness of 130 mm.

補強壁４４の上端部と両側面は、梁４８と柱４６のフランジに、それぞれ当接させて固定（溶接接合）し、補強壁４４の下端部と床スラブ５２との接合部には、当接用リブ５１（厚さ４．５ｍｍ）を設け、当接用リブ５１と床スラブ５２の間にエポキシ樹脂の接着剤５０を充填する構成とした。なお、補強壁４４は、後述する補強壁４４がない解析条件では省略した。また、接着剤５０も、後述する補強壁４４がない解析条件及び接着なしの解析条件では省略した。 The upper end and both side surfaces of the reinforcing wall 44 are fixed (welded) to the flanges of the beam 48 and the column 46, respectively, and the lower end of the reinforcing wall 44 and the floor slab 52 are not in contact with each other. A contact rib 51 (thickness: 4.5 mm) is provided, and an epoxy resin adhesive 50 is filled between the contact rib 51 and the floor slab 52. Note that the reinforcing wall 44 is omitted under the analysis conditions without the reinforcing wall 44 described later. The adhesive 50 is also omitted in the analysis conditions without the reinforcing wall 44 described later and the analysis conditions without adhesion.

解析は公知の有限要素法ＣＡＥソフトウエアであるＮＡＳＴＲＡＮによる弾塑性解析とし、左右の加力端部に等しい水平力を加える加重制御により解析を進めた。図５（Ａ）に解析条件を示す。解析に用いた材料特性を図５（Ｂ）の材料特性表に、及び鋼材の応力−歪特性を図５（Ｃ）、図５（Ｄ）に示す。なお、図５（Ｃ）は図５（Ｄ）の部分拡大図である。
壁部材４７は、いずれも弾塑性モデルのシェル要素とし，エポキシ樹脂（接着剤）およびスラブは弾性ソリッド要素としている。なお、本解析は、補強壁４４の取付けの影響を確認することが主目的であること、座屈は考慮しないことから、軸力は無視することとした。 The analysis was an elasto-plastic analysis by NASTRAN, which is a well-known finite element method CAE software, and the analysis was advanced by weight control that applies a horizontal force equal to the left and right applied end portions. FIG. 5A shows the analysis conditions. The material characteristics used in the analysis are shown in the material characteristics table of FIG. 5B, and the stress-strain characteristics of the steel are shown in FIGS. 5C and 5D. FIG. 5C is a partially enlarged view of FIG.
The wall member 47 is an elastic-plastic model shell element, and the epoxy resin (adhesive) and slab are elastic solid elements. The main purpose of this analysis is to confirm the influence of the attachment of the reinforcing wall 44, and since the buckling is not considered, the axial force is ignored.

図５（Ａ）の補強壁の取付け条件の欄に示すように、補強壁４４の補強効果を求めるため、補強壁４４の取付け条件を下記３条件とした。
即ち、第１条件は、３辺を溶接接合、残りの１辺（スラブ面）を接着接合で固定し、第２条件は、３辺を溶接接合とし、残りの１辺（スラブ面）を接着接合なし（当接させたのみの状態）とし、第３条件は、補強壁４４そのものがない条件とした。
また、図５（Ａ）のスパン方向の壁部材枚数の欄に示すように、スパン方向（補強壁の横幅方向）の壁部材４７の枚数の影響については、以下の３条件について検討した。即ち、第１条件（短スパン）では、スパン方向に壁部材４７を６枚並べ、第２条件（基準）では、スパン方向に壁部材４７を８枚並べ、第３条件（長スパン）では、スパン方向に壁部材４７を１０枚並べる構成とした。 As shown in the column of the reinforcing wall mounting conditions in FIG. 5A, in order to obtain the reinforcing effect of the reinforcing wall 44, the mounting conditions of the reinforcing wall 44 were set to the following three conditions.
That is, the first condition is to fix three sides by welding and the remaining one side (slab surface) by adhesive bonding, and the second condition is to have three sides by welding and bonding the remaining one side (slab surface) The third condition was a condition in which the reinforcing wall 44 itself was not present.
Further, as shown in the column of the number of wall members in the span direction in FIG. 5A, the following three conditions were examined with respect to the influence of the number of wall members 47 in the span direction (horizontal width direction of the reinforcing wall). That is, in the first condition (short span), six wall members 47 are arranged in the span direction, in the second condition (reference), eight wall members 47 are arranged in the span direction, and in the third condition (long span), Ten wall members 47 are arranged in the span direction.

壁部材４７は、断面が４２０×７５×４．５ｍｍ、長さ１２２５ｍｍの軽量Ｃ形鋼を複数枚組み合わせた構成とした。基準スパンの解析モデルは、壁部材４７を縦方向に５枚、横方向に４枚並べた大きさとし、横方向に３枚配置したものを短スパン、横方向に５枚配置したものを長スパンとして、スパン方向の壁部材４７の枚数の影響を検討した。但し、解析上は壁の中央に入っているリブプレートの位置で分割しているので、解析上は横方向に６枚が短スパン、８枚が基準スパン、１０枚が長スパンとなっている。 The wall member 47 is configured by combining a plurality of lightweight C-shaped steels having a cross section of 420 × 75 × 4.5 mm and a length of 1225 mm. The analysis model of the reference span is the size in which 5 wall members 47 are arranged in the vertical direction and 4 in the horizontal direction, with 3 pieces arranged in the horizontal direction as short span and 5 pieces in the horizontal direction as long span. As a result, the influence of the number of wall members 47 in the span direction was examined. However, since the analysis is divided at the position of the rib plate in the center of the wall, in the analysis, 6 sheets are short spans, 8 sheets are standard spans, and 10 sheets are long spans. .

図６（Ａ）〜（Ｃ）の特性図に解析結果の一例を示す。図６（Ａ）〜（Ｃ）はいずれも、荷重−全体変形角関係図であり、図６（Ａ）はスパン方向の壁部材が６枚での特性を、図６（Ｂ）はスパン方向の壁部材が８枚での特性を、図６（Ｃ）はスパン方向の壁部材が１０枚での特性を示している。また、いずれの図も、横軸は変形角（１／１０００ｒａｄ）であり、縦軸は水平荷重（ｋＮ）である。
また、いずれの図も、補強壁４４の取付けが上述した第１条件の特性を実線で示し、第２条件の特性を一点鎖線で示し、第３条件の特性を破線で示している。 An example of analysis results is shown in the characteristic diagrams of FIGS. 6 (A) to 6 (C) are all diagrams showing the relationship between the load and the overall deformation angle. FIG. 6 (A) shows the characteristics with six wall members in the span direction, and FIG. 6 (B) shows the span direction. FIG. 6C shows the characteristics with 10 wall members in the span direction. In each figure, the horizontal axis represents the deformation angle (1/1000 rad), and the vertical axis represents the horizontal load (kN).
In any of the drawings, the characteristic of the first condition in which the reinforcement wall 44 is attached is indicated by a solid line, the characteristic of the second condition is indicated by a one-dot chain line, and the characteristic of the third condition is indicated by a broken line.

結果から、初期剛性（図の原点から直線的に立ち上がっている部分の傾き）は、補強壁４４のないモデル(破線で示す補強壁４４のないモデルを以下フレームモデルと呼ぶ)と比較すると、接着接合の有無に関わらず、補強壁４４を設けた実線、及び一点鎖線で示す水平荷重は優位に上昇し、補強壁４４の効果が顕著に見られた。
一方、接着接合の有無の影響については、スパンが長いモデルほど効果が顕著であった。即ち、スパンが短い短スパンの図６（Ａ）では、実線と一点鎖線で示す水平荷重特性は、ほぼ一致しているが、スパンが長い長スパンの図６（Ｃ）では、実線と一点鎖線で示す水平荷重特性は、離れており、接着接合しない解析モデルは、接着接合した解析モデルと比べて１３〜２７％程度、初期剛性が低くなる結果であった。 From the results, the initial stiffness (inclination of the portion rising linearly from the origin of the figure) is less than that of the model without the reinforcing wall 44 (the model without the reinforcing wall 44 indicated by the broken line is hereinafter referred to as the frame model). Regardless of the presence or absence of joining, the horizontal load indicated by the solid line provided with the reinforcing wall 44 and the alternate long and short dash line increased significantly, and the effect of the reinforcing wall 44 was noticeable.
On the other hand, with respect to the influence of the presence or absence of adhesive bonding, the effect of the model with a longer span was more remarkable. That is, in FIG. 6A, which is a short span with a short span, the horizontal load characteristics indicated by the solid line and the one-dot chain line are almost the same, but in FIG. 6C, which is a long span with a long span, the solid line and the one-dot chain line The horizontal load characteristics indicated by are separated, and the analysis model in which the adhesive bonding is not performed has a result that the initial rigidity is reduced by about 13 to 27% compared to the analysis model in which the adhesive bonding is performed.

せん断耐力（水平荷重）については、補強壁４４のないフレームモデルと比較すると、接着接合の有無に関わらず、補強壁４４の効果は顕著に見られた。
また、接着接合の有無の影響は、スパンが長いほど顕著に現れている。即ち、スパンが長い長スパンの図６（Ｃ）において、接着接合しないモデル（一点鎖線で示す特性）では、接着層のあるモデル（実線で示す特性）と比べ、１／１００ｒａｄ時で比較すると、３〜１１％、１／５０ｒａｄ時で比較すると、２〜９％程度耐力が低くなる結果であった。 Regarding the shear strength (horizontal load), the effect of the reinforcing wall 44 was noticeable regardless of the presence or absence of adhesive bonding as compared with the frame model without the reinforcing wall 44.
Further, the effect of the presence or absence of adhesive bonding is more noticeable as the span is longer. That is, in FIG. 6 (C) having a long span, the model without adhesive bonding (characteristic indicated by a one-dot chain line) is compared with a model having an adhesive layer (characteristic indicated by a solid line) at 1/100 rad. When compared at 3 to 11% and 1/50 rad, the yield strength decreased by about 2 to 9%.

なお、補強壁４４の３辺を溶接接合して、スラブ床との間を接着接合した場合の解析結果よりも、補強壁４４の３辺を溶接接合し、下部を接着接合しない場合の解析結果の方が、初期剛性及びせん断耐力が低い理由としては、接着接合の場合は、接着面全面に亘り接着力が働くが、接着接合しない場合に床と当接している部分に働く摩擦力は、柱軸力が小さくなる引張側柱（図３（Ａ）の１２Ｌ）付近では床面に働く鉛直力Ｎｖが小さくなり、摩擦力も小さくなるからである。 In addition, the analysis result in the case where the three sides of the reinforcing wall 44 are welded and the lower part is not adhesively bonded rather than the analysis result in the case where the three sides of the reinforcing wall 44 are welded and bonded to the slab floor. The reason why the initial stiffness and shear strength are lower is that, in the case of adhesive bonding, the adhesive force works over the entire adhesive surface, but the frictional force that acts on the part that is in contact with the floor when adhesive bonding is not This is because the vertical force Nv acting on the floor surface is small and the frictional force is small in the vicinity of the tension side column (12L in FIG. 3A) where the column axial force is small.

以上より，補強壁４４の３辺を溶接接合すれば、初期剛性および耐力とも高くなる。また、接着層が無ければ、補強壁４４の応力分布が不均一になるため、接着層がある場合と比較すると、初期剛性及びせん断耐力とも低くなる傾向であった。しかし、スパンを適切範囲内（例えば、補強壁２０の高さと幅の比（ｈｓ／Ｌｓ）を１．０〜０．５の範囲内）に設定することで、初期剛性及び耐力低下を許容範囲に抑えることができるといえる。 From the above, if the three sides of the reinforcing wall 44 are joined by welding, both the initial rigidity and the proof stress are increased. Further, if there is no adhesive layer, the stress distribution of the reinforcing wall 44 becomes non-uniform, and therefore, the initial stiffness and shear strength tend to be lower than when the adhesive layer is present. However, by setting the span within an appropriate range (for example, the ratio of the height and width of the reinforcing wall 20 (hs / Ls) is within the range of 1.0 to 0.5), the initial rigidity and the yield strength can be lowered. It can be said that it can be suppressed to.

本構成とすることにより、従来の鉄骨造の補強工法の問題点であった、柱梁架構の構面内に補強部材を固定するための床はつりが不要となる。この結果、床はつりによる騒音・振動・粉塵の発生、更に、補強階直下の階の仮設工事が不要となる。このことから、常時稼働の要求が高い建物（例えば、ビジネスホテル、シティホテル、病院等）でも、騒音、振動、粉塵の発生が抑制され、補強が可能となる。
なお、本実施形態では、柱梁架構がＨ形鋼の場合について説明した。しかし、これに限定されることはなく、形鋼を用いた柱梁架構であれば、Ｈ形鋼以外でも良い。 By adopting this configuration, the floor for fixing the reinforcing member in the construction surface of the column beam frame, which has been a problem of the conventional steel frame reinforcing method, becomes unnecessary. As a result, the floor is no longer subject to noise, vibration, or dust generation due to fishing, and temporary work on the floor directly below the reinforcement floor is not required. For this reason, even in buildings (for example, business hotels, city hotels, hospitals, etc.) that have a high demand for constant operation, generation of noise, vibration, and dust is suppressed, and reinforcement is possible.
In the present embodiment, the case where the column beam frame is H-shaped steel has been described. However, the present invention is not limited to this, and other than the H-section steel may be used as long as it is a column beam frame using a section steel.

また、補強壁２０については、正面視が長方形の壁部材２１を、横方向及び縦方向へ複数枚組み合わせ、１つの平板状の壁面を形成する構成を説明した。しかし、これに限定されることは無く、縦方向のみ又は横方向のみの、どちらか１方向に複数枚組み合わせる方式で構成しても良いし、全く分割しない１枚板の補強壁でも良い。
また、補強壁２０を構成する壁部材２１は、断面形状が平板状のみに限定されることはなく、波型等の平板状以外の形状でも良い。 Moreover, about the reinforcement wall 20, the structure which forms the one flat plate-shaped wall surface by combining the wall member 21 with a rectangular front view in the horizontal direction and the vertical direction was demonstrated. However, the present invention is not limited to this, and it may be configured by combining a plurality of sheets in one direction, only in the vertical direction or only in the horizontal direction, or may be a single plate reinforcing wall that is not divided at all.
Further, the wall member 21 constituting the reinforcing wall 20 is not limited to a flat plate shape in cross section, and may have a shape other than a flat plate shape such as a corrugated shape.

（第２実施形態）
図７に示すように、第２実施形態に係る耐震補強構造の耐震架構６０は、補強壁２０の下部に設けられた当接プレート６４の平板部６４Ｐが、コンクリート床１８とアンカー（例えば接着系アンカー）６２でアンカー接合されている点において、第１実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。
図７（Ａ）の正面図、図７（Ｂ）の断面図に示すように、当接プレート６４はＴ字状に形成され、当接プレート６４の平板部６４Ｐは、補強壁２０を挟んで、両側でコンクリート床１８とアンカー６２でアンカー接合され、突出し部６４Ｔは、補強壁２０の下端部とボルト接合されている。 (Second Embodiment)
As shown in FIG. 7, the earthquake-resistant frame 60 of the earthquake-resistant reinforcement structure according to the second embodiment has a flat plate portion 64 P of a contact plate 64 provided at a lower portion of the reinforcement wall 20, and a concrete floor 18 and an anchor (for example, an adhesive system). It differs from the first embodiment in that it is anchored by an anchor 62. The difference will be mainly described.
As shown in the front view of FIG. 7A and the cross-sectional view of FIG. 7B, the contact plate 64 is formed in a T shape, and the flat plate portion 64P of the contact plate 64 sandwiches the reinforcing wall 20 therebetween. The concrete floor 18 and the anchor 62 are anchored on both sides, and the protruding portion 64T is bolted to the lower end portion of the reinforcing wall 20.

本実施形態では、補強壁２０とコンクリート床１８がアンカー接合により一体化される。これにより、補強壁２０とコンクリート床１８を当接させただけの場合より、更に大きな地震力に抵抗させることができる。即ち、補強壁２０とコンクリート床１８の間で互いに伝達させる力を、両者を当接させただけの場合より大きくすることができる。この結果、柱梁架構１６の変形を、補強壁２０の剛性で強く抑制することができる。 In this embodiment, the reinforcement wall 20 and the concrete floor 18 are integrated by anchor joining. Thereby, it is possible to resist an even greater seismic force than when the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 are merely brought into contact with each other. That is, the force transmitted between the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 can be made larger than when both are brought into contact with each other. As a result, the deformation of the column beam frame 16 can be strongly suppressed by the rigidity of the reinforcing wall 20.

また、本実施形態は、補強部材である補強壁２０の両面に、２００ｍｍ程度のアンカー施工用の空間があれば適用可能な方法である。また、柱１２Ｌ、１２Ｒの種類は選ばず、全ての種類の鉄骨柱で使用可能である。また、アンカー６２の本数は、耐力上必要なだけ配置することで対応できるため、補強効果が高い。 Moreover, this embodiment is a method applicable if both sides of the reinforcing wall 20 which is a reinforcing member have an anchor construction space of about 200 mm. Moreover, the type of the pillars 12L and 12R is not selected, and all kinds of steel pillars can be used. Further, the number of anchors 62 can be dealt with by arranging as many as necessary in terms of proof stress, so the reinforcing effect is high.

なお、図８に示すように、補強壁２０とコンクリート床１８の固定は、アンカー６２を用いた接合に限定されない。例えば、アンカー６２の代わりに、接着剤（例えばエポキシ系接着剤）６８で当接プレート６４をコンクリート床１８の表面に接着しても良い。その場合、接着面全体に渡って、コンクリート床１８の仕上げを撤去するコンクリート床１８の下地処理が必要である。しかし、アンカー６２を使用する場合よりも、工事の際の騒音、振動、粉塵を抑えることができる。
この構成とすることにより、当接プレート６４とコンクリート床１８の接着力によって、補強壁２０に作用する地震力を、コンクリート床１８の表面に伝達できる。他の構成は、第１実施形態に係る耐震補強構造と同一であり、説明は省略する。 As shown in FIG. 8, the fixing of the reinforcing wall 20 and the concrete floor 18 is not limited to joining using the anchor 62. For example, instead of the anchor 62, the contact plate 64 may be bonded to the surface of the concrete floor 18 with an adhesive (for example, epoxy adhesive) 68. In that case, it is necessary to prepare the ground surface of the concrete floor 18 to remove the finish of the concrete floor 18 over the entire bonding surface. However, noise, vibration, and dust during construction can be suppressed as compared with the case where the anchor 62 is used.
With this configuration, the seismic force acting on the reinforcing wall 20 can be transmitted to the surface of the concrete floor 18 by the adhesive force between the contact plate 64 and the concrete floor 18. Other configurations are the same as those of the seismic reinforcement structure according to the first embodiment, and a description thereof will be omitted.

（第３実施形態）
図９に示すように、第３実施形態に係る耐震補強構造の耐震架構７０は、柱梁架構１６の一対の柱１２Ｒ、１２Ｌの少なくともいずれか一方に、コンクリート床１８と柱１２（図９では１２Ｌ）を固定する柱床接合部材としてのシアープレート７４が設けられている点において、第１実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。 (Third embodiment)
As shown in FIG. 9, the earthquake-resistant frame 70 of the earthquake-proof reinforcement structure according to the third embodiment is provided with a concrete floor 18 and a column 12 (in FIG. 9) on at least one of the pair of columns 12R and 12L of the column beam frame 16. 12L) is different from the first embodiment in that a shear plate 74 is provided as a columnar joint member for fixing 12L). The difference will be mainly described.

図９（Ａ）の正面図、図９（Ｂ）の断面図に示すように、耐震架構７０において、Ｈ形鋼の柱１２Ｌは、柱脚に固定されたシアープレート７４で、コンクリート床１８に固定されている。
シアープレート７４は、縦プレート７４Ａと、縦プレート７４Ａと一体に成形される横プレート７４Ｂとを備えた構成である。シアープレート７４は、縦プレート７４Ａが柱１２Ｌのウェブに溶接接合され、横プレート７４Ｂがコンクリート床に、１か所につき４本以上のアンカー７２で固定されている。
これにより、柱１２Ｌに作用する地震力を、シアープレート７４を介してアンカー７２で、スムーズにコンクリート床１８に伝達し、補強効果を上げることができる。 As shown in the front view of FIG. 9 (A) and the cross-sectional view of FIG. 9 (B), in the seismic frame 70, the H-shaped steel column 12L is a shear plate 74 fixed to the column base and is attached to the concrete floor 18. It is fixed.
The shear plate 74 includes a vertical plate 74A and a horizontal plate 74B formed integrally with the vertical plate 74A. In the shear plate 74, the vertical plate 74A is welded to the web of the column 12L, and the horizontal plate 74B is fixed to the concrete floor with four or more anchors 72 at one place.
Thereby, the seismic force which acts on the pillar 12L can be smoothly transmitted to the concrete floor 18 by the anchor 72 via the shear plate 74, and the reinforcing effect can be increased.

ここに、シアープレート７４は、柱１２Ｒ、１２ＬがＨ型鋼の場合に使用可能である。Ｈ形鋼のウェブとフランジに囲まれたわずかな空間を有効に活用した工法である。第１実施形態、又は第２実施形態と組み合わせて実施しても良い。
本構成とすることにより、シアープレート７４を介して、コンクリート床１８と一対の柱１２Ｒ、１２Ｌの少なくともいずれか一方が固定される。この結果、コンクリート床１８と柱１２Ｒ、１２Ｌの一体化が図れ、地震時に柱１２Ｒ、１２Ｌが受ける力を、シアープレート７４を用いない場合に比べ、より多くコンクリート床１８に伝達させることが可能となり（例えば、柱１か所につき、シアープレート７４を２枚取付けた場合、柱のせん断耐力の約１０〜１５％を、シアープレート７４を介してコンクリート床に伝達することができる。）、柱１２Ｒ、１２Ｌの変形が抑制される。 Here, the shear plate 74 can be used when the pillars 12R and 12L are H-shaped steel. This is a construction method that effectively utilizes the small space surrounded by the H-shaped steel web and flange. You may implement in combination with 1st Embodiment or 2nd Embodiment.
With this configuration, the concrete floor 18 and at least one of the pair of pillars 12R and 12L are fixed via the shear plate 74. As a result, the concrete floor 18 and the pillars 12R and 12L can be integrated, and the force received by the pillars 12R and 12L during an earthquake can be transmitted to the concrete floor 18 more than when the shear plate 74 is not used. (For example, when two shear plates 74 are attached to one column, about 10 to 15% of the shear strength of the columns can be transmitted to the concrete floor via the shear plate 74). , 12L deformation is suppressed.

また、アンカー７２は、ダイヤモンドドリルを用いた低騒音、低振動タイプの接着系アンカーを使用することで、コンクリート床１８のはつり工事が発生する従来の工法より、大幅に騒音、振動、粉塵の発生を低減することができる。更に、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々なる態様で実施し得ることは言うまでもない。
他の構成は、第１実施形態に係る耐震補強構造と同一であり、説明は省略する。 In addition, the anchor 72 uses a low noise, low vibration type adhesive anchor using a diamond drill, so that noise, vibration, and dust are significantly generated compared to the conventional method in which the concrete floor 18 is suspended. Can be reduced. Furthermore, it cannot be overemphasized that it can implement with a various aspect in the range which does not deviate from the summary of this invention.
Other configurations are the same as those of the seismic reinforcement structure according to the first embodiment, and a description thereof will be omitted.

１０、６０、７０耐震架構
１２柱
１４梁
１６柱梁架構
１８コンクリート床
２０補強壁（鋼製壁）
６２アンカー
６４当接金具
６８接着剤
７２アンカー
７４シアープレート 10, 60, 70 Seismic frame 12 Column 14 Beam 16 Column beam frame 18 Concrete floor 20 Reinforcement wall (steel wall)
62 Anchor
64 Abutment metal fitting 68 Adhesive 72 Anchor 74 Shear plate

Claims

Steel column beam frame,
A concrete floor provided on the beam;
Arranged in the construction surface of the column beam frame, the lower side is placed on the concrete floor, the upper side is joined to the fixed plate welded to the beam, and both sides are joined to the fixed plate welded to the column. Steel wall,
Seismic reinforcement structure with

The seismic reinforcement structure according to claim 1, wherein the lower side of the steel wall and the concrete floor are fixed with an adhesive or an anchor.

The column is an H-section steel,
3. A shear plate comprising: a vertical plate joined to the H-shaped steel web; and a horizontal plate formed integrally with the vertical plate and fixed to the concrete floor. Seismic reinforcement structure.

The seismic reinforcement structure according to any one of claims 1 to 3, wherein the upper side and the both sides of the steel wall are bolted to the fixed plate.

The seismic reinforcement structure according to any one of claims 1 to 4, wherein the steel wall is configured by combining a plurality of lightweight C-shaped steels in a horizontal direction and a vertical direction.

The earthquake-proof reinforcement structure according to any one of claims 1 to 5, wherein a contact plate that contacts the concrete floor is provided at a lower portion of the steel wall.