JP6114961B2 - 水力発電所の水力発電設備用タービン油組成物 - Google Patents

Description

本発明は、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れる生分解性タービン油に関する。また、本発明は、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れ、更に、加水分解安定性、金属腐食防止性及びスラッジ発生防止性に優れる生分解性のタービン油組成物に関する。

近年、環境保全の重要性が高まっており、屋外や自然環境で使用される機器や設備に使われる潤滑油の分野では、使用中あるいは使用後に自然環境に放出される可能性があるため、生分解性が求められるケースが増えている。近年では、河川・湖の付近に存在する水力発電所や、地熱発電所、風力発電所のように、自然環境中に設置される設備で使用される発電機用タービン油においても、万が一の漏洩等に備え、生分解性が要望されるようになってきた。このような場合に、潤滑油の生分解性を示す指標として、財団法人 日本環境協会が定めるエコマーク認定基準がある。潤滑油の場合は、エコマーク商品類型Ｎｏ．１１０に分類され、認定基準書「生分解性潤滑油Version2.4」に従ってエコマークを取得した製品が一般に生分解性潤滑油として認められ、普及している。この「生分解性潤滑油Version2.4」によれば、エコマーク取得のためには、生分解性が次のいずれかの試験法で、２８日以内の生分解度が６０％以上であることが要件の一つとされている。すなわち、ＯＥＣＤ ３０１Ｂ、３０１Ｃ、３０１Ｆ、又はＡＳＴＭ Ｄ５８６４、Ｄ６７３１のうち、いずれか一つの試験法において、２８日以内の生分解度が６０％以上であることが必要とされている。

一般に、潤滑油の生分解性を向上させる方法としては、その主成分である基油に生分解性の高い基油を用いるケースが多く、水力発電用のタービン油としてはポリオールエステル基油を用いて生分解性を向上させた技術が知られている（特許文献１）。

ところで、タービン油は、タービン軸受の油膜保持の観点から、組成物の動粘度が低くなりすぎることは好ましくない。その一方で、撹拌抵抗等による動力損失抑制やタービン軸受金属の温度上昇抑制の観点から、組成物の動粘度が高くなりすぎるのも好ましくない。また、タービン油はしばしば自然環境中に設置される設備で使用されることも多いことから、冬季の運転にも支障のないよう十分な低温流動性が確保されていることが望ましく、特に水力発電用の場合には流動点は−１０℃以下を確保できていることが必要とされる。

それと同時に、多くのケースで、タービン油は長期連続運転している発電設備の定期修理に合わせて交換されるため、更油期間が１０年間程度と非常に長い期間になることもあり、長期の使用に耐える熱酸化安定性やスラッジ防止性、タービン軸受に使用される金属材料に対する耐腐食性等の基本性能も当然のことながら重視される。

したがって、タービン油の生分解性を向上させる際には、これら基本性能の確保に留意する必要がある。しかしながら、タービン油において生分解性の向上のためにエステル基油を用いた場合、これらの基本性能を確保することが困難な場合があった。

例えば、脂肪酸エステル系基油を用いた場合、タービン油として一般的な粘度グレードはＶＧ４６（４０℃動粘度が４１．４〜５０．６ｍｍ^２／s）であるが、ポリオールエステル基油を用いてＶＧ４６程度の粘度グレードの高いタービン油を調整しようとすると、エステルの分子量を大きくする必要がある。この場合、高い動粘度（すなわち大きな分子量）を確保しつつ低い流動点も確保するためには、分子量の大きい直鎖不飽和脂肪酸を用いるか、分子量の大きい分岐鎖飽和脂肪酸を用いる必要がある。しかし、直鎖不飽和脂肪酸を用いる場合には、生分解性は良好であるが熱酸化安定性が低くなってしまい、一方、分岐鎖飽和脂肪酸を用いる場合には、熱酸化安定性は良好であるが生分解性が低くなってしまうという問題があった。なお、タービン油の粘度グレードは、鉱油系の場合にはＶＧ３２が一般的であるが、脂肪酸エステル系基油は鉱油系基油よりも高圧粘度が低くなるため、脂肪酸エステル系基油を用いる場合には、粘度グレードが一段階高いＶＧ４６が用いられるのが一般的である。

特開２００８−１１５３０１号公報（特許請求の範囲）

従って、本発明は、上記の問題点を解決すべく、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れるタービン油組成物を提供することを目的とする。また、本発明は、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れ、更に、加水分解安定性、金属腐食防止性及びスラッジ発生防止性に優れる生分解性のタービン油組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、特定のエステルを主成分とすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明（１）は、基油分が、（Ａ）トリメチロールプロパン残基と、Ｃ８の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１０の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１２の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１４の直鎖飽和脂肪酸及びＣ１６の直鎖飽和脂肪酸のうちの２種以上の混合物の直鎖飽和脂肪酸残基及びアジピン酸残基と、からなり、４０℃における動粘度が３２〜６８ｍｍ^２／ｓであり、流動点が−４０℃以下であるコンプレックスエステルであり、
（Ｂ）酸化防止剤を含有すること、
を特徴とする水力発電所の水力発電設備用タービン油組成物を提供するものである。

本発明によれば、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れるタービン油組成物を提供することができる。また、本発明によれば、生分解性に優れ、流動点が低く、且つ、熱酸化安定性に優れ、更に、加水分解安定性、金属腐食防止性及びスラッジ発生防止性に優れる生分解性のタービン油組成物を提供することができる。

本発明のタービン油組成物は、（Ａ）多価アルコール残基と、直鎖飽和脂肪酸残基及び直鎖飽和ポリカルボン酸残基と、からなるコンプレックスエステルであり、４０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ^２／ｓであり、流動点が−４０℃以下であるコンプレックスエステルと、（Ｂ）酸化防止剤と、を含有し、基油分中の（Ａ）の含有割合が６０質量％以上であることを特徴とするタービン油組成物である。

本発明のタービン油組成物は、基油分として、（Ａ）多価アルコール残基と、直鎖飽和脂肪酸残基及び直鎖飽和ポリカルボン酸残基と、からなるコンプレックスエステル（以下、「（Ａ）コンプレックスエステル」とも記載する。）を含有する。

本発明のタービン油組成物に係る（Ａ）コンプレックスエステルは、アルコールとカルボン酸又はカルボン酸誘導体との反応により生成するエステルであり、アルコール由来のアルコール残基とカルボン酸由来の酸残基とからなり、アルコール残基が多価アルコール残基であり、酸残基が直鎖飽和脂肪酸残基及び直鎖飽和ポリカルボン酸残基である。つまり、（Ａ）コンプレックスエステルは、アルコール残基として、多価アルコール残基を有し、且つ、酸残基として、直鎖飽和脂肪酸残基及び直鎖飽和ポリカルボン酸残基の両方を有するエステルである。

（Ａ）コンプレックスエステルにおいて、多価アルコール残基は、炭素数が２〜１２であり且つ価数が２〜９である多価アルコール残基である。多価アルコール残基の炭素数は、好ましくは３〜６である。多価アルコール残基の炭素数が１だと、コンプレックスエステルの分子量が小さいため揮発し易くなり、また、多価アルコール残基の炭素数が１２を超えると、コンプレックスエステルの分子量が大き過ぎるため流動点及び粘度が高くなり過ぎる。また、多価アルコール残基の価数は、３〜６が好ましく、３が特に好ましい。多価アルコール残基の価数が上記範囲にあることにより、基油としての適度な粘度と低い流動点を得易く、また生分解性と熱酸化安定性を両立し易くなる。なお、本発明において、多価とは、２価以上ということを指し、また、多価アルコール残基の価数とは、多価アルコール残基が形成しているエステル結合の数を指す。

（Ａ）コンプレックスエステルに係る多価アルコール残基としては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２，３−ブタンジオール、１，２−ペンタンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサンジオール、ヘプタンジオール、オクタンジオール、ノナンジオール、デカンジオール等の２価アルコールの残基；グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、トリメチロールノナン等の３価アルコールの残基；ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、トリペンタエリスリトール、ジトリメチロールプロパン、ジグリセリン、ポリグリセリン等の４価以上のアルコールの残基；エリスリトール、ソルビトール、キシリトール、マンニトール、マルチトール、イノシトール等の糖アルコールの残基などのアルコールの残基が挙げられる。これらのうち、多価アルコール残基としては、多価アルコール残基の価数が３〜６のものが、基油としての適度な粘度と低い流動点を得やすく、また生分解性と熱酸化安定性を両立し易い点で好ましく、３価の多価アルコール残基が特に好ましく、トリメチロールプロパン残基が更に好ましい。また、エステル基のβ位に水素がない構造となるヒンダードアルコールの残基が好ましい。このようなヒンダードアルコール残基としては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール又はジペンタエリスリトールの残基が挙げられ、トリメチロールプロパン又はペンタエリスリトールの残基がより好ましく、トリメチロールプロパン残基が特に好ましい。多価アルコール残基が、エステル基のβ位に水素がない構造となるヒンダードアルコール残基であることにより、コンプレックスエステルの熱分解が起こり難くなる。多価アルコール残基は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

（Ａ）コンプレックスエステルの合成において、カルボン酸又はカルボン酸誘導体との反応により多価アルコール残基となる多価アルコールは、炭素数が２〜１２であり且つ水酸基の数が２〜９である多価アルコールである。多価アルコールの炭素数は、好ましくは３〜６である。また、多価アルコールの水酸基数は、２〜６が好ましい。多価アルコールの炭素数が１だと、例えば、メタンジオール、メタントリオール等のメタンポリオールだと、コンプレックスエステルの分子量が小さくなるため揮発し易くなり、また、多価アルコールの炭素数が１２を超えると、コンプレックスエステルの分子量が大きくなり過ぎるため流動点及び粘度が高くなり過ぎる。多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２，３−ブタンジオール、１，２−ペンタンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサンジオール、ヘプタンジオール、オクタンジオール、ノナンジオール、デカンジオール等の２価アルコール類；グリセリン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、トリメチロールノナン等の３価アルコール類；ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、トリペンタエリスリトール、ジトリメチロールプロパン、ジグリセリン、ポリグリセリン等の４価以上のアルコール類；エリスリトール、ソルビトール、キシリトール、マンニトール、マルチトール、イノシトール等の糖アルコール類などが挙げられる。これらのうち、多価アルコールの水酸基の数が３〜６であることが、基油としての適度な粘度と低い流動点を得やすく、また生分解性と熱酸化安定性を両立させ易いという点で好ましく、３価アルコールが特に好ましく、トリメチロールプロパンが更に好ましい。また、エステル化したときに、エステル基のβ位に水素がない構造となるヒンダードアルコールが好ましい。このようなヒンダードアルコールとしては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトールが挙げられ、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトールがより好ましく、トリメチロールプロパンが特に好ましい。多価アルコールが、エステル基のβ位に水素がない構造となるヒンダードアルコールであることにより、コンプレックスエステルの熱分解が起こり難くなる。多価アルコールは、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

（Ａ）コンプレックスエステルにおいて、直鎖飽和脂肪酸残基は、炭素数が３〜２６であり且つ価数が１である直鎖飽和脂肪酸残基である。直鎖飽和脂肪酸残基の炭素数は、好ましくは４〜２４、特に好ましくは６〜１６である。コンプレックスエステルの酸残基が、不飽和結合を有する酸残基であると、熱酸化安定性が低くなり、また、分岐鎖を有する飽和脂肪酸残基であると、生分解性が低くなる。また、直鎖飽和脂肪酸残基の炭素数が２以下だと、コンプレックスエステルの分子量が小さいため揮発し易くなり、また、直鎖飽和脂肪酸残基の炭素数が２７を超えると、コンプレックスエステルの分子量が大き過ぎるため流動点及び粘度が高くなり過ぎ、更には、生分解性も低くなるおそれがある。直鎖飽和脂肪酸残基の価数は、１である。なお、本発明において、直鎖飽和脂肪酸残基の炭素数は、エステル結合を形成している炭素原子も含めた数である。また、本発明において、直鎖飽和脂肪酸残基の価数とは、直鎖飽和脂肪酸残基が形成しているエステル結合の数を指す。

（Ａ）コンプレックスエステルに係る直鎖飽和脂肪酸残基としては、例えば、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、ラウリン酸、ヤシ脂肪酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸等の１価の直鎖飽和脂肪酸の残基が挙げられる。直鎖飽和脂肪酸残基は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

（Ａ）コンプレックスエステルの合成において、多価アルコールとの反応により直鎖飽和脂肪酸残基となるカルボン酸又はカルボン酸誘導体は、多価アルコールとの反応により酸残基となる部分の炭素数が３〜２６であり且つ価数が１である直鎖飽和脂肪酸、直鎖飽和脂肪酸クロライド又は直鎖飽和脂肪酸エステル等のカルボン酸又はカルボン酸誘導体である。直鎖飽和脂肪酸残基となるカルボン酸又はカルボン酸誘導体としては、例えば、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ペラルゴン酸、カプリン酸、ラウリン酸、ヤシ脂肪酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸等の１価の直鎖飽和脂肪酸、これらの１価の直鎖飽和脂肪酸のクロライド又はこれらの１価の直鎖飽和脂肪酸のエステル等が挙げられる。直鎖飽和脂肪酸残基となるカルボン酸又はカルボン酸誘導体の多価アルコールとの反応により酸残基となる部分の炭素数は、４〜２４が好ましく、６〜１６が特に好ましい。直鎖飽和脂肪酸残基となるカルボン酸又はカルボン酸誘導体は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

（Ａ）コンプレックスエステルにおいて、直鎖飽和ポリカルボン酸残基は、炭素数が２〜１４であり且つ価数が２以上である直鎖飽和ポリカルボン酸残基である。直鎖飽和ポリカルボン酸残基の炭素数は、好ましくは４〜１０、特に好ましくは４〜８、更に好ましくは４〜６である。コンプレックスエステルの酸残基が、不飽和結合を有する酸残基であると、熱酸化安定性が低くなり、また、分岐鎖を有する飽和脂肪酸酸残基であると、生分解性が低くなる。また、直鎖飽和ポリカルボン酸残基の炭素数が１４を超えると、コンプレックスエステルの分子量が大き過ぎるため流動点及び粘度が高くなり過ぎ、更には、生分解性も低くなるおそれがある。直鎖飽和ポリカルボン酸残基の価数は、２以上、好ましくは２〜６、特に好ましくは２である。なお、本発明において、直鎖飽和ポリカルボン酸残基の炭素数は、エステル結合を形成している炭素原子も含めた数である。また、本発明において、直鎖飽和ポリカルボン酸残基の価数とは、直鎖飽和ポリカルボン酸残基が形成しているエステル結合の数を指す。

（Ａ）コンプレックスエステルに係る直鎖飽和ポリカルボン酸残基としては、例えば、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、１,９−ノナメチレンジカルボン酸、１,１０−デカメチレンジカルボン酸等の直鎖飽和ポリカルボン酸の残基が挙げられる。直鎖飽和ポリカルボン酸残基は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

（Ａ）コンプレックスエステルの合成において、多価アルコールとの反応により直鎖飽和ポリカルボン酸残基となるポリカルボン酸又はポリカルボン酸誘導体は、多価アルコールとの反応により酸残基となる部分の炭素数が２〜１４であり且つ価数が２以上である直鎖飽和ポリカルボン酸、直鎖飽和ポリカルボン酸クロライド又は直鎖飽和ポリカルボン酸エステル等のポリカルボン酸又はポリカルボン酸誘導体である。直鎖飽和ポリカルボン酸残基となるポリカルボン酸又はポリカルボン酸誘導体としては、例えば、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、１,９−ノナメチレンジカルボン酸、１,１０−デカメチレンジカルボン酸等の直鎖飽和ポリカルボン酸等の直鎖飽和ポリカルボン酸、これらの直鎖飽和ポリカルボン酸のクロライド又はこれらの直鎖飽和ポリカルボン酸のエステル等が挙げられる。直鎖飽和ポリカルボン酸残基となるポリカルボン酸又はポリカルボン酸誘導体の多価アルコールとの反応により酸残基となる部分の炭素数は、好ましくは４〜１０、特に好ましくは４〜８、更に好ましくは４〜６である。直鎖飽和ポリカルボン酸残基となるポリカルボン酸又はポリカルボン酸誘導体は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

なお、ヤシ油脂肪酸のように天然由来の脂肪酸は、直鎖飽和脂肪酸を主成分とするものの、少量の不飽和結合が含まれている。このようなヤシ油脂肪酸等の天然由来の脂肪酸のように少量の不飽和結合が含まれているものであっても、エステル化前又はエステル化後に、水素化処理等の処理によって不飽和結合の影響が出ない程度に不飽和結合の量が減じられるのであれば、（Ａ）コンプレックスエステルの製造原料として用いられる。つまり、コンプレックスエステルの製造原料として、不飽和結合が含まれる酸を用いて製造されたコンプレックスエステルであっても、ヨウ素価が２ｇＩ_２／１００ｇ以下のものは、不飽和結合がほとんど存在しないものなので、不飽和結合の存在による熱酸化安定性の低下の影響はないため、本発明のタービン油組成物に係る（Ａ）コンプレックスエステルである。

（Ａ）コンプレックスエステルの４０℃における動粘度が、２０〜１００ｍｍ^２／ｓであり、且つ、流動点が−４０℃以下であれば、多価アルコール残基、直鎖飽和脂肪酸残基及び直鎖飽和ポリカルボン酸残基の種類及び比率や、（Ａ）コンプレックスエステルの分子量は、特に限定されない。また、（Ａ）コンプレックスエステルの４０℃における動粘度が、２０〜１００ｍｍ^２／ｓであり、且つ、流動点が−４０℃以下になるのであれば、（Ａ）コンプレックスエステルの製造の反応条件やプロセスの種類は、特に限定されない。

（Ａ）コンプレックスエステルの４０℃における動粘度は、２０〜１００ｍｍ^２／ｓ、好ましくは３０〜８０ｍｍ^２／ｓ、特に好ましくは３２〜６８ｍｍ^２／ｓである。コンプレックスエステルの４０℃における動粘度が２０ｍｍ^２／ｓ未満だと、添加剤を配合してタービン油組成物を調製したときの粘度が低くなり過ぎるので、充分な油膜を保持できない。また、コンプレックスエステルの４０℃における動粘度が１００ｍｍ^２／ｓを超えると、添加剤を配合してタービン油を調製したときの粘度が高くなり過ぎるので、流動抵抗や撹拌抵抗が大きくなって動力の損失や、タービン軸受メタルの温度上昇などが起こる。

（Ａ）コンプレックスエステルの流動点は、−４０℃以下、好ましくは−４５℃以下である。コンプレックスエステルの流動点が−４０℃より高いと、添加剤を配合してタービン油組成物を調製したときの流動点が高くなり、低温時に流動抵抗や撹拌抵抗が大きくなって動力の損失や、タービン軸受メタルの温度上昇などが起こる。

（Ａ）コンプレックスエステルのヨウ素価は、好ましくは２ｇＩ_２／１００ｇ以下、特に好ましくは１ｇＩ_２／１００ｇ以下である。コンプレックスエステルのヨウ素価が上記範囲にあることにより、熱酸化安定性が高くなる。

（Ａ）コンプレックスエステルの酸価は、好ましくは５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、特に好ましくは３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、更に好ましくは１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。コンプレックスエステルの酸価が上記範囲にあることにより、抗乳化性が高くなり、また、軸受等の金属材料の腐食の原因が少なくなる。

本発明のタービン油おいて、基油分中の（Ａ）コンプレックスエステルの含有割合（（（Ａ）の含有量／全基油分量）×１００）は、６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０％質量％以上、特に好ましくは９５質量％以上である。なお、生分解性が良好となり且つタービン油として各種性能が良好になるという点で、（Ａ）コンプレックスエステル以外の基油の含有量は少ない方が好ましく、基油分中の（Ａ）コンプレックスエステルの含有割合が１００質量％であることがより好ましい。

本発明のタービン油組成物は、基油分として、（Ａ）コンプレックスエステル以外の基油を含有することができる。このような（Ａ）コンプレックスエステル以外の基油としては、以下に述べる第二基油が挙げられる。第二基油としては、タービン油組成物の生分解性及び熱酸化安定性を損なわないものであれば、特に制限されない。第二基油としては、例えば、直鎖アルキル基を有する飽和型のエステル基油、ポリグリコールなどが挙げられる。エステル基油としては、例えば、直鎖飽和脂肪酸と直鎖飽和１価アルコールとからなるモノエステル、直鎖飽和脂肪酸と直鎖飽和２価アルコールとからなるジエステル、直鎖飽和ジカルボン酸と直鎖飽和１価アルコールとからなるジエステル、直鎖飽和脂肪酸とポリオールとからなるポリオールエステルなどが挙げられる。またポリグリコールとしては、例えば、ポリエチレンオキサイドが挙げられる。

第二基油は、タービン油組成物の生分解性及び熱酸化安定性を損なわないものであれば、特に制限されない。第二基油としては、生分解性を有するもの、すなわち、ＯＥＣＤ ３０１Ｂ、３０１Ｃ、３０１Ｆ、又はＡＳＴＭ Ｄ５８６４、Ｄ６７３１のうち、いずれか一つの試験法において、２８日以内の生分解度が４０％以上であるものが好ましい。また、第二基油としては、ヨウ素価が５ｇＩ_２／１００ｇ以下のものが好ましい。また、第二基油としては、酸価が５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であるものが好ましい。

本発明のタービン油組成物に係る（Ｂ）酸化防止剤は、主に（Ａ）コンプレックスエステル基油の酸化劣化を防止するために用いられる。（Ｂ）酸化防止剤としては、それ自身がスラッジ化することが少ない点で、無灰型酸化防止剤が好ましい。無灰型酸化防止剤は、ラジカルを吸収する連鎖停止剤であって、アルキルベンゼン、アルキルナフタレンなどのアルキル化芳香族類、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、亜リン酸エステル類等が挙げられ、これらのうち、フェノール系、アミン系が好ましく、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系が特に好ましい。

フェノール系酸化防止剤としては、具体的な例としては、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，４，６−トリ−メチルフェノール、２，６−ジ−メチル−４−エチルフェノール、２，４−ジ−メチル−６−ｔ−ブチル−フェノール等の単環フェノール類；４，４’−ビス（２,６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−エチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−ブチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、６，６’−メチレンビス（２−ジ−ｔ−ブチル―４―メチルフェノール）等のビスフェノール類；４，４’チオビス−（２，６−ジ−ｔ−ブチル−フェノール）、４，４’チオビス−（２−メチル−６−ｔ−ブチル−フェノール）等の硫黄含有フェノール類；下記一般式（１）で表されるエステル基含有フェノール類；下記一般式（２）又は下記一般式（３）で表される硫黄及びエステル基含有フェノール類などが挙げられる。

一般式（１）：

（式（１）中、Ｒ１は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ２は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ３は炭素数１〜１８のアルキレン基であり、Ｒ４は炭素数１〜２０のアルキル基であり、ｎは１〜４の整数である。）

一般式（２）：

（式（２）中、Ｒ５は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ６は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ７は炭素数１〜１８のアルキレン基であり、Ａ１は硫黄原子又は炭素数１〜２０のサルファイド基であり、ｎは１〜４の整数である。）

一般式（３）：

（式（３）中、Ｒ８は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ９は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基であり、Ｒ１０は炭素数１〜２０のアルキル基であり、Ａ２は硫黄原子又は炭素数１〜２０のサルファイド基であり、ｎは１〜４の整数である。）

これらのうち、フェノール系酸化防止剤としては、単環フェノール類、ビスフェノール類、又はエステル基含有フェノール類が好ましい。エステル基含有フェノール類の場合、一般式（１）において、Ｒ１及びＲ２は炭素数１〜４のアルキル基が好ましく、イソアルキル基が特に好ましく、ｔ−ブチル基が更に好ましい。一般式（１）中、Ｒ１及びＲ２が共に水素原子であるものは、ラジカルを補足した場合に安定化され難いので好ましくない。また、Ｒ３は炭素数１〜１８のアルキレン基が好ましい。Ｒ３の炭素数が１８より大きいと溶解性が劣る。また、Ｒ４は炭素数１〜１８のアルキル基が好ましい。Ｒ４の酸素数が１８より大きいと溶解性が劣る。また、ｎは１又は２が好ましい。ｎが４より大きいと油溶性が低くなる。

フェノール系酸化防止剤は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

本発明のタービン油組成物中のフェノール系酸化防止剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．０１〜３質量％、特に好ましくは０．１〜２質量％である。タービン油組成物中のフェノール系酸化防止剤の含有量が、上記範囲未満だと酸化防止効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると効果の向上が期待できない上、スラッジの発生原因になったり、生分解性が低くなり易い。

アミン系酸化防止剤としては、具体的な例としては、フェニル−α−ナフチルアミン等のナフチルアミン類；下記一般式（４）で表されるアルキル化ジフェニルアミン等のジフェニルアミン類；Ｎ，Ｎ−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−フェニレンジアミン等のフェニレンジアミン類；フェノチアジンなどの芳香族硫黄含有アミン系化合物等が挙げられ、これらはアミノ基が芳香族類やｔ−ブチル基等で遮蔽されたヒンダードアミン類である。

一般式（４）：

（式（４）中、Ｒ１１は水素原子又は炭素数１〜２４のアルキル基であり、Ｒ１２は水素原子又は炭素数１〜２４のアルキル基である。）

これらのアミン系酸化防止剤のうち、ナフチルアミン類、ジフェニルアミン類又はフェニレンジアミン類が好ましく、ジフェニルアミン類が特に好ましい。ジフェニルアミン類の場合は、式（４）において、Ｒ１１及びＲ１２は、いずれも炭素数１〜１８のアルキル基であることが好ましく、いずれも炭素数１〜１２のアルキル基であることが特に好ましい。Ｒ１１又はＲ１２の炭素数が２４より大きいと流動性が低くなる。また、Ｒ１１及びＲ１２は、分岐鎖を有するアルキル基を含むことがより好ましい。

アミン系酸化防止剤は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

本発明のタービン油組成物中のアミン系酸化防止剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．０１〜３質量％、特に好ましくは０．１〜２質量％である。本発明のタービン油組成物中のアミン系酸化防止剤の含有量が上記範囲未満だと、酸化防止効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると、効果の向上が期待できない上、スラッジの発生原因になったり、生分解性が低くなり易い。

（Ｂ）酸化防止剤は、フェノール系酸化防止剤又はアミン系酸化防止剤のいずれかであってもよいし、両者の組み合わせであってもよい。（Ｂ）酸化防止剤として、フェノール系酸化防止剤とアミン系酸化防止剤を組み合わせる場合、両者の比率は、フェノール系：アミン系が、含有量比で、１０：１〜１：１０が好ましく、５：１〜１：５が特に好ましく、３：１〜１：３が特に好ましい。

また、（Ｂ）酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤及びアミン系酸化防止剤以外の酸化防止剤、例えば、アルキル化芳香族類、亜リン酸エステル類等であってよい。本発明のタービン油組成物中の（Ｂ）酸化防止剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．０１〜３質量％、特に好ましくは０．１〜２質量％である。

本発明のタービン油組成物は、（Ａ）コンプレックスエステル及び（Ｂ）酸化防止剤に加え、更に、（Ｃ）抗乳化剤、（Ｄ）さび止め剤及び（Ｅ）腐食防止剤を含有することができる。

（Ｃ）抗乳化剤は、界面活性剤が主成分である。界面活性剤としては、ノニオン系界面活性剤が好ましい。ノニオン系界面活性剤としては、ポリアルキレングリコールが好ましい。主成分であるポリアルキレングリコールとしては、具体的には、エチレングリコール、プロピレングリコール又はブチレングリコールをモノマーとし、これらを単独で重合させたホモポリマーや、これらを組み合わせて重合させたコポリマーが挙げられる。ホモポリマーとコポリマーは、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。そして、ノニオン系界面活性剤としては、コポリマーが好ましく、エチレングリコールとプロピレングリコールを組み合わせて重合させたエチレンオキサイド−プロピレンオキサイドコポリマ−が特に好ましい。界面活性剤の分子量は、１００〜２０，０００が好ましく、１,０００〜１５，０００が特に好ましい。主成分であるエチレンオキサイド−プロピレンオキサイドコポリマ−の場合、エチレンオキサイド：プロピレンオキサイドの比率は、モル比で、２０：１〜１：１０が好ましく、１０：１〜１：５が特に好ましい。

本発明のタービン油組成物中の（Ｃ）抗乳化剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．００１〜０．２質量％、特に好ましくは０．００５〜０．１質量％である。本発明のタービン油組成物中の（Ｃ）抗乳化剤の含有量が上記範囲未満だと効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると効果の向上が期待できない上、乳化を促進する可能性がある。

（Ｄ）さび止め剤は、鉄系の材料が用いられる箇所のさびを防止する目的で含有される油溶性のさび止め剤である。さび止め剤は、油溶性を担うアルキル基と、金属面に吸着する官能基を有する構造を持つ。このような油溶性のさび止め剤としては、具体的には、スルホネート金属塩やナフテン酸金属塩などの金属石けん、アルキルコハク酸誘導体、アルケニルコハク酸誘導体、ラノリン化合物、ソルビタンモノオレエートやペンタエリスリトールモノオレエートなどの界面活性剤、ワックスや酸化ワックス、ペトロラタム、Ｎ−オレイルザルコシン、ロジンアミン、ドデシルアミンやオクタデシルアミン等のアルキル化アミン系化合物、オレイン酸やステアリン酸等の脂肪酸、フォスファイト等のリン系化合物等が挙げられ、これらのうち、アルキルコハク酸誘導体、アルケニルコハク酸誘導体、界面活性剤、アルキル化アミン系化合物が好ましく、アルキルコハク酸誘導体、アルケニルコハク酸誘導体が特に好ましく、アルケニルコハク酸ハーフエステルが更に好ましい。アルケニルコハク酸ハーフエステルは、酸価が１００ｍｇＫＯＨ／ｇ以上のものが好ましい。これらのさび止め剤は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

本発明のタービン油組成物中の（Ｄ）さび止め剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．００１〜１質量％、特に好ましくは０．０１〜０．５質量％である。本発明のタービン油組成物中の（Ｄ）さび止め剤の含有量が上記範囲未満だと効果が小さくなり易く、また、上記範囲を超えると効果の向上が期待できない上、スラッジの原因になったり、生分解性が低くなり易くなる。

（Ｅ）腐食防止剤は、主として非鉄金属材料、中でも銅系、鉛系の材料が用いられる箇所の腐食を防止する目的で添加されるものであり、金属不活性化剤とも呼ばれ、金属の触媒作用を抑えるので間接的に酸化防止剤としても機能している。（Ｅ）腐食防止剤は、金属表面上で被膜を形成することで腐食防止効果を発現する化合物であり、具体的な例としては、ベンゾトリアゾール及びその誘導体、インダゾール及びその誘導体、ベンズイミダゾール及びその誘導体、インドール及びその誘導体、チアジアゾール及びその誘導体等が挙げられ、これらのうち、ベンゾトリアゾール及びその誘導体、チアジアゾール及びその誘導体が好ましい。また、（Ｅ）腐食防止剤のうち、ベンゾトリアゾール等の油溶性が低いものについては、脂肪酸やアミン系化合物、鉱油等により溶解させた混合物として用いられてもよい。これらの（Ｅ）腐食防止剤は、１種単独であっても２種以上の組み合わせであってもよい。

本発明のタービン油組成物中の（Ｅ）腐食防止剤の含有量は、組成物全量に対し、好ましくは０．００１〜０．５質量％、特に好ましくは０．０１〜０．２質量％である。本発明のタービン油組成物中の（Ｅ）腐食防止剤の含有量が上記範囲未満だと効果が小さく、また、上記範囲を超えると効果の向上が期待できない上、スラッジの原因になったり、生分解性が低くなり易くなる。

本発明のタービン油組成物が、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）を含有する場合、本発明のタービン油組成物中の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の合計含有量は、組成物全量に対して、好ましくは０．１〜５質量％、特に好ましくは０．５〜３質量％である。本発明のタービン油組成物中の（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の合計含有量が上記範囲未満だと、熱酸化安定性や腐食防止性などのタービン油としての性能が低くなり易く、また、上記範囲を超えると生分解性が低くなったり、スラッジの発生原因となり易くなる。

本発明のタービン油組成物の４０℃動粘度は、好ましくは２０〜１００ｍｍ^２／ｓ、特に好ましくは３２〜６８ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは４１．４〜５０．６ｍｍ^２／ｓである。４１．４〜５０．６ｍｍ^２／ｓの４０℃動粘度は、脂肪酸エステル系のタービン油組成物としては一般的な動粘度であるが、該動粘度の範囲で脂肪酸エステル系のタービン油組成物を調製しようとすると、前述の通り、従来のポリオールエステル系のタービン油では、生分解性、熱酸化安定性及び低流動点の全てを優れたものにすることが難しかったが、本発明によればこれを容易に達成することができる。

本発明のタービン油組成物は、前記（Ａ）〜（Ｅ）成分の他に、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて他の成分を適量含有することができる。その他に含有される基油としては、例えば、灯油留分、溶剤精製鉱油、水素化精製鉱油、水素化分解鉱油等の鉱油系基油、ポリ−α―オレフィンやオレフィン−コポリマー、ポリブテン等のオレフィン系基油、ポリアルキレングリコール等のグリコール系基油、フェニルエーテル系基油等が挙げられる。また、その他に含有される添加剤としては、例えば、通常の潤滑油組成物に用いられる成分で、清浄剤、分散剤、流動点降下剤、粘度指数向上剤、消泡剤、摩耗防止剤、摩擦調整剤、極圧剤、油性剤、界面活性剤等が挙げられる。具体的には、清浄剤として、スルホネート、フェネート、サリシレート等、分散剤としては、アルケニルコハク酸イミド、アルケニルコハク酸イミドのホウ素化合物誘導体等、流動点降下剤として、ポリメタクリレート等、粘度指数向上剤として、ポリメタクリレート、オレフィンコポリマー等が挙げられる。また消泡剤としては、ジメチルシリコーンやフッ素変性シリコーン等のシリコーン系消泡剤、ポリアクリレートなどのエステル系消泡剤などが挙げられる。摩耗防止剤、極圧剤としては、ＺｎＤＴＰ、リン酸エステルなどが挙げられる。摩擦調整剤としては、脂肪酸、酸性リン酸エステル及びそれらのアミン塩、有機モリブデン化合物、多価アルコールハーフエステル、アミド化合物、などが挙げられる。界面活性剤としては、アルキルベンゼンスルホン酸Ｎａなどのアニオン系界面活性剤、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ソルビタン脂肪酸エステルなどのノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤などが挙げられる。

本発明のタービン油組成物が、上記その他の添加剤を含有する場合、生分解性を低下させないことと、スラッジの発生等を防止する観点から、その他の添加剤としては、無灰型の添加剤が好ましい。消泡剤としては、ジメチルシリコーンが好ましい。消泡剤としては、２５℃の動粘度が５００〜１００，０００ｍｍ^２／ｓのものが好ましく、１０００〜５０，０００ｍｍ^２／ｓのものが特に好ましい。消泡剤の含有量は、組成物全量に対して、好ましくは１〜５０ｐｐｍ、特に好ましくは２〜３０ｐｐｍである。消泡剤の含有量が上記範囲未満だと効果が小さく、また、上記範囲を超えると凝集及び沈降し易くなる。また、本発明のタービン油組成物が、その他の添加剤を含有する場合は、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）成分と合わせた合計含有量が、１０質量％を超えると、生分解性が低くなり易くなる。

以下に、実施例および比較例によりさらに具体的に本発明を説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

実施例及び比較例のタービン油で用いた各エステル基油の原料及び物性を表１に示す。なお、それぞれの性状試験は以下の試験法に基づき実施した。
・動粘度：ＪＩＳ Ｋ ２２８３「動粘度試験方法」
・粘度指数：ＪＩＳ Ｋ ２２８３「粘度指数算出方法」
・引火点：ＪＩＳ Ｋ ２２６５−４「引火点試験方法（クリーブランド開放法）」
・流動点：ＪＩＳ Ｋ ２２６９「流動点試験方法」
・酸価：ＪＩＳ Ｋ ２５０１「中和価試験方法」
・ヨウ素価：ＪＩＳ Ｋ ００７０「化学製品の酸価、けん化価、エステル価、よう素価、水酸基価及び不けん化物の試験方法」

表１に示すエステル基油と、以下に示す（Ｂ）〜（Ｅ）成分である添加剤を、表２に示す割合で配合し、生分解性タービン油組成物を調製した。
（Ｂ）酸化防止剤
＜アミン系酸化防止剤＞
・アミン系−１：アルキル化ジフェニルアミン、一般式（４）においてＲ１１とＲ１２が炭素数４と８の混合物であるもの。
・アミン系−２：２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合物
＜フェノール系酸化防止剤＞
・フェノール系−１：イソオクチル− ３ − (３ ， ５ − ジ− ｔ− ブチル− ４ − ヒドロキシフェニル)プロピオネ−ト、一般式（１）においてＲ１、Ｒ２がともにｔ− ブチル基であり、Ｒ３がエチレン基であり、Ｒ４がイソオクチル基であり、ｎが１であるもの。
・フェノール系−２：ＤＢＰＣ（ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、２,６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノールの別名）
（Ｃ）抗乳化剤：主成分が（エチレンオキサイド−プロピレンオキサイド）コポリマー、分子量が５０００〜８０００の間にあるもの。
（Ｄ）さび止め剤：アルケニルコハク酸ハーフエステル、酸価＝１７５ｍｇＫＯＨ／ｇ
（Ｅ）腐食防止剤：ベンゾトリアゾール
その他の添加剤：消泡剤

表２に、それぞれの配合により調整した生分解性タービン油組成物の一般性状及び組成物としての生分解性試験を行った結果を示す。
・生分解性：エコマーク認定基準「生分解性潤滑油Version2.4」において指定される、ＯＥＣＤ３０１Ｂ法で、試験期間を２８日間として実施した。該基準に基づき２８日間の試験で６０％以上である場合には合格、６０％未満の場合を不合格とした。
・ＡＳＴＭ色：ＪＩＳ Ｋ ２５８０ 「ＡＳＴＭ色試験方法」

実施例１〜４に示す通り、コンプレックスエステルＡ〜Ｃを基油として調製したタービン油組成物は、生分解率が全て７０％以上と高く、財団法人 日本環境協会が指定する「生分解性潤滑油Ｖｅｒｓｉｏｎ２．４」における、エコマーク認定基準である生分解率６０％以上の基準を達成している。実施例１〜４は全て、４０℃動粘度が２０〜１００ｍｍ^２／ｓの間にあり、流動点が−５０℃以下と低く、酸価も１ｍｇＫＯＨ／ｇと低く、タービン油として良好な特性を有している。
比較例１は、ポリオールエステルＤ及びＥを基油として用いており、該ポリオールエステルを構成する脂肪酸が直鎖であることから比較例１の生分解率は８２％と高いが、該ポリオールエステルを構成する脂肪酸は不飽和結合を有することで流動性を向上させてはいるものの比較例１は流動点が−３７．５℃となお高い。また、比較例２は、ポリオールエステルＦを基油として用いており、該ポリオールエステルを構成する脂肪酸は分岐鎖を有することで−４０℃の低い流動点を有するが、その分岐鎖の影響により生分解率が３９％と低い。また、比較例３は市販の鉱油を基油とするタービン油であるが、流動点が−３０．０℃と高い。

実施例１〜４と、比較例１〜３のタービン油組成物について、性能試験を行った結果を表３及び表４に示す。なお、タービン油組成物の性能については、以下の性能試験により把握することができる。
・静置熱安定性試験：試料を４０ｍｌのサンプル瓶に取り、１２０℃の回転盤付き恒温槽内で所定の時間（３３６ｈ、１０００ｈ）静置し、試験後の色、酸価、動粘度、スラッジ発生量を測定した。スラッジを採取する際のフィルターは、孔径０．８μｍのメンブレンフィルターを用いた。
・腐食酸化安定度試験：ＪＩＳ Ｋ ２５０３「腐食酸化安定度試験方法」の修正法にて実施した。試験装置、温度、時間、空気吹き込み量等については試験法に準拠し、金属試験片については、タービン軸受等に用いられる事が多い材料で、ＷＪ２（ホワイトメタル）、ＢＣ２（青銅）、Ｃ１１００Ｐ（銅）、Ｓ４５Ｃ（鋼）、ＳＦ４５（炭素鋼鍛鋼）を用いた。
・加水分解安定性試験：ＡＳＴＭ Ｄ ２６１９−９５「Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔｅｓｔ Ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ Ｈｙｄｒｏｌｙｔｉｃ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｆｌｕｉｄｓ（Ｂｅｖｅｒａｇｅ Ｂｏｔｔｌｅ Ｍｅｔｈｏｄ）」の修正法にて実施した。試験装置、温度等については試験法に準拠し、試料量と水分の割合及び試験時間については、長期使用における水分混入による影響度を模擬するため、試料１００ｇに対し水分２０００ｐｐｍ、試験時間については２４０時間の条件で試験を行った。
・抗乳化性試験 ：ＪＩＳ Ｋ ２５２０ 「抗乳化性試験方法」
・酸化安定度試験 ：ＪＩＳ Ｋ ２５１４ 「回転ボンベ式酸化安定度試験方法」
・泡立ち試験 ：ＪＩＳ Ｋ ２５１８ 「泡立ち試験方法」

コンプレックスエステルＡ〜Ｃと、アミン系酸化防止剤及びフェノール系酸化防止剤を組み合わせた実施例１〜４は全て、１２０℃の静置熱安定性試験において、色変化、スラッジ量、動粘度増加、酸価変化のいずれの項目も少なく、熱安定性が非常に高い。また、腐食酸化安定度試験においても、試料の性状変化が少なく、それと同時に、試験片の質量変化が無く、試験片の外観変化も非常に小さく、金属材料に対しての影響が非常に小さいことがわかる。また、実施例２、３、４の結果から、加水分解安定性試験においても、酸価増加や銅板変色の値が小さく、加水分解に対しても良好な性能を有していることがわかる。さらに、酸化安定度試験でも、圧力降下時間が８００ｍｉｎ以上と長く、抗乳化性や泡立ち性能についても良好な性能を有していることがわかる。
そして、これらの実施例はいずれも市販の鉱油系タービン油と比較し、いずれの基本性能も同等かそれ以上の性能であることがわかる。

一方、ポリオールエステルＤ及びＥに酸化防止剤を組み合わせた比較例１は、静置熱安定性試験において、色変化、動粘度増加、酸価増加の値が大きく、腐食酸化安定度試験における動粘度増加も大きい。また、ポリオールエステルＦに酸化防止剤を組み合わせた比較例２は、静置熱安定性試験の結果は良好であるが、酸化安定度試験の圧力降下時間が短く、酸化安定性に劣ることがわかる。

実施例３及び比較例１のタービン油組成物を、水力発電所の水力発電設備のタービン油として用いて、１年の実機試験を行った。実機試験を行った水力発電設備の仕様を表５に示す。試験開始から１年経過時の試験油を採取し、性状分析を行った。その結果を表６に示す。

表６に示すように、コンプレックスエステルＢと、アミン系酸化防止剤及びフェノール系酸化防止剤を組み合わせた実施例３は、実際の発電設備用タービン油として長期間使用した際にも、発電機の差異や潤滑箇所の差異によらず、動粘度変化、酸価増加ともに非常に小さい値であり、タービン油として優れた性能を有していた。一方、ポリオールエステルＤ及びＥに酸化防止剤を組み合わせた比較例１は、実際の発電設備用タービン油として長期間使用した際の動粘度変化、酸価増加が大きかった。

本発明のタービン油組成物は、生分解性に優れ、タービン油としての適度な動粘度と低い流動点を有し、熱酸化安定性に優れたコンプレックスエステルを基油とし、酸化防止剤等の添加剤を配合した生分解性タービン油組成物であり、高い生分解率、低流動点、熱酸化安定性、金属腐食性、加水分解安定性、抗乳化性、泡立ち性などの諸性能に優れている。

Claims (3)

1. 基油分が、（Ａ）トリメチロールプロパン残基と、Ｃ８の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１０の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１２の直鎖飽和脂肪酸、Ｃ１４の直鎖飽和脂肪酸及びＣ１６の直鎖飽和脂肪酸のうちの２種以上の混合物の直鎖飽和脂肪酸残基及びアジピン酸残基と、からなり、４０℃における動粘度が３２〜６８ｍｍ^２／ｓであり、流動点が−４０℃以下であるコンプレックスエステルであり、
   （Ｂ）酸化防止剤を含有すること、
   を特徴とする水力発電所の水力発電設備用タービン油組成物
2. 前記（Ａ）コンプレックスエステルのヨウ素価が２ｇＩ_２／１００ｇ以下であることを特徴とする請求項１記載のタービン油組成物。
3. 更に、（Ｃ）抗乳化剤、（Ｄ）さび止め剤及び（Ｅ）腐食防止剤を含有することを特徴とする請求項１又は２いずれか１項記載のタービン油組成物。