JP5799903B2 - Single mode optical fiber - Google Patents
Single mode optical fiber Download PDFInfo
- Publication number
- JP5799903B2 JP5799903B2 JP2012149030A JP2012149030A JP5799903B2 JP 5799903 B2 JP5799903 B2 JP 5799903B2 JP 2012149030 A JP2012149030 A JP 2012149030A JP 2012149030 A JP2012149030 A JP 2012149030A JP 5799903 B2 JP5799903 B2 JP 5799903B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cladding layer
- refractive index
- optical fiber
- layer
- single mode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims description 61
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 94
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 93
- 239000012792 core layer Substances 0.000 claims description 21
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 17
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 9
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 8
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 35
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 15
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 12
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 5
- 229910003902 SiCl 4 Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 238000004017 vitrification Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- -1 GeCl 4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000012681 fiber drawing Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
本発明は、曲げ損失特性に優れ、かつ低伝送損失な特性を備えたシングルモード光ファイバに関するものである。 The present invention relates to a single mode optical fiber having excellent bending loss characteristics and low transmission loss characteristics.
通信用光ファイバの中でもシングルモード光ファイバ（ＳＭＦ：Ｓｉｎｇｌｅ−Ｍｏｄｅ ｏｐｔｉｃａｌ Ｆｉｂｅｒ）は、低損失・広帯域な伝送路として広く実用化されている。近年、ＦＴＴＨ（Ｆｉｂｅｒ Ｔｏ Ｔｈｅ Ｈｏｍｅ）システムの普及により光ファイバが室内まで配線されるケースが増えている。そのようなシステムにおいては、光ファイバは屋外のアクセス点よりドロップケーブルを介して、室内まで導かれるが、その際、建物の構造や室内の状況により、光ファイバは小さな曲げを伴った配線形態になるのが普通である。しかしながら、光ファイバを小さく曲げると、光ファイバの信号光を閉じ込める力が劣化し、大きな伝送損失が発生する。その対策として、クラッド層の屈折率分布を、図７に示すような３層構造にしたトレンチ型屈折率分布シングルモード光ファイバが用いられている。本ファイバはトレンチ構造を有しているため、通常のシングルモード光ファイバに比べ、優れた曲げ損失特性を有している。このトレンチ型屈折率分布を形成するためには、光ファイバのクラッド層を屈折率の異なる３層構造で構成する必要がある。 Among communication optical fibers, a single-mode optical fiber (SMF) has been widely put into practical use as a low-loss, wide-band transmission line. In recent years, with the spread of FTTH (Fiber To The Home) system, cases where optical fibers are wired indoors are increasing. In such a system, the optical fiber is guided from the outdoor access point to the room via a drop cable. However, depending on the structure of the building and the indoor conditions, the optical fiber is in a wiring configuration with a small bend. It is normal to become. However, if the optical fiber is bent to a small extent, the force for confining the signal light of the optical fiber is deteriorated, and a large transmission loss is generated. As a countermeasure, a trench type refractive index distribution single mode optical fiber in which the refractive index distribution of the cladding layer has a three-layer structure as shown in FIG. 7 is used. Since this fiber has a trench structure, it has superior bending loss characteristics as compared with a normal single mode optical fiber. In order to form this trench type refractive index profile, it is necessary to form the cladding layer of the optical fiber with a three-layer structure having different refractive indexes.
光ファイバは、光ファイバ母材を線引きして製造されるので、光ファイバのクラッド層を３層構造とするためには、クラッド層となる部分を屈折率の異なる３層構造とした光ファイバ母材を製造する必要がある。 Since an optical fiber is manufactured by drawing an optical fiber preform, in order to make the clad layer of the optical fiber have a three-layer structure, the optical fiber preform having a three-layer structure having a different refractive index in the portion to become the clad layer. It is necessary to manufacture the material.
このような光ファイバ母材を製造するためには、図８に示すように、気相軸付法（ＶＡＤ法：Ｖａｐｏｒ ｐｈａｓｅ Ａｘｉａｌ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ）によってシリカガラス微粒子（スート）を堆積させ、次にＨｅとＣｌ2ガスの混合ガス雰囲気中で脱水焼結処理し、さらに、延伸してコアおよび第１クラッド同時合成母材を製造する（（ａ）コア母材製造工程）。 In order to manufacture such an optical fiber preform, as shown in FIG. 8, silica glass fine particles (soot) are deposited by a vapor phase axial deposition method (VAD method: Vapor Phase Axial Deposition method), and then He. Then, the core and the first clad simultaneous composite base material are manufactured by stretching in a mixed gas atmosphere of N2 and Cl 2 gas, and further ((a) core base material manufacturing step).
また、別工程にて、ＶＡＤ法によってスートを堆積させ、次にＨｅとＳｉＦ4ガスの混合ガス雰囲気中で焼結時にフッ素ドープし、得られたガラス母材に対してコア母材を挿入するための中空部をチュービング加工して、第２クラッド層となるフッ素ドープ第２クラッド層（フッ素ドープ管）を製造する（（ｂ）トレンチ部フッ素管製造工程）。 In another process, soot is deposited by the VAD method, then fluorine-doped during sintering in a mixed gas atmosphere of He and SiF 4 gas, and a core base material is inserted into the obtained glass base material. For this purpose, the hollow portion is subjected to tubing to produce a fluorine-doped second cladding layer (fluorine-doped tube) to be the second cladding layer ((b) trench portion fluorine tube manufacturing step).
以上のようにして製造したコア第１クラッド同時合成母材とフッ素ドープ第２クラッド層とをロッドインチューブ法により一体化する（（ｃ）ロッドイン加工工程）。さらに、外付けＶＡＤ法により第２クラッド層の外周にスートを堆積させた後、ＨｅとＣｌ2ガスの混合ガス雰囲気中で焼結し、第３クラッド層となる塩素ドープ石英クラッド層を形成すると、クラッド層が３層構造の光ファイバ母材が得られ（（ｄ）外側クラッド製造工程）、その後、本母材を線引きしてクラッド層が３層構造のトレンチ型シングルモード光ファイバが得られる。 The core first clad simultaneous synthesis base material manufactured as described above and the fluorine-doped second clad layer are integrated by a rod-in-tube method ((c) rod-in processing step). Furthermore, after soot is deposited on the outer periphery of the second cladding layer by the external VAD method, sintering is performed in a mixed gas atmosphere of He and Cl 2 gas to form a chlorine-doped quartz cladding layer that becomes the third cladding layer. Then, an optical fiber preform having a three-layer structure of the clad layer is obtained ((d) outer clad manufacturing process), and thereafter, this preform is drawn to obtain a trench type single mode optical fiber having a three-layer structure of the clad layer. .
このように、従来はトレンチ型シングルモード光ファイバの製造に際しては、第２クラッド層となるフッ素ドープ管をロッドインチューブ法により一体化して作製していたので、第１クラッド層と第２クラッド層の境界部は、図９に示すようなファイバ組成の不連続点を伴った急激な屈折率分布変化部（点線で囲った部分）となっていた。 As described above, conventionally, when manufacturing a trench type single mode optical fiber, a fluorine-doped tube serving as a second cladding layer is integrally formed by a rod-in-tube method, so that the first cladding layer and the second cladding layer are manufactured. 9 was a sharp refractive index distribution changing portion (a portion surrounded by a dotted line) accompanied by a discontinuous point of the fiber composition as shown in FIG.
しかしながら、トレンチ型シングルモード光ファイバの第１クラッド層となる部分と第２クラッド層となる部分の組成が大きく異なると、光ファイバ母材を線引して形成された光ファイバにおいて、第１クラッド層と第２クラッド層との境界部に残留応力が発生し、図１０に示すような伝送損失増加の要因となる。本伝送損失は波長依存性が小さいことから特定の不純物に起因する吸収損失ではなく、一般に構造不整損失と呼ばれる損失で、コア／クラッド界面の揺らぎが原因と考えられる。当該ファイバの場合、コアと第１クラッドまでは、図１０に比較のために示した通常シングルモード光ファイバ（ＳＭＦ）と同じなので、伝送損失増加の要因としては考えにくい。そのため、次に伝送損失増加を引き起こす可能性が高い要因は、第１クラッドと第２クラッド界面の組成差（揺らぎ）である。 However, if the composition of the portion to be the first cladding layer and the portion to be the second cladding layer of the trench type single mode optical fiber is greatly different, the first cladding is formed in the optical fiber formed by drawing the optical fiber preform. Residual stress is generated at the boundary between the layer and the second cladding layer, which causes an increase in transmission loss as shown in FIG. Since this transmission loss is small in wavelength dependence, it is not an absorption loss due to a specific impurity but a loss generally called a structural irregularity loss, which is considered to be caused by fluctuations in the core / cladding interface. In the case of the fiber, the core and the first cladding are the same as the normal single mode optical fiber (SMF) shown for comparison in FIG. Therefore, the next most likely cause of transmission loss increase is the composition difference (fluctuation) between the first cladding and the second cladding interface.
当該ファイバにおいては、第１クラッドと第２クラッドの境界部に、急峻な屈折率変化（比屈折率差Δ（ｒ）をｒ（半径を表す。）で微分することにより算出される、ｄΔ(ｒ)／ｄｒが−０．１５となる箇所）が存在する。これは、前述した当該ファイバ母材の製造法に大きな原因がある。つまり、図８で示した工程（ｃ）において、コア／第１クラッド同時合成母材の第１クラッド部と屈折率が異なった第２クラッドとなるフッ素ドープ石英管を直接一体化しているため、その境界部には屈折率の不連続点が生じる。石英における屈折率は、石英を構成する組成によって決まり、組成が異なれば熱に対する膨張係数が異なるため、光ファイバの線引き工程のような加熱工程後に、残留応力が発生することになる。また、この残留応力は光ファイバ線引き時の張力にも依存し、張力が小さいと残留応力は小さくなる傾向を持つため、図１０に示すようにそれに伴って構造不整損失も小さくなるが、張力を実用的な作業条件の範囲内で最小（張力＝０．１Ｎ）としても、十分に構造不整損失を低減することができない。 In the fiber, dΔ ((calculated by differentiating a relative refractive index difference Δ (r) by r (radius)) at the boundary between the first clad and the second clad. r) / dr where -dr is -0.15). This is largely due to the above-described manufacturing method of the fiber preform. That is, in the step (c) shown in FIG. 8, the first cladding portion of the core / first cladding simultaneous composite base material and the fluorine-doped quartz tube serving as the second cladding having a different refractive index are directly integrated. A refractive index discontinuity occurs at the boundary. The refractive index in quartz is determined by the composition constituting the quartz, and if the composition is different, the thermal expansion coefficient is different. Therefore, a residual stress is generated after a heating process such as an optical fiber drawing process. This residual stress also depends on the tension at the time of drawing the optical fiber. If the tension is small, the residual stress tends to be small. Therefore, as shown in FIG. Even if the minimum is within the range of practical working conditions (tension = 0.1 N), the structural irregularity loss cannot be reduced sufficiently.
本残留応力を緩和するためには、前記第１クラッド層となる部分と第２クラッド層となる部分の組成の性質の差（膨張係数の差）を小さくすること、つまり、第２クラッド層の屈折率を、第１クラッド層のそれに近づければよいが、その差が比屈折率差で−０．１％より大きくなると、今度は、トレンチ型光ファイバの特徴が緩和され、所望の曲げ損失特性（たとえばＩＴＵ−ＴＧ６５７Ａ２）が得られなくなり、ＦＴＴＨシステムへの本ファイバの適用が困難になる。また、逆に−０．４５％より小さくなると、ＩＴＵ−ＴＧ６５７−Ａ２規格におけるケーブルカットオフ波長とモードフィールド径の両方の特性を同時に満足させることが困難になるので、望ましくは、−０．４５％以上とするのがよい。 In order to alleviate this residual stress, the difference in composition property (difference in expansion coefficient) between the portion serving as the first cladding layer and the portion serving as the second cladding layer should be reduced, that is, The refractive index should be close to that of the first cladding layer. However, if the difference becomes larger than −0.1% in terms of the relative refractive index, the characteristics of the trench type optical fiber will be relaxed and the desired bending loss will be reduced. Characteristics (for example, ITU-TG657A2) cannot be obtained, and application of the present fiber to the FTTH system becomes difficult. On the other hand, if it becomes smaller than −0.45%, it becomes difficult to satisfy both the characteristics of the cable cutoff wavelength and the mode field diameter in the ITU-TG657-A2 standard. % Or better.
そこで本発明の目的は、上記課題を解決し、曲げ損失特性に優れ、かつ低伝送損失な特性を備えたシングルモード光ファイバを提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a single mode optical fiber that solves the above-described problems and has excellent bending loss characteristics and low transmission loss characteristics.
上記課題を解決するために創案された本発明は、コア層と、前記コア層の外周に隣接した第１クラッド層と、前記第１クラッド層の外周に隣接した第２クラッド層と、前記第２クラッド層の外周に隣接した第３クラッド層を備えたシングルモード光ファイバであって、前記コア層の中心における屈折率ｎ０、前記第１クラッド層の平均屈折率ｎ１、第２クラッド層の最小屈折率ｎ２、および第３クラッド層の平均屈折率ｎ３は、ｎ０＞ｎ３＞ｎ１＞ｎ２の関係であり、前記第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と前記コア層の中心屈折率ｎ０とから算出される前記コア層の比屈折率差は０．３％以上、０．４５％以下であり、前記第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と前記第２クラッド層の最小屈折率ｎ２とから算出される前記第２クラッド層の比屈折率差は、−０．１％以下、−０．４５％以上で、前記第１クラッド層の外径をｒ１、前記第２クラッド層の外径をｒ２としたときに、前記コア層の中心からの距離ｒに対する比屈折率差Δ（ｒ）の径方向に対する微分値ｄΔ(ｒ)／ｄｒが、−０．１０≦ｄΔ(ｒ)／ｄｒ＜０（ｒ１≦ｒ≦ｒ２）、ｄΔ(ｒ１)／ｄｒ＞ｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）、及び、ｄΔ(ｒ２)／ｄｒ＞ｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）となることを特徴とするシングルモード光ファイバである。 In order to solve the above problems, the present invention includes a core layer, a first cladding layer adjacent to the outer periphery of the core layer, a second cladding layer adjacent to the outer periphery of the first cladding layer, and the first cladding layer. A single mode optical fiber having a third cladding layer adjacent to the outer periphery of the two cladding layers, wherein the refractive index n0 at the center of the core layer, the average refractive index n1 of the first cladding layer, the minimum of the second cladding layer The refractive index n2 and the average refractive index n3 of the third cladding layer have a relationship of n0> n3> n1> n2, and are calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the central refractive index n0 of the core layer. The relative refractive index difference of the core layer is not less than 0.3% and not more than 0.45%, and is calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the minimum refractive index n2 of the second cladding layer. The ratio of the second cladding layer The folding difference is −0.1% or less, −0.45% or more, the outer diameter of the first cladding layer is r1, and the outer diameter of the second cladding layer is r2. The differential value dΔ (r) / dr in the radial direction of the relative refractive index difference Δ (r) with respect to the distance r from the center is −0.10 ≦ dΔ (r) / dr <0 (r1 ≦ r ≦ r2), dΔ. (r1) / dr> dΔ (r) / dr (r1 <r <r2) and dΔ (r2) / dr> dΔ (r) / dr (r1 <r <r2) It is a mode optical fiber.
前記シングルモード光ファイバのコア層はゲルマニウムとフッ素および塩素が添加された石英ガラスからなり、前記第１クラッド層及び前記第２クラッド層はフッ素と塩素が添加された石英ガラスからなり、前記第３クラッド層は塩素が添加された石英ガラスからなる。 The core layer of the single mode optical fiber is made of quartz glass to which germanium, fluorine and chlorine are added, the first cladding layer and the second cladding layer are made of quartz glass to which fluorine and chlorine are added, and the third mode The cladding layer is made of quartz glass to which chlorine is added.
前記シングルモード光ファイバは、波長１３１０ｎｍのモードフィールド径が８．２〜９．４μｍである。 The single-mode optical fiber has a mode field diameter of 8.2 to 9.4 μm at a wavelength of 1310 nm.
前記シングルモード光ファイバは、曲げ直径１５ｍｍで曲げた時の波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失が０．５ｄＢ／ターン以下である。 The single mode optical fiber has a bending loss of 0.5 dB / turn or less at a wavelength of 1550 nm when bent at a bending diameter of 15 mm.
前記シングルモード光ファイバは、曲げ直径１５ｍｍで曲げた時の波長１６２５ｎｍにおける曲げ損失が１．０ｄＢ／ターン以下である。 The single mode optical fiber has a bending loss of 1.0 dB / turn or less at a wavelength of 1625 nm when bent at a bending diameter of 15 mm.
本発明によれば、曲げ損失特性に優れ、かつ、低伝送損失の特性を備えたシングルモード光ファイバを提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide a single mode optical fiber having excellent bending loss characteristics and low transmission loss characteristics.
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。 A preferred embodiment of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.
本実施の形態に係るシングルモード光ファイバは、従来のシングルモード光ファイバと同等の低損失な伝送特性を備えつつ、曲げ損失特性については、従来型のシングルモード光ファイバに比べ、優れた特性を備えたもので、その屈折率分布構造の実施例を図１により説明する。 The single mode optical fiber according to the present embodiment has the same low loss transmission characteristics as the conventional single mode optical fiber, but the bending loss characteristics are superior to those of the conventional single mode optical fiber. An embodiment of the refractive index distribution structure will be described with reference to FIG.
まず、図１に示すように、本発明のシングルモード光ファイバは、３層クラッド構造を有するトレンチ型の屈折率分布構造を有している。その特徴は、第１クラッド層と第２クラッド層の境界部に急激な組成変化領域がなく、その結果、その屈折率分布構造が第２クラッド層内で外径方向に対して、負の傾斜を持った構造になっている。 First, as shown in FIG. 1, the single mode optical fiber of the present invention has a trench-type refractive index distribution structure having a three-layer cladding structure. The feature is that there is no abrupt composition change region at the boundary between the first cladding layer and the second cladding layer, and as a result, the refractive index distribution structure is negatively inclined with respect to the outer diameter direction in the second cladding layer. It has a structure with
本明細書における各層の半径の算出方法について下記する。まず、第３クラッド層の目標屈折率値（設計値）を用いて比屈折率差の径分布Δ（ｒ）を求め、次に、図２に示すように、比屈折率差の径分布Δ（ｒ）の微分値であるｄΔ（ｒ）／ｄｒ（ｒは半径を表す。）を求める。なお、図２においては、直径１２５μｍの光ファイバを用意し、１．０μｍピッチで比屈折率差Δ（ｒ）を求めている。 The method for calculating the radius of each layer in this specification will be described below. First, the relative refractive index difference diameter distribution Δ (r) is obtained using the target refractive index value (design value) of the third cladding layer, and then the relative refractive index difference diameter distribution Δ as shown in FIG. DΔ (r) / dr (r represents a radius), which is a differential value of (r), is obtained. In FIG. 2, an optical fiber having a diameter of 125 μm is prepared, and the relative refractive index difference Δ (r) is obtained at a pitch of 1.0 μm.
コア層の半径ｒ０は、コア層の中心から外径方向に向かってｄΔ（ｒ）／ｄｒが最初に負の極値となる位置までの距離とする。第１クラッド層の外縁の半径ｒ１は、コア層の外縁よりも外側で、かつ、ｄΔ（ｒ）／ｄｒが最初に正から負へ変わる位置またはｄΔ（ｒ）／ｄｒが負の領域において極値となる最初の位置までの距離とする（ｄΔ（ｒ）／ｄｒの値が、増加（または横ばい）から減少に転じる位置までの距離である）。第２クラッド層の外縁の半径ｒ２は、第１クラッド層の外側で、かつ、ｄΔ（ｒ）／ｄｒが正の値となる位置までの距離とする。第３クラッド層の外縁の半径ｒ３は、光ファイバの外径に等しい。 The radius r0 of the core layer is a distance from the center of the core layer to the position where dΔ (r) / dr first becomes a negative extreme value in the outer diameter direction. The radius r1 of the outer edge of the first cladding layer is outside the outer edge of the core layer and is a pole at a position where dΔ (r) / dr first changes from positive to negative or in a region where dΔ (r) / dr is negative. The distance to the first position to be a value (the distance to the position where the value of dΔ (r) / dr turns from increasing (or leveling) to decreasing). The radius r2 of the outer edge of the second cladding layer is a distance to the outside of the first cladding layer and a position where dΔ (r) / dr has a positive value. The radius r3 of the outer edge of the third cladding layer is equal to the outer diameter of the optical fiber.
また、各層の比屈折率差は、以下のようにして算出される。コア層の比屈折率差Δｎ０は、第３クラッド層の平均屈折率ｎ３とコア層の中心屈折率ｎ０とから算出（Δｎ０＝１００×（ｎ０−ｎ３）／ｎ０。以下同様である。）され、第１クラッド層の比屈折率差Δｎ１は、第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と第１クラッド層の平均屈折率ｎ１とから算出され、第２クラッド層の比屈折率差Δｎ２は、第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と第２クラッド層の最小屈折率ｎ２とから算出される。 Further, the relative refractive index difference of each layer is calculated as follows. The relative refractive index difference Δn0 of the core layer is calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the central refractive index n0 of the core layer (Δn0 = 100 × (n0−n3) / n0, and so on). The relative refractive index difference Δn1 of the first cladding layer is calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the average refractive index n1 of the first cladding layer, and the relative refractive index difference Δn2 of the second cladding layer is It is calculated from the average refractive index n3 of the three cladding layers and the minimum refractive index n2 of the second cladding layer.
第１クラッド層の外縁部から第２クラッド層の外縁部に向かって、ファイバ径（ｒ）方向に対する比屈折率差Δ（ｒ）の分布の微分値ｄΔ(ｒ)／ｄｒは、ｒ１≦ｒ≦ｒ２を満たす領域で負（ｄΔ(ｒ)／ｄｒ＜０）となり、つまり、外径方向に対して比屈折率Δ（ｒ）は常に減少している。また、ｒ１＜ｒ＜ｒ２を満たす領域において、ｄΔ(ｒ１)／ｄｒ及びｄΔ(ｒ２)／ｄｒよりも小さくなるｄΔ(ｒ)／ｄｒが存在する。 The differential value dΔ (r) / dr of the distribution of the relative refractive index difference Δ (r) with respect to the fiber diameter (r) direction from the outer edge of the first cladding layer toward the outer edge of the second cladding layer is r1 ≦ r It is negative (dΔ (r) / dr <0) in a region satisfying ≦ r2, that is, the relative refractive index Δ (r) is constantly decreasing with respect to the outer diameter direction. In the region satisfying r1 <r <r2, there exists dΔ (r) / dr that is smaller than dΔ (r1) / dr and dΔ (r2) / dr.
本実施例に先立ち、コア層の半径ｒ０を７．０μｍ、第１クラッド層の半径ｒ１を２０μｍ、第２クラッド層の半径ｒ２を３８μｍ、第３クラッド層の半径ｒ３を１２５μｍ、コア層の比屈折率差Δｎ０を０．３５％、第１クラッド層の比屈折率差Δｎ１を−０．０４％、第２クラッド層の比屈折率差Δｎ３を−０．１２％の条件で固定し、第１クラッドの外縁部から第２クラッドの外縁部に向かってのｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）の最小値が、−０．０２５、−０．１０、−０．１１、−０．１２、−０．１５の光ファイバ（光ファイバ線引時の張力は１．５Ｎ）を試作し、それぞれの伝送損失を調べた。その結果を図３に示す。ｄΔ(ｒ)／ｄｒの値が大きくなるにつれ構造不整損失の発生は抑制され、−０．１０及び−０．０２５で通常のＳＭＦと同等の伝送損失となることを見出した。そのため、本発明においては、−０．１０≦ｄΔ(ｒ)／ｄｒ＜０となることを必要条件と定めた。 Prior to this example, the core layer radius r0 is 7.0 μm, the first cladding layer radius r1 is 20 μm, the second cladding layer radius r2 is 38 μm, the third cladding layer radius r3 is 125 μm, and the ratio of the core layers The refractive index difference Δn0 is fixed to 0.35%, the relative refractive index difference Δn1 of the first cladding layer is −0.04%, and the relative refractive index difference Δn3 of the second cladding layer is fixed to −0.12%. The minimum value of dΔ (r) / dr (r1 <r <r2) from the outer edge of the first cladding toward the outer edge of the second cladding is −0.025, −0.10, −0.11, − Prototypes of 0.12 and -0.15 optical fibers (1.5N tension when drawing the optical fiber) were made, and the respective transmission losses were examined. The result is shown in FIG. As the value of dΔ (r) / dr increases, the occurrence of structural irregularity loss is suppressed, and it has been found that the transmission loss is equivalent to that of normal SMF at −0.10 and −0.025. Therefore, in the present invention, a necessary condition is that −0.10 ≦ dΔ (r) / dr <0.
次に、本発明のシングルモード光ファイバの製造方法について以下、詳細を述べる。図４にコアスート母材製造の様子を示す。スート母材中心部（コア層）２形成用のバーナー３とスート母材第１クラッド部４形成用のバーナー５及びスート母材第２クラッド部６形成用のバーナー７に、酸素、水素、原料ガス（例えばＳｉＣｌ4、ＧｅＣｌ4、ＳｉＦ4）を供給し、酸素と水素の混合気体の火炎中で、原料ガスを燃焼（加水分解）させて不純物の少ないシリカガラス微粒子（スート）を生成し、それを回転するロッド（種棒）１の下端に堆積させながらロッド１を引き上げていき、多孔質体のスート母材１０を形成する。 Next, the manufacturing method of the single mode optical fiber of the present invention will be described in detail below. FIG. 4 shows a state of manufacturing the core soot base material. Oxygen, hydrogen, and raw materials are added to the burner 3 for forming the soot base material (core layer) 2, the burner 5 for forming the soot base material first clad part 4, and the burner 7 for forming the soot base material second clad part 6. A gas (for example, SiCl 4 , GeCl 4 , SiF 4 ) is supplied, and in a flame of a mixed gas of oxygen and hydrogen, the raw material gas is burned (hydrolyzed) to produce silica glass fine particles (soot) with less impurities, The rod 1 is pulled up while being deposited on the lower end of the rotating rod (seed rod) 1 to form a porous soot base material 10.
なお、この時スート堆積温度を制御することにより、ガラス微粒子（スート）の嵩密度を調節可能であり、嵩密度が高くなるほど後工程であるフッ素雰囲気中での焼結工程においてフッ素ドープ量を抑制することができる。この方法を用いて第１クラッドの外縁部から第２クラッドの外縁部に向かってのｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）の最小値の制御を行うことができる。 At this time, by controlling the soot deposition temperature, the bulk density of the glass fine particles (soot) can be adjusted, and the higher the bulk density, the smaller the fluorine doping amount in the subsequent sintering step in the fluorine atmosphere. can do. Using this method, it is possible to control the minimum value of dΔ (r) / dr (r1 <r <r2) from the outer edge of the first cladding toward the outer edge of the second cladding.
このとき、バーナー３には原料ガスとしてＳｉＣｌ4＝３ｇ／ｍｉｎ、ＧｅＣｌ4＝０．２ｇ／ｍｉｎを可燃ガスとしてＨ2＝６．５Ｌ／ｍｉｎ、助燃ガスとしてＯ2＝１６Ｌ／ｍｉｎを供給した。また、バーナー５には原料ガスとしてＳｉＣｌ4＝２０ｇ／ｍｉｎ、可燃ガスとしてＨ2＝５５Ｌ／ｍｉｎ、助燃ガスとしてＯ2＝５０Ｌ／ｍｉｎを、さらに、バーナー７には原料ガスとしてＳｉＣｌ4＝１８ｇ／ｍｉｎ、可燃ガスとしてＨ2＝６０Ｌ／ｍｉｎ、助燃ガスとしてＯ2＝５０Ｌ／ｍｉｎを供給し、φ５０ｍｍのスート母材中心部２を、φ１２０のスート母材第１クラッド部を、φ２２０ｍｍのスート母材第２クラッド部を持った全長１５００ｍｍの多孔質体のスート母材１０を形成した。 At this time, the burner 3 was supplied with SiCl 4 = 3 g / min and GeCl 4 = 0.2 g / min as source gases, H 2 = 6.5 L / min as combustible gas, and O 2 = 16 L / min as auxiliary gas. . Further, the burner 5 has a raw material gas of SiCl 4 = 20 g / min, the combustible gas has an H 2 = 55 L / min, the auxiliary combustion gas has an O 2 = 50 L / min, and the burner 7 has a raw material gas of SiCl 4 = 18 g / min. / Min, H 2 = 60 L / min as a combustible gas, O 2 = 50 L / min as a combustible gas, a soot base material central portion 2 of φ50 mm, a soot base material first clad portion of φ120 mm, a soot base of φ220 mm A porous soot base material 10 having a total length of 1500 mm and having a base material second cladding part was formed.
次に、当該スート母材１０の焼結を行った。焼結には図５に示す電気焼結炉２０を使用した。焼結方法は、まず、スート母材１０の脱ＯＨ処理として、炉内ガスＨｅ＝２０Ｌ／ｍｉｎ、Ｃｌ2＝３００ｃｃ／ｍｉｎの混合ガス雰囲気で、焼結温度１２００℃、送り速度５ｍｍ／ｍｉｎで、スート母材全長の加熱処理を行った。次に、母材へのフッ素ドープ及び透明ガラス化処理として、炉内ガスＨｅ＝２０Ｌ／ｍｉｎ、ＳｉＦ4＝１５０ｃｃ／ｍｉｎの混合ガス雰囲気で、焼結温度１５００℃、送り速度５ｍｍ／ｍｉｎで、スート母材全長の加熱処理を行った。その結果、直径φ１００ｍｍ、全長８５０ｍｍの透明ガラス化母材（図示無し）を得た。 Next, the soot base material 10 was sintered. An electric sintering furnace 20 shown in FIG. 5 was used for sintering. In the sintering method, first, as the de-OH treatment of the soot base material 10, in a mixed gas atmosphere of furnace gas He = 20 L / min, Cl 2 = 300 cc / min, at a sintering temperature of 1200 ° C. and a feed rate of 5 mm / min. Then, the heat treatment of the entire length of the soot base material was performed. Next, as a fluorine doping and transparent vitrification treatment to the base material, in a mixed gas atmosphere of furnace gas He = 20 L / min, SiF 4 = 150 cc / min, sintering temperature 1500 ° C., feed rate 5 mm / min, The entire length of the soot base material was heat-treated. As a result, a transparent vitrified base material (not shown) having a diameter of 100 mm and a total length of 850 mm was obtained.
以上の方法で得られた透明ガラス化母材の屈折率分布測定結果の一例を図６に示す。本実施例では、石英基準の比屈折率差が、センターコアΔｎ１１は０．３８％、第１クラッドΔｎ２１は−０．０５％、第２クラッド最小値Δｎ３１は−０．１６％であった。本屈折率分布結果を基にファイバ化後のケーブルカットオフ波長＝１２４０ｎｍとなるような設計を行ったところ、第２クラッド層の半径ｒ２を３８μｍとすればよいことが分かった。 An example of the refractive index distribution measurement result of the transparent vitrification base material obtained by the above method is shown in FIG. In this example, the relative refractive index difference based on quartz was 0.38% for the center core Δn11, −0.05% for the first cladding Δn21, and −0.16% for the second cladding minimum value Δn31. Based on the result of this refractive index distribution, a design was made such that the cable cutoff wavelength after fiberization = 1240 nm, and it was found that the radius r2 of the second cladding layer should be 38 μm.
そこで、本透明ガラス化母材３０を所定の径に延伸し、その外周部に外付け法により第３クラッド層となるスート母材を堆積させ、外径φ２５０ｍｍ、長さ１６００ｍｍの母材４０（図示無し）とした。本外付けスート母材を温度１５００℃の電気焼結炉にて透明ガラス化を行い、φ１１０ｍｍ、長さ１５００ｍｍの透明ガラス化全合成母材（図示無し）を得た。 Therefore, the transparent vitrified base material 30 is stretched to a predetermined diameter, and a soot base material to be the third cladding layer is deposited on the outer peripheral portion thereof by an external method, and a base material 40 (outer diameter φ250 mm, length 1600 mm) ( (Not shown). The external soot base material was transparently vitrified in an electric sintering furnace at a temperature of 1500 ° C. to obtain a transparent vitrified total synthetic base material (not shown) having a diameter of 110 mm and a length of 1500 mm.
次に得られた透明ガラス化母材を、線引き工程にてφ１２５μｍの光ファイバ（図１）とした。光ファイバの構造を表１に、光学的諸特性を表２に示す。 Next, the obtained transparent vitrified base material was used as an optical fiber (FIG. 1) having a diameter of 125 μm in a drawing process. Table 1 shows the structure of the optical fiber, and Table 2 shows the optical characteristics.
通常のシングルモード光ファイバと同等の諸特性を備えつつ、特に、曲げ損失特性については、優れた特性を有しており、ＩＴＵ−Ｔ Ｇ.６５７Ａ２で規定されている特性を満足する特性となっている。なお、第２クラッド層におけるｄΔ（ｒ）／ｄｒ（ｒ１≦ｒ≦ｒ２）が、表１に示した−０．０１９よりも大きくなっても、−０．０１０以下であれば、構造不正損失の発生を抑制したまま耐曲げ性が良くなり、本発明の目的である曲げ損失特性に優れ、かつ低伝送損失な特性を備えたシングルモード光ファイバを提供することができることは言うまでもない。 While having various characteristics equivalent to those of ordinary single mode optical fibers, the bending loss characteristics are particularly excellent, and the characteristics satisfy the characteristics defined in ITU-T G.657A2. ing. If dΔ (r) / dr (r1 ≦ r ≦ r2) in the second cladding layer is larger than −0.019 shown in Table 1 and is −0.010 or less, the structural irregularity loss Needless to say, it is possible to provide a single-mode optical fiber that has improved bending resistance while suppressing the occurrence of the above, has excellent bending loss characteristics, and has low transmission loss characteristics.
１ ロッド
２ スート母材中心部
３ スート母材中心部形成用バーナー
４ 母材第1クラッド部
５ 第1クラッド部形成バーナー
６ 母材第２クラッド部
７ 第２クラッド部形成バーナー
１０ スート母材
２０ 電気焼結炉
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Rod 2 Soot base material center part 3 Soot base material center formation burner 4 Base material 1st clad part 5 First clad part formation burner 6 Base material 2nd clad part 7 Second clad part formation burner 10 Soot base material 20 Electric sintering furnace
Claims (5)
前記コア層の外周に隣接した第１クラッド層と、
前記第１クラッド層の外周に隣接した第２クラッド層と、
前記第２クラッド層の外周に隣接した第３クラッド層を備えたシングルモード光ファイバであって、
前記コア層の中心における屈折率ｎ０、前記第１クラッド層の平均屈折率ｎ１、第２クラッド層の最小屈折率ｎ２、および第３クラッド層の平均屈折率ｎ３は、ｎ０＞ｎ３＞ｎ１＞ｎ２の関係であり、
前記第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と前記コア層の中心屈折率ｎ０とから算出される前記コア層の比屈折率差は０．３％以上、０．４５％以下であり、
前記第３クラッド層の平均屈折率ｎ３と前記第２クラッド層の最小屈折率ｎ２とから算出される前記第２クラッド層の比屈折率差は、−０．１％以下、−０．４５％以上で、
前記第１クラッド層の外径をｒ１、前記第２クラッド層の外径をｒ２としたときに、前記コア層の中心からの距離ｒ（μｍ）に対する比屈折率差Δ（ｒ）（％）の径方向に対する微分値ｄΔ(ｒ)／ｄｒが、−０．１０≦ｄΔ(ｒ)／ｄｒ＜０（ｒ１≦ｒ≦ｒ２）、ｄΔ(ｒ１)／ｄｒ＞ｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）、及び、ｄΔ(ｒ２)／ｄｒ＞ｄΔ(ｒ)／ｄｒ（ｒ１＜ｒ＜ｒ２）となることを特徴とするシングルモード光ファイバ。 The core layer,
A first cladding layer adjacent to the outer periphery of the core layer;
A second cladding layer adjacent to the outer periphery of the first cladding layer;
A single mode optical fiber comprising a third cladding layer adjacent to the outer periphery of the second cladding layer,
The refractive index n0 at the center of the core layer, the average refractive index n1 of the first cladding layer, the minimum refractive index n2 of the second cladding layer, and the average refractive index n3 of the third cladding layer are n0>n3>n1> n2. Relationship
The relative refractive index difference of the core layer calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the central refractive index n0 of the core layer is 0.3% or more and 0.45% or less,
The relative refractive index difference of the second cladding layer calculated from the average refractive index n3 of the third cladding layer and the minimum refractive index n2 of the second cladding layer is −0.1% or less, −0.45% Above,
When the outer diameter of the first cladding layer is r1 and the outer diameter of the second cladding layer is r2, the relative refractive index difference Δ (r) (%) with respect to the distance r (μm) from the center of the core layer. The differential value dΔ (r) / dr with respect to the radial direction of −0.10 ≦ dΔ (r) / dr <0 (r1 ≦ r ≦ r2), dΔ (r1) / dr> dΔ (r) / dr (r1 <R <r2) and dΔ (r2) / dr> dΔ (r) / dr (r1 <r <r2).
前記コア層はゲルマニウムとフッ素および塩素が添加された石英ガラスからなり、
前記第１クラッド層及び前記第２クラッド層はフッ素と塩素が添加された石英ガラスからなり、
前記第３クラッド層は塩素が添加された石英ガラスからなることを特徴とするシングルモード光ファイバ。 The single mode optical fiber according to claim 1,
The core layer is made of quartz glass to which germanium, fluorine and chlorine are added,
The first cladding layer and the second cladding layer are made of quartz glass to which fluorine and chlorine are added,
The single clad optical fiber, wherein the third cladding layer is made of quartz glass to which chlorine is added.
2. The single mode optical fiber according to claim 1, wherein a bending loss at a wavelength of 1625 nm when bent at a bending diameter of 15 mm is 1.0 dB / turn or less.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012149030A JP5799903B2 (en) | 2012-07-03 | 2012-07-03 | Single mode optical fiber |
| CN201310246845.4A CN103529511A (en) | 2012-07-03 | 2013-06-20 | Single-mode optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012149030A JP5799903B2 (en) | 2012-07-03 | 2012-07-03 | Single mode optical fiber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014010412A JP2014010412A (en) | 2014-01-20 |
| JP5799903B2 true JP5799903B2 (en) | 2015-10-28 |
Family
ID=49931660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012149030A Active JP5799903B2 (en) | 2012-07-03 | 2012-07-03 | Single mode optical fiber |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5799903B2 (en) |
| CN (1) | CN103529511A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3901675A1 (en) | 2020-04-23 | 2021-10-27 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Optical fiber |
| KR20210131232A (en) | 2020-04-23 | 2021-11-02 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | Optical fiber |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107247305A (en) * | 2017-07-04 | 2017-10-13 | 长飞光纤光缆股份有限公司 | Low decay single-mode fiber and preparation method thereof |
| JP7060532B2 (en) * | 2019-02-25 | 2022-04-26 | 古河電気工業株式会社 | Optical fiber and manufacturing method of optical fiber |
| JP7145814B2 (en) * | 2019-05-27 | 2022-10-03 | 古河電気工業株式会社 | optical fiber |
| JP7326906B2 (en) * | 2019-06-18 | 2023-08-16 | 住友電気工業株式会社 | optical fiber |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6771865B2 (en) * | 2002-03-20 | 2004-08-03 | Corning Incorporated | Low bend loss optical fiber and components made therefrom |
| CN101523258A (en) * | 2006-08-31 | 2009-09-02 | 康宁股份有限公司 | Low bend loss optical fiber with deep depressed ring |
| US8081854B2 (en) * | 2008-12-19 | 2011-12-20 | Sehf-Korea Co., Ltd. | Low bend loss optical fiber |
-
2012
- 2012-07-03 JP JP2012149030A patent/JP5799903B2/en active Active
-
2013
- 2013-06-20 CN CN201310246845.4A patent/CN103529511A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3901675A1 (en) | 2020-04-23 | 2021-10-27 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Optical fiber |
| KR20210131232A (en) | 2020-04-23 | 2021-11-02 | 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | Optical fiber |
| US11378738B2 (en) | 2020-04-23 | 2022-07-05 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Optical fiber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014010412A (en) | 2014-01-20 |
| CN103529511A (en) | 2014-01-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7190236B2 (en) | Low-loss optical fiber with core region co-doped with fluorine and chlorine | |
| JP5342614B2 (en) | Optical fiber preform and optical fiber manufacturing method | |
| JP5636151B2 (en) | Multi-wavelength, multimode optical fiber | |
| AU2012203014B2 (en) | Single mode optical fiber | |
| JP5881213B2 (en) | Single mode optical fiber | |
| CN111372899B (en) | Low loss optical fiber with core co-doped with two or more halogens | |
| JP5799903B2 (en) | Single mode optical fiber | |
| JP6298893B2 (en) | Single mode fiber with trapezoidal core showing reduced loss | |
| EP3166899A1 (en) | High chlorine content low attenuation optical fiber | |
| CN110221383B (en) | Single-mode optical fiber and manufacturing method thereof | |
| WO2022027796A1 (en) | Bend-resistant optical fiber manufacturing method and optical fiber corresponding thereto | |
| CN111320376A (en) | Optical fiber preform and method for manufacturing the same | |
| CN114994830A (en) | A kind of low-loss bending-resistant single-mode optical fiber and its manufacturing method | |
| WO2023042769A1 (en) | Optical fiber | |
| JP7455079B2 (en) | optical fiber | |
| JP2012171802A (en) | Method for producing optical fiber preform | |
| JP2002047027A (en) | Preform for optical fiber and single mode optical fiber | |
| CN113552666A (en) | Optical fiber | |
| WO2022181614A1 (en) | Optical fiber | |
| WO2022131161A1 (en) | Optical fiber, method for designing optical fiber, and method for manufacturing optical fiber | |
| JP7527114B2 (en) | Optical Fiber | |
| CN117826319A (en) | Bending-resistant single-mode optical fiber | |
| WO2023112968A1 (en) | Optical fiber | |
| WO2025070402A1 (en) | Multicore fiber preform manufacturing method and multicore fiber manufacturing method | |
| CN115335742A (en) | optical fiber |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20131202 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140718 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150428 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150512 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150710 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150728 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150810 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5799903 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |