JP5770903B1 - 漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法 - Google Patents

Abstract

【課題】電路に流れる漏洩電流Ｉ０のうち電路の対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ０ｒを精度良く算出する漏洩電流値算出装置を提供する。【解決手段】 所定の保護導体を有する電路Ａに流れる漏洩電流を測定する電流測定手段１１と、保護導体をＥ相としたときに、電路Ａの電源部１の各相のそれぞれとＥ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧測定手段１２と、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出する電圧値算出手段１３１と、所定の電圧値にもとづいて、漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出する電流値算出手段１４１と、を備えた漏洩電流算出装置１０を提供する。【選択図】図１

Description

本発明は、所定の保護導体を有する電路に流れる漏洩電流のうち、電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法に関し、特に、電路に流れる漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法に関する。

所定の電路に流れる漏洩電流を零相電流Ｉ_０として測定するとともに、この零相電流Ｉ_０のうち、電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒを抽出して測定する装置が知られている。
例えば、特許文献１に記載の漏洩電流測定装置（以下、「装置１」という）は、二次側巻線がΔ（デルタ）型に結線された三相変圧器の当該二次側におけるＲ相とＴ相との線間電圧Ｖ_ＲＴ（あるいは、Ｔ相とＳ相との線間電圧Ｖ_ＴＳ、又は、Ｓ相とＲ相との線間電圧Ｖ_ＳＲ）を測定し、この三相変圧器の二次側と負荷装置とを接続する配電線に流れる零相電流Ｉ_０を測定し、線間電圧Ｖ_ＲＴ（あるいは、Ｖ_ＴＳ、又は、Ｖ_ＳＲ）を基準電圧としたときの当該基準電圧と零相電流Ｉ_０との位相差を算出し、零相電流Ｉ_０を、基準電圧と同相の有効成分と、基準電圧に対して９０°の位相差を有する無効成分とに分けることにより、有効成分を漏洩電流Ｉ_０ｒとして算出するものである。
この装置１は、負荷装置（例えばモーター）が運転状態となっており、電路が活線状態となっているときでも、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出できるようになっている。

特開２０１１−１５３９１０号公報

上述した装置１のように、漏洩電流Ｉ_０ｒを測定する装置は、従来から存在する。
そして、こうした測定装置では、漏洩電流Ｉ_０ｒをより正確に測定することが求められる。
ただし、実際の測定装置では、種々の要因により、測定した漏洩電流Ｉ_０ｒに誤差が生じることがある。
そうした誤差が生じる要因をできる限り排除して、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく測定することが、当該測定装置を設計する上での課題となっていた。

また、敷地面積が広い大規模な工場等において、電路が布設されているような場合に、この電路を構成する配電線や負荷装置などの設備が建屋内の広範囲に亘って多数配置されているようなときは、この電路における対地静電容量に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｃも増大する。そして、この漏洩電流Ｉ_０ｃの増大にともなって漏洩電流Ｉ_０が増えると、接地抵抗によって生じる電位差が増加し、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出するための位相角に誤差が生じることから、この漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができないという課題もあった。

本発明は、これらの課題を解決するためになされたもので、電路に流れる漏洩電流Ｉ_０のうち、電路の対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒについて、精度良く算出可能とするとともに、大規模な工場などに布設された電路の設備における対地静電容量に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｃが大きい場合でも、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度良く算出することが可能な漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法の提供を目的とする。

上記目的を達成するため、本発明の漏洩電流算出装置は、所定の保護導体を有する電路に流れる漏洩電流のうち、電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出装置であって、電路に流れる漏洩電流を測定する電流測定手段と、保護導体をＥ相としたときに、電路の電源部の各相のそれぞれとＥ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧測定手段と、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出する電圧値算出手段と、所定の電圧値にもとづいて、漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出する電流値算出手段と、を備えた構成としてある。

また、本発明の漏洩電流算出方法は、所定の保護導体を有する電路に流れる漏洩電流のうち、電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出方法であって、電路に流れる漏洩電流を測定する電流測定工程と、保護導体をＥ相としたときに、電路の電源部の各相のそれぞれとＥ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧測定工程と、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出する電圧値算出工程と、所定の電圧値にもとづいて、漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出する電流値算出工程と、を有した方法としてある。

本発明の漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法によれば、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出し、この所定の電圧値にもとづいて、漏洩電流Ｉ_０のうち、対地容量成分Ｉ_０ｃを除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒを抽出して算出することとしたので、この漏洩電流Ｉ_０ｒを精度良く算出することができる。
また、大規模な工場などに布設された電路における対地静電容量に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｃが大きい場合でも、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度良く算出することができる。

本発明の一実施形態に係る漏洩電流算出装置及び電路の構成を示す回路図である。 漏洩電流算出装置に備えられた電圧信号処理部と電圧値算出部との構成の一例を示す回路図である。 各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴの各ベクトルを示す図である。 Ｒ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとを合成した電圧Ｖ_ＥＲＴのベクトルを示す図である。 各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した電圧Ｖ_ＥＲＳＴのベクトルを示す図である。 合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴのベクトルと、対地絶縁抵抗に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｒの方向と、対地静電容量に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｃの方向を示す図である。 三相変圧器の二次側の各相の対地電圧Ｖ_ＲＧ、Ｖ_ＳＧ、Ｖ_ＴＧを測定する漏洩電流算出装置及び電路の構成を示す回路図である。 図７に示した電路のうち漏洩電流Ｉ_０が流れる経路の等価回路であって、その電路における負荷装置の対地絶縁抵抗成分、対地容量成分、Ｄ種接地の接地抵抗、Ｂ種接地の接地抵抗を示す等価回路である。 図７に示した電路のうちの漏洩電流Ｉ_０が流れる経路を示す図である。 本発明の一実施形態に係る漏洩電流算出方法の各工程を示すフローチャートである。 インバーター機器を備えていない電路の構成と、この電路に接続される漏洩電流算出装置とを示す図である。

以下、本発明に係る漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法の好ましい実施形態について図１〜図９を参照しながら説明する。
なお、ここでは、所定の負荷装置に交流電源電圧を供給する電路の構成について先に説明し、その後に、この電路を対象として漏洩電流を測定する漏洩電流算出装置の構成について説明する。

［電路］
図１に示すように、電路Ａは、配電方式が三相３線式である。
この電路Ａは、三相変圧器１と、インバーター機器２と、負荷装置３と、配電線４と、を備えている。

三相変圧器１は、一次側の交流電圧を二次側の交流電圧に変換して出力する電源部であって、二次側巻線の結線方式がデルタ結線となっている。
この三相変圧器１の二次側の各相であるＲ相、Ｓ相、Ｔ相のうちの一つの相（図１においては、Ｓ相）には、Ｂ種接地が施されている。
Ｂ種接地は、接地抵抗値が電気設備の技術基準の解釈に定められているＢ種接地工事の接地抵抗値と同値又はこれ以下の値となるように大地に接続された接地である。
このＢ種接地の接地抵抗値をＲ_Ｂとする。また、三相変圧器１の二次側の各相であるＲ相、Ｓ相、Ｔ相のうちＢ種接地が施されている相（図１においては、Ｓ相）を接地相とする。さらに、このＢ種接地を施すために大地に埋設等される電極を接地極ｇｐｂとする。そして、接地極ｇｐｂと接地相（Ｓ相）とを接続する配線を接地線ｇｃｂとする。

インバーター機器２は、三相変圧器１の二次側から出力された交流電圧を入力し、この交流電圧にもとづく電圧（例えば、入力した交流電圧の周波数を変換して得られた交流電圧）を出力して負荷装置３へ送る。
なお、インバーター機器２の入力側には、三相変圧器１のＲ相、Ｓ相、Ｔ相が接続されている。また、インバーター機器２の出力側には、モーター３ａの電源入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗが接続されている。

負荷装置３は、インバーター機器２から出力された電圧を入力して所定の動作を行う装置である。この負荷装置３の例として、本実施形態では、モーター３ａを挙げる。
モーター３ａは、インバーター機器２から出力された交流電圧を電源電圧として入力し、交流電流を各巻線に流して、回転軸を回転させる。
モーター３ａのハウジングには、感電を防止するために、Ｄ種接地が施されている。
Ｄ種接地は、接地抵抗値が電気設備の技術基準の解釈に定められているＤ種接地工事の接地抵抗値と同値又はこれ以下の値となるように大地に接続された接地である。
このＤ種接地の接地抵抗値をＲ_Ｄとする。また、モーター３ａのハウジングには、Ｄ種接地を施すための端子である接地端子ｇｔが設けられている。さらに、このＤ種接地を施すために大地に埋設等される電極を接地極ｇｐｄとする。そして、モーター３ａの接地端子ｇｔと接地極ｇｐｄとの間を接続する配線を接地線ｇｃｄとする。このように、モーター３ａの接地端子ｇｔと地中に埋設された接地極ｇｐｄとの間を接地線ｇｃｄで接続することにより、モーター３ａのハウジングにＤ種接地を施すことができる。

なお、本実施形態においては、負荷装置３の例としてモーター３ａを挙げたが、負荷装置３は、モーター３ａに限るものではなく、三相交流電圧を入力して所定の動作をする機器であれば、負荷装置３として使用できる。

配電線４は、負荷装置３に電源電圧を供給するための電源線である。この配電線４には、三相変圧器１の二次側とインバーター機器２とを接続する配電線と、インバーター機器２と負荷装置３とを接続する配電線が含まれる。

また、電路Ａは、所定の保護導体を有している。
保護導体とは、安全目的、例えば、感電保護のために設ける導体であって、種々の接地の形態に使用される導体をいう。
この保護導体には、例えば、Ｂ種接地やＤ種接地で使用される導体（接地線ｇｃｂ、接地線ｇｃｄ、接地極ｇｐｂ、接地極ｇｐｄ）、ＩＴ、ＴＴ、ＴＮの各系統の接地に使用される導体、非接地式（医用保護接地やサーバーセンター等のインピーダンス接地）に使用される導体、負荷装置３に設けられた接地端子ｇｔ、配電線４である電源線などが含まれる。

これら保護導体を、Ｅ相とする。
具体的に、図１に示す電路Ａにおいては、モーター３ａの接地端子ｇｔと接地極ｇｐｄとを接続している接地線ｇｃｄを、Ｅ相の例として挙げることができる。

［漏洩電流算出装置］
本実施形態に係る漏洩電流算出装置１０は、電路Ａに流れる漏洩電流のうち、電路Ａ内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する装置である。
この漏洩電流算出装置１０は、図１に示すように、零相変流器（ＺＣＴ）１１、電圧測定手段１２、信号処理部１３、演算部１４、及び表示部１５を備えている。

零相変流器（ＺＣＴ）１１は、電流測定手段として動作し、電路Ａに流れる漏洩電流を零相電流Ｉ_０として測定する。
この零相電流Ｉ_０は、負荷装置３における各相の対地絶縁抵抗（Ｒｕ，Ｒｖ，Ｒｗ）の抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒと、各相の対地静電容量（Ｃｕ，Ｃｖ，Ｃｗ）に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｃとを合成したものである。
なお、図１においては、制御盤などの盤５を示す一点鎖線の中に零相変流器１１を示している。これは、盤５の内部に配設された配電線４を、零相変流器１１のクランプ部で挟み込むなどして、配電線４に流れる零相電流Ｉ_０を測定することを想定したものである。ただし、盤５の外部において零相電流Ｉ_０の測定が可能な場合、例えば、三相変圧器１の二次側に接続された配電線４、モーター３ａの電源端子に接続された配電線４、あるいは、三相変圧器１の二次側のＳ相とＢ種接地の接地極ｇｐｂとを接続する接地線ｇｃｂなどに対して、零相変流器１１のクランプ部を挟み込んで零相電流Ｉ_０を測定することが可能な場合は、これらの方法を用いることもできる。

電圧測定手段１２は、三相変圧器１の二次側（出力側）の三相各相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）のそれぞれとＥ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する。
この電圧測定手段１２は、電圧取得部１２１と、電圧信号処理部１２２とを有している。

電圧取得部１２１は、Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相、Ｅ相のそれぞれに対して電気的に接続して各相−Ｅ相間電圧を取得するための部品である。
電圧取得部１２１は、漏洩電流算出装置１０において四本接続されている。四本の電圧取得部１２１をそれぞれ電圧取得部１２１ａ、１２１ｂ、１２１ｃ、１２１ｄとすると、これら四本のうちの一本である電圧取得部１２１ａは、Ｒ相に接続され、他の一本である電圧取得部１２１ｂは、Ｓ相に接続され、他の一本である電圧取得部１２１ｃは、Ｔ相に接続され、残りの一本である電圧取得部１２１ｄは、Ｅ相に接続される。

なお、図１においては、盤５を示す一点鎖線の中に、三本の電圧取得部１２１ａ〜１２１ｃと配電線４との接続部分を示している。ただし、盤５の外部において三本の電圧取得部１２１ａ〜１２１ｃと配電線４とを接続することが可能な場合には、この方法での接続を行うことができる。
さらに、図１においては、盤５を示す一点鎖線の中に、電圧取得部１２１ｄと接地線ｇｃｄとの接続部分を示している。ただし、盤５の外部において電圧取得部１２１ｄと接地線ｇｃｄとを接続することが可能な場合には、この方法での接続を行うことができる。

電圧信号処理部１２２は、Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相、Ｅ相のそれぞれに接続された四本の電圧取得部１２１ａ〜１２１ｄを通して各相の電圧を入力し、これら各相の電圧にもとづいて各相−Ｅ相間電圧を測定する。
各相の電圧には、Ｒ相の電圧Ｖ_Ｒと、Ｓ相の電圧Ｖ_Ｓと、Ｔ相の電圧Ｖ_Ｔと、Ｅ相の電圧Ｖ_Ｅがある。
また、各相−Ｅ相間電圧には、Ｒ相とＥ相との間の電圧であるＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲと、Ｓ相とＥ相との間の電圧であるＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳと、Ｔ相とＥ相との間の電圧であるＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴがある。

この電圧信号処理部１２２には、各相の電圧にもとづいて各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧取込装置を用いることができる。
電圧取込装置は、Ｒ相電圧Ｖ_ＲとＥ相電圧Ｖ_Ｅとを入力し、これら電圧Ｖ_Ｒと電圧Ｖ_Ｅとの差をＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとして出力する。また、電圧取込装置は、Ｓ相電圧Ｖ_ＳとＥ相電圧Ｖ_Ｅとを入力し、これら電圧Ｖ_Ｓと電圧Ｖ_Ｅとの差をＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳとして出力する。さらに、電圧取込装置は、Ｔ相電圧Ｖ_ＴとＥ相電圧Ｖ_Ｅとを入力し、これら電圧Ｖ_Ｔと電圧Ｖ_Ｅとの差をＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとして出力する。
また、電圧信号処理部１２２は、電圧取得部１２１ａ〜１２１ｄを通して入力した電圧に対してノイズ（高調波成分）を除去する機能などを備えることができる。

なお、電圧信号処理部１２２である電圧取込装置は、例えば、図２に示すように、アナログアンプＡＭ１〜ＡＭ３を用いた回路構成とすることができる。
ただし、図２に示したアナログアンプＡＭ１〜ＡＭ３の回路構成は、電圧信号処理部１２２の回路構成の一例である。アナログアンプ以外のものを用いた回路であって、各相−Ｅ相間電圧を取得可能な回路であれば、電圧信号処理部１２２として用いることができる。

信号処理部１３は、電圧信号処理部１２２（前述）と電圧値算出部１３１と電流信号処理部１３２とを備えている。

電圧値算出部１３１は、電圧値算出手段として動作し、電圧信号処理部１２２から各相−Ｅ相間電圧を受け取ると、これら各相−Ｅ相間電圧を合成する。
この電圧値算出部１３１には、各相−Ｅ相間電圧を合成する加算装置を用いることができる。
加算装置は、各相−Ｅ相間電圧であるＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳとＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとを入力し、これらを合成し、この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを出力する。

この加算装置の動作を、ベクトルを用いて説明する。
各相−Ｅ相間電圧である、Ｒ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｓ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳ、Ｔ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴは、ベクトルで表すと、図３に示すようになる。
なお、図３に示す点線は、同じ電路Ａを対象として、仮に、Ｔ相とＲ相との線間電圧Ｖ_ＴＲと、Ｒ相とＳ相との線間電圧Ｖ_ＲＳと、Ｓ相とＴ相との線間電圧Ｖ_ＳＴとを測定したときに、これら線間電圧Ｖ_ＴＲ、Ｖ_ＲＳ、Ｖ_ＳＴのベクトルが表れる位置を示している。

まず、Ｔ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとを合成する。この合成により得られた電圧をＶ_ＥＲＴとし、図４に示す。
次いで、合成電圧Ｖ_ＥＲＴとＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳとを合成する。この合成により得られた電圧をＶ_ＥＲＳＴとし、図５に示す。
この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、各相−Ｅ相間電圧の合成電圧、すなわち、Ｒ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳとＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとの合成電圧となっている。
電圧値算出部１３１は、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを、演算部１４の電流値算出部１４１へ送る。

なお、ここでは、説明の便宜上、Ｔ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴとＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲとを合成した後、この合成電圧Ｖ_ＥＲＴにＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳを合成して合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを算出する手順について説明したが、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴの算出の手順は、この手順に限るものではない。
また、電圧値算出部１３１である加算装置は、例えば、図２に示すように、アナログアンプＡＭ４を用いた回路構成とすることができる。
ただし、図２に示したアナログアンプＡＭ４の回路構成は、電圧値算出部１３１の回路構成の一例である。アナログアンプ以外のものを用いた回路であって、各相−Ｅ相間電圧の合成が可能な回路、あるいは、各相−Ｅ相間電圧の合成が可能な装置であれば、電圧値算出部１３１として用いることができる。

また、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴのベクトルの向きは、電路Ａに流れる漏洩電流Ｉ_０のうち、負荷装置３の対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒの位相と同じとなる（図６参照）。
これは、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴが各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した電圧であり、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴがＤ種接地及びＢ種接地の接地抵抗によって生じる電位差を除いた、負荷装置３の対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）に生じる電圧だからである。
そして、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴのベクトルの向きに対して９０°位相がずれた向きは、電路Ａに流れる漏洩電流Ｉ_０のうち、負荷装置３の対地静電容量に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｃの位相と同じとなる（図６参照）。

電流信号処理部１３２は、電流測定手段として動作し、零相変流器１１から出力された電流を零相電流Ｉ_０として入力し、演算部１４の電流値算出部１４１へ送る。
また、電流信号処理部１３２は、零相変流器１１から入力した零相電流Ｉ_０に対して、増幅する機能やノイズ（高調波成分）を除去する機能などを備えることができる。

演算部１４は、例えば、中央演算処理装置（ＣＰＵ），ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ｉ／Ｏなどのインターフェイス等を備えるコンピュータで構成されており、電流値算出部１４１と抵抗値算出部１４２とを備えている。

電流値算出部１４１は、電流値算出手段として動作し、電圧値算出部１３１から送られてきた合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを入力するとともに、電流信号処理部１３２から送られてきた零相電流Ｉ_０を入力し、これら合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと零相電流Ｉ_０とにもとづいて、対地絶縁抵抗（Ｒｕ，Ｒｖ，Ｒｗ）に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｒを抽出して算出する。

この漏洩電流Ｉ_０ｒの算出には、次の式１を用いることができる。
Ｉ_０ｒ＝Ｉ_０・ｃｏｓθ ・・・（式１）
この式１において、Ｉ_０は、電流信号処理部１３２から入力した零相電流Ｉ_０の実効値である。また、θは、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと零相電流Ｉ_０との位相差である。

この式１を用いることにより漏洩電流Ｉ_０ｒを算出できる理由は、次の通りである。
本実施形態の漏洩電流算出装置１０は、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを測定すると、これら各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを算出する。この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴをベクトルで表すと、図６に示すようになる。
図６に示すように、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、漏洩電流Ｉ_０ｒと同相である。そして、この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと零相電流Ｉ_０との位相差が、式１のθとなっている。
このため、式１を使用することで、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出することができる。

しかも、式１において、θは、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと零相電流Ｉ_０との位相差であり、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、各相−Ｅ相間電圧の合成電圧であり、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴは、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を含まず、対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）によって生じる電圧として測定される。このため、本実施形態の漏洩電流算出装置１０は、θを精度よく算出することができ、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができる。

このように、電流値算出部１４１は、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴにもとづいて、漏洩電流Ｉ_０から対地容量成分Ｉ_０ｃを除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒを抽出して算出することができる。
なお、ここで算出される漏洩電流Ｉ_０ｒは、対地絶縁抵抗Ｒｕに起因して流れる漏洩電流と、対地絶縁抵抗Ｒｖに起因して流れる漏洩電流と、対地絶縁抵抗Ｒｗに起因して流れる漏洩電流とを合成したものである。

電流値算出部１４１は、各種データ（例えば、零相電流Ｉ_０、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴ、漏洩電流Ｉ_０ｒなど）をＲＡＭなどの記憶部（図示せず）に記憶させる。また、電流値算出部１４１は、それらのデータを抵抗値算出部１４２へ送る。さらに、電流値算出部１４１は、それらのデータを表示部１５へ送ることができる。

抵抗値算出部１４２は、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと漏洩電流Ｉ_０ｒとを用いて、負荷装置３における対地絶縁抵抗（Ｒｕ，Ｒｖ，Ｒｗ）の合成抵抗値Ｒ０を算出する。
合成抵抗値Ｒ０は、次の式２を用いて算出することができる。
合成抵抗値Ｒ０＝合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴ÷漏洩電流Ｉ_０ｒ ・・・（式２）

抵抗値算出部１４２は、各種データ（例えば、算出した対地絶縁抵抗の合成抵抗値Ｒ０など）を記憶部（図示せず）に記憶させる。また、抵抗値算出部１４２は、それらのデータを表示部１５へ送る。

表示部１５は、演算部１４から送られてきた各種データを入力し、所定のデータを画面表示する。また、表示部１５は、物理キーやソフトウェアキーなどで構成された入力操作部（図示せず）がユーザによって操作されることにより、指定されたデータを画面表示する。表示部１５が表示する各種データには、抵抗値算出部１４２や電流値算出部１４１から送られてきたデータや記憶部から取り出したデータがある。この表示部１５には、例えば、液晶表示器などを用いることができる。

［各相−Ｅ相間電圧を測定する理由］
次に、各相−Ｅ相間電圧を測定する理由について説明する。
比較のため、ここでは、次の測定方法について、順に説明する。
（１）Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相の対地電圧を測定する場合
（２）Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相の線間電圧を測定する場合
（３）各相−Ｅ相間電圧を測定する場合

なお、ここでは、図７〜図９を参照しながら、（１）〜（３）について説明する。図７は、Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相の対地電圧を測定する漏洩電流測定装置１００と電路Ａの構成を示す回路図である。図８は、図７に示した電路Ａのうち漏洩電流Ｉ_０が流れる経路の等価回路である。図９は、図７に示した電路Ａのうちの漏洩電流Ｉ_０が流れる経路を示す図であって、負荷装置３の対地絶縁抵抗Ｒｕと対地静電容量Ｃｕとの並列回路、対地絶縁抵抗Ｒｖと対地静電容量Ｃｖとの並列回路、対地絶縁抵抗Ｒｗと対地静電容量Ｃｗとの並列回路のそれぞれの両端に各相−Ｅ相間電圧が加わることを示す図である。これら図７〜図９は、（１）〜（３）の説明を簡潔かつ理解容易とするために、インバーター機器２を接続していない電路Ａの回路構成又は当該電路Ａの等価回路を示している。これら図７〜図９に示した電路Ａを対象として、対地電圧、線間電圧、各相−Ｅ相間電圧を測定した場合について、以下、（１）〜（３）に分けて説明する。

（１）Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相の対地電圧を測定する場合
この場合、測定される電圧は、図７に示すように、大地（Ｇ：Ｇｒｏｕｎｄ）に対するＲ相の電圧Ｖ_ＲＧと、大地（Ｇ）に対するＳ相の電圧Ｖ_ＳＧと、大地（Ｇ）に対するＴ相の電圧Ｖ_ＴＧである。

図８に示すように、この等価回路は、負荷装置３の対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）と対地静電容量（Ｃｕ、Ｃｖ、Ｃｗ）との並列回路（以下、「負荷装置３の対地成分回路３ｂ」という）と、Ｄ種接地の接地抵抗Ｒ_Ｄと、Ｂ種接地の接地抵抗Ｒ_Ｂとの直列回路が、直列に接続された回路として表すことができる。
また、図８に示す等価回路において、三相変圧器１の二次側と負荷装置３の対地成分回路３ｂとの間を点ｘとし、負荷装置３の対地成分回路３ｂとＤ種接地の接地抵抗Ｒ_Ｄとの間を点ｙとし、Ｄ種接地の接地抵抗とＢ種接地の接地抵抗との間を点ｚとする。

この等価回路において、Ｒ，Ｓ，Ｔ各相の対地電圧Ｖ_ＲＧ、Ｖ_ＳＧ、Ｖ_ＴＧは、点ｘと点ｚとの間の電圧となる。
ところが、この対地電圧Ｖ_ＲＧ、Ｖ_ＳＧ、Ｖ_ＴＧは、それら点ｘと点ｚとの間の電圧であるので、接地抵抗Ｒ_Ｄにおいて発生する電位差ＶｅＤも含まれる。つまり、対地電圧Ｖ_ＲＧ、Ｖ_ＳＧ、Ｖ_ＴＧは、対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）の両端にかかる電圧（点ｘと点ｙとの間の電圧）よりも、さらに接地抵抗Ｒ_Ｄにおいて発生する電位差ＶｅＤの分だけ多くなっている。
また、その接地抵抗Ｒ_Ｄには、漏洩電流Ｉ_０ｒだけでなく漏洩電流Ｉ_０ｃも流れる。
このため、この対地電圧Ｖ_ＲＧ、Ｖ_ＳＧ、Ｖ_ＴＧを用いても、対地絶縁抵抗値に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができない。

（２）Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相の線間電圧を測定する場合
線間電圧は、三相変圧器１の二次側における、Ｒ相とＴ相との間の電圧Ｖ_ＲＴと、Ｔ相とＳ相との間の電圧Ｖ_ＴＳと、Ｓ相とＲ相との間の電圧Ｖ_ＳＲである。
この線間電圧は、図８に示す等価回路においては、対地成分回路３ｂだけでなく、接地抵抗Ｒ_Ｄや接地抵抗Ｒ_Ｂにも加わる電圧となる（図８において線間電圧は図示せず）。
これに対し、漏洩電流Ｉ_０ｒは、対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）に起因して流れる漏洩電流である。そして、この漏洩電流Ｉ_０ｒは、接地抵抗Ｒ_Ｄや接地抵抗Ｒ_Ｂにも流れるが、これら接地抵抗Ｒ_Ｄや接地抵抗Ｒ_Ｂには、漏洩電流Ｉ_０ｃも流れる。
よって、線間電圧Ｖ_ＲＴ、Ｖ_ＴＳ、Ｖ_ＳＲを測定しただけでは、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することはできない。

（３）各相−Ｅ相間電圧を測定する場合
各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴは、図８に示すように、対地成分回路３ｂの両端にかかる電圧（点ｘと点ｙとの間の電圧）となる。つまり、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴは、図９に示すように、Ｒ，Ｓ，Ｔ各相における、対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）と対地静電容量（Ｃｕ、Ｃｖ、Ｃｗ）との並列回路の両端にかかる電圧となっている。
さらに、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、負荷装置３の対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）にそれぞれ流れる漏洩電流を合成した漏洩電流Ｉ_０ｒと同相となる。しかも、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴに対して９０°位相が進んだ電流は、対地静電容量（Ｃｕ、Ｃｖ、Ｃｗ）にそれぞれ流れる漏洩電流を合成した漏洩電流Ｉ_０ｃと同相となる（図６参照）。

つまり、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、Ｄ種接地及びＢ種接地の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、負荷装置３の対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値となっている。
よって、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した電圧Ｖ_ＥＲＳＴを用いることにより、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができる。

また、仮に、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出する従来の技術において、各相とＥ相との間の電圧を測定するものがあったとしても、この従来技術は、その測定値を対地電圧であるか、あるいは線間電圧であるものと想定し、その上で漏洩電流Ｉ_０ｒを算出していた。このため、こうした従来技術においても、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができなかった。

なお、ここでは、インバーター機器２を接続していない電路Ａを対象として、対地電圧、線間電圧、各相−Ｅ相間電圧を測定した場合について、（１）〜（３）に分けて説明した。ただし、インバーター機器２が接続された電路Ａを対象として、各相−Ｅ相間電圧を測定した場合においても、（３）で説明した内容と同様のことが言える。すなわち、本発明の漏洩電流算出装置１０を使用し、インバーター機器２が接続された電路Ａを対象として、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを測定した場合でも、これら各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、Ｄ種接地及びＢ種接地の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、負荷装置３の対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値となっている。このため、この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを用いることにより、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができる。

［漏洩電流算出方法］
次に、本実施形態における漏洩電流算出方法について、図１及び図１０を参照して説明する。
図１０は、漏洩電流算出装置１０が実行する漏洩電流算出方法の各工程を示すフローチャートである。

準備段階として、零相変流器１１のクランプ部により、配電線４又は接地線ｇｃｂが挟み込まれる。
また、電圧測定手段１２の電圧取得部１２１が、電路Ａの配電線４（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）と接地線ｇｃｄ（Ｅ相）に電気的に接続される。具体的には、電圧取得部１２１ａがＲ相に接続され、電圧取得部１２１ｂがＳ相に接続され、電圧取得部１２１ｃがＴ相に接続され、電圧取得部１２１ｄがＥ相に接続される。

零相変流器１１は、電路Ａ（配電線４又は接地線ｇｃｂ）に流れる零相電流Ｉ_０にもとづいて配電線４又は接地線ｇｃｂの周囲に発生した磁界によりクランプ内の磁気コアに生じた誘導電流を電流信号処理部１３２へ送る。
電流信号処理部１３２は、零相変流器１１から流れてきた誘導電流を零相電流Ｉ_０として、演算部１４の電流値算出部１４１へ送る（電流測定工程、Ｓ１０）。

電圧測定手段１２の電圧信号処理部１２２は、電圧取得部１２１を通して、Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相、Ｅ相の各相の電圧Ｖ_Ｒ、Ｖ_Ｓ、Ｖ_Ｔ、Ｖ_Ｅを入力し、入力した各相の電圧Ｖ_Ｒ、Ｖ_Ｓ、Ｖ_Ｔ、Ｖ_Ｅにもとづいて、Ｒ相とＥ相との間の電圧であるＲ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲと、Ｓ相とＥ相との間の電圧であるＳ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＳと、Ｔ相とＥ相との間の電圧であるＴ相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＴを、各相−Ｅ相間電圧として、それぞれ測定する（電圧測定工程、Ｓ１１）。

電圧値算出部１３１は、各相−Ｅ相間電圧を合成する（電圧値算出工程、Ｓ１２）。電圧値算出部１３１は、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを電流値算出部１４１へ送る。
電流値算出部１４１は、電流信号処理部１３２から送られてきた零相電流Ｉ_０と電圧値算出部１３１から送られてきた合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴとにもとづいて、対地絶縁抵抗値に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｒを算出する（電流値算出工程、Ｓ１３）。

抵抗値算出部１４２は、漏洩電流Ｉ_０ｒと合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴにもとづいて、負荷装置３における対地絶縁抵抗の抵抗値Ｒ０を算出する（Ｓ１４）。
これら測定又は算出された零相電流Ｉ_０、各相−Ｅ相間電圧、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴ、漏洩電流Ｉ_０ｒ、対地絶縁抵抗の抵抗値Ｒ０等は、記憶部（図示せず）に記憶される。また、零相電流Ｉ_０等は、表示部１５に表示させることができる。

以上説明したように、本実施形態の漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法によれば、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出し、この所定の電圧値にもとづいて、漏洩電流Ｉ_０のうち、対地容量成分Ｉ_０ｃを除いた、対地絶縁抵抗値に起因する成分である漏洩電流Ｉ_０ｒを抽出して算出することとしたので、この漏洩電流Ｉ_０ｒを精度良く算出することができる。
また、大規模な工場などに布設された電路における対地静電容量に起因して流れる漏洩電流Ｉ_０ｃが大きい場合でも、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度良く算出することができる。

以上、本発明の漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法の好ましい実施形態について説明したが、本発明に係る漏洩電流算出装置及び漏洩電流算出方法は上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の範囲で種々の変更実施が可能であることはいうまでもない。
例えば、図１では、電路の配電方式を三相３線式としたが、三相３線式に限るものではなく、三相４線式、単相３線式、単相２線式であってもよい。そして、電路の配電方式が三相４線式である場合、各相−Ｅ相間電圧は、Ｒ相とＥ相との間の電圧、Ｔ相とＥ相との間の電圧、Ｓ相とＥ相との間の電圧、Ｎ相とＥ相との間の電圧とすることができる。また、電路の配電方式が単相３線式である場合、各相−Ｅ相間電圧は、Ｌ１相とＥ相との間の電圧、Ｌ２相とＥ相との間の電圧、Ｎ相とＥ相との間の電圧とすることができる。さらに、電路の配電方式が単相２線式である場合、各相−Ｅ相間電圧は、ａ相とＥ相との間の電圧、ｂ相とＥ相との間の電圧とすることができる。

また、図１においては、三相変圧器の二次側巻線の結線方式をデルタ結線としてあるが、Ｖ結線あるいはスター結線でもよい。
さらに、図１においては、三相変圧器の一次側の結線方式をスター結線としてあるが、デルタ結線であってもよい。
また、電路には、三相変圧器、負荷装置、配電線の他に、負荷装置につながる電源ケーブルも含まれる。

さらに、電路は、三相変圧器と、インバーター機器と、負荷装置とを備えた構成としたが、この構成に限るものではなく、図１１に示すように、インバーター機器を備えない構成とすることもできる。この場合、負荷装置は、三相変圧器の二次側から出力された交流電圧を電源電圧として入力して所定の動作を行う。
以下は、本発明の漏洩電流算出装置の参考例としての説明である。
また、電路の構成が図１１に示す構成となっている場合でも、本発明の漏洩電流算出装
置は、上述した実施形態において説明した内容と同様の内容で合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを算出することができる。
ただし、本発明の漏洩電流算出装置は、漏洩電流Ｉ_０ｒの算出については、次のように行う。
例えば、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出するときに使用される公知の式として、次の式３がある。
Ｉ_０ｒ＝Ｉ_０・ｓｉｎθ／ｃｏｓ３０° ・・・（式３）
この式３は、インバーター機器が接続されていない電路（図１１に示すような電路Ａ）において、漏洩電流Ｉ_０ｒを算出するときに使用される公知の式である。
この式３において、Ｉ_０は、零相電流Ｉ_０の実効値である。
また、式３は、Ｔ相とＲ相との間の線間電圧Ｖ_ＴＲを基準としている。このため、式３のθは、合成電圧Ｖ_ＴＲと零相電流Ｉ_０との位相差である。

これに対し、本発明の漏洩電流算出装置は、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴを合成した合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを算出するものである。そして、この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを基準とした測定方法は、線間電圧Ｖ_ＴＲを基準とする公知の測定方法に対して９０°の位相差が生じる。
このように、９０°の位相差が生じる理由は、次の通りである。説明を簡潔かつ理解容易とするために、ここでは、条件として、接地抵抗を０Ωとし、Ｅ相とＳ相との電位差を０Ｖとする。また、Ｒ相の対地絶縁抵抗Ｒｕの抵抗値とＴ相の対地絶縁抵抗Ｒｗの抵抗値が同じであるとし、対地絶縁抵抗Ｒｕに流れる漏洩電流Ｉ_０ｒ−Ｒの大きさと対地絶縁抵抗Ｒｗに流れる漏洩電流Ｉ_０ｒ−Ｔの大きさが同じであるとする。このような条件において、漏洩電流Ｉ_０ｒのベクトルは、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを基準とした場合には、この合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴに対して位相差が０°となるのに対し、線間電圧Ｖ_ＴＲを基準とした場合には、この線間電圧Ｖ_ＴＲに対して位相差が９０°となる。よって、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを基準とした測定方法は、線間電圧Ｖ_ＴＲを基準とする公知の測定方法に対して９０°の位相差が生じることとなる。
そこで、式３のθにその位相差を加えた次の式４を使用することで、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴを基準としたときの漏洩電流Ｉ_０ｒの算出が可能となる。
Ｉ_０ｒ＝Ｉ_０・ｓｉｎ（θ＋９０°）／ｃｏｓ３０° ・・・（式４）
この式４において、θは、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴと零相電流Ｉ_０との位相差である。また、合成電圧Ｖ_ＥＲＳＴは、各相−Ｅ相間電圧の合成電圧であり、各相−Ｅ相間電圧Ｖ_ＥＲ、Ｖ_ＥＳ、Ｖ_ＥＴは、保護導体の接地抵抗によって生じる電位差を含まず、対地絶縁抵抗（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）によって生じる電圧として測定される。このため、本発明の漏洩電流算出装置は、インバーター機器が接続されていない電路に対しても、θを精度よく算出することができ、漏洩電流Ｉ_０ｒを精度よく算出することができる。

本発明は、電路の漏洩電流を測定する装置において広く利用することができる。

１０ 漏洩電流算出装置
１１ 零相変流器（ＺＣＴ、電流測定手段）
１２ 電圧測定手段
１２１ 電圧取得部
１２２ 電圧信号処理部
１３ 信号処理部
１３１ 電圧値算出部（電圧値算出手段）
１３２ 電流信号処理部（電流測定手段）
１４ 演算部
１４１ 電流値算出部（電流値算出手段）
１４２ 抵抗値算出部
１５ 表示部
Ａ 電路
１ 三相変圧器
２ インバーター機器
３ 負荷装置
３ａ モーター
４ 配電線
５ 盤

Claims (4)

1. Ｄ種接地を有する電路に流れる漏洩電流のうち、前記電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出装置であって、 前記電路に流れる漏洩電流を測定する電流測定手段と、
   前記Ｄ種接地をＥ相としたときに、前記電路の電源部の各相のそれぞれと前記Ｅ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧測定手段と、
   前記Ｄ種接地の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、前記対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、前記各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出する電圧値算出手段と、
   前記所定の電圧値にもとづいて、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対
   地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出する電流値算出手段と、
   前記所定の電圧値を、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対地絶縁抵抗値に起因する成分で除算して、前記電路内の対地絶縁抵抗値を合成した合成抵抗値を算出する合成抵抗値算出手段と、を備え、
   前記電圧値算出手段は、前記各相−Ｅ相間電圧を加算した電圧である合成電圧を前記所
   定の電圧値として算出し、
   前記電流値算出手段は、前記漏洩電流のうち前記合成電圧の位相と同じ位相の成分を、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対地絶縁抵抗値に起因する成分として抽出する
   ことを特徴とする漏洩電流算出装置。
2. 前記電源部の各相が、Ｒ相と、Ｓ相と、Ｔ相であり、
   前記各相−Ｅ相間電圧が、前記Ｒ相と前記Ｅ相との間の電圧であるＲ相−Ｅ相間電圧と、前記Ｓ相と前記Ｅ相との間の電圧であるＳ相−Ｅ相間電圧と、前記Ｔ相と前記Ｅ相との間の電圧であるＴ相−Ｅ相間電圧であり、
   前記電圧値算出手段が、前記Ｒ相−Ｅ相間電圧と前記Ｓ相−Ｅ相間電圧と前記Ｔ相−Ｅ相間電圧とを加算した電圧を、前記合成電圧として算出する
   ことを特徴とする請求項１記載の漏洩電流算出装置。
3. 前記電路は、
   前記電源部から出力された交流電圧を所定の電圧に変換して出力するインバーターと、
   このインバーターから出力された所定の電圧を入力して動作する負荷装置と、を備えた
   ことを特徴とする請求項１又は２記載の漏洩電流算出装置。
4. Ｄ種接地を有する電路に流れる漏洩電流のうち、前記電路内の対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出して測定する漏洩電流算出方法であって、
   前記電路に流れる漏洩電流を測定する電流測定工程と、
   前記Ｄ種接地をＥ相としたときに、前記電路の電源部の各相のそれぞれと前記Ｅ相との間の電圧である各相−Ｅ相間電圧を測定する電圧測定工程と、
   前記Ｄ種接地の接地抵抗によって生じる電位差を除いて、前記対地絶縁抵抗に印加される電圧成分を抽出した所定の電圧値を、前記各相−Ｅ相間電圧にもとづいて算出する電圧値算出工程と、
   前記所定の電圧値にもとづいて、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対地絶縁抵抗値に起因する成分を抽出する電流値算出工程と、
   前記所定の電圧値を、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対地絶縁抵抗値に起因する成分で除算して、前記電路内の対地絶縁抵抗値を合成した合成抵抗値を算出する合成抵抗値算出工程と、を有し、
   前記電圧値算出工程は、前記各相−Ｅ相間電圧を加算した電圧である合成電圧を前記所定の電圧値として算出し、
   前記電流値算出工程は、前記漏洩電流のうち前記合成電圧の位相と同じ位相の成分を、前記漏洩電流のうち、対地容量成分を除いた、前記対地絶縁抵抗値に起因する成分として抽出する
   ことを特徴とする漏洩電流算出方法。

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