JP5761903B2

JP5761903B2 - 優れた高温耐久性を有する燃料電池改質器用触媒コンバータ

Info

Publication number: JP5761903B2
Application number: JP2009258127A
Authority: JP
Inventors: 徹稲熊; 英之清藤
Original assignee: Nippon Steel Chemical and Materials Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Chemical and Materials Co Ltd
Priority date: 2009-11-11
Filing date: 2009-11-11
Publication date: 2015-08-12
Anticipated expiration: 2029-11-11
Also published as: JP2011103243A

Description

本発明はメタンガスやアルコール等の燃料を改質して水素ガスを取り出す改質器用触媒コンバータに関し、特に、コンバータの基材がステンレス鋼箔からなるメタルハニカムで構成された高温耐久性を有する改質器用触媒コンバータに関する。

近年の地球環境保全意識の高まりを背景に、発電効率が高く、排熱も利用でき、他の発電装置と比べると低騒音・低振動で環境にやさしい燃料電池発電システムの普及が期待されている。燃料電池発電システムは、原料燃料が都市ガス・ＬＰＧ・消化ガス・メタノール・ＧＴＬ・灯油等の場合は原料燃料を改質して水素に富む一酸化炭素低減ガスを生成する燃料処理装置と、燃料処理装置で生成された一酸化炭素低減ガスを燃料極に供給すると共に空気等の酸素を含む酸化剤ガスを空気極に供給して水素と酸素との電気化学的反応により発電する燃料電池とを備えている。

特許文献１には、燃料処理装置の中心となる部分として、メタノール等の原料燃料の炭化水素化合物を水蒸気改質して水素リッチなガスを生成する改質器が示されている。この生成反応は触媒を介して行われ、触媒はセラミックス製のペレットなどに担持されて気相で反応させるように装置内に組み込まれている。

改質用触媒の活性成分としては特許文献２に示されているように、Ｎi、Ｒu、Ｒｈの少なくとも一種が用いられている。これらの成分は、主にα−アルミナを代表とする耐熱性の酸化物から構成される基材の表面に塗布された層に含有され、この塗布層は触媒層として機能する。触媒層は基材表面に位置するため、触媒反応で生成したＨ₂やＣＯ等の強い還元性のガスは、基材表面に頻繁に接触するようになる。
触媒を担持する基材として、従来からペレットが用いられてきたが、近年、セラミックス、あるいは金属から構成されるハニカム基材を使用するようになってきている。これらハニカム基材は、ガスが通過する多数のセル状の流路を有し、各セルの壁面に触媒層をコーティングして触媒コンバータとする。このような構造にすることによって、通過するガスと触媒の接触面積を広くすることを可能にしている。

特許文献３には、金属材として耐熱性を有するＡｌ含有ステンレス鋼箔を用いたメタルハニカムが基材として示されている。メタルハニカム基材は、ステンレス鋼からなる厚み数十μｍの平箔と波箔とを交互に巻き回し、あるいは積層することによって円筒形等のハニカム体とし、このハニカム体を金属製の外筒に装入したものである。このメタルハニカム基材のガス流路となるハニカム体の各セルの金属箔の表面に、触媒を染み込ませた触媒担持層を形成し、触媒コンバータとする。ハニカム体の平箔と波箔との接触部は、ろう付け等の手段によって接合して強度のある構造体とする。
メタルハニカム基材は自動車排ガス浄化用として用いられる場合もあり、これまで各種の応用がなされてきた。

特許文献４には、自動車排ガスに含まれるＮＯxをアルカリ金属を含有した触媒層で吸着、タイミングを見計らって酸化処理で無害化するシステムが示されている。基材として、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌステンレス鋼からなるメタルハニカム基材が示されている。従来、アルカリ金属は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌステンレス鋼を高温で腐食させ易かったが、予めハニカムを高温酸化させて表面にαアルミナ酸化物皮膜を形成させておくと、皮膜による隔離効果でアルカリ金属による高温腐食が抑制される。

特許文献５には、自動車排気ガス浄化触媒中に含まれる希土類金属複合酸化物が起こすステンレス鋼箔の高温腐食を０．１〜７％のＦｅを含有するアルミナ系酸化物皮膜によって抑制する技術が示されている。Ｆｅの含有濃度を０．１〜７％に限定すると、ステンレス鋼箔のＦeが触媒へ移動することを皮膜が抑制し、触媒劣化を防止する。Ｆeの含有濃度が０．１％未満であると皮膜に微小亀裂が生じやすくなり、ステンレス鋼中のＦe成分が皮膜の亀裂を通過して触媒に移動する場合がある。また、Ｆeの含有濃度が７％を超えると、ステンレス鋼のＦeが皮膜を透過して触媒へ移動し易くなる。
このように、従来公知技術にはステンレス鋼箔の表面にαアルミナ等の酸化物皮膜を形成させたメタルハニカム基材は開示されているが、改質器用メタルハニカム基材に関しては課題を示したり、課題解決に関する技術は無かった。

メタノールや都市ガスなどの燃料をＨ₂やＣＯガスへ改質する目的で、ステンレス鋼箔から構成されるメタルハニカム体を基材とし、基材表面にＮｉ系改質触媒やＲｕ系改質触媒を担持した改質触媒コンバータが用いられる。この改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔はＨ₂やＣＯガスによって水素脆化や浸炭を起こして、メタルハニカム基材の機械特性が劣化することが分かってきた。特に、改質反応は高温ほど効率的に進むため、基材温度は８００℃程度まで上昇するようになり、さらに上記の劣化が顕在化してきた。

特開２００３−３００７０３号公報特開２００７−７０３号公報特開平８−２９９８０８号公報特開２００７−１５２２６９号公報特開２００７−２０３２５６号公報

そこで、本発明では、上記のようなＮｉ系改質触媒やＲｕ系改質触媒を含有する触媒層を担持して、メタノールや都市ガスをＨ₂やＣＯガスへ改質する目的に使用するメタルハニカム基材においても、上記劣化が抑制され、優れた長期耐久性が得られる改質器用触媒コンバータを提供することを目的とする。

本発明の要旨とするところは以下の通りである。
（１）ステンレス鋼箔を加工してなるメタルハニカム基材と、ステンレス鋼箔上に形成した触媒層とから構成される燃料電池改質器用触媒コンバータであって、前記ステンレス鋼箔は、少なくともＦｅ，Ｃｒ，およびＡｌを含有し、かつ、該ステンレス鋼箔の表面にステンレス鋼箔成分が酸化してできたアルミナ系酸化物皮膜を有し、前記酸化物皮膜の含有するＦｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．５％以上５．０％以下であることを特徴とする燃料電池改質器用触媒コンバータ。

（２）前記酸化物被膜の厚みが１．５μｍ以上６．０μｍ以下であることを特徴とする（１）に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
（３）前記酸化物被膜の厚みが２．０μｍ以上４．０μｍ以下であることを特徴とする（１）に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
（４）前記触媒層がＲu、Ｎiのうち少なくとも一種を活性成分として含有することを特徴とする（１）〜（３）のいずれか１項に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
（５）前記触媒層がＲuを活性成分として含有する場合、前記Ｆｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．５％以上５．０％以下であることを特徴とする（４）に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
（６）前記触媒層がＮiを活性成分として含有する場合、前記Ｆｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．７％以上５．０％以下であることを特徴とする（４）に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。

本発明の燃料電池改質器用触媒コンバータは、ステンレス鋼箔を加工してなるメタルハニカム基材とステンレス鋼箔上に形成されたＮｉ系改質触媒やＲｕ系改質触媒を含有する触媒層から構成されており、ステンレス鋼箔の表面にステンレス鋼箔の酸化によって形成されたアルミナ系酸化物皮膜中のＦｅ濃度をコントロールすることによって、８００℃程度の高温、かつ、Ｈ₂やＣＯガス雰囲気環境下で使用する場合にステンレス鋼箔の水素脆化や浸炭による劣化を著しく抑制できる。その結果、高効率、かつ、クリーンな排出物の発電機関が実現でき、例えば、家庭用燃料電池等への応用が期待される。また、本発明のコンバータの基材はステンレス鋼から構成されるメタルハニカムであるので、優れた高温耐久性を有するメタルハニカムを提供することができる。

本発明者らは、ステンレス鋼箔を加工してなるメタルハニカム基材と、ステンレス鋼箔上に形成させた触媒層から構成される改質器用触媒コンバータにおいて、燃料、および、Ｈ₂やＣＯガス中に基材の温度が常温〜８００℃の間の条件で暴露させた場合のメタルハニカム基材の機械特性について詳細に調べた。
使用したステンレス鋼箔はＣｒ：１８ｍａｓｓ％を含有したフェライト系ステンレス鋼であった。触媒層は、Ｎi系、あるいは、Ｒu系の改質触媒をそれぞれ担持したものである。ステンレス鋼箔表面に該触媒層を形成させた触媒コンバータ内を、メタンガスと水蒸気を混合した燃料ガスを通過させて、加熱条件下で改質反応によりＨ₂ガスとＣＯガスを生成させた。

触媒床温度が常温から８００℃の間で変化している中で、生成したＨ₂ガスとＣＯガスが通過している条件下において、メタルハニカム基材の経時劣化を調べた。
ステンレス鋼箔表面に担持した触媒層では、改質触媒の作用によって、原料の炭化水素と水蒸気が高温下でＨ₂ガスとＣＯガスに変換されていた。このため、ステンレス鋼箔表面には生成した一部のＨ₂ガスとＣＯガスが高温下で接触していた。このうちＨ₂ガスは表面からステンレス鋼箔の内部へ浸透拡散し、運転停止の冷却時にそのままステンレス鋼箔中に残留した。また、ＣＯガスはステンレス鋼成分のＣｒと反応して箔表面近傍でＣｒ炭化物を形成した。この現象は触媒層の活性成分がＮi、あるいは、Ｒuである場合に顕著であった。
冷却後にメタルハニカム基材を構成するステンレス鋼箔の機械特性を分析した結果、破断伸びが低下したり、破断強度が低下しており、機械特性が残留水素や浸炭の影響によって劣化していることが判った。

本発明者らは、これらの劣化を抑制する手法として、メタルハニカム基材のステンレス鋼箔素材にＦｅ-Ｃｒ-Ａｌフェライト系ステンレス鋼を適用し、さらに、箔表面に特定の組織を有するアルミナ系酸化物皮膜を予め形成させることが有効であることを見出した。このアルミナ系酸化物皮膜はステンレス鋼箔成分が酸化してできたものである。この手法によると、酸化物皮膜は、Ｈ₂ガスとＣＯガスがステンレス鋼表面に直接接触することを妨げる遮蔽機能を持つばかりでなく、この遮蔽機能を長期間維持できる優れた耐久性を有することも判ってきた。

従来から、高温大気中においてＦｅ-Ｃｒ-Ａｌフェライト系ステンレス鋼の表面には該ステンレス鋼成分が酸化してなるアルミナ系酸化物皮膜が形成されることが知られている。
本発明者らは、このアルミナ系酸化物皮膜に含有されるＦｅの濃度が酸化物皮膜に対する質量％で０．５％以上５％以下に制御されると、改質ガスであるＨ₂ガスとＣＯガスの遮蔽効果と効果の長期持続性が得られることを見出した。その結果、メタルハニカム基材の残留水素や浸炭による劣化が長期間にわたって抑制できるようになるのである。
ステンレス鋼箔成分が酸化してできた酸化物皮膜には、ステンレス鋼箔中のＡｌが酸化してできるアルミナ系酸化物を少なくとも含有していることが必須である。アルミナ系酸化物が含有されると、酸化物皮膜中のＦｅの濃度が制御しやすく、その結果、酸化物皮膜自体の劣化を抑制しやすくなる。ここで、アルミナ系酸化物は、結晶構造による分類でα、γ、θ、χ、δ、η、κアルミナがあり、本発明の酸化物皮膜にはこれらのうちの少なくとも一種類以上のアルミナを含有することが望ましい。アルミナ系酸化物のＡｌ原子をステンレス鋼箔成分のＡｌ以外の金属元素等の他元素で一部置換した酸化物も本発明に含まれる。

酸化物皮膜の平均厚みの望ましい範囲は１．５μｍ以上６．０μｍ以下である。平均厚みが１．５μｍ未満であると、酸化物皮膜に亀裂が入りやすくなり、Ｈ₂ガスやＣＯガスの進入が起こり易くなる。このため、望ましい酸化物皮膜の厚みは１．５μｍ以上である。酸化物皮膜の平均厚みが６．０μｍを超えると、酸化物皮膜が剥離しやすくなり、剥離した部分からＨ₂ガスやＣＯガスが進入するようになるので、平均厚みを６．０μｍ以下である。さらに望ましい酸化物皮膜の平均厚みの範囲は２．０μｍ以上４．０μｍ以下である。平均厚みが２．０μｍ以上であると、酸化物皮膜に亀裂が殆ど入らなくなり、Ｈ₂ガスやＣＯガスの進入が殆ど起こらなくなる。このため、より望ましい酸化物皮膜の厚みは２．０μｍ以上である。酸化物皮膜の平均厚みが４．０μｍ以下であると、酸化物皮膜は殆ど剥離しなくなり、Ｈ₂ガスやＣＯガスが進入できなくなる、より望ましい平均厚みは４．０μｍ以下である。

本発明においてアルミナ系酸化物皮膜に含有するＦｅの濃度が質量％で０．５％以上５．０％以下であると、改質ガスの遮蔽効果が極めて高くなり、優れた長期耐久性が得られる。
Ｆｅの濃度が５．０％を超えると、Ｆｅを含有した酸化物皮膜がＨ₂ガスとＣＯガスによって還元され易くなり、還元された部分に空孔を生じるようになる。特に、触媒層の活性成分がＮｉ、あるいは、Ｒｕの場合にこの影響は大きくなる。酸化物皮膜に空孔が増加すると、酸化物皮膜によるＨ₂ガスとＣＯガスの遮蔽効果が低下して、残留水素や浸炭が増加し、劣化し易くなる。したがって、Ｆｅの濃度を５．０％以下とする。

一方、該酸化物皮膜に含有するＦｅの濃度が０．５％未満であると、Ｈ₂ガスとＣＯガスに接触した酸化物皮膜の靱性が著しく低下し、繰り返し冷熱により酸化物皮膜に微小な亀裂が発生しやすくなった。この靱性の低下は、触媒層の活性成分がＮｉ、あるいは、Ｒｕの場合に特に起こり易かった。酸化物皮膜に亀裂が生じると、これらのガスの遮蔽効果が低下し、ステンレス鋼箔の残留水素や浸炭が増加するようになる。したがって、酸化物皮膜に含有するＦｅの濃度は０．５％以上とする必要がある。以上から、酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度の範囲は０．５％以上５％以下と限定した。より好ましくは、１．２〜４．７％である。
なお、酸化物皮膜に含有されるＦｅ濃度を測定するためには、例えば、定量ＧＤＳ法を用いると良い。触媒層を剥ぎ取った後に、触媒層側から酸化物皮膜をグロー放電で剥ぎ取って行き、この中に含まれるＦｅの濃度分布を測定できる。

ここで、本発明のハニカム基材を構成するステンレス鋼箔の厚みは、５μｍ以上１５０μｍ以下が望ましい。５μｍを下回ると、箔の強度が低くなりすぎて変形等が生じやすくなるからである。また、１５０μｍを超えると、熱容量が大きくなりすぎて改質性能が低下するからである。

上記に示した本発明は、触媒層に活性成分としてＮi、Ｒuのうち少なくとも一種を含有する場合においてその効果が最も発揮される。これらの活性成分が触媒層に担持されていると、酸化物皮膜の靱性が低下し易くなり、亀裂が入ったり、剥離し易くなる。その結果、Ｈ₂ガスとＣＯガスが進入するようになり、残留水素や浸炭が増加して、ステンレス鋼箔の機械特性が劣化してしまう。本発明のＦｅ濃度０．５〜５．０質量％のアルミナ系酸化物皮膜が形成されると、これらの問題が解決される。

次に、より好ましいステンレス鋼箔の成分系について述べる。
本発明のメタルハニカム基材のステンレス鋼箔にはＡｌを含有させる。含有されたＡｌはステンレス鋼箔の表面にアルミナ系酸化物を形成させたり、形成される酸化物皮膜の厚みを制御するために利用される。ステンレス鋼箔と酸化物皮膜に含有する全てのＡｌ量の望ましい範囲は質量％で１．５％以上１３％以下である。１．５％未満であると、本発明の酸化物皮膜を形成させることが困難になる。したがって、１．５％以上が望ましい。１３％を超えると、ステンレス鋼箔の靭性が著しく低下し、排気ガスの圧力や振動によって箔の欠けや亀裂が発生して、構造信頼性が損なわれる。したがって、酸化物皮膜とステンレス鋼箔に含有する全Ａｌ濃度は１．５〜１３質量％が好ましい。

Ｃは、不可避的に混入し、ステンレス鋼箔の靭性、延性、耐酸化性に悪影響するので、低いほうが望ましいが、本発明においては０．１％以下であれば実害が許容できるので、Ｃの上限は０．１％であることが望ましい。

Ｓｉも不可避的に混入し、ステンレス鋼箔の靭性、延性を低下させ、一般には耐酸化性を向上させるが、２％を超えると効果が少なくなるばかりでなく、靱性が低下する問題を生じる。したがって、Ｓｉ濃度は２％以下が好ましい。

Ｍｎも不可避的に混入し、ステンレス鋼箔に２％を超えて含有されると、ステンレス鋼箔の耐酸化性が劣化するので、Ｍｎ濃度の上限は２％であることが好ましい。

Ｃｒは、本発明において、アルミナ系酸化物皮膜を安定にして、耐酸化性を向上させるために添加するが、Ｃｒ濃度９％未満ではその効果は不十分で本発明の酸化物皮膜を得られなくなる。また、Ｃｒ濃度が２５％を超えると鋼が脆くなり、冷間圧延や加工に耐えなくなるので、Ｃｒ濃度は９〜２５質量％であることが好ましい。

Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆは、アルミナ系酸化物皮膜の酸素透過性を低下させ、酸化速度を著しく減少させる効果があるため、必要な添加元素である。しかしながら、合計で２．０％を超えると箔中に金属間化合物の析出が増えて箔を脆くするため、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆの合計濃度は２．０％以下であることが好ましい。

Ｍｇ，Ｃａ，Ｂａもアルミナ系酸化物皮膜に固溶し、ステンレス鋼箔の高温耐酸化性を向上させる場合がある。合計で０．０１％を超えると箔の靭性が低下するため、Ｍｇ，Ｃａ，Ｂａの合計濃度は０．０１％以下であることが好ましい。

Ｙ等の希土類元素は、酸化物皮膜の密着性を確保する元素として添加は必要である。但し、合計で０．５％を超えると箔中に金属間化合物の析出が増加し、靭性が低下するので、Ｙ等希土類元素濃度は０．５％以下であることが好ましい。

次に、アルミナ系酸化物皮膜の含有するＦｅの濃度を本発明の範囲に制御する具体的方法について述べる。
本発明者らは、メタルハニカム基材を構成するステンレス鋼箔を制御された雰囲気と温度条件の下で高温酸化して、その表面に酸化物皮膜を形成させると酸化物皮膜中に含有されるＦｅ濃度を本発明の範囲に制御できることを見出した。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ箔を１０^-2〜１０^-4Ｐａ程度の高真空中において１０００〜１２００℃で熱処理し、引き続き、水蒸気露点を制御した大気中において１０００〜１３００℃で熱処理すると本発明の酸化物皮膜を得ることができる。大気中で高温酸化させる際、雰囲気の水蒸気露点を１０〜５０℃に制御すると容易にＦｅ濃度を本発明の範囲に制御することが可能である。大気中の熱処理温度が１０００℃未満であると、酸化物皮膜の厚みが十分ではなく、また、Ｆｅ濃度を制御するのが難しくなるため、その結果、使用中に酸化物皮膜に亀裂が生じやすくなる。１３００℃を超えると、酸化物皮膜の厚みが厚くなり過ぎ、また、Ｆｅ濃度を制御するのが難しくなるため、使用中に皮膜が剥離し易くなる。したがって、熱処理温度の望ましい範囲は１０００℃〜１３００℃である。

メタルハニカム基材は、ステンレス鋼箔に波付け加工を施した波箔と平箔を組み合わせて捲き回し、波箔と平箔を部分的に接合して製造できる。接合は、ろう材を使用したろう付け接合や、拡散接合によって実施できる。この時の真空度は１０^-2〜１０^-4Ｐａ程度が望ましい。
通常、ろう付けのための真空中熱処理の後に、上記に示した熱処理条件によってステンレス箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させる。この際、ろう付け部にも同様な酸化物皮膜が形成できるようにステンレス鋼に含有されたＡｌがろう付け部にも拡散している必要がある。また、ろう付け部に必ずしも最適な酸化物皮膜が形成されない場合がある。このような場合には、接合はろう付け法を用いず、箔同士を拡散接合で接合する方法も有効である。なお、アルミナ系酸化物皮膜を形成させた後に活性ろう材を利用してハニカム基材を形成することも可能である。

メタルハニカム基材のステンレス鋼箔上には、改質反応を担う触媒層が形成される。触媒層はαアルミナを代表とする耐熱性酸化物層の担体と、その酸化物層内に分散された活性成分から構成される。耐熱性酸化物層の担体は、その他ＺｒＯ₂，ＣｅＯ₂，Ｎｄ₂Ｏ₃，Ｐｒ₂Ｏ₃等を組み合わせたものを用いる。

活性成分としては、Ｒu、Ｎiの少なくとも一種を使用する。使用中の高温凝集やカーボン析出を抑制するために、ロジウムやイリジウムを微量添加する場合があるが、この条件でも本発明の効果は得られる。

本発明における改質反応とは、炭化水素化合物類を活性触媒の存在下に高温の水蒸気と反応させて、Ｈ₂ガスとＣＯガスに変換する反応である。原料となる炭化水素化合物類としては、例えば、天然ガス、ＬＰＧ、ナフサ、ガソリン、灯油、軽油など工業的に安価に入手できる材料を挙げられる。

（実施例１）
厚み４０μｍのステンレス鋼箔（Ｉ）を用意して、メタルハニカム基材を製造した。ステンレス鋼箔（Ｉ）の成分系は、質量%で20%Cr-5.0%Al-0.05%Zr-0.1%La-bal.Feであった。
メタルハニカム基材の製造は、ステンレス鋼箔にコルゲート加工を施した波箔と平箔を組み合わせた捲き回し、両者の接触部を真空中熱処理によるＮｉ系ろう材で接合することで行った。この時、真空度は１０^-2Ｐａに制御し、１０５０℃に加熱した。得られたメタルハニカム基材は、直径２５ｍｍ×長さ５０ｍｍ（２４．５ｃｍ³）の円筒状であり、セル密度は４００セル／inch²（６２セル／ｃｍ²）であった。

次に、これらのハニカム基材を高温大気中に暴露してステンレス鋼箔の表面に酸化物皮膜を形成させた。この際の酸化物皮膜作成条件（露点、熱処理条件）は表１に示した。
触媒層を形成させる前に、ステンレス鋼箔の表面に形成された酸化物皮膜を観察した。ＸＲＤ法を使用して酸化物相の同定を行った。ＧＤＳ法を使用して酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度を測定した。また、ＳＥＭ観察によって酸化物皮膜の厚みを求めた。これらの結果について、表１に示す。

次に、ステンレス鋼箔の上に触媒層を形成させた。まず、αアルミナからなる担体をステンレス鋼箔表面に付着させた。担体の質量はメタルハニカム基材の体積当たり８０ｇ／Ｌであった。引き続き、活性成分としてＮｉを担持させた。担持の方法は硝酸Ｎｉを担体に含浸させた後に、蒸発乾固させて調製した。Ｎｉの含有割合は担体質量に対して５mass％となるようにした。

以上の方法で製造した改質触媒コンバータについて、改質反応で発生するＨ₂ガス、ＣＯガスに対するメタルハニカム基材の耐久性を評価した。評価の方法を以下に述べる。
評価は、断続的に改質反応と室温への冷却を繰り返し、一定回数を繰り返した後にステンレス鋼箔に含有される水素濃度、炭素濃度を測定して試験における増加分に基いて行なうものである。
改質反応は外熱方式で改質触媒コンバータを８００℃に加熱し、水蒸気とメタンガスの混合ガスを流入させて行なった。この際、水蒸気とメタンガスのモル比は１．５であり、圧力は１ａｔｍ、流量ＧＨＳＶは１００００ｈ^-1であった。改質反応は２０時間連続させた。その後、冷却は外熱を止めて水蒸気のみを流してコンバータ全体を室温まで下げるものであった。繰り返し冷熱回数は１０００回にした。

繰り返し改質反応試験の後、メタルハニカム基材のステンレス鋼箔部分を取り出して、水素と炭素の含有量を測定した。予め、繰り返し試験の前に同じステンレス鋼箔の水素と炭素の含有量を測定しておき、試験後の増加濃度を評価した。ここで、水素分析は不活性ガス融解-熱伝導度法を用いて行なった。炭素分析は高周波燃焼-ソリッドステート型赤外線吸収法を用いて行なった。水素の場合、増加濃度が２ｐｐｍ未満であれば優（○）、２以上１０ｐｐｍ未満であれば良（△）として合格、１０ｐｐｍ以上であれば不合格（×）とした。炭素の場合、増加濃度が１０ｐｐｍ未満であれば優（○）、１０以上３０ｐｐｍ未満であれば良（△）として合格、３０ｐｐｍ以上であれば不合格（×）とした。
その結果を表１に示す。

Ｎｏ．１の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面への酸化物皮膜形成は行なわなかった。その結果、繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。
Ｎｏ．２の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。しかし、酸化物皮膜に含有されるＦｅ濃度は本発明範囲から外れていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。酸化物皮膜に含有されるＦｅ濃度が高過ぎ、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が低下したものと考えられる。

Ｎｏ．３〜７の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度は本発明範囲に入っていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は小さく、何れも合格であった。特に、酸化物皮膜の厚みが１．５μｍ以上であると炭素濃度が著しく低くなっていた。さらに、酸化物被膜の厚みが２．０μｍ以上４．０μｍ以下であると水素濃度も著しく低くなり、優れた耐久性が得られた。本発明の酸化物皮膜であったので、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が繰り返し改質試験中においても維持されていたと考えられる。

Ｎｏ．８の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。しかし、酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度は本発明範囲から外れていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度が低すぎ、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が低下したものと考えられる。
以上示したように、メタルハニカム基材を構成するステンレス鋼箔の表面には箔成分が酸化してできた酸化物皮膜が形成されており、該酸化物皮膜に含有するＦｅの濃度が本発明の範囲内で制御されていれば、Ｎｉ系改質触媒層が形成されても、Ｈ₂ガス、ＣＯガスによる劣化が抑制できることが明らかになった。

（実施例２）
厚み３０μｍのステンレス鋼箔を用意して、メタルハニカム基材を製造した。ステンレス鋼箔の成分系は、質量%で20%Cr-7.8%Al-0.04%Ti-0.1%(La,Ce)-bal.Feであった。
メタルハニカム基材の製造は、ステンレス鋼箔にコルゲート加工を施した波箔と平箔を組み合わせた捲き回し、両箔の接触部と真空中熱処理による拡散接合することで行った。この時、真空度は１０^-2Ｐａに制御し、１１５０℃に加熱した。得られたメタルハニカム基材は、直径２５ｍｍ×高さ５０ｍｍ（２４．５ｃｍ³）の円筒状であり、セル密度は６００セル／inch²であった。

次に、これらのハニカム基材を高温大気中に暴露してステンレス鋼箔の表面に酸化物皮膜を形成させた。この際の酸化物皮膜作成条件（露点、熱処理条件）は表２に示した。
触媒層を形成させる前に、ステンレス鋼箔の表面に形成された酸化物皮膜を観察した。観察方法は実施例１と同じであり、結果は表２に示す。

次に、ステンレス鋼箔の上に形成させる触媒層を形成させた。まず、αアルミナからなる担体をステンレス鋼箔表面に付着させた。担体の質量はメタルハニカム基材の体積当たり８０ｇ／Ｌであった。引き続き、活性成分としてＲｕを担持させた。担持の方法は硝酸Ｒｕを担体に含浸させた後に、蒸発乾固させて調製した。Ｒｕの含有割合は担体質量に対して２mass％となるようにした。
以上の方法で製造した改質触媒コンバータについて、改質反応で発生するＨ₂ガス、ＣＯガスに対するメタルハニカム基材の耐久性を評価した。評価の方法は実施例１と同じである。その結果を表２に示す。

Ｎｏ．９の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面への酸化物皮膜形成は行なわなかった。その結果、繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。
Ｎｏ．１０の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。しかし、酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度は本発明範囲から外れていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度が高過ぎ、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が低下したものと考えられる。

Ｎｏ．１１〜１９の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度は本発明範囲に入っていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は小さく、何れも合格であった。特に、酸化物皮膜の厚みが１．５μｍ以上６．０μｍ以下であると炭素濃度が著しく低くなっていた。さらに、酸化物被膜の厚みが２．０μｍ以上４．０μｍ以下であると水素濃度も著しく低くなり、優れた耐久性が得られた。本発明の酸化物皮膜であったので、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が繰り返し改質試験中においても維持されていたと考えられる。

Ｎｏ．２０の改質触媒コンバータでは、ステンレス鋼箔表面にアルミナ系酸化物皮膜を形成させた。しかし、酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度は本発明範囲から外れていた。繰り返し改質試験後のステンレス鋼箔における水素、炭素濃度の増加は大きく、何れも不合格であった。酸化物皮膜に含有するＦｅ濃度が低すぎ、Ｈ₂ガス、ＣＯガスの遮蔽効果が低下したものと考えられる。
以上示したように、メタルハニカム基材を構成するステンレス鋼箔の表面には箔成分が酸化してできた酸化物皮膜が形成されており、該酸化物皮膜に含有するＦｅの濃度が本発明の範囲内で制御されていれば、Ｒｕ系改質触媒層が形成されても、Ｈ₂ガス、ＣＯガスによる劣化が抑制できることが明らかになった。

Claims

ステンレス鋼箔を加工してなるメタルハニカム基材と、この基材のステンレス鋼箔上に形成した触媒層とから構成される燃料電池改質器用触媒コンバータであって、
前記ステンレス鋼箔は、少なくともＦｅ，Ｃｒ，およびＡｌを含有し、かつ、該ステンレス鋼箔の表面にステンレス鋼箔成分が酸化してできたアルミナ系酸化物皮膜を有し、
前記酸化物皮膜の含有するＦｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．５％以上５．０％以下であることを特徴とする燃料電池改質器用触媒コンバータ。
前記酸化物被膜の厚みが１．５μｍ以上６．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
前記酸化物被膜の厚みが２．０μｍ以上４．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
前記触媒層がＲu、Ｎiのうち少なくとも一種を活性成分として含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
前記触媒層がＲuを活性成分として含有する場合、前記Ｆｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．５％以上５．０％以下であることを特徴とする請求項４に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。
前記触媒層がＮiを活性成分として含有する場合、前記Ｆｅの濃度が酸化物に対する質量％で０．７％以上５．０％以下であることを特徴とする請求項４に記載の燃料電池改質器用触媒コンバータ。