JP5328034B2

JP5328034B2 - 電気化学素子用セパレータ、電気化学素子およびその製造方法

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Publication number: JP5328034B2
Application number: JP2009204209A
Authority: JP
Inventors: 浩志櫻井; 秀昭片山
Original assignee: Hitachi Maxell Energy Ltd
Current assignee: Hitachi Maxell Energy Ltd
Priority date: 2009-09-04
Filing date: 2009-09-04
Publication date: 2013-10-30
Anticipated expiration: 2029-09-04
Also published as: JP2011054503A

Description

本発明は、高温貯蔵特性および充放電サイクル特性に優れ、かつ異常昇温時の安全性にも優れた電気化学素子、およびその製造方法、並びに前記電気化学素子を構成し得る電気化学素子用セパレータに関するものである。

電気化学素子の一種であるリチウム二次電池は、エネルギー密度が高いという特徴から、携帯電話やノート型パーソナルコンピューターなどの携帯機器の電源として広く用いられている。

現行のリチウム二次電池では、正極と負極との間に介在させるセパレータとして、例えば、例えば厚みが１５〜３０μｍ程度のポリオレフィン系の多孔性フィルム（微多孔膜）が使用されている。また、セパレータの素材としては、電池の熱暴走温度以下でセパレータの構成樹脂を溶融させて空孔を閉塞させ、これにより電池の内部抵抗を上昇させて短絡の際などに電池の安全性を向上させる所謂シャットダウン効果を確保するため、融点の低いポリエチレンが適用されることがある。

ところで、こうしたセパレータとしては、例えば、多孔化と強度向上のために一軸延伸または二軸延伸したフィルムが用いられている。このようなセパレータは、単独で存在する膜として供給されるため、作業性などの点で一定の強度が要求され、これを前記延伸によって確保している。しかし、このような延伸フィルムでは結晶化度が増大しており、シャットダウン温度も、電池の熱暴走温度に近い温度にまで高まっているため、電池の安全性確保のためのマージンが十分とは言い難い。

また、前記延伸によってフィルムにはひずみが生じており、これが高温に曝されると、残留応力によって収縮が起こるという問題がある。収縮温度は、シャットダウン温度と非常に近いところに存在する。このため、ポリオレフィン系の多孔性フィルムセパレータを使用するときには、充電異常時などに電池の温度がシャットダウン温度に達すると、電流を直ちに減少させて電池の温度上昇を防止しなければならない。空孔が十分に閉塞せず電流を直ちに減少できなかった場合には、電池の温度は容易にセパレータの収縮温度にまで上昇するため、内部短絡による発火の危険性があるからである。

このようなセパレータの熱収縮による短絡を防止し、電池の信頼性を高める技術として、例えば、ベースとなる樹脂製の多孔質膜（微多孔膜）の表面に耐熱性の高い層を形成した多層構造のセパレータが提案されている（例えば、特許文献１〜５）。これらのセパレータを用いることで、例えば、異常過熱した際にも熱暴走が生じ難く、信頼性に優れた電池を構成することができる。

また、リチウム二次電池においては、適用機器の機能向上に伴って各種の電池特性の向上が求められるが、例えば、エネルギー密度の向上を図ると、一般に、高温環境下での使用や長期間での使用によって劣化が激しくなり、電池の耐久性の問題が生じる。また、エネルギー密度の上昇によって、電池の発煙・発火といった異常の発生を抑制する安全性の確保が難しくなる。

こうしたリチウム二次電池の劣化要因としては、高温環境下での貯蔵や充放電を繰り返す過程で、非水電解液が分解して電池内でガスが発生したり電池内の電極自体が膨張収縮したりし、これらによって正極−負極間の距離にばらつきが生じて充放電反応の均一性が失われることが挙げられる。

一方、このような問題を解決するための一手段として、セパレータと電極との間に接着層を配し、セパレータと電極とを、接着層を介して一体化する方法が開発されており、接着層の構成樹脂として、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）などを使用することが提案されている（特許文献６〜１０）。

また、重合性官能基を有するポリマーをセパレータに担持させ、電池内の非水電解液によって重合を開始させて架橋構造を形成させ、これにより電極とセパレータとを接着させて一体化する技術も提案されている（特許文献１１〜１３）。

特開２００６−３５１３８６号公報特開２００７−２７３１２３号公報特開２００７−２７３４４３号公報特開２００７−２８０９１１号公報特開２００８−１２３９９６号公報特開平１０−２５５８４９号公報特開２００３−７７５４５号公報特開平１０−１７２６０６号公報特開平１０−１７７８６５号公報特開平１０−１８９０５４号公報特開２００５−１００９５１号公報特開２００７−１５７５６９号公報特開２００７−１５７５７０号公報

しかしながら、特許文献６に記載の技術では、セパレータとしてＰＶＤＦの多孔質膜を用いているため、例えば電池内がＰＶＤＦの融点以上の温度になった場合に、セパレータが膜形状を保つことが困難となり、短絡が容易に発生する虞がある。

また、特許文献７に記載の技術では、例えばポリエチレン（ＰＥ）製の微多孔膜表面にＰＶＤＦなどの多孔質層を形成しており、これにより、ＰＶＤＦなどの溶融による短絡は防止できる。しかしながら、ＰＥ製の微多孔膜は熱に弱く、更には、加熱時に収縮するために、電池内の温度が上昇した場合に正負極間の短絡を十分に防止できるとはいい難い。

更に、特許文献８〜１０に記載の技術では、例えばポリプロピレン（ＰＰ）製の微多孔膜表面に接着性樹脂層を形成しており、ＰＰはＰＥよりも耐熱性に優れているものの、ＰＰ製の微多孔膜が加熱時に収縮する点ではＰＥ製の微多孔膜と同様であり、これらについても、電池内の温度が上昇した場合に正負極間の短絡を十分に防止できるとはいい難い。

また、特許文献１１〜１３には、ＰＥ製微多孔膜表面に反応性接着樹脂層を形成し、電極と一体化することでＰＥ製微多孔膜の熱収縮を抑制する効果を奏し得ることが記載されているが、電池内が高温となった場合の耐短絡性については特に考慮されておらず、ＰＥ製微多孔膜を使用していることから、こうした場合の短絡を十分に抑制できているとはいい難い。

このようなことから、リチウム二次電池を始めとする電気化学素子においては、高温環境下での貯蔵や充放電を繰り返すことに起因する正極−負極間距離のばらつきの発生による特性低下を抑制しつつ、異常昇温時の安全性を高め得る技術の開発が求められる。

本発明は、前記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高温貯蔵特性および充放電サイクル特性に優れ、かつ異常昇温時の安全性にも優れた電気化学素子、およびその製造方法、並びに該電気化学素子を構成し得るセパレータを提供することにある。

前記目的を達成し得た本発明の電気化学素子用セパレータは、正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子に用いられるセパレータであって、融点が８０〜１８０℃である樹脂（Ａ）を主成分とする樹脂多孔質層（I）と、耐熱温度が１５０℃以上のフィラー（Ｂ）が有機バインダ（Ｃ）によって結着して形成された耐熱多孔質層（II）とを有しており、前記耐熱多孔質層（II）には、前記樹脂（Ａ）の融点よりも低い温度に加熱することで接着性が発現する接着性樹脂（Ｄ）が含まれていることを特徴とするものである。

また、本発明の電気化学素子は、正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子であって、前記セパレータが本発明の電気化学素子用セパレータであり、かつ前記セパレータが正極および負極の少なくとも一方と一体化していることを特徴とするものである。

更に、本発明の電気化学素子の製造方法は、正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子の製造方法であって、本発明の電気化学素子用セパレータを使用し、該セパレータを正極と負極との間に配置して積層するか、または前記セパレータを正極と負極との間に配置して積層したものを巻回して電極群を形成する工程と、前記電極群に加熱プレスを施して、正極および負極のうちの少なくとも一方とセパレータとを一体化する工程とを有することを特徴とする。

本発明によれば、高温貯蔵特性および充放電サイクル特性に優れ、かつ異常昇温時の安全性にも優れた電気化学素子およびその製造方法、並びに該電気化学素子を構成し得るセパレータを提供することができる。

本発明の電気化学素子（リチウム二次電池）の一例を示す外観斜視図である。図１のＩ−Ｉ線断面図である。

本発明の電気化学素子用セパレータは、融点が８０〜１８０℃の樹脂（Ａ）を主成分とする樹脂多孔質層（I）と、耐熱温度が１５０℃以上のフィラー（Ｂ）が有機バインダ（Ｃ）によって結着して構成された耐熱多孔質層（II）とを有している。樹脂多孔質層（I）は、本発明のセパレータを用いた電気化学素子において、正極と負極の短絡を防止しつつ、イオンを透過するセパレータ本来の機能を有する層であり、耐熱多孔質層（II）は、セパレータに耐熱性を付与する役割を担う層である。

また、前記耐熱多孔質層（II）は、有機バインダ（Ｃ）とは別に、加熱することで接着性が発現する接着性樹脂（Ｄ）を含有している。本発明のセパレータは、この接着性樹脂（Ｄ）の作用によって電気化学素子を構成する正極および／または負極と接着して一体化することができる。よって、本発明のセパレータを使用し、これを正極および／または負極と一体化させた電極群を用いた電気化学素子では、高温貯蔵途中や充放電を繰り返した状況下においても、正極−負極間の距離にばらつきが生じにくく、充放電特性の低下が抑制される。

樹脂多孔質層（I）は、融点が８０℃以上（好ましくは１００℃以上）１８０℃以下、すなわち、ＪＩＳＫ７１２１の規定に準じて、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定される融解温度が、８０℃以上（好ましくは１００℃以上）１８０℃以下の樹脂（Ａ）を主成分としている。このような樹脂（Ａ）を主成分とする樹脂多孔質層（I）を有するセパレータとすることで、これを用いた電気化学素子内が高温となった場合に、前記熱可塑性樹脂が溶融してセパレータの孔を塞ぐ、所謂シャットダウン機能を確保することができる。

樹脂多孔質層（I）の主成分となる樹脂（Ａ）は、融点が８０℃以上１８０℃以下で、電気絶縁性を有しており、電気化学的に安定で、更に後で詳述する電気化学素子の有する非水電解液や、耐熱多孔質層（II）形成用の組成物に使用する媒体に安定な熱可塑性樹脂であれば特に制限は無いが、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレンなどのポリエチレン（ＰＥ）やポリプロピレン（ＰＰ）などのポリオレフィン；熱可塑性ポリウレタン；などが挙げられ、これらのうちの１種のみを用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

樹脂多孔質層（I）には、例えば、従来から知られているリチウム二次電池などの電気化学素子で使用されているポリオレフィン製の微多孔膜、すなわち、無機フィラーなどを混合したポリオレフィンを用いて形成したフィルムやシートに、一軸または二軸延伸を施して微細な空孔を形成したものなどを用いることができる。また、前記の樹脂（Ａ）と、他の樹脂を混合してフィルムやシートとし、その後、前記他の樹脂のみを溶解する溶媒中に、これらフィルムやシートを浸漬して、前記他の樹脂のみを溶解させて空孔を形成したものを、樹脂多孔質層（I）として用いることもできる。

なお、樹脂多孔質層（I）には、強度向上などを目的としてフィラーを含有させることもできる。このようなフィラーとしては、例えば、耐熱多孔質層（II）に使用されるフィラー（Ｂ）の具体例として後述する各種フィラーが挙げられる。

なお、樹脂多孔質層（I）における「樹脂（Ａ）を主成分とする」とは、樹脂（Ａ）を、樹脂多孔質層（I）の構成成分の全体積中、７０体積％以上含むことを意味している。樹脂多孔質層（I）における樹脂（Ａ）の量は、樹脂多孔質層（I）の構成成分の全体積中、８０体積％以上であることが好ましく、９０体積％以上であることがより好ましい。

樹脂多孔質層（I）の孔径は、正極や負極から小片が剥離した場合にも短絡の発生を良好に抑制できるようにする観点から、３．０μｍ以下であることが好ましい。

また、樹脂多孔質層（I）の空孔率は、電気化学素子の有する非水電解液の保液量を確保してイオン透過性を良好にするために、乾燥した状態で、３０％以上であることが好ましく、４０％以上であることがより好ましい。一方、強度の確保や、シャットダウン機能を良好に確保する観点から、樹脂多孔質層（I）の空孔率は、乾燥した状態で、８０％以下であることが好ましく、７０％以下であることがより好ましい。なお、空孔率：Ｐ（％）は、樹脂多孔質層（I）の厚み、面積あたりの質量、構成成分の密度から、下記（１）式を用いて各成分ｉについての総和を求めることにより計算できる。
Ｐ＝１００−（Σａ_ｉ／ρ_ｉ）×（ｍ／ｔ）（１）
ここで、前記式中、ａ_ｉ：質量％で表した成分ｉの比率、ρ_ｉ：成分ｉの密度（ｇ／ｃｍ^３）、ｍ：樹脂多孔質層（I）の単位面積あたりの質量（ｇ／ｃｍ^２）、ｔ：樹脂多孔質層（I）の厚み（ｃｍ）である。

また、樹脂多孔質層（I）の厚み［セパレータが樹脂多孔質層（I）を複数有する場合には、その合計厚み。樹脂多孔質層（I）の厚みについて、以下同じ。］は、シャットダウン機能を良好に確保する観点から、８μｍ以上であることが好ましく、１０μｍ以上であることがより好ましい。ただし、樹脂多孔質層（I）が厚すぎると、電気化学素子内においてセパレータの占める体積割合が大きくなりすぎて、例えば電気化学素子の容量低下を引き起こす虞があるため、その厚みは、４０μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以下であることがより好ましい。

本発明のセパレータに係る耐熱多孔質層（II）は、耐熱温度が１５０℃以上のフィラー（Ｂ）を含有するが、そのフィラー（Ｂ）としては、耐熱温度が１５０℃以上であり、電気化学素子内で電気化学的に安定で、電気化学素子内の非水電解液に対して安定であれば特に制限はない。なお、本明細書でいうフィラー（Ｂ）における「耐熱温度が１５０℃以上」とは、少なくとも１５０℃において変形などの形状変化が目視で確認されないことを意味している。フィラー（Ｂ）の耐熱温度は、２００℃以上であることが好ましく、３００℃以上であることがより好ましく、５００℃以上であることが更に好ましい。

フィラー（Ｂ）は、電気絶縁性を有する無機微粒子であることが好ましく、具体的には、酸化鉄、シリカ（ＳｉＯ_２）、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、ＴｉＯ_２、ＢａＴｉＯ_３、ＺｒＯ_２などの無機酸化物微粒子；窒化アルミニウム、窒化ケイ素などの無機窒化物微粒子；フッ化カルシウム、フッ化バリウム、硫酸バリウムなどの難溶性のイオン結晶微粒子；シリコン、ダイヤモンドなどの共有結合性結晶微粒子；タルク、モンモリロナイトなどの粘土微粒子；などが挙げられる。ここで、前記無機酸化物微粒子は、ベーマイト、ゼオライト、アパタイト、カオリン、ムライト、スピネル、オリビン、セリサイト、ベントナイトなどの鉱物資源由来物質またはこれらの人造物などの微粒子であってもよい。また、これらの無機微粒子を構成する無機化合物は、必要に応じて、元素置換されていたり、固溶体化されていたりしてもよく、更に前記の無機微粒子は表面処理が施されていてもよい。また、無機微粒子は、金属、ＳｎＯ_２、スズ−インジウム酸化物（ＩＴＯ）などの導電性酸化物、カーボンブラック、グラファイトなどの炭素質材料などで例示される導電性材料の表面を、電気絶縁性を有する材料（例えば、前記の無機酸化物など）で被覆することにより電気絶縁性を持たせた粒子であってもよい。

フィラー（Ｂ）には、有機微粒子を用いることもできる。有機微粒子の具体例としては、ポリイミド、メラミン系樹脂、フェノール系樹脂、架橋ポリメチルメタクリレート（架橋ＰＭＭＡ）、架橋ポリスチレン（架橋ＰＳ）、ポリジビニルベンゼン（ＰＤＶＢ）、ベンゾグアナミン−ホルムアルデヒド縮合物などの架橋高分子の微粒子；熱可塑性ポリイミドなどの耐熱性高分子の微粒子；が挙げられる。これらの有機微粒子を構成する有機樹脂（高分子）は、前記例示の材料の混合物、変性体、誘導体、共重合体（ランダム共重合体、交互共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体）、架橋体（前記の耐熱性高分子の場合）であってもよい。

フィラー（Ｂ）は、前記例示のものを１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよいが、前記例示の各種フィラーの中でも無機酸化物微粒子が好ましく、より具体的には、アルミナ、シリカ、ベーマイトより選ばれる少なくとも１種であることがより好ましい。

フィラー（Ｂ）の粒径は、平均粒径で、好ましくは０．００１μｍ以上、より好ましくは０．１μｍ以上であって、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは１μｍ以下である。なお、フィラー（Ｂ）の平均粒径は、例えば、レーザー散乱粒度分布計（例えば、ＨＯＲＩＢＡ社製「ＬＡ−９２０」）を用い、フィラー（Ｂ）を溶解しない媒体に分散させて測定した体積基準の積算分率における５０％での粒径（Ｄ５０）である。

フィラー（Ｂ）の形状としては、例えば、球状に近い形状であってもよく、板状であってもよいが、短絡防止の点からは、板状の粒子であることが好ましい。板状粒子の代表的なものとしては、板状のＡｌ_２Ｏ_３や板状のベーマイトなどが挙げられる。

フィラー（Ｂ）が板状粒子である場合の形態としては、アスペクト比が、５以上であることが好ましく、１０以上であることがより好ましく、また、１００以下であることが好ましく、５０以下であることがより好ましい。更に、粒子の平板面の長軸方向長さと短軸方向長さの比（長軸方向長さ／短軸方向長さ）の平均値は、３以下であることが好ましく、２以下であることがより好ましく、１に近い値であることが特に好ましい。

なお、板状のフィラー（Ｂ）における前記の平板面の長軸方向長さと短軸方向長さの比の平均値は、例えば、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により撮影した画像を画像解析することにより求めることができる。更に板状粒子における前記のアスペクト比も、ＳＥＭにより撮影した画像を、画像解析することにより求めることができる。

セパレータ中での板状のフィラー（Ｂ）の存在形態は、平板面がセパレータの面に対して略平行であることが好ましく、より具体的には、セパレータの表面近傍における板状のフィラー（Ｂ）について、その平板面とセパレータ面との平均角度が３０°以下であることが好ましい［最も好ましくは、当該平均角度が０°、すなわち、セパレータの表面近傍における板状の平板面が、セパレータの面に対して平行である］。ここでいう「表面近傍」とは、セパレータの表面から全体厚みに対しておよそ１０％の範囲を指す。板状のフィラー（Ｂ）の存在形態が前記のような場合には、樹脂多孔質層（I）の熱収縮をより効果的に防ぐことができ、全体として熱収縮率の特に小さなセパレータを形成することができる。

また、本発明のセパレータを用いた電気化学素子において、高出力の特性を必要とする場合には、フィラー（Ｂ）には、一次粒子が凝集した二次粒子構造のフィラーを用いることが好ましい。前記構造のフィラーを用いることで、耐熱多孔質層（II）の空隙を大きくすることが可能となり、高い出力特性の電気化学素子を形成することができる。

なお、より出力特性の高い電気化学素子を構成するには、耐熱多孔質層（II）に使用するフィラー（Ｂ）には、板状の場合と同様にして求められるアスペクト比が１．０〜３．０の、多面体形状［略多角形（多角形を含む）の面で囲まれた形状を意味し、具体的には、略菱面体形状（菱面体形状を含む）、略六角柱形状（六角柱形状を含む）、略立方体形状（立方体形状を含む）などの形状］または球状（真球状および略球状）のものを使用することが好ましい。

耐熱多孔質層（II）に用いる有機バインダ（Ｃ）としては、フィラー（Ｂ）同士や耐熱多孔質層（II）と樹脂多孔質層（I）とを良好に結着でき、電気化学的に安定で、かつ電気化学素子用の非水電解液に対して安定であれば特に制限はない。具体的には、フッ素樹脂［ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）など］、フッ素系ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、ヒドロキシエチルセルロース（ＨＥＣ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリビニルブチラール（ＰＶＢ）、ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）、ポリＮ−ビニルアセトアミド、架橋アクリル樹脂、ポリウレタン、エポキシ樹脂などが挙げられる。これらの有機バインダは１種単独で使用してもよく、２種以上を併用しても構わない。

前記例示の有機バインダの中でも、１５０℃以上の耐熱性を有する耐熱樹脂、例えば、樹脂（Ａ）と同様にして測定される融点（融解温度）が１５０℃以上であるか、または融点を示さない樹脂が好ましく、特に、フッ素系ゴム、ＳＢＲなどの柔軟性の高い材料がより好ましい。これらの具体例としては、ダイキン工業社製の「ダイエルラテックスシリーズ（フッ素ゴム、商品名）」、ＪＳＲ社製の「ＴＲＤ−２００１（ＳＢＲ、商品名）」、日本ゼオン社製の「ＥＭ−４００Ｂ（ＳＢＲ、商品名）」などが挙げられる。また、アクリル酸ブチルを主成分とし、これを架橋した構造を有する低ガラス転移温度の架橋アクリル樹脂（自己架橋型アクリル樹脂）も好ましい。

なお、これら有機バインダを使用するにあたっては、後記する耐熱多孔質層（II）形成用の組成物（スラリーなど）の媒体に溶解させるか、または分散させたエマルジョンの形態で用いればよい。

耐熱多孔質層（II）の含有する接着性樹脂（Ｄ）は、加熱により接着性が発現する機能を有しているが、接着性樹脂（Ｄ）の接着性が発現する最低温度は、セパレータにおける樹脂多孔質層（I）の主成分である樹脂（Ａ）（詳しくは後述する）の融点よりも低い温度である必要があり、具体的には、６０℃以上１２０℃以下であることが好ましい。このような接着性樹脂（Ｄ）を使用することで、セパレータと正極および／または負極とを加熱プレスして一体化する際に、樹脂多孔質層（I）の劣化を良好に抑制することができる。

室温（例えば２５℃）では接着性（粘着性）が殆どなく、加熱圧着することで接着性が発現する性能をディレードタック性と呼ぶが、本発明のセパレータは、接着性樹脂（Ｄ）の存在によって、こうしたディレードタック性を有していることが好ましい。より具体的には、例えば、電気化学素子を構成する電極（例えば正極）とセパレータとの間の１８０°での剥離試験を実施した際に得られる剥離強度が、加熱プレス前の状態では、好ましくは０．０５Ｎ／２０ｍｍ未満、特に好ましくは０Ｎ／２０ｍｍ（全く接着力のない状態）であり、６０〜１２０℃の温度で加熱プレスした後の状態では０．０５Ｎ／２０ｍｍ以上となるディレードタック性を有していることが好ましい。

ただし、前記剥離強度が強すぎると、電極の合剤層（正極合剤層および負極合剤層）が電極の集電体から剥離して、導電性が低下する虞があることから、前記１８０°での剥離試験による剥離強度は、６０〜１２０℃の温度で加熱プレスした後の状態で１０Ｎ／２０ｍｍ以下であることが好ましい。

なお、本明細書でいう電極とセパレータとの間の１８０°での剥離強度は、以下の方法により測定される値である。セパレータおよび電極を、それぞれ長さ５ｃｍ×幅２ｃｍのサイズに切り出し、切り出したセパレータと電極と重ねる。加熱プレスした後の状態の剥離強度を求める場合には、片端から２ｃｍ×２ｃｍの領域を加熱プレスして試験片を作製する。この試験片のセパレータと電極とを加熱プレスしていない側の端部を開き、セパレータと電極とを、これらの角度が１８０°になるように折り曲げる。その後、引張試験機を用い、試験片の１８０°に開いたセパレータの片端側と電極の片端側とを把持して、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、セパレータと電極とを加熱プレスした領域で両者が剥離したときの強度を測定する。また、セパレータと電極との加熱プレス前の状態での剥離強度は、前記のように切り出した各セパレータと電極とを重ね、加熱をせずにプレスする以外は前記と同様に試験片を作製し、前記と同じ方法で剥離試験を行う。

よって、本発明のセパレータで使用する接着性樹脂（Ｄ）は、室温（例えば２５℃）では接着性（粘着性）が殆どなく、かつ接着性の発現する最低温度が樹脂（Ａ）の融点未満、好ましくは６０℃以上１２０℃以下といったディレードタック性を有するものが望ましい。なお、セパレータと電極とを一体化する際の加熱プレスの温度は、セパレータを構成する樹脂多孔質層（I）の熱収縮があまり顕著に生じない８０℃以上１００℃以下であることがより好ましく、接着性樹脂（Ｄ）の接着性が発現する最低温度も、８０℃以上１００℃以下であることがより好ましい。

ディレードタック性を有する接着性樹脂（Ｄ）としては、室温では流動性が殆どなく、加熱時に流動性を発揮し、プレスによって密着する特性を有する樹脂が好ましい。また、室温で固体であり、加熱することによって溶融し、化学反応によって接着性が発揮されるタイプの樹脂を接着性樹脂（Ｄ）として用いることもできる。

接着性樹脂（Ｄ）は、融点、ガラス転移点などを指標とする軟化点が６０℃以上１２０℃以下の範囲内にあるものが好ましい。接着性樹脂（Ｄ）の融点およびガラス転移点は、例えば、ＪＩＳＫ７１２１に規定の方法によって、また、接着性樹脂（Ｄ）の軟化点は、例えば、ＪＩＳＫ７２０６に規定の方法によって、それぞれ測定することができる。

このような接着性樹脂（Ｄ）の具体例としては、例えば、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、ポリ−α−オレフィン［ＰＰ、ポリブテン−１など］、ポリアクリル酸エステル、ポリ酢酸ビニル、これらの樹脂を構成するモノマーなどから得られる共重合体［エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン−メチルアクリレート共重合体（ＥＭＡ）、エチレン−エチルアクリレート共重合体（ＥＥＡ）、エチレン−ブチルアクリレート共重合体（ＥＢＡ）、エチレン−メチルメタクリレート共重合体（ＥＭＭＡ）、アイオノマー樹脂など］などが挙げられる。

また、前記の各樹脂や、ＳＢＲ、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、フッ素ゴム、エチレン−プロピレンゴムなどの室温で粘着性を示す樹脂をコアとし、融点や軟化点が６０℃以上１２０℃以下の範囲内にある樹脂をシェルとしたコアシェル構造の樹脂を接着性樹脂（Ｄ）として用いることもできる。この場合、シェルには、各種アクリル樹脂やポリウレタンなどを用いることができる。更に、接着性樹脂（Ｄ）には、一液型のポリウレタンやエポキシ樹脂などで、６０℃以上１２０℃以下の範囲内に接着性を示すものも用いることができる。

接着性樹脂（Ｄ）には、前記例示の樹脂を１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

前記のようなディレードタック性を有する接着性樹脂（Ｄ）の市販品としては、松村石油研究所製の「モレスコメルトエクセルピール（ＰＥ、商品名）」、中央理化工業社製の「アクアテックス（ＥＶＡ、商品名）」、日本ユニカー社製のＥＶＡ、東洋インキ社製の「ヒートマジック（ＥＶＡ、商品名）」、三井デュポンポリケミカル社製の「エバフレックス−ＥＥＡシリーズ（エチレン−アクリル酸共重合体、商品名）」、東亜合成社製の「アロンタックＴＴ−１２１４（アクリル酸エステル、商品名）」、三井デュポンポリケミカル社製「ハイミラン（エチレン系アイオノマー樹脂、商品名）」などが挙げられる。

耐熱多孔質層（II）において、有機バインダ（Ｃ）の量は、フィラー（Ｂ）同士の結着や、耐熱多孔質層（II）と樹脂多孔質層（I）との接着を良好にする観点から、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、２質量部以上であることがより好ましい。ただし、耐熱多孔質層（II）における有機バインダ（Ｃ）の量が多すぎると、耐熱多孔質層（II）の空孔が塞がって、特に負荷特性に代表される電気化学素子の各種特性が低下する虞がある。よって、耐熱多孔質層（II）における有機バインダ（Ｃ）の量は、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、３０質量部以下であることが好ましく、２０質量部以下であることがより好ましい。

また、耐熱多孔質層（II）において、接着性樹脂（Ｄ）の量は、セパレータと電極との接着を良好にして、電気化学素子の高温貯蔵特性向上効果や充放電サイクル特性向上効果をより良好に確保する観点から、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、１０質量部以上であることがより好ましい。ただし、耐熱多孔質層（II）における接着性樹脂（Ｄ）の量が多すぎると、耐熱多孔質層（II）の空孔が塞がって、特に負荷特性に代表される電気化学素子の各種特性が低下する虞がある。よって、耐熱多孔質層（II）における接着性樹脂（Ｄ）の量は、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、５０質量部以下であることが好ましく、４０質量部以下であることがより好ましい。

更に、耐熱多孔質層（II）におけるフィラー（Ｂ）の量は、セパレータ全体の熱収縮を良好に抑制して、セパレータに高い耐熱性を付与する観点から、耐熱多孔質層（II）の構成成分の全体積中、５０体積％以上であることが好ましく、６０体積％以上であることがより好ましい。よって、耐熱多孔質層（II）の形成にあたっては、フィラー（Ｂ）の量を前記好適値となるようにしつつ、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）の量が、それぞれ前記好適値となるように、各成分の組成比を調整することが好ましい。

耐熱多孔質層（II）の空孔率は、電気化学素子の有する非水電解液の保液量を確保してイオン透過性を良好にするために、乾燥した状態で、３０％以上であることが好ましく、５０％以上であることがより好ましい。一方、強度の確保と内部短絡の防止の観点から、耐熱多孔質層（II）の空孔率は、乾燥した状態で、８０％以下であることが好ましく、７０％以下であることがより好ましい。なお、耐熱多孔質層（II）の空孔率：Ｐ（％）は、前記（１）式を用い、ｍを耐熱多孔質層（II）の単位面積あたりの質量（ｇ／ｃｍ^２）とし、ｔを耐熱多孔質層（II）の厚み（ｃｍ）として求めることができる。

本発明のセパレータは、樹脂多孔質層（I）と耐熱多孔質層（II）とを、それぞれ１層ずつ有していてもよく、セパレータの少なくとも片面に耐熱多孔質層（II）が配置されているのであれば、いずれか一方の層または両方の層を複数有していてもよい。具体的には、樹脂多孔質層（I）の片面にのみ耐熱多孔質層（II）を配置してセパレータとする他、例えば、樹脂多孔質層（I）の両面に耐熱多孔質層（II）を配置してセパレータとしてもよい。ただし、セパレータの有する層数が多くなりすぎると、セパレータの厚みを増やして電気化学素子の内部抵抗の増加やエネルギー密度の低下を招く虞があるので好ましくなく、セパレータ中の層数は５層以下であることが好ましい。

セパレータ全体の厚みは、１０μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましい。

本発明のセパレータは、例えば、樹脂多孔質層（I）に、フィラー（Ｂ）、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）などを含有する耐熱多孔質層（II）形成用組成物（スラリーなどの液状組成物など）を塗布した後、所定の温度で乾燥して耐熱多孔質層（II）を形成する方法により製造することができる。

耐熱多孔質層（II）形成用組成物は、フィラー（Ｂ）、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）などを含有し、これらを溶媒（分散媒を含む。以下同じ。）に分散させたものである。なお、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）については溶媒に溶解させることもできる。耐熱多孔質層（II）形成用組成物に用いられる溶媒は、フィラー（Ｂ）などを均一に分散でき、また、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）を均一に溶解または分散できるものであればよいが、例えば、トルエンなどの芳香族炭化水素、テトラヒドロフランなどのフラン類、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン類など、一般に有機溶媒が好適に用いられる。なお、これらの溶媒に、界面張力を制御する目的で、アルコール（エチレングリコール、プロピレングリコールなど）、または、モノメチルアセテートなどの各種プロピレンオキサイド系グリコールエーテルなどを適宜添加してもよい。また、有機バインダが水溶性である場合、エマルジョンとして使用する場合などでは、水を溶媒としてもよく、この際にもアルコール類（メチルアルコール、エチルアルコール、イソプロピルアルコール、エチレングリコールなど）を適宜加えて界面張力を制御することもできる。

耐熱多孔質層（II）形成用組成物は、フィラー（Ｂ）、有機バインダ（Ｃ）および接着性樹脂（Ｄ）を含む固形分含量を、例えば１０〜８０質量％とすることが好ましい。

なお、樹脂多孔質層（I）と耐熱多孔質層（II）との接着強度を高めるために、耐熱多孔質層（II）の形成前に、樹脂多孔質層（I）［樹脂多孔質層（I）を構成するための樹脂（Ａ）を主成分とする微多孔膜など］の表面改質を行うことができる。特に樹脂多孔質層（I）を構成する樹脂（Ａ）がポリオレフィンの場合には、その表面の接着性が一般に高くなく、表面改質が有効である場合が多い。

耐熱多孔質層（II）形成前の樹脂多孔質層（I）の表面改質方法としては、例えば、コロナ放電処理、プラズマ放電処理、紫外線照射処理などの方法が挙げられる。なお、近年の環境問題の観点から、耐熱多孔質層（II）形成用組成物の溶媒には水を用いることがより好ましく、このような点からも、これらの表面改質によって樹脂多孔質層（I）表面の親水性を高めることは非常に好ましい。

また、フィラー（Ｂ）として板状粒子を用い、かかる板状粒子の配向性を高めてその機能をより有効に作用させるためには、板状粒子を含有する耐熱多孔質層（II）形成用組成物を樹脂多孔質層（I）に塗布した後、前記組成物にシェアや磁場をかけるといった方法を用いればよい。例えば、板状のフィラー（Ｂ）を含有する耐熱多孔質層（II）形成用組成物を樹脂多孔質層（I）に塗布した後、一定のギャップを通すことで、前記組成物にシェアをかけることができる。

また、フィラー（Ｂ）などの構成物の持つ作用をより有効に発揮させるために、前記構成物を偏在させて、セパレータの膜面と平行または略平行に、前記構成物が層状に集まった形態としてもよい。

なお、本発明のセパレータの製造方法は、前記の方法に限定される訳ではなく、他の方法によって製造してもよい。例えば、前記の耐熱多孔質層（II）形成用組成物を、ライナーのような基材表面に塗布し、乾燥して耐熱多孔質層（II）を形成した後、基材から剥離し、この耐熱多孔質層（II）を樹脂多孔質層（I）となる微多孔膜などと重ねて熱プレスなどにより一体化してセパレータを製造することもできる。

本発明のセパレータは、１５０℃の温度雰囲気下に静置したときの熱収縮率、具体的には、後述する実施例に記載の方法で測定される熱収縮率が、０〜１０％以下であることが好ましい。セパレータの熱収縮率が大きすぎると、電気化学素子の異常発熱時にセパレータが収縮することで正負極間の短絡発生の可能性が高まる。セパレータの前記熱収縮率は、セパレータを、これまで説明してきた構成とすることで確保することができる。

本発明のセパレータを適用できる電気化学素子は、非水電解液を用いるものであれば特に限定されるものではなく、リチウム二次電池の他、リチウム一次電池やスーパーキャパシタなど、例えば高温での安全性が要求される用途であれば好ましく適用できる。すなわち、本発明の電気化学素子は、前記本発明のセパレータを備えていれば、その他の構成・構造については特に制限はなく、従来から知られている非水電解液を有する各種電気化学素子（リチウム二次電池、リチウム一次電池、スーパーキャパシタなど）が備えている各種構成・構造を採用することができる。

以下、一例として、リチウム二次電池への適用について詳述する。リチウム二次電池の形態としては、スチール缶やアルミニウム缶などを外装缶として使用した筒形（角筒形や円筒形など）などが挙げられる。また、金属を蒸着したラミネートフィルムを外装体としたソフトパッケージ電池とすることもできる。

リチウム二次電池に係る正極には、従来から知られているリチウム二次電池に用いられている正極を使用することができる。例えば、正極活物質としては、従来から知られているリチウム二次電池に用いられている活物質、すなわち、Ｌｉイオンを吸蔵放出可能な活物質であれば特に制限はない。例えば、Ｌｉ_１＋ｘＭＯ_２（−０．１＜ｘ＜０．１、Ｍ：Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｍｇなど）で表される層状構造のリチウム含有遷移金属酸化物、ＬｉＭｎ_２Ｏ_４やその元素の一部を他元素で置換したスピネル構造のリチウムマンガン酸化物、ＬｉＭＰＯ_４（Ｍ：Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｆｅなど）で表されるオリビン型化合物などを用いることが可能である。

前記層状構造のリチウム含有遷移金属酸化物の具体例としては、ＬｉＣｏＯ_２やＬｉＮｉ_１−ｘＣｏ_ｘ−ｙＡｌ_ｙＯ_２（０．１≦ｘ≦０．３、０．０１≦ｙ≦０．２）などの他、少なくともＣｏ、ＮｉおよびＭｎを含む酸化物（ＬｉＭｎ_１／３Ｎｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｏ_２、ＬｉＭｎ_５／１２Ｎｉ_５／１２Ｃｏ_１／６Ｏ_２、ＬｉＭｎ_３／５Ｎｉ_１／５Ｃｏ_１／５Ｏ_２など）などを例示することができる。

また、正極の導電助剤としては、例えば、カーボンブラックなどの炭素材料が挙げられ、正極のバインダとしては、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）などのフッ素樹脂が挙げられる。そして、正極には、前記の正極活物質、導電助剤およびバインダを含む正極合剤により構成される正極合剤層が、集電体の片面または両面に形成されたものを使用することができる。

正極の集電体としては、アルミニウムなどの金属の箔、パンチングメタル、網、エキスパンドメタルなどを用い得るが、通常、厚みが１０〜３０μｍのアルミニウム箔が好適に用いられる。

正極側のリード部は、通常、正極作製時に、集電体の一部に正極合剤層を形成せずに集電体の露出部を残し、そこをリード部とすることによって設けられる。ただし、リード部は必ずしも当初から集電体と一体化されたものであることは要求されず、集電体にアルミニウム製の箔などを後から接続することによって設けてもよい。

負極としては、従来から知られているリチウム二次電池に用いられている負極、すなわち、Ｌｉイオンを吸蔵放出可能な炭素材料、リチウム合金、リチウムと合金可能な金属、リチウム金属から選ばれる少なくとも１種を活物質として用いた負極であれば特に制限はない。活物質としては、より具体的には、黒鉛、熱分解炭素類、コークス類、ガラス状炭素類、有機高分子化合物の焼成体、メソカーボンマイクロビーズ（ＭＣＭＢ）、炭素繊維などの、リチウムを吸蔵、放出可能な炭素系材料の１種または２種以上の混合物が用いられる。また、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｉｎなどの元素およびその合金、もしくはリチウム金属やリチウム／アルミニウム合金、Ｌｉ_４Ｔｉ_５Ｏ_１２、Ｌｉ_２Ｔｉ_３Ｏ_７といったＬｉ含有酸化物も負極活物質として用いることができる。これらの負極活物質に導電助剤（カーボンブラックなどの炭素材料など）やＰＶＤＦなどのバインダなどを適宜添加した負極合剤を、集電体を芯材として成形体（負極合剤層）に仕上げたもの、または、前記の各種合金やリチウム金属の箔を単独、もしくは集電体表面に積層したものなどを、負極として使用することができる。

負極に集電体を用いる場合には、集電体としては、銅製やニッケル製の箔、パンチングメタル、網、エキスパンドメタルなどを用い得るが、通常、銅箔が用いられる。この負極集電体は、高エネルギー密度の電池を得るために負極全体の厚みを薄くする場合、厚みの上限は３０μｍであることが好ましく、下限は５μｍであることが望ましい。また、負極側のリード部は、正極側のリード部と同様にして形成すればよい。

なお、前記のような正極合剤層を有する正極や、負極合剤層を有する負極は、例えば、正極合剤をＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）などの溶媒に分散させてなる正極合剤層形成用組成物（スラリーなど）や、負極合剤をＮＭＰなどの溶媒に分散させてなる負極合剤層形成用組成物（スラリーなど）を集電体表面に塗布し、乾燥することにより作製される。

電極は、前記の正極と前記の負極とを、本発明のセパレータを介して積層した積層体電極群や、更にこれを巻回した巻回体電極群の形態で用いることができる。

非水電解液としては、リチウム塩を有機溶媒に溶解した溶液が用いられる。リチウム塩としては、溶媒中で解離してＬｉ^＋イオンを形成し、電池として使用される電圧範囲で分解などの副反応を起こしにくいものであれば特に制限はない。例えば、ＬｉＣｌＯ_４、ＬｉＰＦ_６、ＬｉＢＦ_４、ＬｉＡｓＦ_６、ＬｉＳｂＦ_６などの無機リチウム塩、ＬｉＣＦ_３ＳＯ_３、ＬｉＣＦ_３ＣＯ_２、Ｌｉ_２Ｃ_２Ｆ_４（ＳＯ_３）_２、ＬｉＮ（ＣＦ_３ＳＯ_２）_２、ＬｉＣ（ＣＦ_３ＳＯ_２）_３、ＬｉＣ_ｎＦ_２ｎ＋１ＳＯ_３（ｎ≧２）、ＬｉＮ（Ｒ_ｆＯＳＯ_２）_２〔ここでＲｆはフルオロアルキル基〕などの有機リチウム塩などを用いることができる。

非水電解液に用いる有機溶媒としては、前記のリチウム塩を溶解し、電池として使用される電圧範囲で分解などの副反応を起こさないものであれば特に限定されない。例えば、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ブチレンカーボネート、ビニレンカーボネートなどの環状カーボネート、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、メチルエチルカーボネートなどの鎖状カーボネート、プロピオン酸メチルなどの鎖状エステル、γ−ブチロラクトンなどの環状エステル、ジメトキシエタン、ジエチルエーテル、１，３−ジオキソラン、ジグライム、トリグライム、テトラグライムなどの鎖状エーテル、ジオキサン、テトラヒドロフラン、２−メチルテトラヒドロフランなどの環状エーテル、アセトニトリル、プロピオニトリル、メトキシプロピオニトリルなどのニトリル類、エチレングリコールサルファイトなどの亜硫酸エステル類などが挙げられ、これらは２種以上混合して用いることもできる。なお、より良好な特性の電池とするためには、エチレンカーボネートと鎖状カーボネートの混合溶媒など、高い導電率を得ることができる組み合わせで用いることが望ましい。また、これらの非水電解液に安全性や充放電サイクル特性、高温貯蔵性といった特性を向上させる目的で、ビニレンカーボネート類、１，３−プロパンサルトン、ジフェニルジスルフィド、シクロヘキシルベンゼン、ビフェニル、フルオロベンゼン、ｔ−ブチルベンゼンなどの添加剤を適宜加えることもできる。

このリチウム塩の電解液中の濃度としては、０．５〜１．５ｍｏｌ／ｌとすることが好ましく、０．９〜１．２５ｍｏｌ／ｌとすることがより好ましい。

また、前記の有機溶媒の代わりに、エチル−メチルイミダゾリウムトリフルオロメチルスルホニウムイミド、へプチル−トリメチルアンモニウムトリフルオロメチルスルホニウムイミド、ピリジニウムトリフルオロメチルスルホニウムイミド、グアジニウムトリフルオロメチルスルホニウムイミドといった常温溶融塩を用いることもできる。

更に、前記の有機電解液に、ＰＶＤＦ、フッ化ビニリデン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＰＶＤＦ−ＨＦＰ）、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリエチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体、主鎖あるいは側鎖にエチレンオキシド鎖を含む架橋ポリマー、架橋したポリ（メタ）アクリル酸エステルといった公知のゲル電解質形成可能なホストポリマーを用いてゲル化した電解質を用いることもできる。

なお、前記のリチウム二次電池の一例を図面に基づいて説明する。なお、図面で示すリチウム二次電池は、本発明の一例に過ぎず、本発明の電気化学素子は、これらの図面に図示するものに限定される訳ではない。図１は、リチウム二次電池の一例を示す外観斜視図であり、図２は、図１のＩ−Ｉ線の断面図である。

図１および図２に示すリチウム二次電池１は、巻回体電極群９を角形の外装缶２内に収容した電池の例である。すなわち、リチウム二次電池１は、角形の外装缶２と蓋板３とを備えており、前記の通り、外装缶２は正極端子を兼ねている。蓋板３はアルミニウム合金などの金属で形成され、外装缶２の開口部を封口している。また、蓋板３には、ＰＰなどの合成樹脂で形成された絶縁パッキング４を介して、ステンレス鋼などの金属で形成された端子５が設けられている。

図２に示すように、リチウム二次電池１においては、正極６と、負極７と、セパレータ８とを有し、セパレータ８と正極６および負極７の少なくとも一方とが接着性樹脂（Ｄ）により一体化した扁平状の巻回体電極群９として、外装缶２内に非水電解液と共に収納されている。ただし、図２では、煩雑化を避けるため、正極６や負極７に係る集電体や、非水電解液などは図示していない。また、セパレータ８の各層を区別して示しておらず、更に、巻回体電極群９の内周側の部分は断面にしていない。

また、外装缶２の底部にはポリテトラフルオロエチレンシートなどの合成樹脂シートで形成された絶縁体１０が配置され、巻回体電極群９からは正極６および負極７のそれぞれの一端に接続された正極リード体１１と負極リード体１２が引き出されている。正極リード体１１、負極リード体１２は、ニッケルなどの金属から形成されている。端子５にはＰＰなどの合成樹脂で形成された絶縁体１３を介して、ステンレス鋼などの金属で形成されたリード板１４が取り付けられている。

蓋板３は外装缶２の開口部に挿入され、両者の接合部を溶接することによって、外装缶２の開口部が封口され、電池内部が密閉されている。

なお、図２では、正極リード体１１を蓋板３に直接溶接することによって、外装缶２と蓋板３とが正極端子として機能し、負極リード体１２をリード板１４に溶接し、リード板１４を介して負極リード体１２と端子５とを導通させることによって、端子５が負極端子として機能するようになっているが、外装缶２の材質などによっては、その正負が逆となる場合もある。

本発明の電気化学素子は、例えば、本発明のセパレータを用いて前記の積層体電極群または巻回体電極群を形成する工程と、前記電極群に加熱プレスを施して、正極および負極のうちの少なくとも一方とセパレータとを一体化する工程とを有する本発明法により製造することができる。

電極群に施す加熱プレスの温度は、セパレータに係る樹脂多孔質層（I）を構成する樹脂（Ａ）の融点未満の温度であればよいが、前述したように６０℃以上１２０℃以下であることが好ましく、樹脂多孔質層（I）の熱収縮があまり顕著に起こらない８０℃以上１００℃以下であることが更に好ましい。また、加熱プレス時の圧力は，０．１Ｐａ以上が好ましいが特に制限はない。加熱プレスの時間は特に制限はないが，３０ｓ以上が好ましい。

前記の加熱プレスによってセパレータと正極および／または負極とが一体化された電極群は、常法に従い、外装体（電池ケース）に挿入した後、非水電解液を注入し、封止して電気化学素子とすることができる。

なお、電極群に加熱プレスを施すにあたっては、電極群に直接加熱プレスを施す以外にも、例えば、電極群をアルミニウムラミネートフィルムなどの金属ラミネートフィルムで構成された外装体に挿入し、非水電解液を注入して外装体を封止した後に、外装体ごと加熱プレスを施してもよい。この場合の、好ましい加熱温度やプレス圧力、プレス時間は、前記の場合と同様である。

本発明の電気化学素子は、従来から知られている電気化学素子が用いられている各種用途と同じ用途に適用することができる。

以下、実施例に基づいて本発明を詳細に述べる。ただし、下記実施例は、本発明を制限するものではない。なお、以下に示すフィラー（Ｂ）の平均粒径（Ｄ５０）およびアスペクト比は、前記の方法により測定した値である。また、フィラー（Ｂ）のＤ１０およびＤ９０も、Ｄ５０と同じ方法で測定した体積基準の積算分率における１０％および９０％での粒径である。

実施例１
＜セパレータの作製＞
水１０００ｇ、フィラー（Ｂ）である多面体形状のベーマイト合成品（アスペクト比１．４、Ｄ５０＝０．６３μｍ、Ｄ１０＝０．３１μｍ、Ｄ９０＝０．９２μｍ）、有機バインダ（Ｃ）であるアクリレート共重合体［モノマー成分としてブチルアクリレートを主成分とする市販のアクリレート共重合体；フィラー（Ｂ）１００質量部に対して３質量部］、および接着性樹脂（Ｄ）であるＥＶＡのエマルジョン［フィラー（Ｂ）１００質量部に対してＥＶＡが３０質量部］を、スリーワンモーター１時間攪拌して均一なスラリーを得た。片面にコロナ放電処理を施したＰＥ製微多孔膜［樹脂多孔質層（I）：厚み１６μｍ、空孔率４０％、ＰＥの融点１３５℃］のコロナ放電処理面に前記のスラリーを、ダイコーターを用いて塗布し、乾燥して、厚みが３．５μｍの耐熱多孔質層（II）を形成してセパレータを得た。このセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．３４ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率［耐熱多孔質層（II）の構成成分の全体積中の体積含有率。フィラー（Ｂ）の体積含有率について、以下同じ。］は８３体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４４％であった。

＜負極の作製＞
負極活物質である黒鉛９５質量部とバインダであるＰＶＤＦ５質量部とを、ＮＭＰを溶剤として均一に混合して負極合剤含有ペーストを調製した。この負極合剤含有ペーストを、厚みが１０μｍの銅箔からなる負極集電体の両面に、塗布長が表面３２０ｍｍ、裏面２６０ｍｍとなるように間欠塗布し、乾燥した後、カレンダー処理を行って、全厚が１４２μｍになるように負極合剤層の厚みを調整し、幅４５ｍｍになるように裁断して、長さ３３０ｍｍ、幅４５ｍｍの負極を得た。更に、この負極の集電体の露出面にタブを溶接してリード部を形成した。

＜正極の作製＞
正極活物質であるＬｉＣｏＯ_２８５質量部と、導電助剤であるアセチレンブラック１０質量部とバインダであるＰＶＤＦ５質量部を、ＮＭＰを溶剤として均一に混合して正極合剤含有ペーストを調製した。この正極合剤含有ペーストを、厚みが１５μｍのアルミニウム箔からなる正極集電体の両面に、塗布長が表面３２０ｍｍ、裏面２５９ｍｍとなるように間欠塗布し、乾燥した後、カレンダー処理を行って、全厚が１５０μｍになるように正極合剤層の厚みを調整し、幅４３ｍｍになるように裁断して、長さ３３０ｍｍ、幅４３ｍｍの正極を得た。更に、この正極の集電体の露出面にタブを溶接してリード部を形成した。

＜電池の組み立て＞
前記の負極とを正極とを、これらの間に、幅４７ｍｍにスリットした前記セパレータを、耐熱多孔質層（II）が正極を向くように配置して重ね、渦巻き状に巻回して巻回体電極群を作製した。得られた巻回体電極群を押しつぶして扁平状にし、油圧式ヒートプレス機を用いて、８０℃で１分間、０．５Ｐａの圧力で加熱プレスを施した後、厚み６ｍｍ、高さ５０ｍｍ、幅３４ｍｍでのアルミニウム製外装缶に入れ、外装缶の上部開口端に蓋体を配置してレーザー溶接し、蓋体の電解液注入口から非水電解液（エチレンカーボネートとエチルメチルカーボネートとを１：２の体積比で混合した溶媒に、ＬｉＰＦ_６を１ｍｏｌ／ｌの濃度で溶解させた溶液）２．４ｍｌを注入した後に電解液注入口を封止して、図１に示す外観で、図２に示す構造のリチウム二次電池を作製した。

実施例２
フィラー（Ｂ）を、多面体形状で、アスペクト比１．４、Ｄ５０＝０．８６μｍ、Ｄ１０＝０．４７μｍ、Ｄ９０＝１．１８μｍのベーマイト合成品に変更し、耐熱多孔質層（II）の厚みが３．８μｍになるようにした以外は、実施例１と同様にしてセパレータを作製し、このセパレータを用いた以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

実施例２のセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．５２ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率は８３体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４５％であった。

実施例３
フィラー（Ｂ）を、板状で、アスペクト比１０、Ｄ５０＝０．９３μｍ、Ｄ１０＝０．４３μｍ、Ｄ９０＝１．７８μｍのベーマイト合成品に変更した以外は、実施例１と同様にしてセパレータを作製し、このセパレータを用いた以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

実施例３のセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．４７ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率は８２体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４３％であった。

実施例４
フィラー（Ｂ）を、球状で、アスペクト比１．０、Ｄ５０＝０．６６μｍ、Ｄ１０＝０．４９μｍ、Ｄ９０＝０．８７μｍのアルミナ合成品に変更した以外は、実施例１と同様にしてセパレータを作製し、このセパレータを用いた以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

実施例４のセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．６２ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率は８３体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４６％であった。

実施例５
ＥＶＡのエマルジョンに代えて、接着性樹脂（Ｄ）であるＰＰを含むエマルジョンを用いた以外は、実施例１と同様にしてセパレータを作製し、このセパレータを用いた以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

実施例５のセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．４７ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率は８２体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４４％であった。

比較例１
接着性樹脂（Ｄ）を用いない以外は、実施例３と同様にしてセパレータを作製し、このセパレータを用い、巻回体電極群の加熱プレスを行わなかった以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

比較例１のセパレータにおいて、耐熱多孔質層（II）の目付けは０．４７ｍｇ／ｃｍ^２、耐熱多孔質層（II）における前記フィラー（Ｂ）の体積含有率は８８体積％で、耐熱多孔質層（II）の空孔率は４８％であった。

比較例２
実施例１のセパレータの作製に用いたものと同じＰＥ製微多孔膜を、耐熱多孔質層（II）を形成することなく、そのままセパレータに使用し、巻回体電極群の加熱プレスを行わなかった以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。

比較例３
実施例１のセパレータの作製に用いたものと同じＰＥ製微多孔膜を、耐熱多孔質層（II）を形成することなく、そのままセパレータに使用し、巻回体電極群の加熱プレス時の温度を１４０℃とした以外は、実施例１と同様にしてリチウム二次電池を作製した。なお、比較例３の電池において、巻回体電極群の加熱プレス時の温度を１４０℃としたのは、比較例３の電池に係るセパレータは、接着性樹脂（Ｄ）を含有していないことから、セパレータの構成樹脂であるＰＥが溶融し得る温度で加熱プレスを行ってセパレータと電極とを一体化するためである。

表１に、実施例１〜５および比較例１〜３のセパレータの構成と、巻回体電極群の加熱プレス温度を示す。また、実施例１〜５および比較例１〜３のセパレータ、並びに実施例１〜５および比較例１〜３のリチウム二次電池について、下記の各評価を行った。これらの結果を表２および表３に示す。

＜熱収縮試験＞
各セパレータのＭＤ方向およびＴＤ方向を、それぞれ５ｃｍ、１０ｃｍとした短冊状の試験片を切り取った。なお、ＭＤ方向とはセパレータの樹脂多孔質層（I）に使用した微多孔膜の製造時の機械方向であり、ＴＤ方向とは、ＭＤ方向に垂直な方向である。前記の試験片において、ＭＤ方向およびＴＤ方向の中心で交差するように、ＭＤ方向およびＴＤ方向のそれぞれに平行に３ｃｍずつの直線を油性マジックでマークした。なお、これらの直線の中心は、これらの直線の交差点とした。

前記の各試験片を恒温槽に吊るし、槽内温度を５℃／分の割合で１５０℃まで上昇させ、その後１５０℃で１時間保ち、その後に試験片を恒温槽から取り出してＭＤ方向およびＴＤ方向のマークの長さを測定して下記式によって熱収縮率を算出した。
熱収縮率（％）＝１００×（３−ｘ）／３
［なお、前記式中、ｘは１５０℃に設定した恒温槽内で１時間放置した後のセパレータのＭＤ方向またはＴＤ方向の寸法（ｃｍ）である。］

前記の熱収縮率は、各実施例、比較例について、ＭＤ方向、ＴＤ方向のいずれも３個の試験片を作製して測定を行い、それぞれの平均値を求めた。なお、表２では、前記の熱収縮率について、セパレータのＭＤ方向、ＴＤ方向の両者を示しているが、これらのうち、より値の大きい方を、各セパレータの熱収縮率と評価する。

＜１８０°剥離試験＞
各セパレータおよびリチウム二次電池に使用したものと同じ前記の正極を、それぞれ長さ５ｃｍ×幅２ｃｍのサイズに切り出し、各セパレータと正極とを、セパレータの耐熱多孔質層（II）と正極合剤層とが接するように重ねて、片端から２ｃｍ×２ｃｍの領域を８０℃で１分間、０．５Ｐａの圧力で加熱プレスして、試験片を作製した。これらの試験片のセパレータと正極とを加熱プレスしていない側の端部を開き、セパレータと正極を、両者の角度が１８０°になるように折り曲げた。その後、引張試験機を用い、試験片の１８０°に開いたセパレータの片端側と正極の片端側とを把持して、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、セパレータと正極とを加熱プレスした領域で両者が剥離したときの強度を測定した。また、セパレータと正極との加熱プレス前の剥離強度は、前記のように切り出した各セパレータと正極とを重ね、加熱をせずにプレスした以外は、前記と同様にして測定した。なお、比較例３のセパレータについては、加熱プレス時の温度を１４０℃として、前記剥離試験を実施した。

＜負荷特性＞
実施例１〜５および比較例１〜３の各電池について、０．２Ｃの電流値で４．２０Ｖになるまで定電流充電を行い、次いで４．２０Ｖでの定電圧充電を行う定電流−定電圧充電を行った。なお、充電終了までの総充電時間は１５時間とした。次いで、０．２Ｃの電流値で電池電圧が３Ｖになるまで放電を行って、放電容量を求めた（これらの容量を「０．２Ｃ放電容量」という。）。

次に、各電池について、前記と同じ条件で定電流−定電圧充電を行った後、２Ｃの電流値で電池電圧が３Ｖになるまで放電を行って、放電容量を求めた（これらの容量を「２Ｃ放電容量」という。）。

そして、各電池について、２Ｃ放電容量を０．２Ｃ放電容量で除し、百分率で表して、負荷特性を評価した。なお、前記の充電および放電は、全て温度が２０℃に制御された試験室内で行った。

＜加熱試験＞
実施例１〜５および比較例１〜３の各電池について、２０．０〜２５℃の大気雰囲気下で、表面温度が大気雰囲気温度と同じになるようにした状態で、０．５Ｃの電流値で４．３５Ｖになるまで定電流充電を行った。この充電状態の電池を恒温槽に入れ、槽内温度を５℃／分の割合で１５０℃まで上昇させ、その後１５０℃で３時間保った。試験開始から１５０℃の定値運転が終了するまでの間、電池表面に接続した熱電対によって電池が到達した最高温度を測定した。なお、この加熱試験は各実施例、比較例とも３個ずつ試験を行い、それらの最高温度の平均値を求めた。

＜高温貯蔵特性＞
実施例１〜５および比較例１〜３の各電池（前記の加熱試験を行っていない電池）を、２０℃において３９５ｍＡ（０．５Ｃ）で４．２Ｖになるまで充電し、更に４．２Ｖの定電圧で２．５時間充電して満充電とし、この時の電池の厚みを測定した。その後、２０℃において１Ｃの電流値で３Ｖまで放電して貯蔵前の放電容量を測定した。

次に、各電池を前記と同様にして充電した後、恒温槽中において８０℃で５日間貯蔵した。貯蔵後の各電池を２０℃まで自然冷却して厚みを測定し、貯蔵前の電池の厚みとの比較から、高温貯蔵後の電池の膨れを求めた。その後、各電池を貯蔵前と同じ条件で放電して高温貯蔵後の放電容量を測定し、貯蔵前の放電容量に対する割合を百分率で表して、高温貯蔵後の容量維持率（％）を求めた。

＜充放電サイクル特性＞
実施例１〜５および比較例１〜３の各電池（前記高温貯蔵特性試験を行っていない電池）について、４５℃において、０．５Ｃで４．２Ｖになるまで充電し、更に４．２Ｖの定電圧で２．５時間充電して満充電とし、その後、１Ｃで３Ｖまで放電する充放電サイクルを３００回繰り返し、１サイクル目の放電容量と３００サイクル目の放電容量を測定した。続いて、１サイクル目の放電容量と３００サイクル目の放電容量を用いて、下記式により容量維持率を算出し、充放電サイクル特性を評価した。
容量維持率（％）
＝（３００サイクル目の放電容量／１サイクル目の放電容量）×１００

表２から明らかなように、実施例１〜５のセパレータは、熱収縮率が小さく、また、正極との１８０°での剥離強度が、室温、すなわち加熱プレス前では最大でも０．０１Ｎ／２０ｍｍと小さく、殆ど接着性を示さないが、８０℃での加熱プレス後では、いずれも０．５Ｎ／２０ｍｍ以上であり、セパレータと正極とが強固に一体化されている。

また、表３から明らかなように、耐熱多孔質層（II）が接着性樹脂（Ｄ）を含有しておらず、セパレータと正極とを一体化していない比較例１のリチウム二次電池、および耐熱多孔質層（II）を形成しておらず、セパレータと正極とを一体化していない比較例２のリチウム二次電池は、高温貯蔵後の電池膨れが大きく高温貯蔵特性が劣っており、また、充放電サイクル後の容量維持率が低く充放電サイクル特性が劣っている。

これに対し、実施例１〜５のリチウム二次電池は、高温貯蔵後の電池膨れが小さく、容量維持率も良好であり、また、充放電サイクル後の容量維持率が高く優れた充放電サイクル特性を備えている。実施例１〜５の電池におけるこれらの効果は、セパレータに係る耐熱多孔質層（II）の接着性樹脂（Ｄ）によって電極とセパレータとが一体化することで、充電状態での電池の貯蔵および充放電サイクル過程におけるガス発生および電極の膨張収縮などによる電極間距離の増大に基づく電池内部抵抗の増加や電流集中によるリチウムデンドライト生成を低減することにより、得られていると考えられる。

また、実施例１〜５のリチウム二次電池は耐熱性の高いセパレータを用いていることから、加熱試験の際にも電池の温度上昇が抑えられており、高い安全性を備えている。

なお、耐熱多孔質層（II）を形成していないＰＥ製微多孔膜をセパレータに用い、１４０℃で加熱プレスを行った巻回体電極群を使用した比較例３の電池では、正常な充放電ができず、電池特性の評価ができなかった。これは、巻回体電極群を１４０℃で加熱プレスしたことで、セパレータに係るＰＥが溶融してセパレータの空孔が閉塞したためと考えられる。

１電気化学素子（リチウム二次電池）
２外装缶
３蓋板
４絶縁パッキング
５端子
６正極
７負極
８セパレータ
９巻回体電極群
１０絶縁体
１１正極リード体
１２負極リード体
１３絶縁体
１４リード板

Claims

正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子に用いられるセパレータであって、
融点が８０〜１８０℃である樹脂（Ａ）を主成分とする樹脂多孔質層（I）と、耐熱温度が１５０℃以上のフィラー（Ｂ）が有機バインダ（Ｃ）によって結着して形成された耐熱多孔質層（II）とを有しており、
前記耐熱多孔質層（II）には、前記樹脂（Ａ）の融点よりも低い温度に加熱することで接着性が発現する接着性樹脂（Ｄ）が含まれていることを特徴とする電気化学素子用セパレータ。
接着性樹脂（Ｄ）の接着性が発現する最低温度が、６０〜１２０℃である請求項１に記載の電気化学素子用セパレータ。
接着性樹脂（Ｄ）が、ポリ−α−オレフィン、ポリアクリル酸エステル、ポリ酢酸ビニルおよびこれらの共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種である請求項１または２に記載の電気化学素子用セパレータ。
樹脂（Ａ）がポリオレフィンである請求項１〜３のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
フィラー（Ｂ）が、アルミナ、シリカおよびベーマイトよりなる群から選択される少なくとも１種である請求項１〜４のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
耐熱多孔質層（II）が、有機バインダ（Ｃ）として、フッ素樹脂、フッ素系ゴム、スチレンブタジエンゴム、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、ポリビニルピロリドン、ポリＮ−ビニルアセトアミド、架橋アクリル樹脂、ポリウレタンおよびエポキシ樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種を含有する請求項１〜５のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
耐熱多孔質層（II）における有機バインダ（Ｃ）の量が、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、１質量部以上３０質量部以下である請求項１〜６のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
耐熱多孔質層（II）における接着性樹脂（Ｄ）の量が、フィラー（Ｂ）１００質量部に対して、１質量部以上５０質量部以下である請求項１〜７のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
耐熱多孔質層（II）におけるフィラー（Ｂ）の量が、耐熱多孔質層（II）の構成成分の全体積中、５０体積％以上である請求項１〜８のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
１５０℃の温度雰囲気下に静置したときの熱収縮率が、０〜１０％である請求項１〜９のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータ。
正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子であって、前記セパレータが請求項１〜１０のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータであり、かつ前記セパレータが正極および負極の少なくとも一方と一体化していることを特徴とする電気化学素子。
正極、負極、非水電解液およびセパレータを有する電気化学素子の製造方法であって、
請求項１〜１０のいずれかに記載の電気化学素子用セパレータを使用し、該セパレータを正極と負極との間に配置して積層するか、または前記セパレータを正極と負極との間に配置して積層したものを巻回して電極群を形成する工程と、前記電極群に加熱プレスを施して、正極および負極のうちの少なくとも一方とセパレータとを一体化する工程とを有することを特徴とする電気化学素子の製造方法。