JP4995599B2 - ズームレンズ - Google Patents
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Description
この発明は、メガピクセル化された撮像素子にも対応可能な、小型大口径で高い光学性能を備えたズームレンズに関する。
近年、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラなど、種々の電子撮像装置が普及している。このような電子撮像装置の多くは、撮影レンズとしてズームレンズを搭載している。そして、近年の電子撮像装置の小型化にともない、電子撮像装置に搭載されるズームレンズもより一層の小型化が要求されており、このような要求を満足すべく、小型広角のズームレンズが数多く提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。
監視カメラ用のレンズにおいては、薄暗い場所をより広い範囲まで監視できる広角大口径ズームレンズが望まれてきたが、撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳなど）のメガピクセル化が促進されたことで、被写体のより細やかな特徴を確認できるいわゆるメガピクセル対応レンズへの期待が高まっている。そこで、撮像素子のメガピクセル化に対応可能なズームレンズも登場してきている（たとえば、非特許文献１を参照。）。
メガピクセル対応の電子撮像装置用レンズでは、被写体のより細やかな特徴を確認できるようにするため、画面周辺で発生する諸収差まで良好に補正できることが要求される。
しかしながら、上記特許文献１〜３に記載のズームレンズは、軸上色収差や球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することが困難であるため、メガピクセル対応の電子撮像装置用レンズとしては不適切なものである。
また、上記非特許文献１に記載のレンズは、撮像素子のメガピクセル化には一応対応してはいるものの、広角端の画角が７６°しかない。すなわち、上記非特許文献１に記載のレンズを搭載した監視カメラを部屋の角に設置した場合に、画角が狭いため死角が生じてしまい、死角をつくらないためには２台以上必要になるという問題がある。
この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、画角が１１０°以上あり、広い範囲を撮影が可能な広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的とする。
上述した課題を解決し、目的を達成するため、請求項１に記載の発明にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって焦点距離を変えるズームレンズであって、前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、非球面が形成され物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする。
Ｎｄ21＞１．８
νｄ24＞８０
Ｎｄ 11 ＞１．７
Ｎｄ 13 ＞１．７
Ｎｄ 14 ＞１．７
νｄ 13 ＞νｄ 14
ただし、Ｎｄ21は前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ24は前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数、Ｎｄ 11 は前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数、νｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。
Ｎｄ21＞１．８
νｄ24＞８０
Ｎｄ 11 ＞１．７
Ｎｄ 13 ＞１．７
Ｎｄ 14 ＞１．７
νｄ 13 ＞νｄ 14
ただし、Ｎｄ21は前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ24は前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数、Ｎｄ 11 は前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数、νｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。
この請求項１に記載の発明によれば、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができる。
この発明によれば、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができるという効果を奏する。
以下、この発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。
この発明の実施の形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成される。このズームレンズは、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および正の屈折力を有する第５レンズが配置されて構成されている。前記第３レンズと前記第４レンズとは、接合されている。また、前記第５レンズは２枚以上のレンズで構成してもよい。
前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および正の屈折力を有する第５レンズが配置されて構成されている。前記第２レンズには、非球面が形成されている。前記第３レンズと前記第４レンズとは、接合されている。また、前記第５レンズは２枚以上のレンズで構成してもよい。
この発明は、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的としている。この目的を達成するためには、画面周辺で発生する諸収差まで良好に補正できることが要求される。そこで、かかる要求を満たすため、以下に示すような各種条件を設定している。
この実施の形態にかかるズームレンズは、広角大口径であり、また前記第１レンズ群は負の屈折力を有しているため、前記第１レンズ群から発散された光束は、前記第２レンズ群の非常に高い位置に入射し、これが高次の球面収差やコマ収差を発生させる原因となる。
そこで、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ21とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） Ｎｄ21＞１．８
（１） Ｎｄ21＞１．８
この条件式（１）を満足することにより、前記第２レンズ群の第１レンズから発せられる光束を収束させ、第２レンズ以降の光束の入射位置を低くすることができる。また、前述のように、前記第２レンズ群の第２レンズには非球面が形成されていることから、効果的に高次の球面収差やコマ収差の発生を抑制することができる。そして、さらに前記第２レンズ群の第３レンズ以降の光束の入射位置を低くすることができることから、第３レンズ以降における高次の球面収差やコマ収差の発生も抑制することができる。
また、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ24とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２） νｄ24＞８０
（２） νｄ24＞８０
この条件式（２）を満足することで、前記第２レンズ群を構成する第３レンズと第４レンズとを接合したこととあいまって、軸上色収差および倍率の色収差を小さくすることができる。
また、この実施の形態にかかるズームレンズでは、さらに、前記第２レンズ群の第５レンズの物体側面に非球面を形成することにより、より効果的に球面収差やコマ収差の発生を抑制することができる。さらに加えて、前記第２レンズ群の第１レンズの少なくても１面に非球面を形成することで、より効果的に諸収差の発生を抑制することができる。
また、前記第２レンズ群に含まれる第３レンズと第４レンズとの接合面の凹面を結像面側に向けることで、軸上色収差および倍率の色収差を小さくするとともに、歪曲収差、非点収差の発生を抑制することができる。
さらに、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ11、前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ13、前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ14とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３） Ｎｄ11＞１．７
（４） Ｎｄ13＞１．７
（５） Ｎｄ14＞１．７
（３） Ｎｄ11＞１．７
（４） Ｎｄ13＞１．７
（５） Ｎｄ14＞１．７
この条件式（３）〜（５）を満足することで、コマ収差、歪曲収差および非点収差の発生を抑制することができる。
さらに、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ13、前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ14とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６） νｄ13＞νｄ14
（６） νｄ13＞νｄ14
この条件式（６）を満足することで、前記第１レンズ群を構成する第３レンズと第４レンズとを接合したこととあいまって、倍率の色収差を小さくすることができる。
また、前記第１レンズ群は、前述のように正の屈折力を有する第５レンズを最も結像面側に配置したことにより、コマ収差や球面収差の発生を抑制することができる。
以上説明したように、この実施の形態にかかるズームレンズは、上記のような特徴を備えているので、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズになる。さらに、このズームレンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成されていることにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。
なお、上記条件式（１）〜（５）で示された各数値の範囲は、当該数値の近傍値であれば、この発明で期待される効果は得られる。
以下、この発明にかかるズームレンズの実施例を示す。
（実施例１）
図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ１００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12が配置されて構成される。このズームレンズ１００は、第１レンズ群Ｇ11と第２レンズ群Ｇ12との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ11と第２レンズ群Ｇ12との間には、絞りＳＴＰが配置される。
図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ１００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12が配置されて構成される。このズームレンズ１００は、第１レンズ群Ｇ11と第２レンズ群Ｇ12との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ11と第２レンズ群Ｇ12との間には、絞りＳＴＰが配置される。
第１レンズ群Ｇ11は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ111、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ112、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ113、正の屈折力を有する第４レンズＬ114、および正の屈折力を有する第５レンズＬ115が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ113と第４レンズＬ114とは、接合されている。
第２レンズ群Ｇ12は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ121、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ122、負の屈折力を有する第３レンズＬ123、正の屈折力を有する第４レンズＬ124、および正の屈折力を有する第５レンズＬ125が配置されて構成されている。第２レンズＬ122の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ123と第４レンズＬ124とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ125の両面にも、非球面が形成されている。
以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）
（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ12の第１レンズＬ121におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
第２レンズ群Ｇ12の第１レンズＬ121におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ12の第４レンズＬ124におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
第２レンズ群Ｇ12の第４レンズＬ124におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ11の第１レンズＬ111におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
第１レンズ群Ｇ11の第１レンズＬ111におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ11の第３レンズＬ113におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
第１レンズ群Ｇ11の第３レンズＬ113におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ11の第４レンズＬ114におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
第１レンズ群Ｇ11の第４レンズＬ114におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ11の第３レンズＬ113におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ11の第４レンズＬ114におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
第１レンズ群Ｇ11の第３レンズＬ113におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ11の第４レンズＬ114におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
ｒ1＝60.6033
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.8740
ｄ2＝2.05
ｒ3＝18.7901
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.1709
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-49.6783
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.0473
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝24.1536
ｄ7＝0.7
ｒ8＝21.0585
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝491.3684
ｄ9＝28.03（広角端）〜4.29（望遠端）
ｒ10＝14.9565
ｄ10＝3.8 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-357.1039
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.1240（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝46.6858（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝325.9099
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝10.2931
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝15.6119
ｄ16＝1
ｒ17＝14.0429（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.2892（非球面）
ｄ18＝8.13（広角端）〜14.66（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.8740
ｄ2＝2.05
ｒ3＝18.7901
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.1709
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-49.6783
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.0473
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝24.1536
ｄ7＝0.7
ｒ8＝21.0585
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝491.3684
ｄ9＝28.03（広角端）〜4.29（望遠端）
ｒ10＝14.9565
ｄ10＝3.8 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-357.1039
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.1240（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝46.6858（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝325.9099
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝10.2931
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝15.6119
ｄ16＝1
ｒ17＝14.0429（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.2892（非球面）
ｄ18＝8.13（広角端）〜14.66（望遠端）
ｒ19＝∞
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１２面）
ｋ＝8.27400×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.00359×10-4， Ｃ＝-3.83431×10-7，
Ｄ＝-5.88011×10-8， Ｅ＝5.12547×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.60080，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.76037×10-5， Ｃ＝-2.72848×10-7，
Ｄ＝-3.95440×10-8， Ｅ＝5.43116×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.47570，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.91850×10-4， Ｃ＝-3.29584×10-7，
Ｄ＝-7.51468×10-9， Ｅ＝3.15114×10-10
（第１８面）
ｋ＝9.08200×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.92502×10-5， Ｃ＝-1.51006×10-7，
Ｄ＝-4.92045×10-9， Ｅ＝2.71461×10-12
（第１２面）
ｋ＝8.27400×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.00359×10-4， Ｃ＝-3.83431×10-7，
Ｄ＝-5.88011×10-8， Ｅ＝5.12547×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.60080，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.76037×10-5， Ｃ＝-2.72848×10-7，
Ｄ＝-3.95440×10-8， Ｅ＝5.43116×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.47570，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.91850×10-4， Ｃ＝-3.29584×10-7，
Ｄ＝-7.51468×10-9， Ｅ＝3.15114×10-10
（第１８面）
ｋ＝9.08200×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.92502×10-5， Ｃ＝-1.51006×10-7，
Ｄ＝-4.92045×10-9， Ｅ＝2.71461×10-12
また、図２は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
（実施例２）
図３は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ２００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ21、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ22が配置されて構成される。このズームレンズ２００は、第１レンズ群Ｇ21と第２レンズ群Ｇ22との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ21と第２レンズ群Ｇ22との間には、絞りＳＴＰが配置される。
図３は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ２００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ21、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ22が配置されて構成される。このズームレンズ２００は、第１レンズ群Ｇ21と第２レンズ群Ｇ22との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ21と第２レンズ群Ｇ22との間には、絞りＳＴＰが配置される。
第１レンズ群Ｇ21は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ211、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ212、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ213、正の屈折力を有する第４レンズＬ214、および正の屈折力を有する第５レンズＬ215が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ213と第４レンズＬ214とは、接合されている。
第２レンズ群Ｇ22は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ221、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ222、負の屈折力を有する第３レンズＬ223、正の屈折力を有する第４レンズＬ224、および正の屈折力を有する２枚のレンズからなる第５レンズＬ225が配置されて構成されている。第２レンズＬ222の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ223と第４レンズＬ224とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ225の最も前記物体側面にも、非球面が形成されている。
以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ22の第１レンズＬ221におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
第２レンズ群Ｇ22の第１レンズＬ221におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ22の第４レンズＬ224におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
第２レンズ群Ｇ22の第４レンズＬ224におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ21の第１レンズＬ211におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83400
第１レンズ群Ｇ21の第１レンズＬ211におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83400
（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ21の第３レンズＬ213におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
第１レンズ群Ｇ21の第３レンズＬ213におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ21の第４レンズＬ214におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
第１レンズ群Ｇ21の第４レンズＬ214におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ21の第３レンズＬ213におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ21の第４レンズＬ214におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
第１レンズ群Ｇ21の第３レンズＬ213におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ21の第４レンズＬ214におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
ｒ1＝55.8123
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83400 νｄ1＝37.2
ｒ2＝10.9411
ｄ2＝2.05
ｒ3＝15.1739
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.51633 νｄ2＝64.2
ｒ4＝9.0642
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-44.4381
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝11.4504
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝18.6833
ｄ7＝0.7
ｒ8＝18.2720
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝150.5239
ｄ9＝28.60（広角端）〜4.43（望遠端）
ｒ10＝16.1642
ｄ10＝3.8 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-99.2546
ｄ11＝0.15
ｒ12＝12.0389（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝33.1910（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝451.9460
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝9.6171
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝14.7193
ｄ16＝1
ｒ17＝16.9707（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.69350 νｄ10＝53.2
ｒ18＝-35.2893
ｄ18＝0.3
ｒ19＝142.9618
ｄ19＝2 ｎｄ11＝1.77250 νｄ11＝49.6
ｒ20＝-31.6496
ｄ20＝6.65（広角端）〜13.13（望遠端）
ｒ21＝∞
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83400 νｄ1＝37.2
ｒ2＝10.9411
ｄ2＝2.05
ｒ3＝15.1739
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.51633 νｄ2＝64.2
ｒ4＝9.0642
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-44.4381
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝11.4504
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝18.6833
ｄ7＝0.7
ｒ8＝18.2720
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝150.5239
ｄ9＝28.60（広角端）〜4.43（望遠端）
ｒ10＝16.1642
ｄ10＝3.8 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-99.2546
ｄ11＝0.15
ｒ12＝12.0389（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝33.1910（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝451.9460
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝9.6171
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝14.7193
ｄ16＝1
ｒ17＝16.9707（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.69350 νｄ10＝53.2
ｒ18＝-35.2893
ｄ18＝0.3
ｒ19＝142.9618
ｄ19＝2 ｎｄ11＝1.77250 νｄ11＝49.6
ｒ20＝-31.6496
ｄ20＝6.65（広角端）〜13.13（望遠端）
ｒ21＝∞
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１２面）
ｋ＝9.44000×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.13258×10-5， Ｃ＝-1.39439×10-6，
Ｄ＝-4.80023×10-8， Ｅ＝-1.86387×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.95650，Ａ＝0，
Ｂ＝5.02498×10-5， Ｃ＝-4.17564×10-6，
Ｄ＝-4.78727×10-8， Ｅ＝4.69304×10-10
（第１７面）
ｋ＝4.91630，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.37108×10-4， Ｃ＝-1.51533×10-6，
Ｄ＝-3.67432×10-8， Ｅ＝4.28340×10-10
（第１２面）
ｋ＝9.44000×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.13258×10-5， Ｃ＝-1.39439×10-6，
Ｄ＝-4.80023×10-8， Ｅ＝-1.86387×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.95650，Ａ＝0，
Ｂ＝5.02498×10-5， Ｃ＝-4.17564×10-6，
Ｄ＝-4.78727×10-8， Ｅ＝4.69304×10-10
（第１７面）
ｋ＝4.91630，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.37108×10-4， Ｃ＝-1.51533×10-6，
Ｄ＝-3.67432×10-8， Ｅ＝4.28340×10-10
また、図４は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
（実施例３）
図５は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ３００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ31、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ32が配置されて構成される。このズームレンズ３００は、第１レンズ群Ｇ31と第２レンズ群Ｇ32との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ31と第２レンズ群Ｇ32との間には、絞りＳＴＰが配置される。
図５は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ３００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ31、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ32が配置されて構成される。このズームレンズ３００は、第１レンズ群Ｇ31と第２レンズ群Ｇ32との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ31と第２レンズ群Ｇ32との間には、絞りＳＴＰが配置される。
第１レンズ群Ｇ31は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ311、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ312、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ313、正の屈折力を有する第４レンズＬ314、および正の屈折力を有する第５レンズＬ315が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ313と第４レンズＬ314とは、接合されている。
第２レンズ群Ｇ32は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ321、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ322、負の屈折力を有する第３レンズＬ323、正の屈折力を有する第４レンズＬ324、および正の屈折力を有する第５レンズＬ325が配置されて構成されている。第１レンズＬ321の前記物体側面には、非球面が形成されている。第２レンズＬ322の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ323と第４レンズＬ324とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ325の両面にも、非球面が形成されている。
以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ32の第１レンズＬ321におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.88300
第２レンズ群Ｇ32の第１レンズＬ321におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.88300
（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ32の第４レンズＬ324におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
第２レンズ群Ｇ32の第４レンズＬ324におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ31の第１レンズＬ311におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
第１レンズ群Ｇ31の第１レンズＬ311におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ31の第３レンズＬ313におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
第１レンズ群Ｇ31の第３レンズＬ313におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ31の第４レンズＬ314におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
第１レンズ群Ｇ31の第４レンズＬ314におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ31の第３レンズＬ313におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ31の第４レンズＬ314におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
第１レンズ群Ｇ31の第３レンズＬ313におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ31の第４レンズＬ314におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
ｒ1＝64.9127
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.9174
ｄ2＝2.05
ｒ3＝18.9499
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.0782
ｄ4＝3.5
ｒ5＝-49.4618
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.8542
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝23.6065
ｄ7＝0.7
ｒ8＝20.7533
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝498.2260
ｄ9＝27.60（広角端）〜4.33（望遠端）
ｒ10＝15.0799（非球面）
ｄ10＝4.2 ｎｄ6＝1.88330 νｄ6＝40.8
ｒ11＝-488.0928
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.2660（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝46.0664（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝488.9254
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝9.7322
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝16.5501
ｄ16＝1
ｒ17＝13.8353（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.5661（非球面）
ｄ18＝7.99（広角端）〜14.70（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.9174
ｄ2＝2.05
ｒ3＝18.9499
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.0782
ｄ4＝3.5
ｒ5＝-49.4618
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.8542
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝23.6065
ｄ7＝0.7
ｒ8＝20.7533
ｄ8＝2.2 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝498.2260
ｄ9＝27.60（広角端）〜4.33（望遠端）
ｒ10＝15.0799（非球面）
ｄ10＝4.2 ｎｄ6＝1.88330 νｄ6＝40.8
ｒ11＝-488.0928
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.2660（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝46.0664（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝488.9254
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝9.7322
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝16.5501
ｄ16＝1
ｒ17＝13.8353（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.5661（非球面）
ｄ18＝7.99（広角端）〜14.70（望遠端）
ｒ19＝∞
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１０面）
ｋ＝9.79300×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.15675×10-6， Ｃ＝-1.3581×10-8，
Ｄ＝-1.61354×10-10， Ｅ＝-1.34196×10-12
（第１２面）
ｋ＝8.44700×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.97588×10-5， Ｃ＝-3.55011×10-7，
Ｄ＝-5.82412×10-8， Ｅ＝5.23118×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.19940，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.83212×10-5， Ｃ＝-2.93684×10-7，
Ｄ＝-4.02161×10-8， Ｅ＝5.32036×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.51040，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86883×10-4， Ｃ＝-3.53290×10-7，
Ｄ＝-5.27952×10-9， Ｅ＝3.92750×10-10
（第１８面）
ｋ＝8.91600×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86305×10-5， Ｃ＝3.13142×10-9，
Ｄ＝-7.96596×10-10， Ｅ＝9.16774×10-11
（第１０面）
ｋ＝9.79300×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.15675×10-6， Ｃ＝-1.3581×10-8，
Ｄ＝-1.61354×10-10， Ｅ＝-1.34196×10-12
（第１２面）
ｋ＝8.44700×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.97588×10-5， Ｃ＝-3.55011×10-7，
Ｄ＝-5.82412×10-8， Ｅ＝5.23118×10-10
（第１３面）
ｋ＝8.19940，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.83212×10-5， Ｃ＝-2.93684×10-7，
Ｄ＝-4.02161×10-8， Ｅ＝5.32036×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.51040，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86883×10-4， Ｃ＝-3.53290×10-7，
Ｄ＝-5.27952×10-9， Ｅ＝3.92750×10-10
（第１８面）
ｋ＝8.91600×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86305×10-5， Ｃ＝3.13142×10-9，
Ｄ＝-7.96596×10-10， Ｅ＝9.16774×10-11
また、図６は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
（実施例４）
図７は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ４００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ41、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ42が配置されて構成される。このズームレンズ４００は、第１レンズ群Ｇ41と第２レンズ群Ｇ42との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ41と第２レンズ群Ｇ42との間には、絞りＳＴＰが配置される。
図７は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ４００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ41、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ42が配置されて構成される。このズームレンズ４００は、第１レンズ群Ｇ41と第２レンズ群Ｇ42との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ41と第２レンズ群Ｇ42との間には、絞りＳＴＰが配置される。
第１レンズ群Ｇ41は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ411、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ412、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ413、正の屈折力を有する第４レンズＬ414、および正の屈折力を有する第５レンズＬ415が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ413と第４レンズＬ414とは、接合されている。
第２レンズ群Ｇ42は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ421、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ422、負の屈折力を有する第３レンズＬ423、正の屈折力を有する第４レンズＬ424、および正の屈折力を有する第５レンズＬ425が配置されて構成されている。第１レンズＬ421の結像面側の面には、非球面が形成されている。第２レンズＬ422の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ423と第４レンズＬ424とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ425の両面にも、非球面が形成されている。
以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）
（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ42の第１レンズＬ421におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
第２レンズ群Ｇ42の第１レンズＬ421におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ42の第４レンズＬ424におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
第２レンズ群Ｇ42の第４レンズＬ424におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ41の第１レンズＬ411におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
第１レンズ群Ｇ41の第１レンズＬ411におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ41の第３レンズＬ413におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
第１レンズ群Ｇ41の第３レンズＬ413におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ41の第４レンズＬ414におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
第１レンズ群Ｇ41の第４レンズＬ414におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ41の第３レンズＬ413におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ41の第４レンズＬ414におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
第１レンズ群Ｇ41の第３レンズＬ413におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ41の第４レンズＬ414におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
ｒ1＝64.9079
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.9922
ｄ2＝2.05
ｒ3＝19.5773
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.3857
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-46.9958
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝19.0159
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝24.4858
ｄ7＝0.7
ｒ8＝21.7135
ｄ8＝2.5 ｎｄ5＝1.92286 νｄ5＝20.9
ｒ9＝379.1354
ｄ9＝28.09（広角端）〜3.45（望遠端）
ｒ10＝14.8432
ｄ10＝4 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-422.4805（非球面）
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.0188（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝48.5354（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝455.5553
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝10.1482
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝15.9114
ｄ16＝1
ｒ17＝13.7916（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.5985（非球面）
ｄ18＝7.94（広角端）〜15.73（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝10.9922
ｄ2＝2.05
ｒ3＝19.5773
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝10.3857
ｄ4＝3.58
ｒ5＝-46.9958
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝19.0159
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝24.4858
ｄ7＝0.7
ｒ8＝21.7135
ｄ8＝2.5 ｎｄ5＝1.92286 νｄ5＝20.9
ｒ9＝379.1354
ｄ9＝28.09（広角端）〜3.45（望遠端）
ｒ10＝14.8432
ｄ10＝4 ｎｄ6＝1.83481 νｄ6＝42.7
ｒ11＝-422.4805（非球面）
ｄ11＝0.15
ｒ12＝14.0188（非球面）
ｄ12＝2.6 ｎｄ7＝1.58313 νｄ7＝59.5
ｒ13＝48.5354（非球面）
ｄ13＝0.7
ｒ14＝455.5553
ｄ14＝1 ｎｄ8＝1.92286 νｄ8＝20.9
ｒ15＝10.1482
ｄ15＝3.5 ｎｄ9＝1.49700 νｄ9＝81.6
ｒ16＝15.9114
ｄ16＝1
ｒ17＝13.7916（非球面）
ｄ17＝3.2 ｎｄ10＝1.58313 νｄ10＝59.5
ｒ18＝-13.5985（非球面）
ｄ18＝7.94（広角端）〜15.73（望遠端）
ｒ19＝∞
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１１面）
ｋ＝-2.95000×102，Ａ＝0，
Ｂ＝1.19722×10-6， Ｃ＝3.56071×10-8，
Ｄ＝5.97730×10-10， Ｅ＝-4.50861×10-12
（第１２面）
ｋ＝8.75700×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.95106×10-5， Ｃ＝-2.07044×10-7，
Ｄ＝-5.89465×10-8， Ｅ＝5.14731×10-10
（第１３面）
ｋ＝9.35610，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.61820×10-5， Ｃ＝-3.29212×10-7，
Ｄ＝-3.94493×10-8， Ｅ＝5.06525×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.38150，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.83180×10-4， Ｃ＝-7.18720×10-7，
Ｄ＝-1.87515×10-9， Ｅ＝4.33226×10-10
（第１８面）
ｋ＝8.42900×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.64406×10-5， Ｃ＝1.49696×10-7，
Ｄ＝-9.79469×10-10， Ｅ＝2.92381×10-10
（第１１面）
ｋ＝-2.95000×102，Ａ＝0，
Ｂ＝1.19722×10-6， Ｃ＝3.56071×10-8，
Ｄ＝5.97730×10-10， Ｅ＝-4.50861×10-12
（第１２面）
ｋ＝8.75700×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.95106×10-5， Ｃ＝-2.07044×10-7，
Ｄ＝-5.89465×10-8， Ｅ＝5.14731×10-10
（第１３面）
ｋ＝9.35610，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.61820×10-5， Ｃ＝-3.29212×10-7，
Ｄ＝-3.94493×10-8， Ｅ＝5.06525×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.38150，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.83180×10-4， Ｃ＝-7.18720×10-7，
Ｄ＝-1.87515×10-9， Ｅ＝4.33226×10-10
（第１８面）
ｋ＝8.42900×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.64406×10-5， Ｃ＝1.49696×10-7，
Ｄ＝-9.79469×10-10， Ｅ＝2.92381×10-10
また、図８は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
（実施例５）
図９は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ５００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ51、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ52が配置されて構成される。このズームレンズ５００は、第１レンズ群Ｇ51と第２レンズ群Ｇ52との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ51と第２レンズ群Ｇ52との間には、絞りＳＴＰが配置される。
図９は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ５００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ51、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ52が配置されて構成される。このズームレンズ５００は、第１レンズ群Ｇ51と第２レンズ群Ｇ52との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ51と第２レンズ群Ｇ52との間には、絞りＳＴＰが配置される。
第１レンズ群Ｇ51は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ511、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ512、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ513、正の屈折力を有する第４レンズＬ514、および正の屈折力を有する２枚のレンズからなる第５レンズＬ515が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ513と第４レンズＬ514とは、接合されている。
第２レンズ群Ｇ52は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ521、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ522、負の屈折力を有する第３レンズＬ523、正の屈折力を有する第４レンズＬ524、および正の屈折力を有する第５レンズＬ525が配置されて構成されている。第２レンズＬ522の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ523と第４レンズＬ524とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第４レンズＬ524の両面にも、非球面が形成されている。
以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。
焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）
（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ52の第１レンズＬ521におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
第２レンズ群Ｇ52の第１レンズＬ521におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ21)＝1.83481
（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ52の第４レンズＬ524におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
第２レンズ群Ｇ52の第４レンズＬ524におけるｄ線のアッベ数(νｄ24)＝81.6
（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ51の第１レンズＬ511におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
第１レンズ群Ｇ51の第１レンズＬ511におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ11）＝1.83481
（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ51の第３レンズＬ513におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
第１レンズ群Ｇ51の第３レンズＬ513におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ13）＝1.77250
（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ51の第４レンズＬ514におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
第１レンズ群Ｇ51の第４レンズＬ514におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ14）＝1.84666
（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ51の第３レンズＬ513におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ51の第４レンズＬ514におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
第１レンズ群Ｇ51の第３レンズＬ513におけるｄ線のアッベ数（νｄ13）＝49.6
第１レンズ群Ｇ51の第４レンズＬ514におけるｄ線のアッベ数（νｄ14）＝23.8
ｒ1＝60.5734
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝11.1643
ｄ2＝2.06
ｒ3＝26.2792
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝11.1041
ｄ4＝3.59
ｒ5＝-50.546
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.4653
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝23.2261
ｄ7＝0.5
ｒ8＝47.2195
ｄ8＝1.5 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝105.2362
ｄ9＝0.2
ｒ10＝23.2419
ｄ10＝2.2 ｎｄ6＝1.84666 νｄ6＝23.8
ｒ11＝131.754
ｄ11＝26.44（広角端）〜3.19（望遠端）
ｒ12＝14.4618
ｄ12＝3.8 ｎｄ7＝1.83481 νｄ7＝42.7
ｒ13＝-463.3355
ｄ13＝0.15
ｒ14＝14.9229（非球面）
ｄ14＝2.6 ｎｄ8＝1.58313 νｄ8＝59.5
ｒ15＝62.3666（非球面）
ｄ15＝0.7
ｒ16＝254.2529
ｄ16＝1 ｎｄ9＝1.92286 νｄ9＝20.9
ｒ17＝10.0434（非球面）
ｄ17＝3.5 ｎｄ10＝1.49700 νｄ10＝81.6
ｒ18＝15.2948（非球面）
ｄ18＝1
ｒ19＝14.4335
ｄ19＝3.2 ｎｄ11＝1.58313 νｄ11＝59.5
ｒ20＝-13.4136
ｄ20＝8.04（広角端）〜14.68（望遠端）
ｒ21＝∞
ｄ1＝1.2 ｎｄ1＝1.83481 νｄ1＝42.7
ｒ2＝11.1643
ｄ2＝2.06
ｒ3＝26.2792
ｄ3＝1.1 ｎｄ2＝1.77250 νｄ2＝49.6
ｒ4＝11.1041
ｄ4＝3.59
ｒ5＝-50.546
ｄ5＝0.8 ｎｄ3＝1.77250 νｄ3＝49.6
ｒ6＝14.4653
ｄ6＝2.2 ｎｄ4＝1.84666 νｄ4＝23.8
ｒ7＝23.2261
ｄ7＝0.5
ｒ8＝47.2195
ｄ8＝1.5 ｎｄ5＝1.84666 νｄ5＝23.8
ｒ9＝105.2362
ｄ9＝0.2
ｒ10＝23.2419
ｄ10＝2.2 ｎｄ6＝1.84666 νｄ6＝23.8
ｒ11＝131.754
ｄ11＝26.44（広角端）〜3.19（望遠端）
ｒ12＝14.4618
ｄ12＝3.8 ｎｄ7＝1.83481 νｄ7＝42.7
ｒ13＝-463.3355
ｄ13＝0.15
ｒ14＝14.9229（非球面）
ｄ14＝2.6 ｎｄ8＝1.58313 νｄ8＝59.5
ｒ15＝62.3666（非球面）
ｄ15＝0.7
ｒ16＝254.2529
ｄ16＝1 ｎｄ9＝1.92286 νｄ9＝20.9
ｒ17＝10.0434（非球面）
ｄ17＝3.5 ｎｄ10＝1.49700 νｄ10＝81.6
ｒ18＝15.2948（非球面）
ｄ18＝1
ｒ19＝14.4335
ｄ19＝3.2 ｎｄ11＝1.58313 νｄ11＝59.5
ｒ20＝-13.4136
ｄ20＝8.04（広角端）〜14.68（望遠端）
ｒ21＝∞
円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝7.30200×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.07745×10-4， Ｃ＝-3.84171×10-7，
Ｄ＝-5.65524×10-8， Ｅ＝5.15563×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.56235×10，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.11663×10-5， Ｃ＝-2.26754×10-7，
Ｄ＝-3.67543×10-8， Ｅ＝4.80302×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.67600，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.93389×10-4， Ｃ＝-1.11715×10-7，
Ｄ＝-3.73849×10-8， Ｅ＝1.21867×10-9
（第１８面）
ｋ＝9.65000×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.97337×10-5， Ｃ＝-5.49935×10-7，
Ｄ＝7.11544×10-9， Ｅ＝2.52492×10-10
（第１４面）
ｋ＝7.30200×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.07745×10-4， Ｃ＝-3.84171×10-7，
Ｄ＝-5.65524×10-8， Ｅ＝5.15563×10-10
（第１５面）
ｋ＝1.56235×10，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.11663×10-5， Ｃ＝-2.26754×10-7，
Ｄ＝-3.67543×10-8， Ｅ＝4.80302×10-10
（第１７面）
ｋ＝2.67600，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.93389×10-4， Ｃ＝-1.11715×10-7，
Ｄ＝-3.73849×10-8， Ｅ＝1.21867×10-9
（第１８面）
ｋ＝9.65000×10-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.97337×10-5， Ｃ＝-5.49935×10-7，
Ｄ＝7.11544×10-9， Ｅ＝2.52492×10-10
また、図１０は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。
なお、上記数値データにおいて、ｒ1，ｒ2，・・・・は各レンズの曲率半径、ｄ1，ｄ2，・・・・は各レンズの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ1，ｎｄ2，・・・・は各レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ1，νｄ2，・・・・は各レンズにおけるｄ線のアッベ数を示している。
また、上記各非球面形状は、光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＹ軸をとり、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。
ただし、Ｒは近軸曲率半径、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはそれぞれ２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数である。
以上説明したように、この実施例にかかるズームレンズは、上記のような特徴を備えているので、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズになる。すなわち、このズームレンズは、広角端の画角が１００°（水平画角が９０°）以上で、Ｆナンバも１．４程度以上あり、また、諸収差を良好に補正できるので、メガピクセル対応の電子撮像装置に最適である。さらに、このズームレンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成したことにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。
以上のように、この発明のズームレンズは、メガピクセル対応のデジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラなどの電子撮像装置に有用であり、特に、高い光学性能が要求される場合に最適である。
１００，２００，３００，４００，５００ ズームレンズ
Ｇ11，Ｇ21，Ｇ31，Ｇ41，Ｇ51、第１レンズ群
Ｇ12，Ｇ22，Ｇ32，Ｇ42，Ｇ52、第２レンズ群
Ｌ111，Ｌ121，Ｌ211，Ｌ221，Ｌ311，Ｌ321，Ｌ411，Ｌ421，Ｌ511，Ｌ521 第１レンズ
Ｌ112，Ｌ122，Ｌ212，Ｌ222，Ｌ312，Ｌ322，Ｌ412，Ｌ422，Ｌ512，Ｌ522 第２レンズ
Ｌ113，Ｌ123，Ｌ213，Ｌ223，Ｌ313，Ｌ323，Ｌ413，Ｌ423，Ｌ513，Ｌ523 第３レンズ
Ｌ114，Ｌ124，Ｌ214，Ｌ224，Ｌ314，Ｌ324，Ｌ414，Ｌ424，Ｌ514，Ｌ524 第４レンズ
Ｌ115，Ｌ125，Ｌ215，Ｌ225，Ｌ315，Ｌ325，Ｌ415，Ｌ425，Ｌ515，Ｌ525 第５レンズ
ＳＴＰ 絞り
Ｇ11，Ｇ21，Ｇ31，Ｇ41，Ｇ51、第１レンズ群
Ｇ12，Ｇ22，Ｇ32，Ｇ42，Ｇ52、第２レンズ群
Ｌ111，Ｌ121，Ｌ211，Ｌ221，Ｌ311，Ｌ321，Ｌ411，Ｌ421，Ｌ511，Ｌ521 第１レンズ
Ｌ112，Ｌ122，Ｌ212，Ｌ222，Ｌ312，Ｌ322，Ｌ412，Ｌ422，Ｌ512，Ｌ522 第２レンズ
Ｌ113，Ｌ123，Ｌ213，Ｌ223，Ｌ313，Ｌ323，Ｌ413，Ｌ423，Ｌ513，Ｌ523 第３レンズ
Ｌ114，Ｌ124，Ｌ214，Ｌ224，Ｌ314，Ｌ324，Ｌ414，Ｌ424，Ｌ514，Ｌ524 第４レンズ
Ｌ115，Ｌ125，Ｌ215，Ｌ225，Ｌ315，Ｌ325，Ｌ415，Ｌ425，Ｌ515，Ｌ525 第５レンズ
ＳＴＰ 絞り
Claims (1)
- 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって焦点距離を変えるズームレンズであって、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、非球面が形成され物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、
前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
Ｎｄ21＞１．８
νｄ24＞８０
Ｎｄ 11 ＞１．７
Ｎｄ 13 ＞１．７
Ｎｄ 14 ＞１．７
νｄ 13 ＞νｄ 14
ただし、Ｎｄ21は前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ24は前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数、Ｎｄ 11 は前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ 13 は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数、νｄ 14 は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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