JP4743358B2

JP4743358B2 - Glass fiber mixed concrete

Info

Publication number: JP4743358B2
Application number: JP2000276036A
Authority: JP
Inventors: 好雄竹内
Original assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date: 2000-09-12
Filing date: 2000-09-12
Publication date: 2011-08-10
Anticipated expiration: 2020-09-12
Also published as: JP2002087868A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主に、土木及び建築分野において使用されるガラス繊維混入コンクリートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
コンクリート製品は、土木及び建築分野において広く使用されているが、このようなコンクリート製品は、乾燥時に水分が減少し収縮することによってクラックが発生しやすく、このようなクラックを長期に亘って放置すると、徐々にクラックが成長し、コンクリート製品が劣化するため好ましくない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
クラックの発生を抑制するためには、コンクリート製品にチョップしたガラス繊維束、いわゆるチョップドストランドを混ぜることが効果的とされており、ガラス繊維の含有率が高くなるほど、その効果は高くなるが、原料費が高くなるため、ガラス繊維の含有率をできる限り少なくすることが望ましい。また、チョップドストランドをコンクリートに混入させる場合、ガラス繊維の分散性が悪くなると、ガラス繊維が少ない部分で、クラックが発生しやすくなるため、ガラス繊維は均一に分散していることが望ましい。
【０００４】
本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、少量のガラス繊維の含有率であっても、クラックの発生を抑制することができ、ガラス繊維が均一に分散するガラス繊維混入コンクリートを得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成すべく種々の実験を繰り返した結果、混練時にチョップドストランドが多量にフィラメント化し、また、混練時にすぐにフィラメント化せずにある程度時間が経ってからフィラメント化するようにしたチョップドストランドを使用することによって、ガラス繊維の含有率が少量であっても、クラックの発生を抑制することができ、ガラス繊維が均一に分散するガラス繊維混入コンクリートが得られることを見出し、本発明を提案するに到った。
【０００６】
すなわち、本発明のガラス繊維混入コンクリートは、セメント、細骨材、粗骨材及びチョップドストランドを含むガラス繊維混入コンクリートであって、チョップドストランドを構成するガラス繊維を０．２〜５ｋｇ／ｍ³含有し、チョップドストランドは、分子量が５００００以下の酢酸ビニル樹脂とアミノシランカップリング剤とを含むサイジング剤を表面に０．５〜２．０質量％被覆してなり、チョップドストランドの水中解繊時間が５分以上であり、混練後のストランドの残存率が５０質量％以下であることを特徴とする。
【０００７】
【作用】
本発明のガラス繊維混入コンクリートは、チョップドストランドの水中解繊時間が５分以上、好ましくは５〜１２０分であるため、混練時にチョップドストランドがすぐにフィラメント化せずにある程度時間が経ってからフィラメント化するようになり、ガラス繊維が均一に分散したコンクリート製品を得ることができる。
【０００８】
チョップドストランドは、表面に分子量が５００００以下の酢酸ビニル樹脂とアミノシランカップリング剤を含むサイジング剤を０．５〜２．０質量％被覆してなるものである。このサイジング剤には、上記した成分以外にもエチレン酢酸ビニル樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、潤滑剤等を含めることができる。
【０００９】
また、本発明のガラス繊維混入コンクリートは、型枠に流し込んだ直後の生コンクリートにおいて、フィラメント化せずストランド状態で残存するチョップドストランドの割合、いわゆるストランドの残存率が５０質量％以下であるため、クラックの発生を抑制することができる。すなわち、混練時に、完全にフィラメント状態に解繊したチョップドストランドが半分以上になり、ガラス繊維の含有率が低くても、コンクリート製品全体にガラス繊維が行き届くためである。
【００１０】
また、本発明のガラス繊維混入コンクリートは、ガラス繊維の含有量がガラス繊維混入コンクリート１ｍ³に対して、０．２〜５ｋｇ（以後、０．２〜５ｋｇ／ｍ³のように示す）であるため、コストをかけずにクラックの発生を抑制できる。すなわち、チョップドストランドの含有量が、０．２ｋｇ／ｍ³より少ないと、クラックの発生を抑制する効果が小さく、５ｋｇ／ｍ³よりも多いと経済的でないからである。
【００１１】
また、チョップドストランドが、ＺｒＯ₂を１４質量％以上含有する耐アルカリ性ガラス繊維からなると、耐アルカリ性に優れており、これをコンクリートに混入してもセメント中のアルカリ性物質によりガラス繊維が浸食されにくいため好ましい。従ってアルカリ性物質によって、ガラス繊維の引張強度が低下するのを防止でき、コンクリートのクラック防止剤として使用しても、クラック防止効果を維持することができる。
【００１２】
本発明において使用可能な耐アルカリ性ガラス繊維の具体的組成は、質量％で、ＳｉＯ₂ ５４〜６５％、ＺｒＯ₂ １４〜２５％、Ｌｉ₂Ｏ０〜５％、Ｎａ₂Ｏ１０〜１７％、Ｋ₂Ｏ０〜８％、Ｒ（ただし、Ｒは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎを表す）０〜１０％、ＴｉＯ₂ ０〜７％、Ａｌ₂Ｏ₃ ０〜２％であり、より好ましくは、質量％で、ＳｉＯ₂ ５７〜６４％、ＺｒＯ₂ １８〜２４％、Ｌｉ₂Ｏ０．５〜３％、Ｎａ₂Ｏ１１〜１５％、Ｋ₂Ｏ１〜５％、Ｒ（ただし、Ｒは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎを表す）０．２〜８％、ＴｉＯ₂ ０．５〜５％、Ａｌ₂Ｏ₃ ０〜１％である。
【００１３】
さらに、チョップドストランドの長さが、９〜１９ｍｍであると、コンクリートに対して、クラックの発生を抑制でき、作業性が悪化しないため好ましい。すなわち、臨界繊維長が９ｍｍであり、チョップドストランドの長さが９ｍｍより小さいと、コンクリートに対して十分にクラックの発生を抑制する効果が得られず、１９ｍｍより大きいと、コンクリートの混練時にチョップドストランド同士が絡まり、コンクリートの流動性が低下し、作業性が悪化するため好ましくない。
【００１４】
また、チョップドストランドは、ストランド番手が５０ｔｅｘ以上であると、コンクリートの流動性が低下せず、ガラス繊維が均一に分散するコンクリートが得られるため好ましい。また、チョップドストランドを構成するガラス繊維の平均繊維径は、１０〜２５μｍであると、紡糸が容易なため好ましい。
【００１５】
本発明で使用するセメントは、特に限定されないが、ポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメント等が使用できる。セメントの添加量は、土木及び建築用として用いられる通常の調合であれば特に問題はないが、２２０ｋｇ／ｍ³以上あると充分な圧縮強度が得られるため好ましい。
【００１６】
粗骨材は、５ｍｍの目開きの篩で８５質量％以上篩上げが残るものであり（建築材料−改訂版−：理工図書、Ｐ１３２）、粗骨材の種類は、特に限定されないが、砕石や川砂利であると、ガラス繊維混入コンクリートの圧縮強度が高く好ましい。
【００１７】
また、粗骨材の添加量は、土木及び建築用として用いられる通常の調合であれば特に問題は無いが、１０００ｋｇ／ｍ³以下であると、流動性が良く、材料分離のないコンクリートが得られるため好ましい。
【００１８】
細骨材は、１０ｍｍの目開きの篩で１００質量％通過し、５ｍｍの目開きの篩で８５質量％以上通過するもの（建築材料−改訂版−：理工図書、Ｐ１３２）で、細骨材としては、特に限定されないが、川砂、砕砂、人工軽量骨材等を使用することができる。
【００１９】
また、細骨材の添加量は、土木及び建築用として用いられる通常の調合であれば特に問題は無いが、１０００ｋｇ／ｍ³以下で、全骨材に対して、細骨材が３５〜６０体積％であると、流動性が良く、材料分離のないコンクリートが得られるため好ましい。
【００２０】
また、本発明のガラス繊維混入コンクリートには、上記した材料以外に、混和材、混和剤等を含めることができる。
【００２１】
フライアッシュやシリカヒュームなどを混和材として用いると、これらの材料が球状であるため、コンクリートの流動性が向上し、ポゾラン物質であるためセメントとの反応性が高く、密で、高強度のコンクリートになりやすい。
【００２２】
また、混和剤としては、ＪＩＳＡ６２０４に記載のＡＥ剤、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能ＡＥ減水剤のほかに、収縮低減剤や防水剤を用いることができる。
【００２３】
【実施例】
以下、本発明のガラス繊維混入コンクリートを実施例に基づいて詳細に説明する。
【００２４】
表１に、本発明のガラス繊維混入コンクリート（試料Ｎｏ．１、２）、比較例のガラス繊維混入コンクリート（試料Ｎｏ．３、４）を示す。
【００２５】
【表１】

【００２６】
表１中Ｎｏ．１〜４のガラス繊維混入コンクリートは、以下のようにして作成した。
【００２７】
まず、ＳｉＯ₂ ６１．０質量％、ＺｒＯ₂ １９．５質量％、Ｌｉ₂Ｏ１．５質量％、Ｎａ₂Ｏ１２．３質量％、Ｋ₂Ｏ２．６質量％、ＣａＯ０．５質量％、ＴｉＯ₂ ２．６質量％の組成を有する溶融ガラスを、多数のブッシングノズルから引き出し、サイジング剤を塗布し、表１に示すストランド番手となるようにガラスストランドを作製し、巻き取ってケーキを得た。尚、実施例Ｎｏ．１、２のサイジング剤は、固形分表示で、分子量が５００００以下の酢酸ビニル樹脂を１０質量％、アミノシラン（カップリング剤）を０．５質量％含み、比較例Ｎｏ．３のサイジング剤は、固形分表示で分子量が１０００００以上の酢酸ビニル樹脂を１０質量％、アミノシラン（カップリング剤）を０．５質量％含み、比較例Ｎｏ．４のサイジング剤は、固形分表示で水溶性高分子樹脂を５質量％含むように調整した。尚、Ｎｏ．１〜４で使用したガラス繊維の平均繊維径は、１３μｍであった。
【００２８】
また、Ｎｏ．１〜３は、１３０℃、１０時間の条件で乾燥した後に、Ｎｏ．４は乾燥せずに、ストランドを解舒しながら表１に示す長さに切断し、ガラスチョップドストランドを作製した。
【００２９】
次に、普通ポルトランドセメントを５７８ｋｇ／ｍ³、最大粒径５．０ｍｍの川砂（細骨材）を５７８ｋｇ／ｍ³、最大粒径２５ｍｍの川砂利（粗骨材）を５７８ｋｇ／ｍ³及び水を２４９ｋｇ／ｍ³混練し、次いで上記したチョップドストランドを表１に示す量となるように添加した後、３０秒間混練して、コンクリートを作製した。
【００３０】
チョップドストランドの水中解繊時間は、得られたチョップドストランドを５リットルの水に５ｇ投入して１０００ｒｐｍで攪拌し、ストランド状態のチョップドストランドが無くなったかどうかを目視により判定し、攪拌開始からストランド状態のチョップドストランドが無くなった状態までの時間を計測して求めた。
【００３１】
また、ストランドの残存率は、型枠に流し込んだ直後の生コンクリートの一部を採取し、セメント分を洗い流した後に骨材を除去してガラス繊維のみとしたものを乾燥し、全ガラス繊維の質量とストランド状態のガラス繊維の質量を測定して求めた。
【００３２】
また、コンクリートの流動性を示すスランプ値は、上記したコンクリートの一部を採取し、ＪＩＳＡ１１０１に示すコンクリートのスランプ試験方法に準じて測定した。尚、スランプ値が大きいほどコンクリートの流動性に優れていることになる。
【００３３】
さらに、木製型枠の中に、目空きが５０ｍｍで、直径が５ｍｍのメッシュ筋を溶接した６００×７００×４．５ｍｍの鉄板を敷設し、この型枠に上記したコンクリートを５０ｍｍの厚みになるように流し込み、鏝均しを行った後、２０℃、６０ＲＨ％で２４時間放置した後、総てのクラックのクラック幅とクラック長さを測定し、各クラックの面積（クラック幅×クラック長さ）を求め、総てのクラック面積の総和をクラック面積の総面積とした。
【００３４】
コンクリートの均質性は、クラックの総面積を測定後のコンクリートを破断し、破断面を目視で観察し、ガラス繊維が均一に分散しているものを「○」、ガラス繊維が局在化しているものを「×」とした。
【００３５】
表１からわかるように、実施例Ｎｏ．１、２は、チョップドストランドの水中解繊時間が３０分で、ストランドの残存率が５０質量％以下であるため、スランプ値が若干低いものの、コンクリートの流動性は問題なく、且つクラックの総面積が小さくクラックの発生がほとんど無かった。
【００３６】
それに対して、比較例Ｎｏ．３は、チョップドストランドの水中解繊時間が長く、ストランドの残存率が高いため、クラックが多量に発生した。また、比較例Ｎｏ．４は、チョップドストランドの水中解繊時間が短いため、コンクリート中のガラス繊維の分散性が悪く、コンクリートの表面において、クラックが局所的に発生した。
【００３７】
【発明の効果】
以上のように本発明のガラス繊維混入コンクリートは、少量のガラス繊維の含有率であっても、クラックの発生を抑制することができ、ガラス繊維が均一に分散しているため、土木及び建築分野での使用に好適である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention mainly relates to glass fiber mixed concrete used in the civil engineering and construction fields.
[0002]
[Prior art]
Concrete products are widely used in the civil engineering and construction fields, but such concrete products are prone to cracks due to moisture reduction and shrinkage during drying, and if such cracks are left for a long period of time. Since cracks gradually grow and the concrete product deteriorates, it is not preferable.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
In order to suppress the occurrence of cracks, it is considered effective to mix chopped glass fiber bundles, so-called chopped strands, into concrete products. The higher the glass fiber content, the higher the effect. Since the cost increases, it is desirable to reduce the glass fiber content as much as possible. In addition, when mixing chopped strands into concrete, if the dispersibility of the glass fibers deteriorates, cracks are likely to occur in a portion where the glass fibers are few, and therefore it is desirable that the glass fibers are uniformly dispersed.
[0004]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and it is possible to suppress the occurrence of cracks even with a small content of glass fiber, and to obtain glass fiber mixed concrete in which the glass fiber is uniformly dispersed. With the goal.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
As a result of repeating various experiments in order to achieve the above object, the present inventor has found that a large amount of chopped strands are filamentized during kneading, and do not form filaments immediately during kneading and become filamentous after a certain amount of time. By using the chopped strand made, even if the content of the glass fiber is a small amount, it is possible to suppress the occurrence of cracks, find that a glass fiber mixed concrete in which the glass fiber is uniformly dispersed can be obtained, The present invention has been proposed.
[0006]
That is, the glass fiber mixed concrete of the present invention is a glass fiber mixed concrete containing cement, fine aggregate, coarse aggregate and chopped strand, and contains 0.2 to 5 kg / m ^{3 of} glass fiber constituting the chopped strand. The chopped strand is formed by coating the surface with 0.5 to 2.0 mass% of a sizing agent containing a vinyl acetate resin having a molecular weight of 50000 or less and an aminosilane coupling agent. And the remaining ratio of the strand after kneading is 50% by mass or less.
[0007]
[Action]
The glass fiber-mixed concrete of the present invention has a chopped strand defibration time of 5 minutes or more, preferably 5 to 120 minutes. Thus, a concrete product in which glass fibers are uniformly dispersed can be obtained.
[0008]
Chopped strands are those having a molecular weight on the surface formed by coating 0.5-2.0% by weight of sizing agent containing 50,000 or less vinyl acetate resin and an amino silane coupling agent. The sizing agent can contain an ethylene vinyl acetate resin, an acrylic resin, a urethane resin, a lubricant and the like in addition to the above-described components.
[0009]
In addition, the glass fiber-mixed concrete of the present invention has a ratio of chopped strands remaining in a strand state without filamentation in the ready-mixed concrete immediately after being poured into a mold, so-called strand residual ratio is 50% by mass or less. Generation of cracks can be suppressed. That is, during kneading, the chopped strands that have been completely fibrillated into a filament state become more than half, and even if the glass fiber content is low, the glass fiber reaches the entire concrete product.
[0010]
Moreover, the glass fiber mixed concrete of the present invention has a glass fiber content of 0.2 to 5 kg (hereinafter referred to as 0.2 to 5 kg / m ³ ) with respect to 1 m ^{3 of} glass fiber mixed concrete. Therefore, the generation of cracks can be suppressed without cost. That is, the content of chopped strands is less than 0.2 kg / m ^3, a small effect of suppressing the occurrence of cracks, since not many economical than 5 kg / m ^3.
[0011]
Further, when the chopped strand is made of an alkali-resistant glass fiber containing 14% by mass or more of ZrO ₂ , it is excellent in alkali resistance, and even if it is mixed with concrete, the glass fiber is not easily eroded by the alkaline substance in the cement. preferable. Accordingly, it is possible to prevent the tensile strength of the glass fiber from being lowered by the alkaline substance, and the crack preventing effect can be maintained even when used as a crack preventing agent for concrete.
[0012]
The specific composition of the alkali-resistant glass fiber that can be used in the present invention is, by mass, SiO ₂ 54 to 65%, ZrO ₂ 14 to 25%, Li ₂ O 0 to 5%, Na ₂ O 10 to 17%, K ₂ O 0-8%, R (where R represents Mg, Ca, Sr, Ba, Zn) 0-10%, TiO ₂ 0-7%, Al ₂ O ₃ 0-2%, More preferably, it is SiO ₂ 57-64%, ZrO ₂ 18-24%, Li ₂ O 0.5-3%, Na ₂ O 11-15%, K ₂ O 1-5%, R (% by mass, Here, R represents Mg, Ca, Sr, Ba, and _{Zn) 0.2~8%, TiO 2 0.5~5} %, an Al ₂ O ₃ 0~1%.
[0013]
Furthermore, it is preferable for the length of the chopped strand to be 9 to 19 mm because cracks can be suppressed against concrete and workability does not deteriorate. That is, if the critical fiber length is 9 mm and the length of the chopped strand is smaller than 9 mm, the effect of sufficiently suppressing cracking cannot be obtained with respect to the concrete. They are entangled with each other, the fluidity of concrete is lowered, and workability is deteriorated, which is not preferable.
[0014]
In addition, it is preferable that the chopped strand has a strand count of 50 tex or more because the fluidity of the concrete does not decrease and a concrete in which glass fibers are uniformly dispersed is obtained. Moreover, since the average fiber diameter of the glass fiber which comprises a chopped strand is 10-25 micrometers, spinning is preferable.
[0015]
The cement used in the present invention is not particularly limited, but Portland cement, blast furnace cement, fly ash cement, silica cement and the like can be used. The amount of cement added is not particularly problematic as long as it is a normal formulation used for civil engineering and construction, but is preferably 220 kg / m ³ or more because sufficient compressive strength can be obtained.
[0016]
Coarse aggregate is a sieve with a mesh opening of 5 mm and a sieving of 85 mass% or more remains (building material-revised edition-: Riko Buku, P132), and the type of coarse aggregate is not particularly limited, but crushed stone If it is or river gravel, the compressive strength of the glass fiber-mixed concrete is preferable.
[0017]
The amount of coarse aggregate added is not particularly problematic as long as it is a normal blend used for civil engineering and construction, but if it is 1000 kg / m ³ or less, a concrete having good fluidity and no material separation can be obtained. Therefore, it is preferable.
[0018]
Fine aggregates are those that pass 100% by mass with a 10 mm aperture sieve and pass 85% by mass or more with a 5 mm aperture sieve (Building Materials-Revised Edition: Science Books, P132). Although it does not specifically limit, river sand, crushed sand, artificial lightweight aggregate, etc. can be used.
[0019]
Further, the amount of fine aggregate added is not particularly problematic as long as it is a normal blend used for civil engineering and construction, but is 1000 kg / m ³ or less, and the fine aggregate is 35-60 in relation to the total aggregate. The volume% is preferable because concrete having good fluidity and no material separation can be obtained.
[0020]
Further, the glass fiber-mixed concrete of the present invention can contain admixtures, admixtures and the like in addition to the materials described above.
[0021]
When fly ash, silica fume, etc. are used as admixtures, these materials are spherical, which improves the fluidity of the concrete, and because it is a pozzolanic material, it is highly reactive with cement, dense and high strength concrete. It is easy to become.
[0022]
In addition to the AE agent, water reducing agent, AE water reducing agent, and high performance AE water reducing agent described in JIS A 6204, a shrinkage reducing agent and a waterproofing agent can be used as the admixture.
[0023]
【Example】
Hereinafter, the glass fiber mixed concrete of this invention is demonstrated in detail based on an Example.
[0024]
Table 1 shows the glass fiber mixed concrete of the present invention (sample Nos. 1 and 2) and the glass fiber mixed concrete of the comparative example (samples No. 3 and 4).
[0025]
[Table 1]

[0026]
No. in Table 1 1-4 glass fiber mixed concrete was prepared as follows.
[0027]
First, SiO ₂ 61.0 mass%, ZrO ₂ 19.5 mass%, Li ₂ O 1.5 mass%, Na ₂ O 12.3 mass%, K ₂ O 2.6 mass%, CaO 0.5 mass %, A molten glass having a composition of 2.6% by mass of TiO _{2 is} drawn from a number of bushing nozzles, coated with a sizing agent, and glass strands are prepared so as to have the strand counts shown in Table 1, and wound to form a cake. Got. In addition, Example No. The sizing agents 1 and 2 contain 10% by mass of vinyl acetate resin having a molecular weight of 50000 or less and 0.5% by mass of aminosilane (coupling agent) in terms of solid content. 3 contains 10% by mass of vinyl acetate resin having a molecular weight of 100,000 or more in terms of solid content and 0.5% by mass of aminosilane (coupling agent). The sizing agent No. 4 was adjusted to contain 5% by mass of a water-soluble polymer resin in terms of solid content. No. The average fiber diameter of the glass fibers used in 1-4 is It was 13 μm.
[0028]
No. 1-3, after drying on 130 degreeC and the conditions for 10 hours, No.1. 4 was not dried, but was cut into the lengths shown in Table 1 while unraveling the strands to produce glass chopped strands.
[0029]
Next, ordinary portland cement to 578kg / m ^3, the maximum particle diameter 5.0mm sensor (fine aggregates) 578kg / m ^3, the maximum particle diameter 25mm river gravel (coarse aggregate) to 578kg / m ³ and water 249 kg / m ^{3 was} kneaded, and then the above-mentioned chopped strands were added to the amount shown in Table 1, and then kneaded for 30 seconds to prepare concrete.
[0030]
The chopped strand in-water defibration time is 5 g of the obtained chopped strand in 5 liters of water and stirred at 1000 rpm, and it is visually determined whether or not the chopped strand in the strand state has disappeared. It was determined by measuring the time until the chopped strands disappeared.
[0031]
In addition, the remaining ratio of the strand is determined by collecting a portion of the ready-mixed concrete immediately after pouring into the mold, removing the aggregate after washing away the cement, and drying only the glass fiber. The mass and the mass of the glass fiber in the strand state were measured and determined.
[0032]
Moreover, the slump value which shows the fluidity | liquidity of concrete measured a part of above-mentioned concrete according to the concrete slump test method shown to JIS A1101. In addition, it is excellent in the fluidity | liquidity of concrete, so that a slump value is large.
[0033]
Furthermore, a 600 × 700 × 4.5 mm iron plate welded with a mesh bar having a mesh space of 50 mm and a diameter of 5 mm is laid in a wooden formwork, and the above concrete is 50 mm thick. After pouring and leveling, after leaving at 20 ° C. and 60 RH% for 24 hours, the crack width and crack length of all cracks were measured, and the area of each crack (crack width × crack length) ) And the sum of all crack areas was taken as the total area of the cracks.
[0034]
The homogeneity of the concrete is determined by breaking the concrete after measuring the total area of the cracks and visually observing the fracture surface, where the glass fibers are uniformly dispersed, “○”, and the glass fibers are localized. The thing was made into "x".
[0035]
As can be seen from Table 1, Example No. Nos. 1 and 2 show that the chopped strand defibration time in water is 30 minutes and the residual rate of strand is 50% by mass or less, so the slump value is slightly low, but there is no problem with the fluidity of the concrete and the total area of cracks Was small and almost no cracks occurred.
[0036]
On the other hand, Comparative Example No. In No. 3, chopped strands had a long defibration time in water, and the remaining rate of the strands was high, so a large amount of cracks occurred. Comparative Example No. No. 4 has a short disintegration time in water of the chopped strand, so that the dispersibility of the glass fibers in the concrete is poor, and cracks are locally generated on the surface of the concrete.
[0037]
【The invention's effect】
As described above, the glass fiber-mixed concrete of the present invention can suppress the generation of cracks even when the content of the glass fiber is small, and the glass fibers are uniformly dispersed. Suitable for use in

Claims

Glass fiber mixed concrete including cement, fine aggregate, coarse aggregate, and chopped strand, containing 0.2 to 5 kg / m ^{3 of} glass fiber constituting the chopped strand, and the chopped strand has a molecular weight of 50,000. The sizing agent containing the following vinyl acetate resin and aminosilane coupling agent is coated on the surface in an amount of 0.5 to 2.0% by mass, the chopped strand in-water defibration time is 5 minutes or more, A glass fiber-mixed concrete, wherein the residual ratio of the strand is 50% by mass or less.

The glass fiber mixed concrete according to claim 1, wherein the glass fiber constituting the chopped strand is an alkali-resistant glass fiber containing 14% by mass or more of ZrO ₂ .